Aneks nr 1. Tytuł opracowania:

(1)

1 Tytuł opracowania:

Raport oddziaływaniu na środowisko przedsięwzięcia polegającego na: „Budowie stacji paliw płynnych oraz budynku stacji kontroli pojazdów w miejscowości Nadarzyn

na działce nr ewid. 904 przy ulicy Pruszkowskiej”.

Aneks nr 1

Inwestor:

Inter Libra Sp. z o.o., ul. Sielska 17a, 60-129 Poznań

Autor: inż. Witold Stokłosa

Styczeń 2015 rok

(2)

2 Sekcja I – ochrona powietrza atmosferycznego

Ad1.

Dokonano ponownego obliczenia rozprzestrzeniania się zanieczyszczeń ze źródeł emisji zlokalizowanych na stacji paliw, rozszerzając zakres obliczeń o emisje z kotłowni zasilanych gazem ziemnym. Zgodnie z koncepcją zagospodarowania inwestycji planowane jest ogrzewanie obiektów budynku stacji paliw oraz stacji diagnostycznej ( w tym ciepła woda użytkowa) za pomocą grzejników elektrycznych lub wariantowo za pomocą kotłów opalanych gazem ziemnym wysokometanowym. Koncepcja zakłada w przypadku wariantu z kotłami gazowymi lokalizację jednego kotła o mocy maksymalnej 30 kW w budynku stacji paliw oraz drugiego kotła o mocy maksymalnej 40 kW w budynku stacji diagnostycznej.

Dalsze obliczenia zostały wykonane dla wariantu z kotłami gazowymi (uwzględniając już opisane źródła emisji tj ruch samochodów po stacji paliw i stacji diagnostycznej, emisja z procesów dystrybucji paliw i magazynowania paliw).

W zakresie oceny poziomów stężeń substancji zanieczyszczających powietrze, zastosowano referencyjną metodykę modelowania poziomów substancji w powietrzu i częstości przekraczania. Obliczenia wykonano stosując program komputerowy OPA3. Program ten realizuje metodykę przedstawioną w załączniku nr 4 do rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 26 stycznia 2010r. w sprawie wartości odniesienia dla niektórych substancji w powietrzu (Dz. U. nr 16 poz. 87).

Obliczenia zostały wykonane dla maksymalnej możliwej przepustowości stacji paliw oraz stacji kontroli pojazdów. Wykonano obliczenia dyspersji dwutlenku azotu, benzenu, CO, pyłu PM10, węglowodorów alifatycznych i węglowodorów alifatycznych.

Obliczenia wstępne (wydruk stanowi załącznik nr 1)

Z.U.O. "EKO - SOFT" Z.U.K. "COGITO"

93-554 Łódź ul. Rogozińskiego 17/7 tel. 042 648 71 85 OBLICZANIE STANU ZANIECZYSZCZENIA POWIETRZA ATMOSFERYCZNEGO SYSTEM OPA03 PROGRAM OPA03 WERSJA 2.0 DLA PC

według metodyki modelowania poziomów substancji w powietrzu określonej w rozp. MŚ DZ.U. Nr 1 poz. 12 z 08.01.2003

___________________________________________________________________________

Właściciel licencji: EKO-LAB NOWY SĄCZ S.C.

ul. I Brygady 53 33-300 Nowy Sącz Licencja: EKO-LAB/NS/OKR/03/C z dnia 24.04.2003

Obiekt: Stacja paliw Nadarzyn PROGRAM OPA03 DANE WEJŚCIOWE ---

Plik: C:\OPA03\ROB\Stacja paliw Nadarzyn 2.dan

I.1 Współczynnik aerodynamicznej szorstkości terenu z0 [m]

--- Współczynnik szorstkości z0 Rok Zima Lato

======================================

1.00000 1.00000 1.00000

(3)

3

I.2 Stacja meteorologiczna: WARSZAWA

Obserwacje meteorologiczne: niemodyfikowane

II. Wartości odniesienia (Dz.U.Nr 1 z 2003 R. poz. 12) lub dopuszczalne poziomy substancji łącznie z marginesami tolerancji dla danego roku (Dz.U. Nr 87 z 2002 r. poz. 796 uśrednione dla 1 godziny (D1) oraz roku kalendarzowego (Da)

--- Lp | Nr | Nr wg CAS |Wartości odniesienia |Poziomy dopuszczalne | Tło | | |substancji |łącznie z marginesami | subs- |DzU | |wg DZU nr 1/03 |tolerancji wg DZU nr 87/02| tancji |1/03| |---|---|--- | | |D1 [ug/m3]|Da [ug/m3]| D1 [ug/m3] | Da [ug/m3] | R [ug/m3]

==================================================================================

83 70 10102-44-0 Dwutlenek azotu od 2010 r.

- - 200.000 40.000 12.000 186 164 - Węglowodory alifatyczne

3000.000 1000.000 - - 400.000 187 165 - Węglowodory aromatyczne

1000.000 43.000 - - 17.200 172 150 630-08-0 Tlenek węgla

30000.000 - - - - 159 137 - Pył zawieszony PM10 od 2005 r.

280.000 - - 40.000 24.000 21 16 71-43-2 Benzen od 2010 r.

30.000 - - 5.000 1.000

III/P. Emitory punktowe

--- | | Współrzędne | Wyso |Średni-|Temp. |Cieplo Lp | |---| kość |ca wylo|wylotowa|wlasciwe | Nazwa emitora | x | y | |towa |gazów |gazow | |--- | | m | m | m | m | st.K |kJ/m3 K

============================================================================

1 E1_zbiorniki -8 8 4.5 0.10 em. zadasz./poz.

2 E2_dystrybucja -4 2 0.6 em. zastępczy 3 DR_1 -18 -14 0.6 em. zastępczy 4 DR_2 -9 -8 0.6 em. zastępczy 5 DR_3 0 -5 0.6 em. zastępczy 6 DR_4 7 -2 0.6 em. zastępczy 7 DR_5 36 3 0.6 em. zastępczy 8 DR_6 45 4 0.6 em. zastępczy 9 DR_7 47 -8 0.6 em. zastępczy 10 DR_8 36 -10 0.6 em. zastępczy 11 DR_10 12 -11 0.6 em. zastępczy 12 DR_11 0 -10 0.6 em. zastępczy 13 DR_12 -13 2 0.6 em. zastępczy 14 DR_13 -17 13 0.6 em. zastępczy 15 DR_14 -29 12 0.6 em. zastępczy 16 K1_kotłownia st -10 20 6.0 0.15 480.0 1.30 17 K2_kotłownia st 34 -2 6.0 0.16 480.0 1.40

UWAGA !!!

Pogrubioną czcionką zaznaczono kotły opalane gazem uwzględnione w

obliczeniach.

(4)

4

III/L. Emitory liniowe

--- | | Współrzędne źródła [m] | Wysokość Lp | Nazwa |---| źródła | emitora | początek | koniec | | |--- | | x1 | y1 | x2 | y2 | [m]

============================================================

1 E1_tr1 -9 29 1 16 1.00 2 E2_tr1 1 16 5 2 1.00 3 E3_tr1 5 2 7 -12 1.00 4 E4_tr1 7 -12 9 -26 1.00 5 E5_tr1 9 -26 -2 -34 1.00 6 E6_tr1 -2 -34 -2 -20 1.00 7 E7_tr1 -2 -20 -3 -4 1.00 8 E8_tr1 -3 -4 -4 11 1.00 9 E9_tr1 -4 11 4 21 1.00 10 E10_tr1 4 21 15 23 1.00 11 E11_tr1 15 24 15 36 1.00 12 E12_tr2 -9 30 2 13 1.00 13 E13_tr2 2 13 16 16 1.00 14 E14_tr2 16 16 19 32 1.00

IV. Emisja gazowa

--- Substancja | Emisja 1-godz. | ---|---|

========================================================================

Schemat emisji nr 1

E2_dystrybucja/Emisja maksymalna ---

186 Węglowodory alifatyczne 0.02900 21 Benzen od 2010 r. 1.4E-0004

Schemat emisji nr 2

DR_3/Emisja maksymalna,DR_4/Emisja maksymalna,DR_5/Emisja maksymala...

--- 83 Dwutlenek azotu od 2010 r. 4.8E-0005 186 Węglowodory alifatyczne 1.4E-0005 187 Węglowodory aromatyczne 4.0E-0006 172 Tlenek węgla 6.2E-0005 159 Pył zawieszony PM10 od 2005 r. 2.0E-0006 21 Benzen od 2010 r. 1.0E-0006

Schemat emisji nr 3

DR_1/Emisja maksymalna,DR_2/Emisja maksymalna,DR_12/Emisja maksymas...

(5)

5

Schemat emisji nr 4

E2_dystrybucja/Emisja dzienna ---

Schemat emisji nr 5

DR_3/Emisja dzienna,DR_4/Emisja dzienna,DR_5/Emisja dzienna,DR_6/E,...

Schemat emisji nr 6

DR_1/Emisja dzienna,DR_2/Emisja dzienna,DR_12/Emisja dzienna,DR_13n...

Schemat emisji nr 7

E1_zbiorniki/Emisja dostawy ---

Schemat emisji nr 8

E2_dystrybucja/Emisja nocna ---

Schemat emisji nr 9

DR_1/Emisja nocna,DR_2/Emisja nocna,DR_12/Emisja nocna,DR_13/Emisj/...

Schemat emisji nr 10

K1_kotłownia st/Emisja maksymalna,K2_kotłownia st/Emisja maksymalna...

--- 83 Dwutlenek azotu od 2010 r. 0.00200 172 Tlenek węgla 0.00100 159 Pył zawieszony PM10 od 2005 r. 0.00100

V. Podokres nr 1 : Emisja maksymalna Długość podokresu w godz. = 365

(6)

6

Dane meteorologiczne sezonu : rok

Średnia temperatura podokresu = 280.6 st.K

|P/L/A| | | | gazów --- | | | | | m/s

======================================================

1 P 2 E2_dystrybucja 1 0.00 2 P 3 DR_1 3 0.00 3 P 4 DR_2 3 0.00 4 P 5 DR_3 2 0.00 5 P 6 DR_4 2 0.00 6 P 7 DR_5 2 0.00 7 P 8 DR_6 2 0.00 8 P 9 DR_7 2 0.00 9 P 10 DR_8 2 0.00 10 P 11 DR_10 2 0.00 11 P 12 DR_11 2 0.00 12 P 13 DR_12 3 0.00 13 P 14 DR_13 3 0.00 14 P 15 DR_14 3 0.00 15 P 16 K1_kotłownia st 10 0.40 16 P 17 K2_kotłownia st 10 0.53

V. Podokres nr 2 : Emisja dzienna

Długość podokresu w godz. = 5421 Dane meteorologiczne sezonu : rok

|P/L/A| | | | gazów --- | | | | | m/s

======================================================

1 P 2 E2_dystrybucja 4 0.00 2 P 3 DR_1 6 0.00 3 P 4 DR_2 6 0.00 4 P 5 DR_3 5 0.00 5 P 6 DR_4 5 0.00 6 P 7 DR_5 5 0.00 7 P 8 DR_6 5 0.00 8 P 9 DR_7 5 0.00 9 P 10 DR_8 5 0.00 10 P 11 DR_10 5 0.00 11 P 12 DR_11 5 0.00 12 P 13 DR_12 6 0.00

(7)

7

13 P 14 DR_13 6 0.00 14 P 16 K1_kotłownia st 10 0.40 15 P 17 K2_kotłownia st 10 0.53

V. Podokres nr 3 : Emisja dostawy

|P/L/A| | | | gazów --- | | | | | m/s

======================================================

1 P 1 E1_zbiorniki 7 1.00 2 P 16 K1_kotłownia st 10 0.40 3 P 17 K2_kotłownia st 10 0.53

V. Podokres nr 4 : Emisja nocna

|P/L/A| | | | gazów --- | | | | | m/s

======================================================

1 P 2 E2_dystrybucja 8 0.00 2 P 3 DR_1 9 0.00 3 P 4 DR_2 9 0.00 4 P 13 DR_12 9 0.00 5 P 14 DR_13 9 0.00 6 P 15 DR_14 9 0.00 7 P 16 K1_kotłownia st 10 0.40 8 P 17 K2_kotłownia st 10 0.53

Emisja roczna w kg (obliczona na podstawie danych wejściowych) ---

1 Dwutlenek azotu od 2010 r. 39.225 2 Węglowodory alifatyczne 141.31 3 Węglowodory aromatyczne 0.326 4 Tlenek węgla 28.071 5 Pył zawieszony PM10 od 2005 r. 17.698 6 Benzen od 2010 r. 0.759 STĘŻENIE GODZINOWE NAJWIĘKSZE Z MOŻLIWYCH

---

(8)

8

okres |głość | meteor. | Nazwa |Smm 1-godz.|0.1 x D1 roku |wystę- | ---| substancji |największe |

|Smm | | r-gi| | |

--- | m | m/s| - | | ug/m3 | ug/m3

================================================================================

1. E1_zbiorniki --- 9.7 1 6

3 Węglowodory alifatyczne 829.778! 300.000 3 Benzen od 2010 r. 4.491! 3.000

2. E2_dystrybucja --- 0.3 1 6

1 Węglowodory alifatyczne 40862.894! 300.000 1 Benzen od 2010 r. 197.269! 3.000

17. DR_1 --- 0.3 1 6

1 Dwutlenek azotu od 2010 r. 147.952! 20.000 1 Węglowodory alifatyczne 46.499 300.000 1 Węglowodory aromatyczne 14.091 100.000 1 Tlenek węgla 696.078 3000.000 1 Pył zawieszony PM10 od 2005 r. 2.114 28.000 1 Benzen od 2010 r. 1.409 3.000

18. DR_2 --- 0.3 1 6

19. DR_3 --- 0.3 1 6

20. DR_4 --- 0.3 1 6

(9)

9

21. DR_5 --- 0.3 1 6

22. DR_6 --- 0.3 1 6

23. DR_7 --- 0.3 1 6

24. DR_8 --- 0.3 1 6

25. DR_10 --- 0.3 1 6

26. DR_11 --- 0.3 1 6

(10)

10

27. DR_12 --- 0.3 1 6

28. DR_13 --- 0.3 1 6

29. DR_14 --- 0.3 1 6

30. K1_kotłownia st --- 16.4 1 6

1 Dwutlenek azotu od 2010 r. 4.304 20.000 1 Tlenek węgla 2.152 3000.000 1 Pył zawieszony PM10 od 2005 r. 1.076 28.000

31. K2_kotłownia st --- 16.9 1 6

1 Dwutlenek azotu od 2010 r. 4.143 20.000 1 Tlenek węgla 2.072 3000.000 1 Pył zawieszony PM10 od 2005 r. 1.036 28.000

SUMA ARYTMETYCZNA SMM WSZYSTKICH EMITOROW PUNKTOWYCH

--- Okres | |Suma Smm |

| | [ug/m3] |[ug/m3]

================================================================================

1. Emisja maksymalna

Dwutlenek azotu od 2010 r. 1289.288! 20.000

Węglowodory alifatyczne 41253.205! 300.000

Węglowodory aromatyczne 115.543! 100.000

(11)

11

Tlenek węgla 4183.511! 3000.000

Pył zawieszony PM10 od 2005 r. 23.952 28.000

Benzen od 2010 r. 215.587! 3.000 2. Emisja dzienna

Węglowodory aromatyczne 73.271 100.000

Tlenek węgla 2275.637 3000.000

Benzen od 2010 r. 147.952! 3.000 3. Emisja dostawy

Dwutlenek azotu od 2010 r. 8.447 20.000

Tlenek węgla 4.224 3000.000

Benzen od 2010 r. 4.491! 3.000 4. Emisja nocna

Węglowodory aromatyczne 7.045 100.000

Tlenek węgla 356.490 3000.000

Benzen od 2010 r. 40.863! 3.000 --- Warunek Smm <= 0.1 x D1 zwalniający od dalszych obliczeń

nie jest spełniony dla substancji zaznaczonych wykrzyknikiem.

Największa wartość xmm obliczona dla wszystkich emitorów obiektu = 16.9 m .

Klasyfikacja grupy emitorów na podstawie sumy stężeń maksymalnych

Substancja Suma stężeń

max. [µg/m³]

Wartość odniesienia D1 µg/m³

Konieczność

obliczeń pełnych Ocena

dwutlenek azotu 1289,288 200,0 TAK S_mm> D₁

węglowodory alifatyczne 41253,205 3000,0 TAK S_mm> D₁ węglowodory

aromatyczne 115,543 1000,0 TAK 0,1*D1<S_mm< D1

benzen 215,587 30,0 TAK Smm > D1

Z obliczeń wstępnych wynika, że prognozowane stężenia substancji w powietrzu kwalifikują

emitor do wykonania obliczeń:

(12)

12 pełnych dla: benzenu, węglowodorów alifatycznych, aromatycznych oraz dwutlenku azotu skróconych dla: pyłu zawieszonego PM10, tlenku węgla

Zgodnie z obliczeniami skróconymi stężeń maksymalnych zachodzi konieczność wykonania obliczeń pełnych w sieci receptorowej dla stężeń węglowodorów alifatycznych i benzenu.

Obliczenia wykonano w sieci receptorów na poziomie terenu 0,00 m. Obliczenia wykonano w siatce receptorów o wymiarach 200 x 200 m ze skokiem co 5 m.

Poniżej zamieszczono maksymalnych stężeń immisji w polu receptorowym (wydruk obliczeń stanowi załącznik nr 2)

WARTOSCI NAJWIĘKSZE Z OBLICZONYCH

---

| Wielkość Miano Wartość naj- Wartość Współrzędne [m] |

| wieksza spośród odniesienia punktu wystąpienia |

| obliczonych lub wartość największej wartości |

| dopuszczalna x y z |

==================================================================================

Dwutlenek azotu od 2010 r.

1. Stężenie 1-godzinowe (występuje w okresie Emisja maksymalna)

ug/m3 10.133 -20 -15 0.0 2. Stężenie średnioroczne

ug/m3 0.475 28.000 -5 0 0.0 3. Roczna częstość przekroczeń poziomu dop.łącznie z marginesem tolerancji = D1 % 0.0 0.200

(D1 = 200.00 ug/m3 )

--- Węglowodory alifatyczne

ug/m3 1064.485 0 0 0.0 2. Stężenie średnioroczne

ug/m3 21.442 600.000 -10 10 0.0 3. Roczna częstość przekroczeń wartości odniesienia D1 = 3000.00 ug/m3

% 0.0 0.200

--- Węglowodory aromatyczne

ug/m3 0.791 -20 -15 0.0 2. Stężenie średnioroczne

% 0.0 0.200

--- Benzen od 2010 r.

ug/m3 5.188 -5 5 0.0 2. Stężenie średnioroczne

% 0.0 0.200

--- Koniec obliczeń

(13)

13 Ad. 2

UWAGA !!!!!

Wyniki obliczeń w sieci receptorowej zostały zamieszczone jako załącznik nr 2 do opracowania.

W załączeniu interpretacja graficzna obliczeń :

1. stężenia izolinii maksymalne 1 godzinne oraz średnioroczne dwutlenku azotu – załącznik nr 3 oraz 4;

2. stężenia izolinii maksymalne 1 godzinne oraz średnioroczne węglowodorów alifatycznych – zał. nr 5 oraz 6;

3. stężenia izolinii maksymalne 1 godzinne oraz średnioroczne węglowodorów aromatycznych – załącznik nr 7

4. stężenia izolinii maksymalne 1 godzinne oraz średnioroczne benzenu – załącznik nr 8 i 9;

Ad. 3

Obliczenie wielkości emisji z kotłowni

Zakładane moce kotłów dla stacji paliw w Nadarzynie:

• budynek stacji: kocioł gazowy o mocy do 30kW włącznie,

• budynek SKP: kocioł gazowy o mocy do 40kW włącznie,

Obliczenie wielkości emisji zanieczyszczeń z kotłowni obliczona za pomocą programu komputerowego OPA

Z.U.O. "EKO - SOFT" Z.U.K. "COGITO"

Łódź ul. Rogozińskiego 17/7 tel. 042 648 71 85 OBLICZANIE STANU ZANIECZYSZCZENIA POWIETRZA ATMOSFERYCZNEGO

SYSTEM OPA03 PROGRAM KOTLY03 WERSJA 2.0 DLA PC

według metodyki określonej w rozp. 957 Dz.U. Nr 87/2001 rozp.796 Dz.U. Nr 87/2002, rozp. 12 DZ.U. Nr 1/2003

___________________________________________________________________________

Właściciel licencji: EKO-LAB NOWY SĄCZ S.C.

ul. I Brygady 53 33-300 Nowy Sącz Licencja : EKO-LAB/NS/OKR/03/C z dnia 24.04.2003

D A N E ---

Plik: C:\OPA03\ROB\Nadarzyn.ems

Obiekt: Stacja plaiw Nadarzyn - Kotłownie

1. Wykaz emitorów

---

| Nazwa |---| kość |ca wylo|własciwe|tempera|

| |---|---|

| | m | m | m | m |kJ/m3 K | st/mb |

(14)

14

=======================================================================

1 K1_paliwa -10 20 6.0 0.15 1.30 1.00 2 K2-diagnostyka -34 -2 6.0 0.15 1.30 1.00

2. Paliwo

--- | |Wartosc opałowa |Siarka palna | Popiół |Częś-|Wil- RODZAJ | GATUNEK |---|---|---|ci |got- | | min. |średnia| max. | śred.|max. |śred.|palne|ność ---|---|---|---|---|---|---|---|--- | | kJ/kg | % | % | % | % | % | % | | gaz kJ/m3 | | | | | |

================================================================================

gaz opałowy 30000 32000 rodzaj gazu: ziemny

3. Charakterystyka kotłów ---

KOCIOŁ NR 1

Nazwa kotla:Kotłownia St. paliw

Palenisko: kocioł gazowy < 50 MWt

Użytkowanie po 29.03.90, pozw. na budowę po 06.10.98,normy od r.2003

Paliwo: gaz opałowy Sprawność kotła: 90 %

Nominalna wydajność kotła: 30.0 kW Temperatura spalin za kotlem :600 st.K Współczynnik nadmiaru powietrza: 1.40

Produkty spalania gazu opałowego - Kotłownia St. paliw

---

|Numer | Nazwa | Wskaźniki emisji |

|substancji | substancji |---|

| | |paliwo stałe :kg/t |

|---| płynne:kg/tys.l |

| | | gazowe:kg/tys.m3 |

| | | |

=====================================================================

83 Dwutlenek azotu od 2010 r. 1.8000000 88 Dwutlenek siarki od 2005 r. 0.0800000 159 Pył 0.3020000 172 Tlenek węgla 0.3200000

KOCIOŁ NR 2

Nazwa kotla:Kotłownia St. diagnostyczna Palenisko: kocioł gazowy < 50 MWt

Użytkowanie po 29.03.90, pozw. na budowę po 06.10.98,normy od r.2003

Paliwo: gaz opałowy Sprawność kotła: 90 %

Nominalna wydajność kotła: 40.0 kW Temperatura spalin za kotlem :600 st.K Współczynnik nadmiaru powietrza: 1.40

Produkty spalania gazu opałowego - Kotłownia St. diagnostyczna ---

|Numer | Nazwa | Wskaźniki emisji |

(15)

15

|substancji | substancji |---|

| | |paliwo stałe :kg/t |

|---| płynne:kg/tys.l |

| | | gazowe:kg/tys.m3 |

| | | |

=====================================================================

83 Dwutlenek azotu od 2010 r. 1.8000000 88 Dwutlenek siarki od 2005 r. 0.0800000 159 Pył 0.3020000 172 Tlenek węgla 0.3200000

4. PODOKRESY OBLICZENIOWE

4.1. Podokres obliczeniowy nr 1 - Kotłownie Długość okresu w godz. = 8760

Dane meteorologiczne sezonu : rok Średnia temperatura okresu = 280.6 st.K Zużycie paliwa :gaz opałowy = 20.0 tys.m3

---

|Nr kotła Nazwa kotła Liczba kotłów Liczba godzin |

| pracy w okresie|

=========================================================================

Emitor : K1_paliwa

1 Kotłownia St. paliw 1 8760 Emitor : K2-diagnostyka

2 Kotłownia St. diagnostyczna 1 8760

W Y N I K I

ZUŻYCIE PALIWA (stałe kg/h i t,płynne l/h i tys.l,gazowe m3/h i tys. m3) ---

| | | Z u ż y c i e p a l i w a |

| Emitor | Kocioł |---|

====================================================================

okres: Kotłownie

K1_paliwa Kotłownia St. paliw 4.0 1.0 8.6 K2-diagnostykaKotłownia St. diagnostyczna 5.3 1.3 11.4

ZESTAWIENIE PARAMETRÓW WYRZUTÓW SPALIN

---

| |---|---|

| | Nm3/h | m3/h | st.K | m/s |

=================================================================

Obciążenie maksymalne - Kotłownie ---

K1_paliwa 44 97 594 1.52 K2-diagnostyka 59 129 594 2.02

(16)

16

Obciążenie średnie - Kotłownie ---

K1_paliwa 12 25 594 0.4 K2-diagnostyka 15 34 594 0.53

ZESTAWIENIE EMISJI PRZYJĘTEJ DO OBLICZANIA STANU ZANIECZYSZCZENIA

--- | Emisja 1-godz. maksymalna |Emisja 1-godz. śr. | Emisja Substancja |---|---| roczna | obliczona | dopuszczalna |obliczona|dopuszcz.|

---|---|---|---|---|--- | kg/h |mg/Nm3| kg/h |mg/Nm3| kg/h | kg/h | t

==================================================================================

1. Okres: Kotłownie 8760 godz --- Emitor: K1_paliwa

Kocioł: Kotłownia St. paliw 1 szt.

Dwutlenek azotu 0.007 0.007 0.002 0.002 0.015 Dwutlenek siarki 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 pył całkowity 0.001 0.001 0.001 0.001 0.003 pył zawieszony 0.001 0.001 0.001 0.001

Tlenek węgla 0.001 0.001 0.001 0.001 0.003

Emitor: K2-diagnostyka

Kocioł: Kotłownia St. diagnostyczna 1 szt.

Dwutlenek azotu 0.010 0.010 0.002 0.002 0.021 Dwutlenek siarki 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 pył całkowity 0.002 0.002 0.001 0.001 0.003 pył zawieszony 0.002 0.002 0.001 0.001

Tlenek węgla 0.002 0.002 0.001 0.001 0.004 --- Emisja roczna obliczona na podstawie emisji średniej.

Obliczenia wykazują bardzo niską wartość emisji zanieczyszczeń z kotłów na terenie stacji paliw oraz stacji diagnostycznej.

Ad. 4 Pismo WIOŚ w Warszawie dotyczące poziomu tła zanieczyszczenia powietrza atmosferycznego dla miejscowości Nadarzyn ( załącznik nr 10).

Sekcja II – gospodarka wodno ściekowa.

Ad. 1

Średnia wysokość terenu działki wynosi 112,0 m npm. Posadowienie zbiorników paliwowych planuje się na głębokości około 5,0 m ppt. Czyli na rzędnej wysokości 107 m npt.

Fundamenty budynku stacji diagnostycznej będą zagłębione maksymalnie 1,0 m ppt.

(17)

17 Natomiast fundamenty budynku stacji paliw wykonana będzie jako płyta fundamentowa położona na grubcie o grubości około 40 cm.

Zbiornik retencyjny na wody opadowe oraz zbiornik buforowy będą posadowione maksymalnie na głębokości 2,0 m ppt.

W rejonie projektowanej stacji stwierdzono jeden czwartorzędowy poziom wodonośny generalnie o zwierciadle swobodnym, lokalnie napiętym. Jego ustabilizowane zwierciadło nawiercono na głębokości 2,1-3,1 m p.p.t., co odpowiada rzędnym 109,10-110,06 m npm.

Spływ wód tego poziomu skierowany jest na północ i północny-zachód, a zasilanie następuje w drodze infiltracji wód opadowych i roztopowych przez strefę aeracji.

Obliczony na podstawie mapy hydroizohips spadek hydrauliczny pierwszego poziomu wynosi ok. i=30‰.

Z przytoczonych danych, wynika, że jedynie posadowienie zbiorników magazynowych wiązać się będzie z wykonaniem wykopów na głębokości poniżej stwierdzonego ustabilizowanego poziomu zwierciadła wody. Zbiorniki ze względu na wyporność wód podziemnych będą posadowione na betonowej płycie.

Prace związane z wykopami po zbiornik planuje się wykonać w sezonie letni, w okresie o najniższych stanach wód gruntowych. Planowana powierzchnia wykopu pod zbiorniki wyniesie około 100 mkw. Wykop pod zadołowanie zbiorników zostanie wykonany w ciągu 2 – 3 dni. W przypadku sączenia wód opadowych do wykopu woda zostanie odpompowana i odprowadzana na teren nieutwardzony na działce inwestora. Z uwagi na bardzo krótki okres realizacji wykopu, następnie zadołowaniu zbiorników oraz ich przysypania gruntem, nie przewiduje się istotnego podniesienia poziomu wód gruntowych na skutek ich odpompowania z dna wykopu. Prowadzone prace budowlane związane z wykonaniem wykopów z uwagi na ich bardzo ograniczony zakres, nie spowodują niekorzystnego oddziaływania na poziom wód gruntowych na sąsiednich posesjach.

Ad. 2

Woda bieżąca do budynków bezie dostarczana z wodociągu lokalnego (inwestor posiada uzgodnienie w zakresie warunków przyłącza wodociągowego na teren działki).

Na etapie budowy wykonawca będzie posiadał zaplecze socjalne stanowiące przenośne toalety (kabiny ustępowe wyposażone w indywidualny zbiornik z wodą oraz zbiornik na ścieki bytowe). Ścieki z kabin są opróżniane przez ich dostawcę. Ścieki są wywożone na biologiczne oczyszczalnie ścieków.

Ad. 3

Z informacji uzyskanych w Urzędzie Gminy Nadarzyn wynika, że sieć kanalizacji

sanitarnej na wysokości działki 904 jest kanalizacją ciśnieniową. W związku z ryzykiem

dostania się do kanalizacji substancji ropopochodnych (wpusty podłogowe w stacji kontroli

pojazdów), co wiązałoby się z ryzykiem uszkodzenia pompowni ścieków, Gmina nie wyraża

zgody na włączenie do sieci kanalizacji sanitarnej.

(18)

18 W związku z powyższym, w celu realizacji inwestycji zostanie zabudowany bezodpływowy zbiornik na ścieki sanitarne. Użytkownik stacji będzie miał w obowiązku zawrzeć umowę na wywóz nieczystości.

Ad. 4 – 6 (Fragment operatu wodno prawnego - autor opracowania mgr inż. Janusz Szpotowicz)

Z powyższego obiektu powstające wody opadowe i roztopowe za pomocą projektowanej kanalizacji deszczowej wyposażonej we wpusty uliczne z osadnikami piasku, studzienki rewizyjne, spłyną do separatora substancji ropopochodnych zintegrowanego z osadnikiem i dalej grawitacyjnie do przepompowni wód opadowych z której zostaną ciśnieniowo odprowadzone do zbiornika odparowywalno-infiltracyjnego znajdującego się w południowej części działki inwestora. Dodatkowo na wypadek wyjątkowo intensywnych opadów projektuje się podziemny zbiornik infiltracyjny, do którego spłyną wody, gdy ich poziom podniesie się w zbiorniku odparowywalno-infiltracyjnym powyżej 111,35 m.n.p.m.

Wody opadowe po przejściu przez cały układ do oczyszczania oraz kanalizacje tłoczną do studni rozprężnej Sd1 będą spływały grawitacyjnie do projektowanego zbiornika odparowywalno-infiltracyjnego a następnie w przypadku deszczy nawalnych grawitacyjnie do podziemnego zbiornika infiltracyjnego. Na terenie działki projektuje się oczyszczenie całości wód tj. z połaci dachowych, wiaty oraz z terenu parkingu i dróg wewnętrznych.

Zasięg oddziaływania zamierzonego korzystania z wód w zakresie budowy urządzeń wodnych oraz zamierzonego korzystania z wód ograniczał się będzie jedynie do działki nr 904 wydzielonej pod budowę zbiornika otwartego. Ponadto projektowany podziemny zbiornik infiltracyjny gwarantuję, że nie powstaną szkody na działkach sąsiadujących.

Wykonanie kanalizacji deszczowej i budowa zbiornika odparowywalno-infiltracyjnego, otwartego wraz ze zbiornikiem infitracyjnym, podziemnym, nie spowoduje pogorszenia jakości wód i warunków środowiska naturalnego, a wartości stężeń zanieczyszczeń w wodach opadowych rozsączonych nie będą przekraczać wielkości dopuszczalnych ujętych w obowiązujących przepisach. Uciążliwości, które wystąpią podczas budowy kanałów, zbiornika rozsączającego będą miały charakter krótkotrwały i nie wpłyną one negatywnie na środowisko naturalne.

Zakres zamierzonego korzystania z wód dotyczy:

• Budowa urządzeń wodnych tj. zbiornika odparowywalno-infiltracyjnego otwartego oraz zbiornika infiltracyjnego ze skrzynek rozsączających.

• zrzutu oczyszczonych wód opadowych i roztopowych z kanalizacji deszczowej do zbiornika rozsączającego w ilości:

Q

max godzinowe

– 23,96 m

³

/h Q

śred dobowe

– 69,05 m

³

/dobę Q

maxymalne roczne

– 666,84 m

³

/rok

Odprowadzenie wód do ziemi podczas 20 minutowego nawalnego opadu wyniesie około

20,0m

³

i zakres oddziaływania ograniczy się do działki Inwestora. Przewiduje się ze podczas

(19)

19 opadów poziom wód gruntowych podniesie się o około 1,5cm i nie będzie miał wpływu na działki sąsiednie.

Charakterystyka obiektu-zlewnia

Celem zamierzonego korzystania ze środowiska jest odprowadzenie wód opadowych z terenu budowanej stacji paliw.

Do kanalizacji deszczowej trafiają wody opadowe pochodzące z dachu pawilonu stacji, wiaty, SKP oraz terenów utwardzonych. W związku z faktem że wody z dachów stanowią tylko 1/3 całości wód opadowych zrezygnowano z budowy rozdzielnych kanalizacji wód opadowych. Projektuje się że całość wód opadowych i roztopowych zostanie skierowana do oczyszczenia w zintegrowanym z osadnikiem separatorze koalescencyjnym. typu SEKOT-B 20 o przepływie nominalnym 20l/s.

Na terenie działki Inwestora nr 904 zaprojektowano zbiornik odparowywalno-infiltracyjny otwarty oraz zbiornik infiltracyjny podziemny ze skrzynek rozsączających. Oczyszczone wody opadowe i roztopowe zostaną przetłoczone do zbiornika odparowywalno-infiltracyjnego za pomocą pompowni prod. UGOS. Projektuje się, że wody zebrane w zbiorniku odparują do otoczenia lub w przypadku szczególnie nawalnych opadów zostaną odprowadzone grawitacyjnie do zbiornika infiltracyjnego.

Obowiązki ubiegającego się o wydanie pozwolenia w stosunku do osób trzecich

Do obowiązków użytkownika należy utrzymanie w należytym stanie terenu inwestycji w celu wyeliminowania przypadkowych zdarzeń mogących negatywnie wpłynąć na sąsiednie działki. Użytkownik musi zapewnić swobodny spływ wód a także utrzymywać dobry stan ekologiczny oraz współdziałać w odbudowie ekosystemów zdegradowanych przez niewłaściwą eksploatację.

Zabrania się prowadzenia działań zmierzających do ograniczania lub uniemożliwiania korzystania z istniejących urządzeń i obiektów w tym szczególnie zachwiania poziomu wód gruntowych i doprowadzenia do zalewania sąsiadujących gruntów.

Inwestor zobowiązany jest do bieżącej konserwacji i utrzymania w należytym stanie technicznym urządzenia wodnego tj. zbiornika rozsączającego - zgodnie ze sztuką budowlaną stosując się do obowiązujących przepisów prawnych i Polskich Norm, w oparciu o wszelkie uzgodnienia dokonane w tym zakresie. Dodatkowo zobowiązany jest do systematycznego czyszczenia osadników we wpustach ulicznych i zapewnienia swobodnego spływu wód do zbiornika rozsączającego.

OPIS PROJEKTOWANYCH ROZWIĄZAŃ ODPROWADZENIA ŚCIEKÓW OPADOWYCH

Projektuje się skierowanie grawitacyjnie wód opadowo – roztopowych z terenów

utwardzonych oraz dachu pawilonu do oczyszczenia w zintegrowanym z osadnikiem

separatorze koalescencyjnym typ SEKOT-B 20 prod. UGOS. Za separatorem zaprojektowano

pompownie wód opadowych o wydajności q=16,83 l/s prod UGOS z której wody zostaną

przetłoczone rurociągiem PE 110x10,0 PE100 o dług. L= 1,5m do studzienki rozprężnej Sd1 i

(20)

20 dalej grawitacyjnie kanałem PVC 200mm do zbiornika zbiornika odparowywalno- infiltracyjnego otwartego oraz w sytuacjach awaryjnych do podziemnego zbiornika infiltracyjnego ze skrzynek rozsączających.

Zaprojektowano zbiornik odparowywalno-infiltracyjny otwarty o pojemności V= 25,5m3 oraz podziemny zbiornik infiltracyjny ze skrzynek rozsączających o poj. V= 22,6m3 .

Zgodnie z badaniami geologicznymi wykonanymi na działce, na której projektowana jest stacja paliw ze stacją obsługi warunki gruntowe są korzystne przeważają grunty o dobrej przepuszczalności wody a poziom wód gruntowych jest na tyle niski (około 2,2-2,4m poniżej terenu) że nie stwarza to utrudnień pracy zbiornika infiltracyjnego.

BILANS POWSTAJĄCYCH ŚCIEKÓW ROZTOPOWO - OPADOWYCH

Poniżej podano zestawienie poszczególnych powierzchni dla projektowanego obiektu:

- utwardzone drogi wew. chodniki i parkingi z kostki o powierzchni 1274,3 m

²

- dach skp, dach pawilonu i dach wiaty o pow. 480,60 m

²

- tereny zielone 552,3 m

²

Łączna powierzchnia działki 2307,2 m

²

Do obliczeń ilości wód opadowych przyjęto deszcz o prawdopodobieństwie wystąpienia p=20%, częstotliwości wystąpienia c= 5 lat i czasie trwania 15 min - Q=131 l/s/ha oraz następujące współczynniki spływu:

-utwardzone drogi , parkingi w wykonaniu z kostki...……...y=0,65 -dach pawilonu handlowego ...………...…...y=0,95 -zieleń (wsiąkanie w teren +wysokie krawężniki)-...………y=0,00

Ilość wód opadowych trafiająca do zbiornika rozsączającego-otwartego- wyniesie:

Q

C

**= 1311,0( 0,12743 * 0.65 + 0,04806 * 0,95 + 0,05523 *0 ) = 16,83 l/s**

Wody te podlegają podczyszczeniu

Dobrano separator koalescencyjny SEKOT-B 20 prod. UGOS. Za separatorem należy umieścić studnię Sd1 do poboru próbek.

Separator wymiaruje się na przepływ hydrauliczny, który w przypadku niniejszego wynosi Q=16,83 l/s. Zatem wielkość separatora winna odpowiadać NG=20

Obliczenie zredukowanej powierzchni zlewni:

Rodzaj powierzchni F y Fz

1 m

²

- m

²

dachy Fd 480,6 0,95 456,57

ciągi komunikacyjne

Fu 1274,3 0,65 828,295

zieleń Fz 345,0 0,0 0,00

suma 1284,87

(21)

21 Maksymalne godzinowe:

tn q Q Q

maxh

h min l/s,ha m

³

/s m

³

/h

1,00 60,00 51,80 0,00666 23,96

Obliczenie sekundowego spływu wód opadowo – roztopowych powstających w czasie godziny:

**Q = 51,8 * 1284,87*10**

^-7

=0,00666 m

³

/s

Obliczenie maksymalnego, godzinowego spływu ścieków opadowo - roztopowych odprowadzanych ze zlewni:

Q

maxh

**= 0,00666 m3/s * 3600 s = 23,96 m3/h**

Średnie dobowe:

tn q Q Q

maxd

h min l/s,ha m3/s m3/d

24,00 1440,00 6,22 0,000799 69,05

Obliczenie sekundowego spływu ścieków opadowo – roztopowych powstających w czasie doby:

**Q = 6,22 * 1284,87*10**

^-7

=0,000799 m

³

/s

Obliczenie maksymalnego, dobowego spływu ścieków opadowo – roztopowych odprowadzanych ze zlewni:

Q

maxd

**= 0,000799144060=69,05 m**

³

/d

Obliczenie wartości opadu rocznego:

opad roczny w Nadarzynie wynosi qśr = 519mm/m

²

= 519 l/m

²

/rok, a zatem : **Q śrd = 519 * 1284.87 = 666844.9 l/rok = 666,84 m3/rok**

Dobór zbiornika odparowywalno-infiltracyjnego i infiltracyjnego(awaryjnego) Obliczenie pojemności zbiornika rozsączającego:

Dla ww. powierzchni zlewni, przy deszczu nawalnym w czasie t= 20 min wymagana pojemność czynna zbiornika do odprowadzania wód wynosi:

**Ilość podczas 20min opadu- Q20 = 16,83 * 20 * 60 = 21816 l = 20,20 m3**

Dla V= 20,20 m3 dobrano zbiornik odparowywalno-infiltracyjny otwarty o objętości V=25,50 m3 oraz dodatkowo dla sytuacji awaryjnych podziemny zbiornik infiltracyjny ze skrzynek rozsączających o pojemności V= 22,6m3

Pojemność czynną mierzoną zbiornika odparowywalno-infiltracyjengo dobrano w sposób

pozwalający na zgromadzenie opadu intensywnego trwającego przez 20 min. Pojemność

czynną mierzoną zbiornika podziemnego (tzw. awaryjnego) dobrano w sposób pozwalający

na zgromadzenie opadu intensywnego trwającego następne 20 min. W ten sposób

(22)

22 powstanie „bufor magazynowy”, który zabezpieczy różnicę pomiędzy maksymalnym napływem wód opadowych a ich odprowadzeniem do ziemi zabezpieczająca obiekt na . deszcz nawalny trwający 40 minut. Rzędna dna kanału doprowadzającego wodę ze studzienki kontrolno-pomiarowej do zbiornika wynosi 111,40 m.n.p.m .

Odbiornik wód opadowych i roztopowych

Odbiornikiem oczyszczonych wód opadowych i roztopowych jest zbiornik odparowywalno- infiltracyjny otwarty o objętości V=25,50 m3 oraz dodatkowo podziemny zbiornik infiltracyjny ze skrzynek rozsączających o pojemności V= 22,66m3

Wody ze zbiorników wsiąkają do ziemi poprzez perforacje ścian i dna zbiorników lub częściowo odparują

Urządzenia wodne zbiorniki wód opadowych.

Zbiornik odparowywalno-infiltracyjny otwarty Zb1

Dla wymaganej pojemności V= 20,20 m3 dobrano zbiornik rozsączający o objętości V=25,50 m3 o wymiarach:

• długość zbiornika 15,0m

• szerokość 7,1m

• wysokość do korony 1,4m

Pojemność czynną mierzoną od wlotu wód do zbiornika dobrano w sposób pozwalający na zgromadzenie opadu intensywnego trwającego przez 20 min. W ten sposób powstanie

„bufor magazynowy”, który zabezpieczy różnicę pomiędzy maksymalnym napływem wód opadowych a ich odprowadzeniem do ziemi. Rzędna dna kanału doprowadzającego wodę ze studzienki kontrolno-pomiarowej do zbiornika wynosi 111,40 m.n.p.m .

Zbiornik zaprojektowano jako otwarty wyłożony płytami ażurowymi typ MEBA10 o wym.

60x40x10cm. Płyty ułożono na podsypce żwirowej frakcji 16-32mm.Pod podsypą zaprojektowano ułożenie geowłókniny o grub. 2,5mm i wodoprzepuszczalności 91%

zabezpieczającej przed zamuleniem i zapiaszczeniem zbiornika. Geowłókninę ułożyc na 5cm podsypce z ubitego piasku.

Zbiornik infiltracyjny podziemny Zb2

Na wypadek długotrwałych opadów dobrano dodatkowy zbiornik infiltracyjny podziemny awaryjny Dobrano zbiornik rozsączający o objętości V=22,66 m3 o wymiarach:

• długość zbiornika 6,6m

• szerokość 6,0m

• wysokość 0,6m (dwie warstwy skrzynek)

Na zbiornik składa się 110 skrzynek rozsączających typ Stormbox prod. Pipelife o wymiarach

120x60x30cm.

(23)

23 Pojemność zbiornika:

Vzb= 110 szt * 0,206 = 22,66m3.

Zbiornik Zb2 wyposażono w studnie odpowietrzającą. Rzędna dna kanału doprowadzającego wodę ze zbiornika Zb1 do zbiornika Zb2 wynosi 111,35 m.n.p.m . W skład zbiornika rozsączającego wchodzą:

-110 skrzynek rozsączających typ Stormbox prod. Pipelife o wymiarach 120x60x30cm.

każda o pojemności netto V=0,206 m3,

-geowłóknina zabezpieczająca przed zamuleniem i zapiaszczeniem zbiornika grubości 2,5mm i wodoprzepuszczalności 91%

-studzienka odpowietrzająca Pipelife -elementy łączące.

Do budowania zbiornika infiltracyjnego ze skrzynek Stormbox Pipelife należy używać geowłókniny przepuszczającej wodę o współczynniku 91% o grubości min. 2,5 mm. Wykop powinien być suchy, nie dopuszcza się układania geowłókniny na podłożu nawodnionym i lokalnych wysiękach. Na dnie wykopu należy wykonać podsypkę piaskową (średnica ziaren nie większa niż 2 mm), jednolicie zagęszczoną. Należy rozłożyć geowłókninę, następnie ułożyć skrzynki rozsączające. Cały moduł należy owinąć geowłókniną .Do obsypki i zasypki należy użyć żwiru frakcji 16-32mm. Wymagane zagęszczenie gruntu wokół modułu wynosi 95% wartości Proctora pod nawierzchnią dla ruchu kołowego.

USTALENIA WYNIKAJACE Z WARUNKÓW KORZYSTANIA Z WÓD REGIONU WODNEGO Wody opadowe i roztopowe z dachów i z nawierzchni po podczyszczeniu w separatorze będą zrzucane do zbiornika odparowywalno-infiltracyjnego a w przypadku szczególnie nawalnych opadów projektuje się przekazanie części opadów do zbiornika infiltracyjnego podziemnego. Na podstawie wykonanej dla planowanej inwestycji Dokumentacji Geotechnicznej ustalono, że w podłożu poniżej gleby, zalegają: piaski drobne, żwiry a także piasek gliniasty. Takie warunki naturalne zapewniają dobre warunki filtracji wód.

Zwierciadło wód gruntowych zalega na rzędnej około 109,9-109,5 m.n.p.m. A więc poniżej projektowanych urządzeń infiltracyjnych.

Nadarzyn znajduje się w region Wodnym Środkowej Wisły obejmuje Wisłę na odcinku od ujścia Sanu do Włocławka, zlewnię Bugu i Narwi, Krainę Wielkich Jezior Mazurskich, Wyżynę Lubelską i północną część regionu świętokrzyskiego.

Jednolitą część wód podziemnych uznano natomiast za część wód, której stan chemiczny jest dobry. Zgodnie „Planem gospodarowania wodami na obszarze dorzecza Wisły (M.P.

2011 r. Nr 49 poz. 549) dla spełnienia wymogu niepogarszania stanu części wód, dla części wód będących w co najmniej dobrym stanie chemicznym i ilościowym, celem środowiskowym będzie utrzymanie tego stanu.

Wg charakterystyki wód podziemnych:

Europejski kod JCWP: - PLGW2200158 Nazwa scalonej JCWP: - 158,

Region wodny: - średniej Wisły,

(24)

24 Obszar dorzecza: - Wisły

RZGW: - Regionalny Zarząd Gospodarki Wodnej w Warszawie, Ekoregion: - Równiny centralne

Status: - dobry, Ocena stanu: - dobry

Ocena ryzyka nieosiągnięcia celów środowiskowych: - niezagrożona.

Warunki korzystania z wód regionu wodnego zostały opracowane przez Regionalny Zarząd Gospodarki Wodnej w Warszawie i podane zostały do publicznej konsultacji. Po uwzględnieniu wszystkich uwag podlegają zaopiniowaniu przez zainteresowanych wojewodów oraz zatwierdzeniu Prezesa KZGW.

Ścieki deszczowe w ilości Q

max godz=

23,96 m

³

/h , Q

śred dobowe

= 69,05 m

³

/dobę przed odprowadzeniem do zbiornika odparowywalno-rozsączającego zostaną podczyszczone w zintegrowanym z osadnikiem separatorze koalescencyjnym i nie będą wpływały na pogorszenie się istniejącego stanu w zlewni jednolitej części wód podziemnych.

WARUNKI JAKIM POWINNY ODPOWIADAĆ ODPROWADZANE ŚCIEKI DESZCZOWE

Zgodnie z § 11.1. Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 24 lipca 2006 r. w sprawie warunków, jakie należy spełnić przy wprowadzaniu ścieków do wód lub ziemi, oraz w sprawie substancji szczególnie szkodliwych dla środowiska wodnego

do ziemi mogą być wprowadzane ścieki opadowe:

• z zanieczyszczonych centrów miast, terenów przemysłowych, składowych, baz transportowych itp. - po uprzednim oczyszczeniu w stopniu zapewniających usunięcie zawiesin ogólnych oraz węglowodorów ropopochodnych w ilościach nieprzekraczających poniżej podane wartości:

- zawiesina ogólna do 100 mg/l

- węglowodory ropopochodne do 15 mg/l

• z pozostałych terenów jeśli nie zawierają odpadków stałych

JAKOŚĆ SUROWYCH ŚCIEKÓW DESZCZOWYCH Jakość i podział spływu deszczowego

Wg badań Instytutu Ochrony Środowiska w Warszawie (Zasady ochrony środowiska w projektowaniu, budowie i utrzymaniu dróg. Dział VII-„Ochrona wód w otoczeniu dróg” - jednostka autorska: Instytut Ochrony Środowiska w Warszawie. Wydanie z 1993r) spływy deszczowe dzielą się na:

• ścieki deszczowe, odpowiadające pierwszej fali zanieczyszczeń, tj. ścieki z opadów o natężenia do q = 15 l/sha

• Ta ilość ścieków powinna służyć do wymiarowania urządzeń oczyszczających ścieki.

(25)

25 • Przepływy wyższe stanowią jedynie 10 % ogólnej ilości odpływów w roku, a ich czas trwania jest poniżej 5 % całkowitego czasu występowania odpływów w roku.

• Przyjęcie powyższej wartości natężenia odpływu ścieków opadowych z dróg, jako miarodajne do oceny ich wpływu na jakość wód odbierających i do wymiarowania urządzeń oczyszczających zapewnia ochronę jakości tych wód przez 95 % czasu trwania spływu opadowego.

• Roczna objętość ścieków opadowych z odpływów o natężeniu deszczu mniejszym lub równym 15 l/s/ha wynosi wg badań IOŚ około 90 % całkowitej rocznej objętości spływu powierzchniowego.

• wody opadowe - pozostała ilość spływów z deszczy o natężeniach powyżej 15 l/sha, która może być traktowana jako wody umownie czyste.

Miarodajne natężenie ścieków deszczowych

Miarodajne natężenie ścieków deszczowych, określone dla doboru urządzeń oczyszczających wyniesie:

Q

ocz

= 16,83 l/s = 0,017 m

³

/s

Prognozowane jednostkowe stężenie zanieczyszczeń w ściekach deszczowych.

Zgodnie z badaniami podanymi powyżej, jednostkowe stężenie zawiesiny ogólnej w ściekach deszczowych spływających z terenów zurbanizowanych należy przyjmować w wielkości:

S

zo

= 310 mg/l - zawiesina ogólna

a pozostałe zanieczyszczenia są funkcją ilości zawiesiny, i tak:

S

ee

= 0,08 x S

zo

= 25 mg/l - węglowodory ropopochodne S

ChZT

= 2 x S

zo0,91

= 2 x 310

^0,91

= 370 mg/l S

BZT

= 0,2 x S

ChZT

= 74 mg/l

Określone powyżej, spodziewane stężenie zawiesiny ogólnej w ściekach deszczowych jest wyższe od dopuszczalnego, więc przed odprowadzeniem ich do odbiornika konieczne jest zastosowanie mechanicznego podczyszczania w celu wydzielenia z nich zanieczyszczeń stałych.

Wymagany stopień oczyszczania

Wymagany stopień oczyszczania ścieków deszczowych w stosunku do zawiesiny ogólnej wyniesie:

η

z.o.

= ( 310 - 50) : 310 x 100 % = 83,87 % - przyjęto 85%

natomiast spodziewane stężenie substancji ekstrahujących się eterem naftowym jest niższe od dopuszczalnego.

Urządzenia podczyszczające

Do separacji szlamu benzyn i olejów dobrano separator koalescencyjny zintegrowany z

osadnikiem typu SEKOT-B 20 prod. UGOS. Za separatorem zaprojektowano studnię

rozprężną Sd1, która została zaprojektowana jako osadnikowa w celu poboru próbek

oczyszczonych ścieków deszczowych.

(26)

26 Integralnymi elementami systemu oczyszczania są osadniki we wszystkich wpustach ulicznych. Głębokość osadników w studzienkach fi 500 mm wynosi 0,8 metra

Separatory koalescencyjne z typoszeregu SEKOT przeznaczone są do podczyszczania wód opadowych spływających systemami kanalizacji deszczowej i posiadają wymaganą aprobatę techniczną .

Projektowany separator służy do:

3. odseparowania materiałów pływających, unoszonych i wleczonych kinetą kanału, 4. odseparowania substancji zdyspergowanych w wodach opadowych takich jak:

związki ropopochodne (oleje przekładniowe, silnikowe, napędowe i benzyny)

Zasada działania separatora koalescencyjnego

Separatory koalescencyjne są urządzeniami przeznaczonymi do oddzielania substancji ropopochodnych z wód płynących w systemie kanalizacji deszczowej. Budowa urządzenia sprawia, że zatrzymują również zawiesinę łatwo opadającą, która gromadzi się w komorze osadowej. Zalecenia Instytutu Ochrony Środowiska w Warszawie określiły stężenia zawiesiny ogólnej wprowadzanej do Separatora na poziomie nie przekraczającym 100 mg/dm³. Wody opadowe wpływają do Separatora poprzez komorę wlotową, w której następuje uspokojenie przepływu i ukierunkowanie strumienia ścieków z dopływem do komory separacji (środkowej komory urządzenia). Ścieki przepływają do komory separacji następnie przelatują przez filtr koalescencyjny a następnie oczyszczone trafiają do zbiornika.

Parametry techniczne oczyszczania separatora koalescencyjnego SEKOT-B 20 prod. UGOS.

Ścieki na wypływie z separatora spełniają parametry, jakim powinny odpowiadać ścieki wprowadzane do wód lub ziemi określone w Dz.U. 2006 nr 137 poz. 984 z dnia 24 Lipca 2006 r

Najwyższa dopuszczalna wartość substancji ropopochodnych w ściekach wprowadzonych do wód i do ziemi oraz kanalizacji ogólnospławnej

Stopień oczyszczenia separatora SEKOT-B 20 :

1. zawartość substancji ropopochodnych na wyjściu z separatora < 5 mg/i 2. sprawność oczyszczania = 95,0 %

3. zawiesiny ogólne < 50 mg/l

4. substancje ekstrahujące eterem naftowym < 50 mg/l

Parametry techniczne separatora SEKOT-B 20:

5. przepustowość nominalna: 20 dm3/s

6. korpus separatora: monolityczny zbiornik żelbetowy (na bazie betonu C 35/45), 7. średnica zbiornika: Ø 1500

8. wysokość: H = 2300mm

9. przyłącze Ø200mm

(27)

27 10. największy ciężar jednostkowy: 3,40/4,07 Mg.

11. pojemności użytkowa zastosowanych osadników: 3 000 dm3,

12. korpus osadnika: monolityczny zbiornik żelbetowy (na bazie betonu C 35/45), 13. otwór wlot/wylot (wyposażony w przejście szczelne,

14. wlot wyposażony w deflektor, 15. otwór rewizyjny zamknięty włazem, 16. średnica: Dz = 1500

Separatory typu SEKOT-B 20 posiadają Aprobatę Techniczną wydaną przez Instytut Ochrony środowiska w Warszawie.

Eksploatacja separatora

Warunkiem prawidłowej pracy separatora jest jego właściwa eksploatacja i konserwacja zgodna z instrukcją obsługi dostarczoną przez producenta.

Usuwanie odseparowanych związków ropopochodnych oraz szlamu i piasku z separatora odbywa się przy użyciu wozu asenizacyjnego wyposażonego w miękki wąż.

Również przy użyciu wozu asenizacyjnego należy usuwać osady wydzielone w części osadnikowej wpustów ulicznych.

Separator i osadnik należy opróżniać w zależności od potrzeb, jednak nie rzadziej, niż dwa razy w roku. Należy pamiętać , że częstotliwość usuwania zgromadzonych zanieczyszczeń uzależniona jest od ilości opadów atmosferycznych, stanu czystości zlewni i jakości dopływających ścieków deszczowych.

W czasie opróżniania separatora należy najpierw usunąć z powierzchni warstwę odseparowanych substancji ropopochodnych.

Pracownicy obsługujący urządzenia oczyszczające powinni być przeszkoleni pod kątem bhp, wyposażeni w odzież ochronną i sprzęt ochronny oraz przestrzegać przepisów bhp i przepisów dotyczących substancji niebezpiecznych

Pracownik może wchodzić do komór separatora tylko w wypadkach wyjątkowych, po uprzednim przewentylowaniu i opróżnieniu urządzeń i zawsze w asyście drugiego pracownika.

Jakość odprowadzanych ścieków deszczowych.

Zastosowany separator zintegrowany z osadnikiem, w którym następuje sedymentacja i flotacja powinien zapewnić uzyskanie wymaganego stopnia oczyszczania ścieków deszczowych

Po uwzględnieniu powyższego, należy założyć, że stężenia zanieczyszczeń w odprowadzanych ściekach deszczowych nie przekroczą stężeń dopuszczalnych, tj.:

- stężenie zawiesiny ogólnej S

ee

< 100 mg/l

- stężenie węglowodorów ropopochodnych S

ee

< 15 mg/l

(28)

28 Gospodarka wydzielonymi zanieczyszczeniami

W trakcie prowadzenia procesu podczyszczania wydzielone zostaną ze ścieków osady mineralne oraz oleje pochodzenia mineralnego.

Osady wydzielone i zatrzymane w częściach osadowych wpustów ulicznych, w osadniku i w separatorze usuwane są przy użyciu wozu asenizacyjnego.

Przewidywana ilość osadów wyniesie:

• roczna objętość ścieków deszczowych V = 666,84 m

³

/rok

• stężenie zawiesiny ogólnej w ściekach Szo = 0,310 kg/m

³

• spodziewany efekt oczyszczania η = 85%

G

_os

= 666,84 x 0,310 x 0,85 = 175,71 kg/rok

Oleje pochodzenia mineralnego wydzielone w separatorze usuwane są również przy użyciu wozu asenizacyjnego

Przewidywana ilość zanieczyszczeń olejowych wyniesie:

• roczna objętość ścieków deszczowych z dróg i parkingów: V=666,84m

³

/rok

• stężenie węglowodorów ropopochodnych w ściekach: See= 0,025 kg/m

³

• spodziewany efekt oczyszczania η = 80 % G

ee

= 666,84 x 0,025 x 0,80 = 13,34 kg/rok

OKREŚLENIE WPŁYWU GOSPODARKI WODNEJ NA WODY PODZIEMNE I POWIERZCHNIOWE Zasięg oddziaływania zamierzonego korzystania z wód w zakresie budowy urządzeń wodnych oraz zasięg zamierzonego korzystania z wód ograniczał się będzie jedynie do działki nr 904 na której przewidziana jest odbudowa stacji paliw.

Inwestycja nie powoduje skażenia wód oraz nie powoduje zachwiania równowagi biologicznej w środowisku. Zachowane zostaną również dotychczasowe warunki hydrologiczne i hydrochemiczne.

ROZWIĄZANIA CHRONIĄCE ŚRODOWISKO

W fazie eksploatacji inwestycja nie powoduje znacznego zwiększenia emisji zanieczyszczeń gazowych i pyłowych do środowiska, nie ma również istotnego wpływu na stan środowiska w jego otoczeniu, a tym samym nie powoduje istotnego pogorszenia jego stanu. Inwestycja nie stworzyła dodatkowych czynników ponad te, które występowały dotychczas i mogły wpłynąć na stan zdrowotny ludzi, świat zwierzęcy i roślinny, gleby, wody podziemne i powierzchniowe.

Negatywne oddziaływanie może pojawić się w czasie eksploatacji jedynie w sytuacji uszkodzenia lub braku odpowiedniej konserwacji systemu odwodnienia oraz w momencie nie prawidłowego dokonywania czynności konserwacyjnych poszczególnych elementów systemu .