^ Flexible Konstruktionen aus Steinkörben Strutture in gabbloni gabion structures

Flexible gabion structures

in earth retaining works

Strutture flessibili in gabbloni

S nelle opere di sostegno delta terra

^ Flexible Konstruktionen aus

Steinkörben

1 für Stützmauern im Erdbau

Gabion retaining wali on State Highway 95. Mount Ousley, Woliongong, N.S.W. Austraiia.

Muro di sostegno in gabbloni, Autostrada 95, Mount Ousiey, Woliongong, N.S.W., Australia.

Stützmauern aus Steinkörber, Autobahn 95, Mount Ousley, Woliongong, N.S.W. Australia.

MACCAFERRI

Gabions

Characteristics of gabion

retaining structures

Caratteristiche delle strutture

di sostegno in gabbioni

Eigenschaften von

Stiitzkon-struktionen aus Steinkörben

M a c c a f e r r i g a b i o n s a r e used f e r t i l e construction of r e t a i n i n g s t r u c t u r e s in all e n v i r o n -m e n t s a n d c l i -m a t e s . Ttiey a r e r e c t a n g u l a r c a g e s m a d e of t i e x a g o n a l w o v e n steel w i r e m e s h laced t o g e t h e r a n d filled w i t h stone. T h e steel m e s h p o s s e s s e s high m e c h a n i c a l strength a n d the d o u b l e t w i s t j o i n i n g the w i -res p r e v e n t s u n r a v e l l i n g . Resistance to the natural e l e m e n t s is i n s u r e d by the heavy zinc c o a t i n g a n d by the a d d i t i o n a l PVC for g r e a t e r security. T a b l e 1 s h o w s the s t a n d a r d d i m e n s i o n s a n d s p e c i f i c a t i o n s of the g a b i o n units. At t h e c o n -s t r u c t i o n -site t h e i n d i v i d u a l g a b i o n a r e a-s- as-s e m b l e d a n d laced t o g e t h e r w i t h w i r e of the s a m e s p e c i f i c a t i o n s as that of the m e s h . The lacing o p e r a t i o n is s i m p l e , but it m u s t be c a r r i e d out u s i n g t h e r e c o m m e n d e d m e t h o d . The s t o n e used for f i l l i n g m u s t be non f r i a b l e , w e a t h e r resistant a n d p r e f e r a b l y of high d e n -sity. T h e r e c o m m e n d e d size for the stone is b e t w e e n o n e a n d t w o t i m e s the s m a l l e s t d i -m e n s i o n of t h e -m e s h to e n s u r e that it is r e t a i n e d a n d it s h o u l d be w e l l g r a d e d to p r o v i d e m a x i m u m density. I g a b b i o n i IVIaccaferri c o s t i t u i s c o n o una v a l i -da s o l u z i o n e p e r la r e a l i z z a z i o n e di o p e r e di s o s t e g n o in q u a l u n q u e a m b i e n t e e c l i m a . Sono u n a s t r u t t u r e m o d u l a r e f o r m a t e d a e l e -menti p a r a l l e l e p i p e d i in rete di acciaio a d o p p i a t o r s i o n e r i e m p i t i c o n p i e t r a m e . La rete m e t a l l i c a p o s s i e d e p r o p r i e t a d i e l e v a ta r e s i s t e n z a m e c c a n i c a ; la t e s s i t u r a a d o p pia t o r s i o n e p r e v i e n e 11 v e r i f i c a r s i di s m a g l i a -ture. La r e s i s t e n z a agli a g e n t i a m b i e n t a l i è a s s i c u -rata d a l l a p r o t e z i o n e offerta d a l l a z i n c a t u r a forte e d a l l ' e v e n t u a l e u l t e r i o r e r i v e s t i m e n t o in P.V.C. ( q u e s t ' u l t i m o in a m b i e n t e m a r i n e o p a r t i c o l a r m e n t e i n q u i n a t o ) . N e l l a t a b e l l a 1 s o n o riportate le c a r a t t e r i s t i -che costruttive del g a b b i o n i .

In c a n t i e r e i s i n g o l i g a b b i o n i s o n o allestiti e collegati m e d i a n t e l e g a t u r e e s e g u i t e con file delle stesse c a r a t t e r i s t i c h e di q u e l l o d e l l a rete. Le legature s o n o e s t r e m a m e n t e s e m p l i c i , m a è n e c e s s a r i o c h e v e n g a n o e s e g u i t e con c u r a e r e g o l a r i t a . II p i e t r a m e i m p i e g a t o per 11 r i e m -p i m e n t o non d e v e e s s e r e f r i a b i l e né g e l i v o e p r e f e r i b i l m e n t e a v e r e alto peso specifico. La d i m e n s i o n e p i u adatta del p i e t r a m e è q u e l l a c o m p r e s a t r a 1 e 2 volte la d i m e n s i o n e m i n o r e d e l l a m a g l i a d e l l a rete, tale cioè d a evitare f u o r i u s c i t a del p i e t r a m e e b e n a s s o r t i -ta p e r o t t e n e r e la m a s s i m a d e n s i t a . Maccaferri-Steinl<örbe s i n d eine w e r t v o l l e M o g l i c h k e i t für d i e V e r w i r k l i c h u n g von Ver-b a u u n g e n in j e d e m K l i m a und unter a l i e n m o g l i c h e n U m w e l t e i n f l ü s s e n . Diese S t ü t z k o n s t r u k t i o n e n b e s t e h e n aus q u a d e r f o r m i g e n E l e m e n t e n aus d o p p e l t g e w u n d e n e m Stahlnetz, die mit Geröll gefüllt w e r d e n . Das M e t a l l n e t z hat e i n e e r h ö h t e m e c h a -nische Festigkeit; die d o p p e l t e n W i n d u n g e n v e r h i n d e r n , dass sich die IVlaschen a u f l ö s e n k ö n n e n . Der W i d e r s t a n d g e g e n Schadstoffe in d e r U m w e l t ist g e w a h r l e i s t e t d u r c h d i e Starke V e r z i n k u n g und e i n e e v e n t u e l l e zusat-z l i c h e B e s c h i c h t u n g mit PVC ( b e s o n d e r s in m a r i t i m e r o r d e r s p e z i e l l v e r u n r e i n i g t e r U m -g e b u n -g ) . In d e r T a b . 1 s i n d d i e konstruktiven E i g e n -schaften d e r S t e i n k ö r b e z u s a m m e n g e s t e l l t . Die e i n z e l n e n S t e i n k ö r b e w e r d e n auf d e m B a u p l a t z a u f g e b o g e n und u n t e r e i n a n d e r mit B i n d e d r a h t v e r b u n d e n , w e l c h e r d i e g l e i c h e n t e c h n i s c h e n E i g e n s c h a f t e n w i e der Netzdraht hat. Die V e r b i n d u n g e n sind a u s s e r o r d e n t l i c h einfach h e r z u s t e l l e n , a b e r sie m ü s s e n u n b e -d i n g t s o r g f a l t i g un-d r e g e l m a s s i g a u s g e f ü h r t w e r d e n . Das für d i e Füllung v e r w e n d e t e Ge-röll dart w e d e r b r ü c h i g noch f r o s t e m p f i n d l i c h sein und sollte v o r z u g s w e i s e ein h o l i e s s p e -zifisches G e w i c h t a u f w e i s e n .

Die ideale K o r n g r ö s s e des G e r ö l l s liegt b e i m 1 bis 2fachen des kleinsten M a s c h e n d u r c h -m e s s e r s des Netzes, so d a s s e i n e r s e i t s das H e r a u s f a l l e n von G e r ö l l v e r m i e d e n und a n -d e r s e i t s e i n e m a x i m a l e Dichte -d e r Füllung e r r e i c h t w i r d .

T a b . 1 W e i g h t s a n d d i m e n s i o n s of R e n o T a b . 1 C a r a t t e r i s t i c h e costruttive dei T a b . 1 B a u m e r k m a l e der R e n o -Mattress a n d g a b i o n s m a t e r a s s i R e n o e dei gabbioni F l u s s m a t r a t z e n und G a b i o n e n

G a b i o n s - Z i n c c o a t e d G a b b i o n i zincati G a b i o n e n - v e r z i n k t G a b i o n s - Z i n c c o a t e d with P V C s l e e v e G a b b i o n i zincati e plasticati G a b i o n e n - v e r z i n k t mit P V C U m m a n t e l u n g M e s h t y p e M a g l l a t i p o M a s c h e n t y p W i r e Filo 0 m m D r a h t T h i c k n e s s M e s h t y p e W i r e / F I I o / D r a h t T h i c k n e s s S p e s s o r e m D i c k e M e s h t y p e M a g l l a t i p o M a s c h e n t y p W i r e Filo 0 m m D r a h t S p e s s o r e m D i c k e M a g l i a t i p o M a s c h e n t y p Inner Interne 0 mm Innen Outer Esterno 0 mm Aussen T h i c k n e s s S p e s s o r e m D i c k e 1 0 x 1 2 2.70 3.00 0.50 1.00 1 0 x 1 2 2.40 2.70 3.40 3.70 0.50 1.00 8 x 1 0 2.70 3.00 0.50 1.00 8 x 1 0 2.40 2.70 3.40 3.70 0.50 1.00 6 x 8 2.20 2.70 0.50 1.00 5 x 7 2.00 2.40 0.50 1.00

Width: 1.0 - 2.0 m - Length: 2.0 - 3.0 - 4.0 m for gabions 1.0 m wide; 3.0 - 4.0 - 5.0 m for gabions 2.0 m wide.

Larghezza: 1.00 - 2.00 m - Lunghezza: 2.00 - 3.00 - 4.00 m per i gabbioni larghi 1.00 m; 3.00 - 4.00 - 5.00 m per i gabbioni larghi 2.00 m. Breite: 1.00 - 2.00 m - Lange; 2.00 - 3.00 - 4.00 m für Gabionebreite von 1.00 m; 3.00 - 4.00 - 5.00 m für Gabionebreite von 2.00 m. Reno mattress and gabions are manufactured with

double-twisted hexagonal mesh made with annealed mild steel wire, zinc coated according to Circ. Cons. Sup. LL. PP. No. 2078 dd. 27.8.1962, to BS 443¬ 1982 and to U.S. Federal Specification QQ-W-461 H finish 5-class 3.

PVC-coated mattress are made with wire coated by extrusion with a special, highly corrosion resistant PVC.

The types indicated in the table are standards; for more detailed information, see general catalogue.

I materassi Reno ed i gabbioni sono in maglia esagonale a doppia torsione ed in filo d'accialo dolce con zincatura conforme alle norme presoritte nella Circolare del Cos. Sup. LL. PP. n. 2078 del 2 7 / 8 / 1 9 6 2 , nella British Standard 443 - 1982 e U.S. Federal Specification QQ-W-461 H finish 5 - class 3. II file plasticato è rivestito per estrusione con uno speciale materiale PVC di elevate resistenza alia corrosione.

1 tipi indioati nelle tabelle sono quelll standard: per notizie piu dettagliate si rimanda a! catalogo generale.

Die Reno-Flussmatratzen und Gabionen bestehen aus einem Netz aus zweifach-gedrillten

Sechskantmaschen und verzinktem Weichstahldraht entsprechend den Vorschriften des Runderlasses von Cons. Sup. LL. PP. Nr. 2078 vom 27.8.1962, der British standard 443-1982 und der U.S. Federal Specification QQ-W-461 H finish 5-class 3. Der plastifizlerte Draht wird, durch Extrusionverfahren, mit einem besonderen PVC-Werkstoff beschiohtet, was ihm eine sehr grosse Korrosionswiderstandsfahigkeit veleiht. In der Tabelle slnd die standard Modelle angegeben. Für ausführllche Angabe verweisen wir auf den Hauptkatalog.

G a b i o n s t r u c t u r e s h a v e t h e f o l l o w i n g positive a d v a n t a g e s :

— ability to d e f o r m so that the s t r u c t u r e can w i t h s t a n d u n p r e d i c t a b l e s e t t l e m e n t wit-hout loss of stability;

— a d d i t i o n a l r e s i s t a n c e to e a r t h p r e s s u r e due to the ability to w i t h s t a n d tensile s t r e s s . T h e installation of t h e g a b i o n s is s i m p l e a n d e c o n o m i c a l . T h e f i l l i n g m a t e r i a l is q u a r r i e d or river s t o n e o b t a i n e d locally, a n d s k i l l e d m a n p o w e r is not r e q u i r e d . In d e v e l o p e d c o u n -t r i e s , f i l l i n g of -the uni-ts c a n be p e r f o r m e d by c o n v e n t i o n a l m e c h a n i c a l plant. The g a b i o n s t r u c t u r e b l e n d s h a r m o n i o u s l y into its s u r r o u n d i n g s p a r t i c u l a r l y after the g r o w t h of v e g e t a t i o n a n d is g e n e r a l l y a c c e p -ted by e n v i r o n m e n t a l i s t s . In d e f i n i t i v e si o t t e n g o n o s t r u t t u r e c h e p r e -s e n t a n o p o -s i t i v e c a r a t t e r i -s t i c h e : — d e f o r m a b i l i t a , che p e r m e t t e a l i a struttura di adattarsi a m o v i m e n t i i m p r e v i s t i s e n z a p r e g i u d i c a r e la s u a f u n z i o n e p o r t a n t e ; — e l e v a t a r e s i s t e n z a s t r u t t u r a l e g r a z i e sia alia n o t e v o l e m a s s a che a l i a p r e s e n z a d e l l a a r m a t u r a m e t a l l i c a resistente a t r a -z i o n e . La r e a l i z z a z i o n e e la m e s s a in o p e r a dei g a b b i o n i r i s u l t a p a r t i c o l a r m e n t e s e m p l i c e ed e c o n o m i c a ; la m a s s a s t r u t t u r a l e è costituita d a m a t e r i a l e di p r o v e n i e n z a locale ( p i e t r a m e di c a v a o ciottoli di f l u m e a s e c o n d o d e l l a d i s p o n i b i l i t a ) e n o n è richiesto I'intervento di m a n o d ' o p e r a s p e c i a l i z z a t a ; p a r t e d e l l e o p e -razioni di c o s t r u z i o n e p o s s o n o e s s e r e ese-guite m e c c a n i c a m e n t e c o n I ' i m p i e g o delle c o m u n i a t t r e z z a t u r e di c a n t i e r e . L ' o p e r a in g a b b i o n i si i n s e r i s c e a r m o n i o s a -m e n t e nel t e r r i t o r i o e nel t e -m p o vi si Integra s e m p r e piCi, p e r m e t t e n d o la c r e s c i t a d e l l a v e g e t a z i o n e .

Mechanical strength of gabions Resistenza dei gabbioni

Officine IVIaccaferri S.p.A. has c a r r i e d out a s e r i e s of e x p e r i m e n t s a n d d e s k studies in c o l l a b o r a t i o n w i t h v a r i o u s u n i v e r s i t y institu-tions d u r i n g recent y e a r s .

The results of c o m p r e s s i o n tests o n s i n g l e a n d d o u b l e g a b i o n units w i t h o u t a n y lateral restraint, as s e e n in f i g . 1, a r e s u m m a r i z e d in T a b l e 2. T h e g a b i o n s w e r e f o u n d to be fairly ductile a n d t h e y d e f o r m e d to a c o n s i d e r a b l e d e g r e e b e f o r e they f i n a l l y f a i l e d .

The tests s h o w e d that w h e n the o r i e n t a t i o n of the m e s h o n the s i d e s w a s vertical a n d d i a p -h r a g m s -had b e e n i n s e r t e d , t-he g a b i o n s c o u l d w i t h s t a n d a c o m p r e s s i o n load of up to 300 to 400 t o n n e s per s q u a r e m e t r e . W h e n lateral e x p a n s i o n w a s r e s t r a i n e d , the s a m e g a b i o n s T a b . 2 - S i m p l e c o m p r e s s i o n l o a d t e s t s on g a b i o n s La M a c c a f e r r i ha s v o l t o negli ultimi a n n i , c o n la c o l l a b o r a z i o n e di a l c u n i istituti u n i v e r s i t a r i , una s e r i e di r i c e r c h e s p e r i m e n t a l i e t e o r i c h e . N e l l a tab. 2 s o n o r i a s s u n t e le p r o v e di schiac-c i a m e n t o schiac-c o n schiac-c o n t r a z i o n e l a t e r a l e l i b e r a di p r o v i n i s i n g o l i o s o v r a p p o s t i (fig. 1 ) . Risulta c o n f e r m a t a la g r a n d e duttilita del g a b b i o n i c h e si d e f o r m a n o s e n s i b i l m e n t e p r i m a di g i u n g e r e a l i a rottura, la q u a l e a v v i e n e per t e n s i o n i di c o m p r e s s i o n e di 30-40 k g / c m ^ nei p r o v i n i ove la d i s p o s i z i o n e d e l l e m a g l i e e/o la p r e s e n z a di d i a f r a m m i f o r n i s c e un m a g g i o r c o n t e n i m e n t o al p i e t r a m e , e p e r v a l o r i a n a l o ghi nelle p r o v e c o n c o n t r a z i o n e laterale i m -pedita (fig. 2). T a b . 2 - P r o v e di c a r i c o a c o m p r e s s i o n e s e m p l i c e s u gabbioni So e r h a l t e n w i r K o n s t r u k t i o n e n , w e l c h e dur-c h w e g s p o s i t i v e E i g e n s dur-c h a f t e n h a b e n : — V e r f o r m b a r k e i t , w e l c h e d e r K o n s t r u k t i o n e r i a u b t , s i c h an u n v o r h e r g e s e h e n e Be-w e g u n g e n a n z u p a s s e n , o h n e dass sie i h r e s t u t z e n d e Funktion v e r l i e r t ; — h o h e k o n s t r u k t i v e Festigkeit d a n k d e r g r o s s e n M a s s e und d e r zugfesten M e t a l l -a r m i e r u n g . Bau und U n t e r h a l t v o n S t e i n k o r b v e r b a u u n g e n s i n d a u s s e r o r d e n t l i c h einfach und w i r t -s c h a f t l i c h ; da-s H a u p t k o n -s t r u k t i o n -s m a t e r i a l kann lokal g e w o n n e n w e r d e n ( g e b r o c h e n e s M a t e r i a l aus S t e i n b r ü c h e n O d e r Flussgeröll je nach d e n v o r h a n d e n e n M ö g l i c h k e i t e n ) und benötigt keine s p e z i a l i s i e r t e n A r b e i t s k r a f t e . Ein Tell d e r A r b e i t e n kann m e c h a n i s c h d u r c h g e w o h n l i c h e B a u s t e l l e n e i n r i c h t u n g e n aus-g e f ü h r t w e r d e n .

S t e i n k o r b v e r b a u u n g e n f ü g e n sich h a r m o -nisch in das G e l a n d e ein und v e r s c h w i n d e n optisch mit d e r Zeit i m m e r m e h r , i n d e m sie v o n d e r V e g e t a t i o n ü b e r w a c h s e n w e r d e n .

Widerstandsfahigkeit

der Steinkörbe

M a c c a f e r r i hat in d e n letzten J a h r e n z u s a m -m e n -m i t v e r s c h i e d e n e n Universitatsinstituten e i n e R e i h e v o n p r a k t i s c h e n und t h e o r e t i -s c h e n U n t e r -s u c h u n g e n v o r g e n o m m e n . In d e r Tab. 2 s i n d d i e W e r t e für die Verkürz u n g v o n S e i t e n w a n d e n b e i e i n e r S t a u c h p r o -be für e i n z e l n e o d e r ü b e r e i n a n d e r g e s t e l l t e Prüfstücke z u s a m m e n g e s t e l l t (Abb. 1 ) . Diese W e r t e b e s t a t i g e n d i e g r o s s e Duktilitat d e r S t e i n k ö r b e , w e l c h e sich in b e m e r k e n -s w e r t e m M a -s -s e v e r f o r m e n k ö n n e n , b e v o r -s i e z e r s t ö r t w e r d e n . Der B r u c h erfolgt bei S p a n -n u -n g e -n vo-n 30-40 k g / c m ^ i-n d e -n Prüfstücke-n, falls d u r c h d i e A n o r d n u n g d e r M a s c h e n u n d / O d e r das V o r h a n d e n s e i n v o n Z w i s c h e n -w a n d e n ein s t a r k e r e r Z u s a m m e n h a l t d e r Füllung g e w a h r l e i s t e t ist. A n a l o g e W e r t e w e r -d e n in Prüfstücken e r r e i c h t , bei -d e n e n -die s e i t l i c h e S t a u c h u n g v e r h i n d e r t w i r d . T a b . 2 - B e l a s t u n g s v e r s u c h e mit e i n s e i t i g e m D r u c k auf S t e i n k ö r b e T y p e of g a b i o n T i p o del g a b b i o n e S t e i n k o r b - T y p S c h e m e S c h e m a S c h e m a S a m p l e P r o v i n o P r ü f s t ü c k Initial d i m e n s i o n s D i m e n s i o n i iniziali Anfangsabmessungen B H (t)

(kg/cm='

Final d i m e n s i o n s D i m e n s i o n i finali E n d a b m e s s u n g e n B H V e r t i c a l m e s h unit E l e m e n t o a m a g l i e v e r t i c a l i E l e m e n t in s e n k r e c h t e r M a s c h e n a u s f ü r u n g A / 1 A / 2 A / 3 A / 4 0 . 5 0 x 0 . 5 2 0 . 5 3 x 0 . 5 5 0 . 5 4 x 0 . 5 7 0 . 5 3 x 0 . 5 6 0.490 0.470 0.460 0.500 90.5 120.0 75.0 93.0 3 4 . 8 4 1 . 2 2 4 . 4 3 1 . 3 0 . 8 1 x 0 . 8 5 0 . 8 2 x 0 . 8 0 0 . 8 2 x 0 . 8 5 0.215 0.235 0.245 0.260 H o r i z o n t a l m e s h u n i t E l e m e n t o a m a g l i e o r i z z o n t a l i E l e m e n t in s e n k r e c h t e r M a s c h e n a u s f ü h r u n g Ao/1 Ao/2 Ao/3 0 . 4 7 x 0 . 5 7 0 . 4 9 x 0 . 5 3 0 . 4 8 x 0 . 5 8 0.530 0.520 0.530 2 5 . 0 3 1 . 0 3 1 . 0 9.3 11.9 11.1 0 . 6 7 x 0 . 7 4 0 . 7 4 x 0 . 7 2 0.390 0.405 0.360 Unit w i t h h o r i z o n t a l d i a p h r a g m E l e m e n t o c o n d i a f r a m m a o r l z z o n t a l e E l e m e n t mit w a a g e r e c h t e r Z w i s c h e n w a n d B/1 B / 2 B / 3 B / 4 0 . 4 8 x 0 . 5 0 0 . 4 8 x 0 . 5 0 0 . 4 7 x 0 . 5 1 0 . 4 7 x 0 . 5 1 0.520 0.530 0 . 5 5 0 0.550 105.0 8 5 . 0 112.5 100.0 4 3 . 8 3 5 . 4 4 6 . 9 4 1 . 7 0 . 7 9 x 0 . 7 6 0 . 7 8 x 0 . 7 8 0.260 0.280 0.225 0.270 U n i t w i t h v e r t i c a l d i a p h r a g m E l e m e n t o c o n d i a f r a m m a v e r t i c a l e E l e m e n t mit s e n k r e c h t e r Z w i s c h e n w a n d

0

G / 1 C/2 0 / 3 0 . 5 0 x 0 . 5 3 0 . 5 0 x 0 . 5 9 0 . 5 1 x 0 . 6 0 0.470 0.480 0.500 6 7 . 7 120.0 136.0 2 5 . 6 4 0 . 7 4 0 . 4 0 . 7 6 x 0 . 8 6 0 . 8 0 x 0 . 8 8 0.230 0.210 0.230 T w o u n i t s Aq o v e r l a p p e d a n d b o u n d Due e l e m e n t i Aq s o v r a p p o s t i e legati Z w e i ü b e r e i n a n d e r g e s t e l l t e u n d v e r b u n d e n e E l e m e n t e An < 5 >

(Ao -I- Ao)/1 (Ao + A o ) / 2 (Ao + Ao)/3 0 . 5 0 x 0 . 5 8 0 . 5 0 x 0 . 5 6 0 . 5 2 x 0 . 6 1 1.000 1.050 1.020 30.0 28.5 2 7 . 0 10.3 10.2 8.5 0 . 7 5 x 0 . 7 2 0.685 0.775 0.790 T w o u n i t s B o v e r l a p p e d a n d b o u n d D u e e l e m e n t i B s o v r a p p o s t i e legati Z w e i ü b e r e i n a n d e r g e s t e l l t e u n d v e r b u n d e n e E l e m e n t e B (B + B ) / 1 (B + B ) / 2 (B + B ) / 3 0 . 5 0 x 0 . 5 4 0 . 4 6 x 0 . 5 1 0 . 4 8 x 0 . 5 0 1.100 1.090 1.080 4 5 . 0 34.5 4 0 . 0 16.7 15.7 16.7 0 . 7 0 x 0 . 7 4 0 . 7 3 x 0 . 8 0 0.570 0.610 0 . 5 8 0

b o r e an e v e n g r e a t e r load (see f i g . 2). In tfie event, a l l o w i n g ttiat in a n actual s t r u c t u r e e x p a n s i o n is fully r e s t r a i n e d by a d j a c e n t u¬ nits a n d ttiat the units a r e fitted w i t h d i a p -h r a g m s , it c a n b e safely a s s u m e d t-hat t -h e c o m p r e s s i v e s t r e n g t h of g a b i o n s is of t h e s a m e o r d e r .

The results of « s i m p l e s h e a r » tests a r e s u m -m a r i z e d in T a b l e 3 (see also f i g . 3). G u i d e l i n e v a l u e s of the s h e a r m o d u l u s of elasticity G w e r e also o b t a i n e d . T h e s e v a r y f r o m bet-w e e n 25 a n d 40 t o n n e s p e r s q u a r e m e t r e , a n d are significant b e c a u s e t h e d e f o r m a t i o n of the g a b i o n s is d u e m a i n l y to s h e a r stress (fig. 4).

Figs. 1 , 2 - "Simple siiear» test and experimental diagrams

( T - £ .

Figg. 1 e 2 - Prova di resistenza a compressione semplice e d i a -grammi sperimentali CT—e. Abb. 1 und 2 - Priifung der Fe-stigl<eit eines Steinl^orbes gegen vertikalen Druck und entspre-chendes Prüfdiagramm cr-e. Figs. 3, 4 - "Simple c u t - test and experimental diagrams r - H . Figg. 3 e 4. - Prova di taglio puro su gabbioni e diagramma speri-mentale T - H .

Abb. 3 und 4 - Priifung der Scherbelastbarkeit von Stein-körben und entsprechendes Prüfdiagramm r-H.

Nel c o r p o d e l l e o p e r e di s o s t e g n o si h a n n o m u t u e azioni d i c o n t e n i m e n t o , q u i n d i la r e s i -stenza a c o m p r e s s i o n e del g a b b i o n i vale 30¬ 40 l<g/cm^.

N e l l a tab. 3 s o n o r i a s s u n t e le p r o v e d i taglio delle quail è p r e v a l e n t e I'influenza d e l l e t e n -sioni t a n g e n z i a l i (fig. 3). Si è r i s c o n t r a t a u n a n o t e v o l e r e s i s t e n z a a t a g l i o del g a b b i o n i e si sono ricavati v a l o r i indicativi d a a s s e g n a r e al m o d u l o e l a s t i c o t a n g e n z i a l e G, i m p o r t a n t e p e r c h é le s t r u t t u r e in g a b b i o n i si d e f o r m a n o e s s e n z i a l m e n t e p e r t a g l i o . Risulta G = 2,5 —4 k g / c m ^ (fig. 4 ) . Im Innern v o n S t e i n k o r b m a u e r n e r g e b e n sich g e g e n s e i t i g e S t ü t z w i r k u n g e n , s o dass die Druckfestigkeit d e r S t e i n k ö r b e tatsachlich 30¬ 40 k g / c m ^ e r r e i c h t .

In d e r T a b . 3 s i n d die Werte für die s e n k r e c h t e B e a n s p r u c h u n g z u s a m m e n g e s t e l l t , in d e n e n d e r Einfluss t a n g e n t i a l e r S p a n n u n g e n d o m i niert ( A b b . 3). M a n stellt dabei eine b e d e u -t e n d e v e r -t i k a l e B e l a s -t b a r k e i -t d e r S -t e i n k ö r b e test. Das ist b e s o n d e r s w i c h t i g , d a sich Stein-k o r b Stein-k o n s t r u Stein-k t i o n e n in erster Linie in s e n k r e c h t e r Richtung v e r f o r m e n ; für das t a n -g e n t i a l e Elastizitatsmodul G w u r d e n Ric-h t w e r t e v o n 2,5-4 k g / c m ^ e r r e c Ric-h n e t ( A b b . 4).

0,10 0,20 0,30 0,40

a) Restricted lateral expansion Contrazione impedita Verformung mit Hindernis

0,50 0,60 b) Unrestricted lateral expansion £ Contrazione libera

Verformung ohne Hindernis

I

I

T a b . 3 - S i m p l e cut t e s t s on g a b i o n s T a b . 3 - Prova di c a r i c o a taglio puro s u T a b . 3 - B e l a s t u n g s v e r s u c h e mit reiner gabbioni S c h e r b e l a s t u n g auf S t e i n k ö r b e S h e a r s t r e s s m o d u l u s < i n d o f t e s t S e c t i o n M a x i n f l e c t i o n IVlodulo t a n g e n z i a l e T a n g e n t i a l - M o d u l < i n d o f t e s t S e c t i o n M a x i n f l e c t i o n P = 2 5 0 0 k g T T i p o p r o v a V e r s u c h s - T y p S e z i o n e Q u e r s c h n i t t P ' max r ^ max F r e c c i a IVlassima B m c h d u r c h b i e g u n g r — r niax r ^ max P = 2 5 0 0 k g T 2H/I 2H/I (m) (t) ( k g / c m ^ ) (m) ( k g / c m ^ ) ( k g / c m ^ ) P 1 0 . 5 4 x 0 . 5 3 12.2 2.13 0.16 3.65 2.12 _ L ... 1 u L 0 , 5 5 m 2 0 . 4 8 x 0 . 5 5 9.6 1.82 0.21 2.40 1.75

± _

J 0 , 5 5 rt P 0 . 5 3 x 0 . 5 3 11.1 1.98 0.13 4 . 2 0 2.55 3 0 . 5 3 x 0 . 5 3 11.1 1.98 0.13 4 . 2 0 2.55 3 , 5 5 m 1 1 2,00 1,50 e 1,00 0,50 A Test No. 1 Prova 1 Versuch 1 • Test No. 2 Prova 2 Versuch 2 • Test No. 3 Prova 3 Versuch 3

• * •

•

• •

• A H (m) 0,15 0,20 0,25

Load t e s t s on full s i z e

Structures

The test w a l l s can be s e e n in figs. 5 a n d 6. They w e r e l o a d e d by h y d r o s t a t i c p r e s s u r e e x e r t e d by w a t e r c o n t a i n e d in f l e x i b l e tanks p l a c e d b e t w e e n t h e m . Hydrostatic p r e s s u r e w a s s e l e c t e d b e c a u s e t h e r e a r e no u n k n o w n factors a n d t h e test results can be e a s i l y c o m p u t e r i z e d . The w a t e r level w a s r a i s e d in stages, (figs. 8, 9, 10), a n d c y c l e s of loading and u n l o a d i n g w e r e i n c l u d e d (fig. 7). A p h o t o g r a m m e t r i c s y s t e m w a s used to m e a -s u r e a n d r e c o r d the d e f l e c t i o n -s d u r i n g the p e r i o d of t e s t i n g . Fig. 12 s h o w s the e v o l u t i o n of the a v e r a g e deflection of the top of the w a l l as a function of the hydrostatic h e a d . The relation b e t w e e n the s h e a r m o d u l u s of elasti-city G a n d the s h e a r s t r e s s , (fig. 11), c o n f i r m s the a v e r a g e v a l u e s o b t a i n e d in the tests on individual g a b i o n units. Fig. 13 s h o w s a c o m -p a r i s o n b e t w e e n the v a l u e of t h e c o m -p u t e d deflection a n d that o b s e r v e d d u r i n g the tests o n the full s i z e s t r u c t u r e s . Fig. 14 s h o w s the a r e a under t e n s i o n at the j u n c t i o n b e t w e e n the w a l l s u p e r s t r u c t u r e a n d the f o u n d a t i o n c o u r s e w h i c h e m p h a s i z e s the i m p o r t a n c e of the function of the steel m e s h a n d the neces-sity for taking g r e a t c a r e w h e n lacing the gabion units t o g e t h e r .

Prove di carico di strutture

in gabbioni in dimensioni reali

I m u r i s o n o stati sollecltati d a l l a s p i n t a idrostatica d e l T a c q u a c o n t e n u t a n e l l ' i n t e r c a p e d l -ne esistente tra i m u r i stessi (figg. 5 e 6): tale m o d a l i t a di p r o v a è stata s c e l t a p e r c h é la spinta i d r o s t a t i c a è c o m p l e s s i v a m e n t e m a g -g i o r e di q u e l l a del t e r r e n e e d è c a l c o l a b i l e s e n z a i n c e r t e z z e . 11 l l v e l l o d e l l ' a c q u a è stato fatto a u m e n t a r e g r a d u a l m e n t e (figg. 8, 9 e 10) e s e g u e n d o a n c h e cicll di c a r i c o e s c a r i c o (fig. 7) e p r o c e d e n d o ai rilievi f o t o g r a m m e t r i c i degli s p o s t a m e n t i . La f i g . 12 m o s t r a lo s p o -s t a m e n t o a l i a -s o m m i t a del m u r o In f u n z i o n e del livello di c a r i c o . Le relazioni che si sono ottenute tra m o d u l o di elasticita t a n g e n z i a l e G e t e n s i o n i (fig. 11) c o n f e r m a n o i v a l o r i m e d i ottenuti nelle p r o v e su s i n g o l i e l e m e n t i di g a b b i o n i ; n e l l a f i g . 13 si r i p o r t a II confronto tra gli s p o s t a m e n t i c a l c o l a t i e quelll osservati d u r a n t e le p r o v e su strutture in d i m e n s i o n i r e a l i .

La fig. 14 m o s t r a la z o n a alia base del m u r o sottoposta a t r a z i o n e , d o p e lo s c a r i c o : è e v i -dente I ' i m p o r t a n z a d e l l a f u n z i o n e s v o l t a d a l l a rete m e t a l l i c a , e d a n c h e la n e c e s s i t a della b u o n a e s e c u z i o n e d e l l e l e g a t u r e .

Belastungsversuche von

Steinkorbkonstruktionen im

Massstab 1:1

Die M a u e r n w u r d e n d e m h y d r o s t a t l s c h e n Druck des W a s s e r s ausgesetzt, w e l c h e s sich In d e n H o h l r a u m e n d e r IVlauern selbst befln-det ( A b b . 5 und 6). Diese V e r s u c h s a n o r d n u n g w u r d e g e w a h i t , w e l l d e r hydrostatische Druck i n s g e s a m t g r o s s e r ist als der Erddruck und z u d e m o h n e U n s i c h e r h e i t b e r e c h n e t w e r d e n k a n n . Der W a s s e r s p i e g e l w u r d e s t u -f e n w e i s e e r h ö h t (Abb. 8,9 und 10), w o b e i ein z y k l i s c h e r W e c h s e l z w l s c h e n B e l a s t u n g und Entlastung stattfand (Abb. 7). Die B e w e g u n -g e n w u r d e n f o t o -g r a m m e t r i s c h f e s t -g e h a l t e n . Die A b b . 12 z e i g t die V e r a n d e r u n g e n an der IVIauerkrone in A b h a n g l g k e i t v o m B e l a s t u n -g s n i v e a u . Die B e z i e h u n -g e n , w e l c h e d a b e i z w l s c h e n d e m t a n g e n t i a l e n Elastizitatsmodul G und d e n S p a n n u n g e n (Abb. 11) r e s u l t i e r e n , b e s t a t i g e n d i e m i t t l e r e n W e r t e , w e l c h e bei V e r s u c h e n auf e i n z e l n e n S t e i n k ö r b e n e r h a l -ten w u r d e n . In d e r A b b . 13 flndet sich ein V e r g l e i c h z w l s c h e n d e n b e r e c h n e t e n und d e n im V e r s u c h im IVIassstab 1:1 e r h a l t e n e n W e r t e n .

Die A b b . 14 z e i g t d e n B a s i s b e r e i c h e i n e r M a u e r , w e l c h e S c h u b k r a f t e n ausgesetzt w a r , nach der E n t l a s t u n g . Die B e d e u t u n g des M e tallnetzes und d i e N o t w e n d l g k e l t e i n e r s o r g -f a l t l g e n V e r b i n d u n g z w i s c h e n den K ö r b e n w i r d d a r a u s klar e r s i c h t l i c h .

Figs. 5. 6 - Si^etcti of the foil size gabion wail subjected to loading tests.

Fig. 7 - Level of loading in the different phases of the tests. Figs. 8, 9 - Sequence of photographs showing the deformation at various phases of the tests.

Figg. 5 e 6 - Schema del muro in gabbioni in dimensioni reali, sottoposto alie prove di carico.

Fig. 7 - Livello di carico raggiunto durante le diverse fasi delle prove.

Figg. 8 e 9 - Sequenza della deformazione del muro nelle successive fasi di carico.

Abb. 5 und 6 - Schematische Seitenansicht der Versuchsanordnung fur den 1:1-Belastungsversuch. Abb. 7 - Beiastungsverlauf wahrend dem Versuch. Abb. 8 und 9 - Verschiedene Verformungsstadien wahrend dem Belastungsversuch.

0,50 m 1,50 m

3,00 m 1: Gabion wall

2: Gabion foundation course 3: Flexible tanks 4: Polystyrene panels 1: Ivluro in gabbioni 2: Platea in gabbioni 3: Serbatoi flessibili 4: Pannelli di polistirolo 4,0 3 , 5 3,0 2,5 2,0 1,5 1,0 0,5 0 ^0-1 i 1 5 21 1 4 8 11 2 5 1 1 5 1 8 DECEMBER DICEMBRE DEZEMBER JANUARY GENNAIO JANUAR FEBRUARY FEBBRfllO FEBRUAR

0,25 0,15 0,10 - 7 e/ G = 5,333 T + 0,44 ( b = 2,00 m) G = 5,733 T + 0,13 ( 0 = 1,50 m) 0,13 0,44 G (kg/cm=)

'l

11

/

1

1

/ /

/

/

/j

Measured deformation Spostamento calcoiato Berecfinete Verschiebung Real deformation Spostamento reaie Tatsacfiliche Verschiebung O 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 z ( m )

Fig, 10 - Gabion waii as it appearead at the end of the ioad test.

Fig. 11 - Experimentai relationship «shear stress-modulus of elasticity" in gabion structures. Fig. 12 Diagram showing «top wall deformation -load level" on full scale gabion structures. Fig. 13 - Comparison between the measured and the computed values of deformation for the wall under test.

Fig. 14 - Detail of the base section of the wall under traction forces.

Experiments on the use

of wire mesh panels

In c e r t a i n c i r c u m s t a n c e s , r e t a i n i n g w a l l s c a n be substituted by thin w a l l s a n c h o r e d to t h e backfill by p a n e l s of m e s h . Tests w e r e c a r r i e d out to d e t e r m i n e the a n c h o r a g e length in soil w h i c h w o u l d d e v e l o p t h e s a m e v a l u e of r e s i -s t a n c e a-s the t e n -s i l e -s t r e n g t h of the m e -s h (fig. 15). A l s o to f i n d the m a x i m u m length of m e s h that c o u l d be e x t r a c t e d f r o m t h e soil w i t h o u t r u p t u r i n g (fig. 16). S e p a r a t e tests w e r e m a d e to e s t a b l i s h the u l t i m a t e t e n s i l e s t r e n g t h of the m e s h .

The test e q u i p m e n t c o n s i s t e d of a steel box, (fig. 17), in w h i c h h o r i z o n t a l slots had b e e n

Fig. 10 - Muro in gabbioni al termine delle prove di carico.

Fig. 11 - Reiazione sperimentale «tensione tangenziale - modulo di elasticita tangenziale» per elementi strutturali in gabbioni.

Fig. 12 Diagramma «spostamento in sommita -livello di carico» dalle prove su strutture in gabbioni di dimensioni reali.

Fig. 13 - Confronto tra spostamenti sperimentali e spostamenti calcolati del muro in gabbioni sottoposto alie prove di carico.

Fig. 14 - Particolare della zona alia base del muro sottoposta a tensioni di trazione.

Prove di

di tell di

estrazione

rete dal terreno

I m u r i di s o s t e g n o p o s s o n o e s s e r e sostituiti, in p a r t i c o l a r i c o n d i z i o n i , d a un s e m p l i c e par a m e n t o in g a b b i o n i a n c o par a t o a m o n t e m e -d i a n t e tiranti realizzati c o n tell -di rete inseriti nei t e r r e n o .

Sono state c o n d o t t e p r o v e p e r la d e t e r m i n a -z i o n e d e l l a l u n g h e -z -z a l i m i t e di a n c o r a g g i o oltre la q u a l e si ha la rottura d e l l a rete (fig. 15) m e n t r e al di sotto d e l l a q u a l e si ha sfila-m e n t o d e l l a rete d a l t e r r e n o (fig. 16), e d inoltre per la d e t e r m i n a z i o n e d e l l a c o r r e l a z i o n e tra f o r z a a p p l i c a t a e c e d i m e n t i del t i -rante.

Abb. 10 - Steinkorbmauern nach Beendigung des Belastungsversuches.

Abb. 11 - Experimentelle Beziehung «Tangentialspannung - Elastizitatsmodul» für Strukturen aus Steinkörben.

Abb. 12 Diagramm «Bewegung der Oberkante -Lastniveau» bei den Versuchen an Steinkorbmauern in Massstab 1 : 1 .

Abb. 13 - Vergleich zwischen tatsachlichen und berechneten Verschiebungen der Steinkorbmauern unter Belastung.

Abb. 14 - Detail des Mauerfusses einer

Steinkorbmauer, die Zugversuchen ausgesetzt war.

Auszugsversuche

mit Bodennetzen

S t ü t z m a u e r n k ö n n e n in b e s t i m m t e n Fallen d u r c h e i n f a c h e S t e i n k o r b s t ü t z e n ersetzt w e r d e n , d i e b e r g s e i t i g a n in das G e l a n d e e i n g e -l a s s e n e n S t a h i n e t z e n v e r a n k e r t sind. Es w u r d e n Tests d u r c h g e f ü h r t , um die m a x i -m a l e L a n g e d e r n o t w e n d i g e n A n k e r festzule-g e n , bei der das Netz bricht ( A b b . 15) und unter d e r das Netz aus d e m U n t e r g r u n d a u -s g e z o g e n w ü r d e (Abb. 16). Z u d e m w u r d e n W e r t e für das V e r h a l t n i s z w i s c h e n d e n w i r k s a m e n Kratten und d e m N a c h g e b e n der Z u g a n k e r v e r s u c h s w e i s e e r h o b e n . Die V e r s u c h s -a n l -a g e best-and -aus e i n e m M e t -a l i g e h -a u s e

cut. After ttie b o x t i a d b e e n p a r t i a l l y filled witti s o i l , m e s h panels w e r e p l a c e d in position and c o v e r e d with soil to a p r e d e t e r m i n e d depth. T r a c t i o n w a s t h e n a p p l i e d w i t h a d y n a m o m e -ter to m e a s u r e the l o a d . The test p a n e l s w e r e 2 m w i d e a n d m a n u f a c -t u r e d f r o m 8 x 1 0 m e s h of 3.0 m m d i a m e -t e r w i r e a n d 6 x 8 m e s h of 2.2 m m d i a m e t e r w i r e .

T h e soils used in the tests w e r e : natural g r a v e l , c r u s h e d s t o n e s i z e 30 to 50 m m a n d a m e d i u m g r a d e of s a n d , n o n e of w h i c h w e r e c o m p a c t e d . T h e a n c h o r a g e s t r e n g t h is g e n e -rated by the r e s i s t a n c e of the soil to the « c u t t i n g » action of t h e m e s h a n d to a m u c h lesser d e g r e e by f r i c t i o n .

Fig. 18 illustrates g r a p h i c a l l y the relation bet-w e e n the s t r e n g t h S of the a n c h o r a g e s and the v o l u m e V of t h e soil s u r c h a r g e o n the panel in the c a s e of m e s h t y p e 8 x 10. From the test results it can be c o n c l u d e d that an a n c h o r a g e length of 2.0 m in c r u s h e d s t o n e or g r a v e l is sufficient to d e v e l o p a resistance e q u a l to the t e n s i l e strength of the 8 X 10 m e s h m a d e in 3.00 m m d i a m e t e r w i r e . It w a s a p p a r e n t f r o m t h e tests m a d e w i t h s a n d that a m i n i m u m a n c h o r a g e length of 3.00 m is r e q u i r e d , w h i c h also a p p l i e s to a n y soil w h e r e the s u r c h a r g e is less than 1.50 m.

II d i s p o s i t i v o di p r o v a e r a costituito d a un c a s s o n e m e t a l l i c o (fig. 17) su cui e r a n o p r a t i -cate f e n d i t u r e o r i z z o n t a l i ; r i e m p i t o 11 c a s s o n e di t e r r e n o e p r e d i s p o s t i i teli di rete si r i c o p r i -va il telo c o n t e r r e n o per I'altezza v o l u t a e si p r o c e d e v a aU'esterno a l l ' e s t r a z i o n e d e l l a re-te.

I teli sottoposti a p r o v e e r a n o in m a g l i a tipo 8 x 1 0 con filo di d i a m e t r o 3 m m e m a g l i a tipo 6 x 8 con filo di d i a m e t r o 2,2 m m , di l a r g h e z -za di 2 m.

I tipi di t e r r e n o e s a m i n a t i e r a n o g h i a i a in n a t u r a , p i e t r i s c o di p e z z a t u r a 30-50 m m e s a b b i a m e d i a ; tali m a t e r i a l i d u r a n t e le p r o v e non sono stati c o s t i p a t i .

II m e c c a n i s m o di a n c o r a g g i o d e l l a rete si b a s a s u l l a p o r t a n z a del s u o l o piu che su f e n o m e n i di attrito; si r i p o r t a n o c o m u n q u e nella fig. 18 per la rete in m a g l i a tipo 8 x 1 0 1 v a l o r i d e l l o s f o r z o S c h e p r o v o c a I'lnizlo del m o v i m e n t i di s c o r r i m e n t o del t e l o , in f u n z i o -ne del v o l u m e V del t e r r e n o s o v r a s t a n t e il telo (carico litostatico p e r l u n g h e z z a di a n c o -r a g g i o ) .

Per 1 tiranti in g h i a i a in n a t u r a e in pietrisco è stato p o s s i b i l e c o n c l u d e r e c h e 2 m di anco-r a g g i o s o n o sufficienti peanco-r s v i l u p p a anco-r e u n a resistenza alio s f i l a m e n t o a l m e n o u g u a l e alia resistenza d e l l a rete in m a g l i a 8 x 10 e d i a -m e t r o 3 -m -m ; per i tiranti in s a b b i a e c a r i c o litostatico m o l t o m o d e s t o s o n o n e c e s s a r i 3 m di a n c o r a g g i o .

( A b b . 17) m i t h o r i z o n t a l e n S p a l t e n . Das Geh a u s e w u r d e m i t Erde gefüllt und a n s c Geh l i e s s e n d d a s v o r b e r e i t e t e Netz in d e r g e w ü n -schten Höhe mit Erde bedeckt, w o r a u f d e r A u s z u g s v e r s u c h b e g i n n e n konnte.

Es w u r d e n Netze mit M a s c h e n von 8 x 10 c m und mit 3 m m d i c k e m Draht und Netze mit M a s c h e n v o n 6 x 8 e m und mit'2,2 m m dic-k e m Draht v e r w e n d e t ; die Breite betrug 2 m. Als B o d e n m a t e r i a l w u r d e n n a t u r l i c h e r Kies, Splitt v o n 30-50 m m und m i t t l e r e r S a n d ver-w e n d e t ; d i e s e M a t e r i a l i e n ver-w u r d e n für d e n V e r s u c h nicht verdichtet.

Für d i e F e s t l e g u n g d e r Art d e r V e r a n k e r u n g des Netzes w u r d e m e h r auf d i e T r a g f a h i g k e i t des B o d e n s g e a c h t e t als auf die R e i b u n g . Die W e r t e für d i e Kraft S, w e l c h e die G l e i t b e w e -g u n -g des Netzes einleitet, ist in d e r A b b . 18 für d e n Netztyp 8 x 1 0 in A b h a n g l g k e i t v o m V o l u m e n V d e r E r d ü b e r d e c k u n g f e s t g e h a l t e n (Erdlast pro A n k e r l a n g e ) . Für Z u g a n k e r in n a t ü r l i c h e m Kies und in B r u c h s t e i n e n g e n ü g t nach d i e s e n U n t e r s u -c h u n g e n e i n e U e b e r d e -c k u n g von 2 m, um e i n e n g e n ü g e n d e n W i d e r s t a n d g e g e n das A u s r e i s s e n , d e r z u m i n d e s t d e r Festigkeit des Netztyps 8 x 1 0 mit 3 m m Drahtdicke ent-spricht, zu g e w a h r l e i s t e n . Für Z u g a n k e r im S a n d und bei b e s c h e i d e n e m B o d e n d r u c k s i n d m i n d e s t e n s 3 m A n k e r l a n g e notig.

Figs. 15,16-Faiiure and extension of the wire mesh panel. Fig. 17 - Filling of the testing box.

Fig. 18 - Diagram showing the anchorage strength S as a function of the volume of soil surcharge V over the panel.

Figg. 15 e 16 - Rottura ed estensione del telo di rete. Fig. 17 - Riempimento del cassone.

Fig. 18 - Diagramma della resistenza di ancoraggio S riferita al volume di terreno V gravante sul telo.

Abb. 15 und 16 - Auszugsversuche mit Bruch respei^ti-ve Auszug des Netzes.

Abb. 17 - Füllung des Versuchsbehalters.

Abb. 18 - Diagramm der Anl<erkraft S in Funktion der auf dem Netz aufliegenden Last V.

E a r t h p r e s s u r e

L a s p i n t a d e l t e r r e n o

E r d d r u c k

The m a i n function of r e t a i n i n g s t r u c t u r e s is to resist earth p r e s s u r e . T h e thrust that is c o m -puted in a typical e v a l u a t i o n is the m a x i m u m « a c t i v e » p r e s s u r e of the s o i l . T h i s c o n d i t i o n h o w e v e r is only r e a c h e d if the s t r u c t u r e is a b l e to d e f o r m sufficiently, as in the c a s e of g a b i o n w a l l s . If the s t r u c t u r e is t o o r i g i d , the actual thrust is g r e a t e r t h a n t h e c o m p u t e d p r e s s u r e . In the c a s e of p e r m e a b l e s t r u c t u -res, such as g a b i o n w a l l s , no f o r c e other t h a n the earth p r e s s u r e is d e v e l o p e d . If the struc-ture is i m p e r v i o u s , it w i l l be s u b j e c t to t h e a d d i t i o n a l action of h y d r o s t a t i c p r e s s u r e d u e to g r o u n d w a t e r . T h e c o m p u t a t i o n of the thrust c a n be c a r r i e d out using s o m e s i m p l e a s s u m p t i o n s . T h e C o u l o m b m e t h o d w h i c h is g e n e r a l l y used for the d e s i g n of g a b i o n w a l l s d e p e n d s o n t h e e q u i l i b r i u m of the « w e d g e » of earth w h i c h is a s s u m e d to be rigid a n d o n w h i c h the frictio-nal f o r c e s a n d the s o i l ' s o w n w e i g h t are acting.

In the c a s e w h e r e t h e r e is no c o h e s i o n a n d no s u r c h a r g e , the total active t h r u s t of soil of density y,, on a w a l l of height H is:

La f u n z i o n e p r i n c i p a l e d e l l e o p e r e di soste-g n o è s o p p o r t a r e la s p i n t a del t e r r e n o . La s p i n t a c h e si o t t i e n e dal c a l c o l o in g e n e r e c o r r i s p o n d e n t e alio «stato limite attivo» del t e r r e n o ; q u e s t o stato è r a g g i u n t o peró s o l o se l ' o p e r a di s o s t e g n o è s u f f i c i e n t e m e n t e defor-m a b i l e , c o defor-m e le s t r u t t u r e in g a b b i o n i ; se la s t r u t t u r a è t r o p p o r i g i d a , la s p i n t a è s u p e r i o r e alia s p i n t a attiva. Sulle s t r u t t u r e d r e n a n t i , quali le g a b b i o n a t e , s a l v o casi p a r t i c o l a r i non si s v i l u p p a n o altre azioni oltre a l i a s p i n t a del t e r r e n o ; se la struttura non è d r e n a n t e p u 5 e s s e r e s o g g e t t a a d azioni d o v u t e a l i a s p i n t a idrostatica. II c a l c o l o d e l l a s p i n t a v i e n e condotto con ipotesi s e m p l i f i c a t e . II m e t o d o di C o u l o m b , g e n e r a l m e n t e i m p i e g a t o per 1 m u r i in g a b b i o -ni, si b a s a sul c a l c o l o d e l l ' e q u i l i b r i o di un a m m a s s o i n d e f o r m a b i l e di t e r r e n o , il c o s i d -detto c u n e o di s p i n t a , sui q u a l e a g i s c o n o peso p r o p r i o e f o r z e di attrito. N e l l ' i p o t e s i di t e r r e n o di c o e s i o n e n u l l a e di a s s e n z a di s o v r a c c a r i c o la s p i n t a attiva totale che un t e r r e n o di peso s p e c i f i c o 7, e s e r c i t a su di un m u r o di H v a l e

H a u p t a u f g a b e von Stützwerl<en ist es, d e n E r d d r u c k a u f z u f a n g e n . Der Wert für den Druck, d e n m a n aus der a l l g e m e i n e n B e r e c h nung erhalt, e n t s p r i c h t d e m aktiven E r d -d r u c k b e i w e r t ; -d i e s e r Wert w i r -d a l l e r -d i n g s nur e r r e i c h t , w e n n d i e S t ü t z v e r b a u u n g g e n ü g e n d v e r f o r m b a r ist, w i e das bei S t e i n k o r b -v e r b a u u n g e n d e r Fall ist. W e n n das B a u w e r k zu Starr ist, w i r d d e r Druck h ö h e r als d e r aktive E r d d r u c k . Bei e n t w a s s e r n d e n Ver-b a u u n g e n , w i e sie z u m B e i s p i e l d i e Steinkör-be d a r s t e l l e n , e n t w i c k e l n s i c h a b g e s e h e n v o n s p e z i e l l e n Fallen keine krafte ausser d e m E r d d r u c k ; w e n n h i n g e g e n die Verb a u u n g d e n AVerblauf des W a s s e r s nicht e r m ö -glicht, m u s s d i e s e r W a s s e r d r u c k zusatzlich e i n b e r e c h n e t w e r d e n .

Die B e r e c h n u n g d e s E r d d r u c k e s w i r d mittels v e r e i n f a c h t e r A n n a h m e n d u r c h g e f ü h r t . Die ü b i i c h e r w e i s e für S t e i n k o r b m a u e r n v e r w e n -dete IVIethode von C o u l o m b stützt s i c h auf d e n G l e i c h g e w i c h t s z u s t a n d e i n e r nicht-ver-f o r m b a r e n U n t e r l a g e , d e n s o g e n a n n t e n D r u c k k e i l , auf d e n das E i g e n g e w i c h t und R e i -b u n g s k r a f t e w i r k e n .

Unter d e r A n n a h m e eines G e l a n d e s mit der K o h a s i o n Null u n d o h n e U e b e r l a s t betragt d e r g e s a m t e E r d d r u c k eines G e l a n d e s mit d e m s p e z i f i s c h e n G e w i c h t auf e i n e M a u e r der Höhe H

T h i s force S„ is a p p l i e d at a height d=H/3 f r o m the base of the w a l l a n d at an a n g l e 5 to the p l a n e at the rear of the w a l l o n w h i c h the thrust acts (fig. 20).

K„ is the coefficient of « a c t i v e » p r e s s u r e . W h e r e c o h e s i o n is p r e s e n t a n d is effective, the coefficient of c o h e s i o n c c a n be t a k e n into account a n d the p r e s s u r e is r e d u c e d by

If t h e r e is an u n i f o r m l y d i s t r i b u t e d s u r c h a r g e of intensity Po, the v a l u e s of S„ a n d d b e c o m e :

ed a g i s c e ad u n a d i s t a n z a d=H/3 a p a r t i r e d a l l a base del m u r o e d i n c l i a n t a di ö rispetto al p a r a m e n t o i n t e r n e (fig. 20).

K„ è il «coefficiente di s p i n t a a t t i v a » . Nei casi p a r t i c o l a r i in cui si puo fare a f f i d a m e n t o a n -che s u l l a c o e s i o n e c del t e r r e n o la s p i n t a va ridotta d e l l a q u a n t i t a 2 c H ^ / / < ^ .

In p r e s e n z a di s o v r a c c a r i c o u n i f o r m e m e n t e distribuito di intensita Po, S„ e d v a l g o n o

Diese Kraft w i r k t auf d e n A b s t a n d d=H/3, g e m e s s e n v o n d e r M a u e r b a s i s und ist um d e n W i n k e l S g e g e n ü b e r d e r i n n e r e n W a n d g e n e i g t ( A b b , 20).

K„ ist d e r « K o e f f i z i e n t des aktiven E r d -d r u c k s » . In j e n e n F a l l e n , in -d e n e n m a n sich auf d i e K o h a s i o n c des G e l a n d e s v e r l a s s e n k a n n , w i r d d e r Druck u m d e n W e r t 2cH^/k„ r e d u z i e r t .

Im Falle e i n e r g l e i c h f ö r m i g v e r t e i l t e n Ueber-last p „ , n e h m e n S„ und d die f o l g e n d e n W e r t e a n : " 2 " " V H J 3 \H + 2pJyJ A s an e x a m p l e , w h e r e t h e s u r c h a r g e i m p o s e d by a r o a d a b o v e the w a l l c a n be c o n s i d e -red to be e q u a l to t h e m a s s of o n e m e t r e d e p t h of e a r t h , t h e n Po/y, = 1.0 m. T h e coefficient of active p r e s s u r e , a c c o r d i n g to C o u l o m b , b e c o m e s :

For g a b i o n w a l l s the a n g l e of friction 5 bet-w e e n the line of thrust a n d the back of the bet-w a i l is equal to (p, the a n g l e b e t w e e n s l o p e of the backfill a b o v e the w a l l a n d the h o r i z o n t a l is e , a n d the inclination of the p l a n e at the rear of the wall on w h i c h the soil p r e s s u r e is a s s u -m e d to act is / i (fig. 20).

An a l t e r n a t i v e e x p r e s s i o n for K„ c a n be o b -t a i n e d using R a n k i n e ' s -t h e o r y w h i c h in s o m e c a s e s y i e l d s s i m i l i a r v a l u e s as C o u l o m b ' s . T h e coefficient K „ for different v a l u e s of rp, s, fi a n d for S = (p is s h o w n in fig. 27 p a g e 13. If the g e o t e c h n i c a l c h a r a c t e r i s t i c s of the bac-kfill m a t e r i a l a r e s u p e r i o r to t h o s e of the local s o i l , v a l u e s for the f o r m e r m a y be used p r o v i -d e -d the a s s u m e -d a n g l e of the s l i p p l a n e is not s t e e p e r than t h e safe s l o p e of t h e natural soil (fig. 19).

In p a r t i c o l a r e 11 s o v r a c c a r i c o s t r a d a l e si c o n -s i d e r a in g e n e r e pari al pe-so di 1 m di t e r r e n o , per cui P o / t , = 1. II coefficiente di s p i n t a attiva, s e c o n d o C o u l o m b , v a l e

s i n ^ / 3 s i n ( / ? - < 5 )

L ' a n g o l o ö di attrito s u l l a s u p e r f i c i e di spinta si a s s u m e per i m u r i in g a b b l o n i u g u a l e a ip; s è l'angolo di s c a r p a t a e /? è I'inclinazione del p a r a m e n t o i n f e r n o del m u r o (fig. 20). U n ' e s p r e s s i o n e a l t e r n a t i v a per K„ si puo rica-v a r e con la t e o r l a di R a n k i n e o t t e n e n d o in casi particolari gli stessi v a l o r i .

II coefficiente K „ p e r d i v e r s i v a l o r i di (p, e, /Ï e per S = cp si t r o v a n e l l a f i g . 27 a p a g . 13. Se 11 r i e m p i m e n t o a t e r g o del m u r o è effettuato con m a t e r i a l e di c a r a t t e r i s t i c h e g e o t e c n i -che m i g l i o r i del t e r r e n o in site, è lecito utiliz-z a r e tali piu f a v o r e v o l i v a l o r i , a c o n d i utiliz-z l o n e che lo s c a v o s i a fatto c o n p e n d e n z a non s u p e r i o r e a l l ' a n g o l o di n a t u r a l d e c l i v i o del t e r r e n o in site (fig. 19). Nel c a s e di m u r i in g a b b i o n i m a s s i c c i (a gravita) la s u p e r f i c i e di s p i n t a ( i n c l i n a t a di /Ï Die A u f l a s t e i n e r Strasse w i r d im a l l g e m e i -nen e n t s p r e c h e n d e i n e r U e b e r d e c k u n g von e i n e m M e t e r T e r r a i n a n g e n o m m e n , w o b e i p „ / y , = 1 a n g e n o m m e n w i r d . Der Koeffizient für d e n E r d d r u c k b e t r a g t g e m a s s C o u l o m b

Der R e i b u n g s w i n k e l S g e g e n ü b e r der Druckf l a c h e Druckfallt Druckfür S t e i n k o r b m a u e r n mit (p z u s a m -m e n ; e ist d e r B ö s c h u n g s w i n k e l und / j die N e l g u n g der Innenseite d e r S t e i n k o r b v e r -b a u u n g ( A -b -b . 20).

Einen a n d e r e n A u s d r u c k für K„ flndet m a n in d e r T h e o r i e v o n R a n k i n e , w o b e i m a n in s p e -z i e l l e n Fallen die g l e i c h e n Werte erhalt. Den K o e f f i z i e n t e n K „ für v e r s c h i e d e n e W e r t e von cp, E, /; u n d für 5 = (p flndet m a n In der A b b i l d u n g 27. Seite 13. W e n n d i e H i n t e r f ü l l u n g d e r M a u e r m i t M a t e rial v o r g e n o m m e n w u r d e , d e s s e n g e o t e c h n i -sche W e r t e j e n e d e r U n t e r l a g e ü b e r t r e f f e n , ist die V e r w e n d u n g d e r b e s s e r e n W e r t e eriaubt, w e n n d e r N e i g u n g s w i n k e l des A u s h u b e s die n a t ü r l i c h e N e l g u n g des G e l a n d e s nicht übers c h r e i t e t (Abb. 19). Im Falle v o n S c h w e r g e -s i n ^ (/j + (p)

/ s i n ( f / ) - f (5)sin((p —e) ^ \l sm - 5) s\n iP + e)

In the case of m a s s g r a v i t y g a b i o n w a l l s with rear s t e p p e d faces, the p l a n e o n w h i c h soil p r e s s u r e is a s s u m e d to act is indicated by the b r o k e n line f o r m i n g an a n g l e p w i t h the h o r i -zontal (fig. 20).

T h e g a b i o n s t r u c t u r e is r e i n f o r c e d by t h e steel m e s h a n d can effectively resist both b e n d i n g a n d s h e a r s t r e s s e s . Hence in the case of a w a l l h a v i n g a n e x t e n d e n d f o u n d a -t i o n , -the w e i g h -t of -the soil o n -the heel c a n be c o n s i d e r e d as c o n t r i b u t i n g to the stability. T h e extent of the f o u n d a t i o n heel s h o u l d not be g r e a t e r t h a n its t h i c k n e s s .

Such w a l l s a r e p a r t i a l l y g r a v i t y a n d partially canti lever w a l Is a n d a r e t h e r e f o r e cal led « sem i g r a v i t y » w a l l s for the p u r p o s e of this p u -blication.

The s u r f a c e o n w h i c h the thrust acts is v e r t i -cal as s e e n in line b — b in fig. 2 1 , a n d passes t h r o u g h the e x t r e m e e d g e of the heel a n d t h e r e f o r e p = 90°. To f i n d the c e n t r e of the soil p r e s s u r e , a c o r r e s p o n d i n g e x t e n s i o n of the f o u n d a t i o n at the toe c a n be a s s u m e d . If the p r o j e c t i o n of the heel e x c e e d s its thic-kness, the a d d i t i o n a l length is not c o n s i d e r e d to be effective in resisting o v e r t u r n i n g , but it m a y s e r v e as an a n c h o r a g e p r o v i d i n g s o m e horizontal restraint. T h i s h o r i z o n t a l r e s i s t a n -ce is the m i n i m u m of e i t h e r t e n s i l e s t r e n g t h of the m e s h f o r m i n g lids a n d bases of the g a -bions or the friction d u e to the w e i g h t W, of the soil over the f o u n d a t i o n e x t e n s i o n . In this case too the s u r f a c e on w h i c h the thrust acts is vertical (fig. 21). s u l l ' o r i z z o n t a l e ) è il p a r a m e n t o inferno del m u r o ; se il p a r a m e n t o inferno è a g r a d o n i , si c o n s i d e r a la c o n g i u n g e n t e ideale m o s t r a t a nella fig. 20. La s t r u t t u r a in g a b b i o n i è a r m a t a d a l l a rete m e t a l l i c a e s o p p o r t a e f f i c a c e m e n t e f l e s s i o n e e taglio per cui nei m u r i in g a b b i o n i con c o n c i o di f o n d a z i o n e a l l u n g a t o si puo c o n s i -d e r a r e 11 peso -del t e r r e n o che g r a v a s u l l o s b a i z o d e l l a f o n d a z i o n e c o m e c o l l a b o r a n t e alia stabilita. Q u e s t o s b a i z o del concio di f o n d a z i o n e è in v i a c a u t e l a t i v a a l q u a n t o tozzo (1 :1) p e r cui questi m u r i i n t e r m e d i tra un f u n z i o n a m e n t o a g r a v i t a e a m e n s o l a v e n g o -no c h i a m a t i « m u r i a s e m i g r a v i t a » . La s u p e r f i c i e di s p i n t a è v e r t i c a l e {b — b, fig. 21) e p a s s a per I ' e s t r e m o d e l l o s b a i z o d e l l a f o n d a z i o n e , d u n q u e /? = 90°. S b a i z o a n a l o g o puo e s s e r e r e a l i z z a t o n e l l a parte a n t e r i o r e del m u r o per c e n t r a r e le p r e s s i o n i t r a s m e s s e al s u o l o .

Se lo s b a i z o a t e r g o è piu lungo di q u a n t o sia 11 s u e s p e s s o r e la p a r t e e c c e d e n t e non è c o n s i d e r a t a s t r u t t u r a l m e n t e efficace per la v e r i f i c a al r i b a l t a m e n t o , m a s o l o a l i a s t r e g u a di un a n c o r a g g i o p r o f o n d o in g r a d o di t r a -s m e t t e r e u n a f o r z a o r l z z o n t a l e . Tale f o r z a o r l z z o n t a l e è il m i n o r v a l o r e t r a lo sforzo s o p p o r t a b i l e d a l l a rete m e t a l l i c a costituente basi e c o p e r c h i dei g a b b i o n i e lo sforzo di attrito c o n s e g u e n t e al peso W, del t e r r e n o g r a v a n t e su q u e s t o s e g m e n t o di soletta di f o n d a z i o n e (fig. 21). A n c h e in q u e s t o caso la s u p e r f i c i e di s p i n t a è v e r t i c a l e .

®

1: Backfil 2: Cut plane 3: Existing soil 1: Riempimento a tergo 2: Superficie di scavo 3: Terreno esistente 1: Hinterfüilung 2: Austiubfiacite 3: Vorhandenes Geiande w i c h t s v e r b a u u n g e n aus S t e i n k ö r b e n ent-s p r i c h t d i e D r u c k f l a c h e (mit der N e i g u n g / j g e g e n ü b e r d e r H o r i z o n t a l e n ) d e r Innenseite d e r IVlauer; für a b g e t r e p p t e Innenflachen der M a u e r n i m m t m a n e i n e ideale G r e n z f l a c h e g e m a s s A b b i l d u n g 20 an. S t e i n k o r b v e r b a u u n g e n s i n d d u r c h die M e t a l l -netze a r m i e r t und e r t r a g e n s o m i t w i r k s a m V e r f o r m u n g e n und s c h e r e n f ö r m i g e Krafte, für d i e in S t e i n k o r b m a u e r n mit v e r l a n g e r t e n F u n d a m e n t e n das G e w i c h t des G e l a n d e s , w e l c h e s auf d e m V o r s p r u n g d e r Fundation lagert, als s t a b i l i t a t s f ö r d e r n d e Kraft a n g e -n o m m e -n w e r d e -n k a -n -n . Dieser V o r s p r u -n g des F u n d a m e n t e s w i r d aus S i c h e r h e i t s g r ü n d e n e h e r m a s s i v a u s g e f ü h r t (1:1), w e s h a l b diese M a u e r a u s f ü h r u n g , w e l c h e z w i s c h e n d e r e i -g e n t i i c h e n S c h w e r -g e w i c h t s m a u e r und e i n e r S t ü t z m a u e r liegt, « H a l b s c h w e r g e w i c h t s -m a u e r n » g e n a n n t w i r d . Die D r u c k f l a c h e ist s e n k r e c h t (b — b, A b b . 21) und v e r l a u f t z u a u s s e r s t a m Fundations-v o r s p r u n g , so dass /) = 90° ist. Ein a n a l o g e r V o r s p r u n g kann a u c h auf d e r V o r d e r s e i t e der M a u e r a n g e b r a c h t w e r d e n , so dass d e r auf d e n U n t e r g r u n d a u s g e ü b t e Druck a u s g e g l i -c h e n w i r d . W e n n d e r F u n d a t i o n s v o r s p r u n g auf d e r Rückseite d e r M a u e r l a n g e r ist als s e i n e Dicke betragt, kann d i e d i e Dicke über-r a g e n d e L a n g e über-r e c h n e über-r i s c h nicht füüber-r die K i p p s i c h e r h e i t berücksichtigt w e r d e n , s o n d e r n nur b e z ü g l i c h e i n e r h o r i z o n t a l e n V e r a n -k e r u n g in d i e Tiefe. Diese Horizontal-kfraft e n t s p r i c h t d e r Festigkeit des Metallgitters, w e l c h e s B o d e n und Deckel d e r S t e i n k ö r b e bildet, o d e r a b e r d e r R e i b u n g s k r a f t aus d e m G e w i c h t W, des über d e r U e b e r l a n g e d e r Fundation l a g e r n d e n G e l a n d e s , sofern diese k l e i n e r ist als d i e Festigkeit des A r m i e r u n -gsnetzes ( A b b . 21). A u c h in d i e s e m Fall ist die D r u c k f l a c h e s e n k r e c h t .

Fig. 19 - Schemes for the backfiiiing of gabion retaining structure.

Fig. 19 - Schemi dei riempimento a tergo deii'opera di sostegno in gabbioni.

Abb. 19 - Schematische Darsteilung der. [vlöglichkeiien der Hinterfüilung von Steinkorbstützmauern.

w

1

Fig. 20 - Forces exerted on the gabion retaining structures according to Coulomb's theory.

Fig. 20 - Azioni agenti sull'opera di sostegno in gab-bioni: teoria di Coulomb.

Abb. 20 - Darsteilung der Kratte, welche auf eine SteinkorbstiJtzmauer wirken, gemass der Theorie von Coulomb.

Fig. 21 - a) Gabion gravity wall; b) semi-gravity gabion wall; c) semi-gravity gabion wall with anchorage heel. Fig. 21 - Muro in gabbioni a gravita (a); muro in gab-bioni a semigravita {b); muro in gabgab-bioni a semigravi-ta e soletsemigravi-ta di ancoraggio (c).

Abb. 21 - Schwergewichtsteinkorbmauer (a); Halbschwergewichtsteinkorbmauer (b);

Halbschwergewichtsteinkorbmauer mit Sohle, die als Anker wirkt (c).

s t r u c t u r a l c a l c u l a t i o n s

C a l c o l i di v e r i f i c a

B e r e c h n u n g e n

C h e c k for sliding

This checl< is m a d e w i t h r e f e r e n c e to an horizontal p l a n e (fig. 23a). Specifically, for g a b i o n w a l l s , the s t a b i l i z i n g f o r c e s (F,) r e s i -sting s l i d i n g a r e f r i c t i o n [fN) a n d c o h e s i o n (cS) at the s l i d i n g s u r f a c e , p a s s i v e p r e s s u r e (Sp) at t h e toe of the w a l l a n d a n c h o r a g e f o r c e s (S,) at t h e heel of t h e w a l l : S I c u r e z z a alio s c o r r i m e n t o La s i c u r e z z a alio s c o r r i m e n t o si v a l u t a f a c e n -do r i f e r i m e n t o ad un p i a n o o r i z z o n t a l e (fig. 23a). Per le o p e r e in g a b b i o n i in p a r t i c o l a r e le f o r z e stabilizzanti ( F J c h e si o p p o n g o n o alio s c o r r i m e n t o s o n o q u e l l a di attrito {fN) e di c o e s i o n e ( c 6 ) sul p i a n o di s c o r r i m e n t o ; q u e l -la d o v u t a a l i a s p i n t a p a s s i v a (S,,) a v a l l e al p i e d e del m u r o ; q u e l l a di a n c o r a g g i o f o r n i t a d a l l a soletta a m o n t e del m u r o (S,.): Gleitsicherheit Für d i e B e r e c h n u n g der G l e i t s i c h e r h e i t ist v o n e i n e r h o r i z o n t a l e n Flache a u s z u g e h e n ( A b b . 23a). Für d i e B e r e c h n u n g der G l e i t s i c h e r h e i t von S t e i n k o r b v e r b a u u n g e n k o m -m e n v o r a l l e -m f o l g e n d e s t a b i l i s i e r e n d e Krafte (F,) in Betracht: d i e i n n e r e R e i b u n g {fN) und d i e K o h a s i o n (cS) auf der G l e i t e b e -ne, d e r p a s s i v e E r d d r u c k (S,,) talseltig des M a u e r f u s s e s und die A n k e r k r a f t d e r F u n d a -tion (S,.) b e r g s e i t i g d e r M a u e r :

S o m e of t h e s e c o m p o n e n t s m a y not be p r e sent d e p e n d i n g o n the t y p e of w a l l and e x i -sting c o n d i t i o n s . T h e n o r m a l f o r c e N is the s u m of the v e r t i c a l f o r c e s p e r p e n d i c u l a r to the s l i d i n g s u r f a c e i.e. soil w e i g h t , w a l l w e i g h t , v e r t i c a l c o m p o n e n t of the soil thrust, a n d s u r c h a r g e , a n d f is the coefficient of friction b e t w e e n soil a n d f o o t i n g or b e e t w e n soil a n d s o i l ; c is the c o h e s i o n factor, a n d B is the length of t h e s l i d i n g s u r f a c e (fig. 23a). As d e m o n s t r a t e d by specific e x p e r i m e n t s as s h o w n in fig. 22, the coefficient of f r i c t i o n at the g a b i o n f o u n d a t i o n c a n be a s s u m e d to be f

= tan cp w h i c h is r e i n f o r c e d or substituted by c o h e s i o n cB if the s o i l s are c o h e s i v e .

F, = fN + cB + S,, cos S + S,.

A s e c o n d a d e l l e t i p o l o g i e e del casi pratici questi c o n t r i b u t i p o s s o n o n a t u r a l m e n t e non e s s e r e tutti p r e s e n t i . C o n N si intende la s o m m a d e l l e f o r z e v e r t i c a l i che a g i s c o n o sul p i a n o di s c o r r i m e n t o ( p e s o del t e r r e n o , peso del m u r o , c o m p o n e n t e v e r t i c a l e d e l l a spinta, s o v r a c c a r i c h i ) con f 11 coefficiente di attrito t r a suolo e f o n d a z i o n e o tra s u o l o e s u o l o , con c la c o e s i o n e , c o n B I'estensione d e l l a s u p e r f i c i e di s c o r r i m e n t o (fig. 23a). C o m e risulta d a s p e c i f i c h e s p e r i m e n t a z i o n i (fig. 22) 11 c o e f f i c i e n t e di attrito di f o n d a z i o n e per 1 m u r i in g a b b i o n i si puo a s s u m e r e f=tan(p (con un e v e n t u a l e c o n t r i b u t e alia resistenza a l i o s c o r r i m e n t o d e l l e f o r z a di c o e s i o n e c B ) ; p e r s o t t o f o n d o in c a l c e s t r u z z o

E n t s p r e c h e n d d e n v e r s c h i e d e n e n E r s c h e i -n u -n g s f o r m e -n i-n d e r Praxis si-nd -natürlich nicht i m m e r alle d i e s e Einfiüsse v e r h a n d e n . Unter N v e r s t e h e n w i r die G e s a m t h e i t aller s e n k r e c h t e n Krafte, w e l c h e auf d i e Gleitfla-che w i r k e n ( G e w i c h t d e r A u f s c h ü t t u n g , Ge-w i c h t der M a u e r , s e n k r e c h t e r Anteil des Erddrucks, A u f l a s t e n ) , unter f d e n R e i b u n g s koeffizienten z w i s c h e n B o d e n und M a u e r f u n -d a m e n t o -d e r i n n e r h a l b -des g e w a c h s e n e n B o d e n s , unter c d i e K o h a s i o n und unter ö die A u s d e h n u n g d e r G l e i t o b e r f l a c h e (Abb. 23a). Wie aus s p e z i e l l e n U n t e r s u c h u n g e n (Abb. 22) h e r v o r g e h t , kann d e r R e i b u n g s k o e f f i z i e n t des F u n d a m e n t e s für S t e i n k o r b m a u e r n mit f = t a n r/) (unter al I f a l l i g e r B e r ü c k s i c h t i g u n g der k o h a s i o n s k r a f t cB für d e n G l e i t w i d e r s t a n d )

Fig. 22 - Tests to determine ttie coefficient of friction between gabions and soii.

Fig. 23 - Forces to be considered in the checl< for sliding (a) and for overturning (b) in a gabion structure.

Fig. 22 - Prove di trascinamento di gabbioni per ia determinazione dei coefficiente di attrito. Fig. 23 - Azioni da considerare neiia verifica a scorrimento (a) e ribaitamento (b) di un'opera in gabbioni.

Abb. 22 - Zugversuch mit einem Steinkorb, um den Reibungskoeffizienten zu ermittein.

Abb. 23 - Zu berucksichtende Krafte zur Berechnung der Gieitsicherheit und der Kippsicherheit einer Steinkorbverbauung.

T a b . 4 - D e n s i t i e s of different k i n d s of r o c k s .

T a b . 4 - P e s i s p e c i f i c i indicativi di d i v e r s i tipi di r o c c i a . T a b . 4 - A n n a h e r n d e G e w i c h t e v o n v e r s c h i e d e n e r G e s t e i n e .

Type of rock Tipo di roccia Stein Materialien (l<g/m^)

Basalt Basalto Basalt 2 9 0 0

Granite Granite Granit 2 6 0 0

Hard limestone C a l c a r e c o m p a t t o Fester Kalkstein 2 6 0 0

Calcareous pebbles Trachite Trachyt 2 5 0 0

Sandstone Aren'aria Sandstein 2 3 0 0

Soft limestone Calcare tenero Zarter Kalkstein 2 2 0 0

Tufa Tufo Tuff stein 1 7 0 0

N=W„, + W, + W, + S„ s e n Ó + Po = S„ c o s (5 = F , / F , M . , = W,„, /„, + S „ / „ M. = SJ„ n, = MjM, Po ^ j

®

1

~ \ — \ ^ \ 1 , A,. ,

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