• Nie Znaleziono Wyników

Modelowanie mechaniczne urządzeń wyciągowych dla analizy procesu awaryjnego hamowania

N/A
N/A
Protected

Academic year: 2022

Share "Modelowanie mechaniczne urządzeń wyciągowych dla analizy procesu awaryjnego hamowania"

Copied!
7
0
0

Pełen tekst

(1)

ZESZYTY BAUKOffE POLITECHNIKI Ś L Ą S K I E J _________

Seria* GÓRNICTWO z. 81

KONFERENCJA: MODELOWANIE GÓRNICZYCH MASZYN WYCIĄGOWYCH 9 - 10.XII.1977

ASAB KLICH MARIAN WÓJCIK STANISŁAW BIAŁAS

AKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA KRAKÓW

MODELOWANIE MECHANICZNE ORZĄpZEft WYCIĄGOWYCH DLA ANALIZY PROCBSO AWARYJNEGO HAMOWANIA

\

Dla urządzeń wyciągowych wielolioowych opracowano dyskretny model mechaniczny.

Zastosowano metodę dyskretnego modelowania elementów z ciągłym rozłożeniem masy,, opierając się na porównywaniu częstości drgań własnych. Na elektronicznej maszynie cyfrowej symulowano proces awaryjnego hamowania, zakładając przebieg siły hamowa­

nia pochodzącej od zewnętrznego urządzenia hamującego zainstalowanego na w.lnych drogach przejazdu. Rozpatrzono dwa sposoby realizacji procesu: równoczesne hamowa­

nie obu naczyń i hamowanie naczynia w wieży.

Opracowany model i sposób symulacji na maszynie cyfrowej umożliwiają analizę parametrów kinematycznych i dynamicznych procesu awaryjnego hamowania rozpatrywa­

nego wyciągu.

1. Wprowadzenie

Opracowanie mechanicznych modeli urządzeń wyciągowych jest niezbędne dla poznania dynamiki procesów które mają miejsce w czasie ich pracy, szczególnego znaczenia nabierają te opracowania wtedy, gdy z przyczyn technicznych nie ma możliwości przeprowadzenia badań ma obiekcie rzeczywistym. Rozpatrywanie zjawisk na drodze teoretycznej staje się tu jedyną drogą do rozwiązania problemów związa­

nych z eksploatacją urządzeń.

Takim problemem jest awaryjne hamowanie urządzeń wyciągowych z naczyniami o udźwigu 300 - 500 kN, głębokości ciągnienia 1000 — 1500 m. W związku z koniecznoś­

cią opracowania konstrukcji nowych urządzeń hamujących zapewniających bezpieczeń­

stwo ruchu wyciągów o tak dużych wartościach parametrów technicznych zaisVnlała konieczność poznania na drodze teoretycznej zjawisk zachodzących w układzie me­

chanicznym wyciągu w czasie awaryjnego hamowania. W tym celu opracowano mechanicz­

ny model wyciągu, który zostanie przedstawiony poniżej.

2, Założenia 1 analiza układu

Model opracowano dla urządzenia wyciągowego wielolinowego z maszyną usytuowa­

ną na wieży, której koło pędne jest napędzane dwoma silnikami wolnoobrotowymi prą­

du stałego. Założono brak kół odchylających z uwagi na przewidywana układy naczyń w tarczy szybowej. Urządzenie to wyposażone jest w dwa naczynia skipowe. Ponieważ model ma obrazować stan przejazdu przez naczynie skrajnych poziomów naczynie za­

ładowane znajduje się w wieży szybu, natomiast pusty skip w rząpiu. Na rys. 1 przedstawiono mechaniczny schemat modelowanego wyciągu.

_______ 1977 Br kol. 548

(2)

8 A. Klich. M. Wójcik. St. Białas

fys, 1 Schemat Mechaniczny modelowanego wyciąga

Przyjęto, że w momencie przejazdu skrajnych poziomów, naczynia wyciągowe poruszają Się z prędkością równą prędkości jazdy ustalonej wyciągu, a od chwili przejazdu poziomów silniki napędowe nie działają na koło pędne momentem obrotowym. Mając na uwadze rozważania zawarte w pracach [i] [3} [V] model wyciągu uproszczono roz­

patrując układ złożony z lin, naczyń i koła pędnego w którym-skupiono zredukowany moment bezwładności części napędowej pomijając jej podatność. Przy rozpatrywaniu procesu awaryjnego hamowania, które odbywa się na stosunkowo krótkiej drodze, wydaje się możliwym do pominięcia uwzględnienie w modelu zmian długości gałęzi lin

po obu stronach koła pędnego. Zmiana tych długości jest mała w porównaniu do całej długości gałęzi wynoszącej 1000 m lub 1500 m,

Występowanie w układzie mechanicznym wyciągu połączonych elementów masowych z których jedne możemy traktować jako ciągłe a drugie jako dyskretne warunkują sposób matematycznego opisu ruchu rozważanego modelu tego układu. Dyskretny model ul sądzenia wyciągowego pozwoli na opisanie ruchu przy pomocy najprostszych równań różniczkowych zwyczajnych.

Liny nośne 1 wyrównawcze, które można potraktować jako elementy z ciągłym rozłoże­

niem masy dyskretyzowano przy pomocy sposobu wprowadzonego przez Lagrange'a.

Liczbę mas skupionych modelujących masy lin dobrano tak, aby zachować podobieństwo parametrów charakteryzujących drgania modelu ciągłwgo i dyskretnego. Można przy­

jąć że istotnym parametrem adekwatności uproszczonego modelu dyskretnego do modelu ciągłego wyciągu jest równość pierwszych dwóch częstości drgań własnych obu ukła­

dów. W pracy [5] przeprowadzono pewne rozważania na temat wartości błędu w określa niu częstości drgań własnych modelu dyskretnego o różnej liczbie mas modelujących masy rozłożone w sposób ciągły, w stosunku do modelu ciągłego. Na podstawie tych rozważań uznano że liczba mas skupionych modelujących element ciągły większa od trzech może dawać już zadowalające wynik L jeśli chodzi o odpowiedniość wartości częstości drgań własnych modelu dyskretrego i ciągłego. Dorównywano częstości drgań własnych modeli w których masę każ ¡dej z obu gałęzi lin zastępowano jedną, trzema bądź sześcioma masami skupionymi. W wyniku tych porównań uznano, że naj­

bardziej zbliżone wartości częstości drgań własnych w stosunku do modela ciągłego posiada model dyskretny w którym masę tak lin nośnych jak i wyrównawczych skupione

(3)

Modelowanie mechaniczne grzgjdzeńl wyciągowych... 9

* sześciu punktach.

Gałęzie lin podzielono więc na sześć równych odcinków skupiając odpowiadające iw masy w środkach długości tych odcinków. Tak otrzymane masy połączono szeregowo nieważkimi więzami sprężystymi. W stosunku do lin przyjęto ponadto następujące założeniai

«. liny w zakresie działających sił pod1egają prawu Hooke'a i mają stały moduł sprężystości

- liny tworzące gałąź posiadają jednakowy naciąg

• liny biegnące równolegle tworzą Jeden element sprężysty - liny nie ulegają drganiom poprzecznym.

Sprężystość pozostałych elementów wyciągu zaniedbano jako pomijalnie małą w stosun­

ku do sprężystości lin. Ponieważ..zrdel ma mieć zastosowanie tylko przy analizie dynamicznej awaryjnego hamowania, wydaje się dopuszczalnym pominięcie tłumienia wewnętrznego w linach przede wszystkim ze względu na bardzo krótki ozas jaki wpływa od chwili rozpoczęcia procesu do pojawienia się ekstremalnych sił w linach.

Naczynia wydobywcze potraktowano jako elementy sztywne skupiając ich masy w środ­

kach ciężkości. Masy stosunkowo krótkich odcinków lin znajdujących się nad naczy­

niem w wieży 1 pod naczyniem w rząpiu włączono do mas modelujących te naczynia

Na rys. 2 przedstawiono dyskretny model urządzenia wyciągowego o piętnastu stopniach swobody.

"A 1

V

^ys. 2 Uproszczony dyskretny model urządzania wyciągowego

(4)

10 iA. Kileh. M. Wójcik, st. Białaa

Symulacja awaryjnego hamowania odbywa si« poprzez działania sił P^/t/ i Pp/t/

modelujących działanie urządzeń hamujących, na masy ^ i które modelują naczynie wyciągowe. Siła Pg/t/ modeluje działanie hamilca bezpieczeństwa. Stałe sprężystości zastępczych więzów sprężystych obliczono wg. poniżej podanych zależności!

Dla więzów odpowiadających linom nośnym

■/* /!.!./

B *11

*11 E * 1 *M /1.2/

14»5

a al a więzów odpowiadających linom wyrównawczym

28 t u , «/“ /1.3/

l6-7

gdziet

E - moduł sprężystości podłużnej A11 “ przekrój jednej liny nośnej m ,_2

- przekrój jednej liny wyrównawczej m2 ,

ij, lw - odpowiednio ilość lin nośnych i wyrównawczych ,

12-3* *4-5’ *6_7 “ długość odpowiednich odcinków lin wg rys. 2.

V myśl zasady d*Alemberta można ruch modelu przedstaw ¿cnego na rys. 2 opisać następującym układem równań różniczkowych:

“ “c^c “ kln'S: “ V * PC/t/

B1 •• *1®

- — <£j + k^n/ąę a <Łj/ » — — - /ąj - qg/ = 0

“l .. fcin

" ~ 'h * “ 7 ^*1 " 'hf " “7 * 0

*1 .. *4® *1®

=• “ q*3 » /q2 - q^/ - /q3 • q^/ = o

*1 .. M , . B,n

“ “ “ % * --- /<ł3 • % / ---- /q^ - qj/ = 0 /1.4/

“l kiB

7 % + — /q4 - V - “ /(15 * V ■ 0

*1 •* *1®

' — <łg ♦ /%. - qg/ - kjh /qg . q^/ = 0

“ “b^B ♦ kjU /qg - qj/ ♦ kil /qA - * PB/t/

(5)

Mode lo w an ie m e c h a n i c z n e o r z ą d z e ń w yc ią gowych.. 11

“ mA “ kll /,qA ~ + kw*^ q7 " - V * /

“w .. V , , kw"k n

W czasie symulowanego procesu hamowania siły w więzach sprężystych winny się charakteryzować mniejszymi wartościami od sił ciężkości w danym punkcie wyciągu.

Wyraża się to odpowiednim układem nierówności, któxv muszą być prawdziwe, aby

Dla rozwiązania powyższego układu równań opracowano program w języku Fortran.

Program ten umożliwia przy pomocy maszyny cyfrowej Odra 1304, przeprowadzenie analizy parametrów kinematycznych i dynamicznych procesu awaryjnego hamowania wyciągu o dowolnych danych technicznych. Na drodze symulacji cyfrowej możliwe jest analizowanie awaryjnego hamowania realizowanego następującymi sposobami:

~ siłami P^/t/ i Pg/t/ o jednakowej charakterystyce przyłożonymi równocześnie do mas m^ i zy,

« siłami P^/t/ i Pg/t/ o różnych charakterystykach w zależności od parametrów stosowanych urządzeń hamujących w wieży 1 rząpiu

- siłą P^/t/ przyłożoną do masy m^.

Rozwiązania symulowanego procesu z maszyny eyfrowej otrzymano w postaci tabel podających dla danej chwili czasowej przemieszczenia, prędkości i przyspieszenia Wszystkich mas modelu, oraz siły dynamiczne w więzach sprężystych po obu stronach koła pędnego.

Równania opisująoe te siły mają postać:

spełniony był układ równań /1.4/. Przykładowo można podać że siła sprężystości w elemencie sprężystym łączącym masy m^ i winna spełniać nierówność:

/l. 3/

/1.6/

/1.7/

(6)

Obliczeniowe słły obciążające liny po obu stronach koła pędnego są określone następująco!

V * / * ?l/ł/ + *1 etat V * / “ V ł/ ♦ ?2 etat gdzie}

?t stat " ^ * V *

? 2 stat * /“ l * V * •

Analizując wartości powyższych parametrów w czasie symulowanego procesu awaryjnego hamowania można ocenić czy jego przeLieg odpowiada wcześniejszym założeniom czy nie.

Ha rys. 3 pokazano przykładowo otrzymany z maszyny cyfrowej przebieg obliczenio­

wych wartości sił obciążających przekrój lin nośnych znajdujących się nad hamowa­

nym naczyniem w wieży.

1 2________________________________________ A . K l i c h . M. Wg.1clk,-3t,. Białas

/

1

.

8

/

T- i / u w

/1.10/

/ ! . « /

Rys. 3 Otrzymane przebiegi sił obciążających liny poniżej koła pędnego dla wyciągu (¿=500 kN i H=1500 n w czasie awaryjnego hamowania

(7)

Modelowanie mechaniczne urządzeń wyciągowych.. 13

[ l] Groszko O.A., Sawin G.N.! Wwledienije w mechanika dioformirujeraych odnorodnych tieł pieremiennoj dliny. Kijew 1971. Naukowa Damka

[2] Klich A., Wójcik M.i Analiza teoretyczna procesu hamowania naczyń wydobyw­

czych o znacznej ładowności. Wrocław styczeń-luty 1977 nr 1 Cuprum.

fj] Kr.op G . ' Wybrane zagadnienia z dynamiki urządzeń wyciągowych,-Zeszyty Nauko­

we AGH, Elektryfikacja i Mechanizacja Górnictwa i Hutnictwa z. 67/1975.

[ k j Ulestierow A.P.: 0 priwiedienii raspriedielonnych mass kanałów mnogokanatnoj podjomnoj ustanowki. Woprosy Budnicznogo Transporta Wyp. 10 Niedra Moskwa 106?.

[5] Wójcik M,: Analiza dynamiczna procesu awaryjnego hamowania urządzenia wyciągowego po przejeździć skrajnych poziomów. Praca doktorska kraków 1976

MECHANICAL MODELIING OT THE HOISTING EQUIPMENT FOB EMEBGENCY BBAKING FBOCESS ANALYSIS

The article presents theoretical analysis of the dynamics of the emergency braking process of the hositing equipment with capacity 500 kN and 1500 a hoisting length.

For this hoist a discrete mechanic archtype with Fiveteens degreek of freedom has been elaborated. A system of differential equations for motion of this arehtype is qiven. By simulation on the ODBA 1304 computer, with four varions exciting Forces characteristics, the dynamic forces transients in hoisting ropes and gin tubs braking distances hare been qiven. The results obtained enable elaboration of brief fordesigns for new hoists with so hign capacity and hoisting depth. Possibilities for technical realization of the too emergency braking

„methods are discussed.

MexfiHKwecKHe i£OxeanpoBaHne maxTHoS noxCeiiHOfi yciaHOBKH xxe

etHaaa3a aBapHBsoro ropuoxeHza

B C T a ?i> e n p e n c T a a n e H T e o p e T H q e c K H H a H a x a 3 x k E a u H K E n p o x e e c a asa paSt T o p u o a e H k E n o xO e jiH o B y c T a n o B K K r p y a o n o x d S M H O c t o 5 0 0 kH h rx y fin H e n o x fc e u s 1 5 0 0 m. JbiR T a n o r o n o x s e M a p a a p a S O T a a a x x c K p e T H a ii jte xa H H - n e c K a E s io x e x t 0 n E T K a A i’a T A D C TenenHM H c a o b o x a . Ilo x a H a c x e u a xh<I>-

$ e p e E i?K a x B H E x y p a s K S K s K x a a x e H K H e t o B u o x e x a . H y i e u a o x e ik p o B a H a a H a U B iSp o so ii K a c K H e O x p a 1 3 0 4 , n p x q p iH p e x p a 3 H u x x a p a K T e p iio T it s a x B03ityataJD!t;r.x cu.n, n o x y q a u a x o p o r a x s m c v a ^ e c K H x c h e b K a H a ? a x ; a T S K x e n e p s M e n c H H K c o c y x o B , coo T B e T C T Ey»a tsie p x K x e x o p o r r o p v io x e B K X . Boxyui-'HO X a H E H e , n0 3B0X H EXH e p a a p a O n S B T J . K O H C T p yK E K HOBHX T0p5i03HH X yCTBH O BO K, n p H c n o c o J x e H H H x k noxO^Juau s b k o B O o x m o B rp y 3 o n o x *e M H O C T H n rx y O B H e n o x s e u a ^ IIp c x c T a B J ie iio x a F x e iraeH iie n o Te xH H ue cK H M b o sm o x h o c te m peaxH 3a!XH H o 6 c y x x a e x H x x » y x c n o o o d o fl a B a p w iS K o ro T o p u o x e H iE .

Cytaty

Powiązane dokumenty

oznaczonych liczbami dwucyfrowymi, z których pierwsza cyfra oznacza numer magistrali a druga numer kanału. W celu określenia kierunku przemieszczania się łuku konieczna

Tylko w jednym przypadku (rowerzysta II poruszający się na rowerze wyposażonym w hamulce szczękowe typu „V”) uzyskano wartość opóźnienia podczas hamowania hamulcem

Dzięki wiedzy zdobytej o mózgu w wyniku współczesnych badań neurokognitywistycznych otrzymaliśmy wiele znaczących dowodów empirycznych wspierających tezę, iż proces uczenia

Исходя из результатов физических исследований и анализа состояния знаний в работе разработаны физические модели трибологических явлений, в

Określono przy tym przebieg wartości temperatury Tu - strefy niespalonęj, Tb - strefy spalin, stopnia wypalenia ładunku x, ciepła odpływającego do ścianek

[r]

Dla pewnej grupy maszyn wyciągowych skipowych proces zmiany stanów zidentyfikowano, na podstawie informacji uzyskanych z badań di, jako trój stanowy proces Uarkowa, gdzie

Wiele instalacji elektrycznych wyposażonych jest w akumulatorowe zasilanie awaryjne, ale na jaki czas pracy są one przewidziane i co się stanie po jego przekroczeniu.. Sterownik