Zużycie elementów mielących młynów wentylatorowych typu MWk-12 - wielkość, przyczyny, próby ograniczenia

ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Seria: ENERGETYKA z. 113

1990 Kr kol. 1101

Ryszard PARYS

Centralne Biuro Konstrukcji Kotłów Tarnowskie Góry

ZUŻYCIE ELEMENTÓW MIELĄCYCH MŁYNÓW WENTYLATOROWYCH TYPU MWk-12 - WIELKOŚĆ, PRZYCZYNY, PRÓBY OGRANICZENIA.

Streszczenie. Na podstawie badań kilku młynów MWk-12 przedsta­

wi ono- wieTkosc' zużycia elementów mielących. Zebrano czynniki mają­

ce decydujący wpływ na wielkość zużycia. Zwrócono uwagę na duże różnice w długości okresu międzyremontowego u różnych użytkowników.

Na podstawie własnych obserwacji i danych literaturowych stwierdzo­

no, że istnieje duże zróżnicowanie abrazyjnoścl węgli z poszczegól­

nych kopalń. Ponadto już mała zawartość w węglu bardzo abrazyjnego materiału, np. plasku znacznie pogarsza jego właściwośol. Oprćcz te­

go stwierdzono, że zawsze wraz z pogrubieniem pyłu maleje zużycie elementćw mieląoych. Wskazano sposoby ograniczenia zużycia sprowa­

dzające się do mielenia w młynach wentylatorowych węgli mało abra- zyjnych,nie dopuszczając do przedrobnienia otrzymywanego pyłu.

i. WSTĘP

Wraz z pogorszeniem się Jakośol węgla coraz większego znaozenia nabie­

ra problem ograniozenla strat na skutek zużyola elementćw mielących mły­

nów węglowych. Zazwyczaj dąży się do zwiększenia trwałości elementćw mle- ląoyoh, czyli wydłużenia okresu międzyremontowego poprzez zmiany w kon­

strukcji młynów oraz zastosowanie trwalszych materiałów, a także czasami poprzez przeznaczenie do mielenia węgla mniej abrazyjnego. Czasami,aby ograniczyć koszty zużycia materiału,stosuje się materiały gorszej jakości, przez oo nie osiąga się wydłużenia okresu międzyremontowego, lecz zmniej­

sza się koszty wymienianych podczas remontów elementćw mielących. Poniżej przedstawiono wyniki badań zużycia elementćw mielących młynćw wentylato­

rowych MWk-12 pracujących w ZPB «Organika Boruta" w Zgierzu oraz w EC II w Lodzi. Przytoozono również niektóre dane na temat młynćw M W k —12 w EC Bielsko-Biała. Oprćcz zwrócenia uwagi na wielkości zużycia poszczególnych elementćw starano się określić przyczyny dużego zużyola oraz wskazać pew­

ne możliwości jego ograniczenia.

608

2. WIELKOŚĆ Z OŻYCIA ELEMENTÓW MIELĄCYCH

W stosunkowo prosty sposób można określić wielkość zużycia elementów mielących. Wystarczy wyznaczyć, na przykład poprzez ważenie, ubytki mate­

riału poszczególnych elementów. Łatwo można również określić czas pracy młyna, w którym to zużycie nastąpiło. Kłopoty zaczynają się,gdy chce się wyznaczyć ilość węgla zmielonego w tym czasie, jego przeciętne własności w przeciągu całego okresu międzyremontowego, jakość uzyskanego pyłu i w a ­ runki panujące * młynie. Wszystkie te trudne do wyznaczenia czynniki,jak również gatunek materiału,z którego zbudowany jest układ mielący, kon­

strukcja młyna oraz szereg innych, mają znaczny wpływ na wielkość zużycia elementów mielących. W badaniach młynów MWk-12 prowadzonych w ZPBtiOrgani­

ka Boruta" Zgierz [i\ [2] oraz w EC II Łódź [3] określono wielkość zu­

życia poszczególnych elementów mielących oraz starano się chociażby w spo­

sób przybliżony określić czynniki wpływające na to zużycie.

Na rys. 1 objaśniono sposób oznaczenia ważonych elementów młynów.

Rys. i. Rozmieszczenie najbardziej zużywających się elementów mielą­

cych w młynie MWk-i2

Fig. 1. Arrangement of most wearyable milling elements in mili MWk-12

Z u ż y c i e e l e m e n t ó w . . 6 C S

W słynie najbardziej zużywają się spośród elementów koła bijakowego bijaki,a poza kołem klocki opancerzenia początkowej części spirali wylo­

towej i te elementy decydują o długości okresu między remontowe go. Dla przykładu w ZPB „Organika Boruta" w Zgierzu [i], [2] 0gdy koło bi jakowe w czasie okresu międzyremontowego zużyło się około 16 % masy początkowej, to bijaki wewnętrzne „W" zużyły się średnio ok. 78 %, zewnętrzne „Z" ok.

54 %, a środkowe „S" ok. 36 %. Dla tego samego przypadku progowy klocek opancerzenia spirali wylotowej zużył się w ponad 200 i /był dwa razy w y ­ mieniany w trakcie okresu międzyremontowego/. Drugi klocek opancerzenia zużył się ok. 60 * , a trzeci już tylko około 40

*.

W innych przypadkach,mimo że procentowe zużycie poszczególnych elementów różniło się,to jednak zawsze najwięcej zużywał się próg opancerzenia spi­

rali i bijaki wewnętrzne.

Na rys. 2 przedstawiono zużycie poszczególnych klocków opancerzenia spirali wylotowej. W tablicy i zestawiono wielkość zużycia bijaków.

Rys. 2. Zużycie początkowych klocków opancerzenia spirali wylotowej młyna

Fig. 2. Wearing of initial blocks of lining of mill outlet spiral.

810 R . P s r y K

Tablica i. Zużycie bl Jałt iw młynów UWk~12

Oo

■oraTO C

©'S

ra

3 ^

Rodzaj bljaka.

materiał, czas pracy

Średnia »asa bijaka [kg] Ubytek netto Ubytek w czasie

[g/h]

nowego zużytego

bez­

wzglę­

dny M

wzglę­

dny W

su T*o N»ba c_4-9

ra

3U

®O Jsi

ra

fi

Materiału WZ"

St5

po 471 aS*

godzi pracy

2S,8 18,7 19,0

12,4 11,8 4,2

14.4 6,9 14,8

53,7 36.9 77.9

30.5 14.5 31.5

Materiał: *Z"

StS

po 600 4,5**

godzinach pracy „W*

26.7 1 8 . 8 18,8

i3,4 12,6 4,8

13,3 6,2 14,0

49,8 33,0 74,5

22.4 10.4 23.4

Materiał: „Z"

L129G13 po 382 „S"

godzinach pracy „W*

22.4 14.4 14.4

13,3 10,5 6,6

9,1 3,9 7,8

40,6 27.1 54.2

23,4 10,0 20,1

•Ö

ł-4

W

Materiał: „Z"

11G12

po 254 „S"

godzinach pracy

23,4 15.1 15.1

16,3 12,9 9.4

7.1 2.2 5,7

30,3 14.6 37.7

27,9 8,7 22,4

Z tablicy 1 wynika, że bljaki ze stali St5 nie ustępowały trwałością bijakom ze staliwa L120G13 w stopniu wynikającym z różnicy cen tych dwóch materiałów, Bi Jaki wewnętrzne ze stali StS zużywały się podczas badań na­

wet więcej niż 75 % i nie spowodowało to pęknięć i wypadania bi jaków, co świadczy o równomierności zużycia. Zazwyczaj bijaki ze staliwa mangano­

wego nie zużywają się więcej niż 50 % i muszą być wymieniane ze względu na niewyważenie koła lub ze względu na groźbę wypadnięcia.

Nie przytaczając wielkości zużycia poszczególnych elementów mielących wyznaczonych podczas badań [i], ¡3] warto zobrazować globalne zużycie ele­

mentów mielących podczas jednego okresu międzyremontowego. Dla przykładu w ZPB „Organika Boruta" w Zgierzu podczas jednego z okresów międzyreraoa- towych, po 471 godzinach pracy koło bijakowe ważyło 3150 kg,czyli o 585 kg mniej niż na początku eksploatacji. Daje to zużycie 1,24 kg/h, a przyjmując średnią wydajność 8 t/h daje zużycie 155 g/t. Dodając do te­

go zużycie 28 początkowych klocków opancerzenia spirali wylotowej /bada­

na część/, które w sumie wynosiło 216,4 kg, zużycie w czasie wyniosłe

Z u ż y ci a e l e m e n t ó w . . 611

1,70 k g / h , a zużycie aa tonę m i e l o n e g o węgla 213 g/t, Są to wielkości duże wpływające bezpośrednio /koszt zużytego materiału/ oraz pośrednio /koszt częstych remontów i zmniejszenie dyspozycyjności/ na zwiększenie kosztów produkcji energii cieplnej. Dla porównania dla młynów MWk-i2 w EC Żerań W zużycie bijaków wynosiło 50 i 61 g / t , a dla młynów MWk-8 w ZWCh „Chemltex Wistom" w Tomaszowie Mazowieckim [5] wynosiło 112 g/t.

Można zauważyć, że istnieje dość duże zróżnicowanie długości okresów międzyremontowych u danego użytkownika, a także pomiędzy okresami u róż­

nych użytkowników tego samego typu m ł y n ó w .

Ponadto rozkład wielkości zużycia na poszczególne elementy dla różnych młynów jest różny /np, rys.2/. Powyższe różnice pozwalają sądzić, że

istnieje szereg przyczyn dużego zużycia ¡z których nie wszystkie występu­

ją w równej mierze dla poszczególnych młynów. Dlatego warto spróbować określić czynniki mające decydujący wpływ na wielkość zużycia.

3. PRZYCZYNY NADMIERNEGO ZUŻYCIA ELEMENTÓW MŁYNÓW I PRÓBY JEGO OGRANICZENIA

Głównymi czynnikami mającymi wpływ na szybkość zużycia układu mielą­

cego są: abrazyjność węgla, uzyskiwana Jakość przemiału, gatunek materia­

łu układu mielącego, parametry kinematyczne układu mielącego.

W tablicy 2 zebrano podstawowe parametry wpływające na szybkość za­

życia elementów.

Tablica 2. Ważniejsze czynniki wpływające na szybkość zużycia elementów mielących

Lp. Wy s zczególnlenle EC ÍÍ ŁSdl M ł y n MWk~12

ZPB„Organika Boruta"Zgierz M ł y n MWk-i2

EC

Bielsko Biała M ł y n MWk-i2

r .-— ---•?— ' --- 3.. ... 4 1 5

Właściwości węgla

i. Zawartość popiołu A r [<J 27,5 f 32,5 16,7 t 26,7 28,2 7 28,7 2. Zaw.siarki piryt.Spi r [%] 0,30 t 0,61 0,46 7 0,73 0,35 e 0,60 3. Współczynnik erozji E g 714 i 1024 526 * 842 429 ♦ 613 4. Współczynnik erozji E

w temp. 130 °C

\

786 * 979 684 ♦ 947 333 * 548 5. Stosunek S i O g / A ^ O g

w popiele z węgla 2,67 t 2,98 2,33 * 2,85 i,99 * 2,02 6. Zawartość Si02 w popiele

z węgla [%] 59,7 t 61,2 49,2 ♦ 56,6 52, i * 52,9 7. Podatność przemiałowa

wg Hardgrovea GrH 44 * 50 35 ♦ 56 48 ^* 50

8. Kopalnie głównie

Julian

Andaluzja, J ul i a n G o t t w a M i Powst.Sl., Siemianowice

Silesia

612

1 2 3 4 5

9.

Jakość przemiału Pozostałość na sicie o,088 mm w [<]

Materiał na elementv mielące

24,7 y 25,1 16 y 30 25 y 35

10. Materiał na bijaki

i klocki wykładziny 11012 L120013 oraz St5

11012

11.

Inne parametry Ustawienie łopatek w stosunku do poziomu

P] ^{45 60 0}

12.

Długość okresu między­

remontowego

Czas między wymianami

bi Jaków w [h] 200 y 400 341 *975 800 y 1200 a nawet

dłuZej

Jeżeli chodzi o węgiel,to na jego abrazyjność ma wpływ głównie zawar­

tość popiołu, a w nim zawartość krzemionki, krzemianów, tlenków Żelaza, siarki pirytowej. Według danych amerykańskich [6} [7] ważnym parametrem Jest stosunek SlOg/AlgOj. Stosunek większy niż 2 wskazuje na możliwość dużej abrazyjnoścl. W przypadku w ę g l i , które charakteryzują się wartoś­

cią tego stosunku mniejszą nlZ 2 , na abrazyjność wpływa zawartość kwarcu.

W Polsce brak jednoznacznego parametru pozwalającego określić Żywotność młyna na podstawie własności węgla. Istnieją co prawda małe młynki różne­

go typu, spośrćd których jednym jest młynek znajdujący się w Zakładzie Badań Fizyko-Chemicznych CBKK,pozwalający określić liczbę E g ¡8} . M ł y n ­ ki takie są mało rozpowszechnione i brakuje danych pozwalających na sze­

rokie porównanie polskich węgli pod względem własności abrazyjnych.

W tablioy 2 można zauważyć pewien związek między wartością współczyn­

nika E g oraz stosunku S102/A12 03 , a długością okresu międzyremontowego.

Pewne porównanie abrazyjnych właściwości węgla podano w {5], [9] . W insta­

lacji doświadczalnej ITC Łódź z młynem wentylatorowym geometrycznie po­

dobnym do młynów MWk badano abrazyjność węgli określoną stosunkiem ubyt­

ku masy płyt bljakonych wirnika do masy suchego zmielonego węgla.

¿użycie elementów..

613

Wyniki tych badań przytoczono na rys, 3.

B y s . 3.

Fig. 3.

Zależność jednostkowego zu­

życia płytek bijakowych mły­

na doświadczalnego od rodza­

ju wę^la i od jakości pyłu w g O&J

Relationship between unitary wearing of experimental pla­

tes of mill b e a t e r s , sort of coal and fineness of grin­

ding [9] .

Z rysunku tego widać, że : - jednostkowe zużycie płyt

bijakowych zawsze maleje w miarę pogrubiania pyłu w m ł y n i e ,

- już 20 £ dodatku piasku w węglu z kopalni „Kleofas"

powoduje dwunastokrotnle zwiększenie abrazyjności mieszanki,

- mieszanka ta jest tylko a 9 % mniej abrazyjna od samego piasku,

- malejące zużywanie się pły­

tek w miarę pogrubienia py­

łu jest tym bardziej wyraź­

ne /większa stromoźć krzy­

wych/, im wyższa jest abra­

zy jność danego węgla,

- istnieje duże zróżnicowanie abrazyjności węgli z posz­

czególnych kopalń.

Według (6,T]przy pogrubieniu pyłu z R0 074 = 25 % /pozostałość na sicie o oczkach 0,074 mi/

na R c 074 w 35 * zużycie ele­

mentów mielących maleje dwu­

krotnie . Dlatego nie należy mielić węgla drobniej,niż jest to potrzebne dla procesu spa­

lania [10] . ff niektórych elektrowniach /m.in, EC Biel­

sko-Biała/ regularnie są wyko­

nywane analizy sitowe pyłu uzyskiwanego z poszczególnych młynów i dokonuje się regulacji ustawienia łopatek odsiewacza tak,aby po­

zostałość na sicie o oczkach 0,088 mm zawierała się w żądanym przedziale /w EC Bielsko-Biała 25 do 35 %/ . Z praktyki eksploatacyjnej niektórych kotłowni krajowych wiadomo [5] , że dla «ęgli śląskich o wysokiej zawar­

ci oraz R tości części lotnych pył o miałkości 8(^088 = 40 e 45 0 ,2 10 ♦ 15 % może być spalany bez wyraźnie większych strat niecałkowitego

614

spalania niż występujące przy spalaniu pyłów drobniejszych. Ponadto zbyt drobny pył wymieniany Jest niekiedy jako przyczyna żużlowanla kotłów /w okolicach palników/. Okazuje się, że w drobniejszych frakcjach pyłu występuje więcej popiołu niż w frakcjach grubych [3] ,co dowodzi, że po­

piół jest drobniej mielony. Jest to niekorzystne dla zużycia elementów mielących,lecz nieznacznie „wzbogaca" frakcje grube. Fakt ten można tłu­

maczyć następująco.

Odsiewaoz zawraca do młyna cząstki o większej masie, a więc przy równych wymiarach o większej gęstości. Dlatego ziarna o większej zawartości po­

piołu krążą w młynie o wiele dłużęj,powodując nadmierne zużycie. ■ Według [li] istnieją duże możliwości ograniczenia zużycia młynów w przy­

padku kierowania do przemiału węgli wzbogacanych w cieczach ciężkich.

Istnieją pewne możliwości zmniejszenia kosztów wymienianych bijaków.

Jak wynika z tablicy 1 , zużycie bijaków ze stali St5 niewiele się różni od zużycia bijaków ze staliwa manganowego L120G13. Podobne wnioski wysu­

nięto w [53, gdzie przy mieleniu piasku staliwo manganowe wykazywało większe zużycie niż stal St3S. Wydaje się, że istnieje dla każdego mate­

riału pewien próg odporności na zużycie, który Jest powiązany z abrazyj- nośclą węgla. Jeśli tylko abrazyjność przekroczy ten próg,to wszystkie materiały o niższej odporności będą się zużywały podobnie szybko. Do chwili obecnej poszukiwania nowych materiałów na elementy mielące nie dały w pełni zadawalających rezultatów, dlatego równolegle poszukuje się konstrukcji optymalnych ze względu na żywotność i dyspozycyjność młynów.

Bywają stosowane [12], [llO inne niż w młynach MWk-12 rozwiązania konstruk­

cyjne progu spirali wylotowej polegające na zastąpieniu pierwszego kloc­

ka kilkoma klockami /w kształcie krążków lub prostopadłościanów/ umiesz­

czonymi na wspólnej osi równoległej do osi koła bijakowego tak, aby by­

ło możliwe ich obracanie w trakcie zużywania się. Są również stosowane czasami pierwsze klocki spirali wylotowej szersze od pozostałych w kie­

runku równoległym do prędkości obwodowej. Ponadto zastanawiano się [i4]

nad zmniejszeniem kąta padania cząstek na powierzchnię klocka spirali poprzez zmianę kształtu klocków, co miałoby zapewnić mniejszą ilość od­

bić każdej z cząstek od opancerzenia. Starano się wprowadzać [lS], [16] dodatkowe elementy pomiędzy kołem bijakowym. a opancerzeniem spirali w y ­ lotowej nakierowujące strumień pyłu. Starano się również ukształtować powierzchnię elementów mielących tak, aby zmniejszyć ilośo zderzeń czą­

stek mielonego węgla z elementami mielącymi, „osłaniając" Je jak gdyby warstwą węgla. Wszystkie te prace dają mniejsze lub większe efekty za­

leżne w dużej mierze od lokalnych warunków,» jakich pracuje dany młyn, czyli od samej instalacji, jak również od jakości mielonego węgla i pa­

rametrów pracy młyna. Dlatego mówiąc o zużyciu elementów mielących,na­

leży zawsze mieó na uwadze ozynniki mające na nie wpływ.

Z u ż y c i e e l e m e n t ó w . .

615

4. PODSUMOWANIE

Duże zużycia elementów mielących młynów wentylatorowych, a w tym m ły­

nów MWk-i2, stano«?! w skali kraju poważny problem. Istnieją jednak młyny, które ze względu na mielenie lepszego węgla oraz lepszą eksploatację ma­

ją nawet 2-krotnie dłuższe okresy międzyremontowe niż młyny tego samego typu u innych użytkowników. Przyczyn dużego zużycia należy dopatrywać się głównie w mieleniu węgli o wysokiej abrazyjnośoi. Niekiedy występuje niepotrzebnie duże rozdrobnienie pyłu. Ponadto staliwo manganowe w przy­

padku złych węgli ma za małą odporność na ścieranie. 0d| złych węgli nie^

wiele gorsze właściwości wykazuje stal /np. St5/, a jest tańsza.

Generalnie biorąc,najlepszym środkiem ograniczającym zużycie młynów wen­

tylatorowych jest mielenie w nioh węgli o mniejszej abrazyjnośoi. Węgle takie są w kraju. Należy w związku z tym ujednolicić sposób oceny abra- zyjifości węgla i prowadzić klasyfikację węgli według współczynnika abra- zji. Węgle silnie abrazyjne należy kierować do spalania w kotłach rusz­

towych lub do mielenia w młynach średni o-lub wolnobieżnych, gdzie abra- zyjnośó węgli odgrywa mniejszą rolę. Postępowanie takie jest najmniej kosztowne i może prowadzić do dużych oszczędności. Celowe wydaje się rów­

nież wzbogacanie węgla.

Drugim środkiem zaradczym jest zastępowanie materiałów obecnie stosowa­

nych na elementy mielące materiałami bardziej odpornymi na zużyoie. Jest to droga kosztowna i jak się wydaje,to jakość węgla spada w szybszym tempie, niż powstają materiały o większej trwałości.

Jeżeli tylko dla konkretnego kotła istnieją pewne rezerwy pozwalające na pogrubienie pyłu, to pył należy pogrubić do granic wynikających z popraw­

ności procesu spalania. Pogrubienie można uzyskać w nieznacznym stopniu poprzez zmianę położenia organów regulacyjnych odsiewacza, ale głównie poprzez zmiany konstrukcyjne odsiewacza jak i całego młyna. Aby zmniej­

szyć zużyoie brutto elementów mi e l ą c y c h ,należy dążyć do równomiernego ich zużywania się. Należy eliminować zjawisko dużego zużycia w jednym miejscu przy małym zużyciu w innym. Pewne minimalne zmniejszenie zużycia można o s i ą g n ą ć poprzez zmniejszenie temperatury w młynie /co zauważono również w [5] /.

Jeżeli wyżej wymienione środki zostaną podjęte, to zużycie młynów wenty­

latorowych stanie się o wiele mniej uciążliwe dla ich użytkowników.

LITERATURA

[i] Parys R . : Pomiary młyna MWk-i2 w ZPB „Organika Boruta" Zgierz.

Oprao. CBKK nr arch. 8.1707, Tarnowskie Góry, marzec 1985.

bl6

[2] Parys R. : Zuży oi e e l e m e nt ów raieląoyoh m ł y n a MYJk-i2 do m i e l e n i a w ę g ­ la kamiennego, Wj^danie j ub il euszowe z okazji 4 0 - l e c i a C B K K

T arnow sk i e Góry, w r z e s i e ń 1987.

[3] Parys R . : U st alenie p r z y c z y n n admiernego z u ż y c i a el em en t ów m ł yn ó w M W k - 1 2 i M U - 1 0 w EC II w L o d z i . O p r a ć . C B K K nr a r c h . 8.2001, Tarnow sk i e Góry, w r z e s i e ń J.988.

[ł] K o r z u o h St.: B a d a n i a nowej konstrukcji ko ła b i j a k o w e g o o 10 b i J a ­ kach do m ł y n a M W k - 1 2 w EC Żerań. Oprac ow an ie CBKK, nr a r c h . 8.434, T ar no w sk ie Góry, 1971.

[5] Z a r ę b a J . , Kołoroecki W . ; A n a l i z a p ra c y m ł y nó w w ę g l o w y c h M W k - 8 pod k ątem z m ni ej sz e ni a zużycia ele me nt ó w mieląc y ch . Opracowanie ITC nr ewid. 3347 PP, Łódź, g r u d z i e ń 1975.

¡6] W i l i a m A. K i ts chen: H ow to c hoose a p u l v e r i z e r system, E l e c t r i c a l World, A p ri l ! 15, 1977.

[7] C h a r a k t e r y s t y k a w ę g l a a d o b ó r m ł y n ó w w ęg l ow yc h, E n e r g e t y k a 7/1978.

[8] L i st e k W.: P r zy cz y n e k do o kr e śl en ia e r oz yj n o ś e i węgla. Wydanie ju­

bileus zo w e z okazji 40-leo.ia CBKK, T a r n o w s k i e G ó r y ,w r z e s i e ń 1987.

[9] Siennicki S.: M oż li w o ś c i o g r a n i c z e n i a z u ż y w a ni a się / e r o z j i / e l e ­ m e n t ów m i e l ą c y c h w k r a j o wy ch m ł y n a c h w świetle p ra c ITC i FPM.

M a t e r i a ł y pokoaf e re ne yj n e z konf er en c ji : „ B u do wa i e k s p l o a t a c j a m łynów do p r ze mi ał u wę gla" Rydzyna, luty 1984.

|io] K r u p a M .: O pt ymalna J akośó p r z e m i a ł u w ę g l a dla k o tł ów pyłowych, M a t e r i a ł y II k on ferencji „ B u d o w a i e k s p l o a t a c j a m łynów do p r z e m ia łu w ęgla". Rydzyna, w r z e s i e ń 1988*

fil] W a w r z y ń c z y k J . : Nowe kons tr uk cj e m ł yn ów w e n t y l a t o r o w y c h do m i e l e n i a węgli kamiennych, M a t e r i a ł y II k o n fe r en cj i „ B u d o w a i e k s p l o a t a c j a młynów do pr z em ia łu węgla", Rydzyna, w r z e s i e ń 1988.

[12] W o ł k ow in s ki j A., R oddatls K.F. , H a r ł o m o w A . A . : M i e l n i c y W e n t i l i a - tory. Wyd. „Energia", M o s k w a 1974.

[Í3] P ra ca zbiorowa: E r f a h r u n g e n mit B r a u n k o h le nf e ue ru ng e n.

M l i t e l t m g e n der VOB, Heft A pr i l 1959.

[14] V ocel M., J i n d r a V.: K p r o b l e m u opotrebeni uh el n yc h m ł y n u silne e r o z i v n i m uhllm. S t r oj ir en s tv i nr 4, 1979.

[15] Gulió M.: 9 p r o o e si ma m l e v e n j a i h a b a n j a u vent i lat orskim m l i n o - vima, M a s í natvo 3 7 / 1 9 8 8 / 1 .

[16] Gulió M.: L a b o r a t o r i j s k a i s p i t i v a n j a v e n t i l a t o r s k o g m l i n a s a za­

kolom. M a s i n s t v o 37/1988/3,

R ecenz e nt : prof. dr hob. lni. T a d e us z C H MI EL NI A K

H3KGC KEJIUÜHX HACÏEiî MBJIbHłŁi-BEHTHJlHT 0P03 THIU M3K-.12 - BEJfflNÜHA, HPU4HHH, HAIIPABJEH/ÎH ETO OrPAHHHEHliH

P e 3 » u e

Ha ocHOBaHKn Hcnm aHHâ h6ckojibkkx aejiBHKii- BeHT2HH7opOB x n n a MBK-Ï2 o n p e a e x e H O BejiHHHHy U

3

uejiaim ix R a c i e i i . üpKBeaeHO ęaH T op u, KOTopwe HMeioT ocnoEH oe BJIHHHHe Ha BÊJIKNHHy H3H0Ca. OÛpaiüeHO BHHMaHHe Ha OOKLiaylO p 2 3 H n iiy ajihhn u e j ï p e aohthhx n e p ë a o B y pa3Hb¡x n o T p e û n x e x e i i .

Z u i y s l e a l c m e n t d w . . 6 1 7

IlpeanpHHflXO nonHTKy o û s h c h h t b n p ir a m y x aH o ro c o c t o h h k h. Ha ocHOsaHHX coSc tbbhhux H aûxioaeH M

a

Epoiie x o ro c o a e p sa H iie y s e HeOoxBCioi'O KOXHReciBa c h jib h o aOpasHBHHX npMMeceîi H an p au ep n e c x a , s 3HaEHTexBH0H C Tenena yxyam sex CEoScxBa y r x e K . y CTaHQBxeHO, too B c e r s a B w ecxe c y3exnïëHMëM KpynHOCTH tocthii hhxh yaeiaiaeT C H îî3hoc MexmuMX qacTeB. Ha B iiseyK a3aH H oro BHTeKaBT c n o c o fia orpaHMTOHHH H3Hoca 3aKxmatonHecH b t o m , eïo s x h p a s s o x a b uexB H im ax- B eH T H xsïop ax c xexyeT npHMensx HüCKoa0pa3iiBHHe mxh oôorameHHHÊ y r x a ,

c oaHOBpeueHBua yEexHqsHMeM KpynHocxH tocthu B H a a sa sa o ii aexBHHuea m u m , yTOTHBaa ycxoBHH odecneueHH H npaEEXBHoro n p o u e ce a caHraHHH. £xh T o r o , too<5h c se x a T B sto bo31îoshhm H80dxoaHMO 3ap aH ee yHH^HimpoBaxB a BH eflpniB c n o c o o oueHKZ a(5pa30BHbix cbohctb noxBCKHX y r x e 8 .

u x ea y eT T o s e BecTss xeKymyio oueaK y p a sifoxa b aexB H E u ax,

aan H30esaHHH H eH ysH oro noBNiaeHHoro c o s e p s a a H fi nexKsoc $paKm m ïïhxk. Ha o c H o s e XH TepaxypH ax aaHHHX npuBexeHO K oporaya xapaKi-epHCTHKy aeM cTBaa HanpaBxeHHHX Ha yBexHTOHae npoRHOCTH UeXBHHU-B eHTHJIHTOpOB.

THE WEAR OF THE 8EATER-WHEEL MILLS MWk-12 MILLING ELEMENTS - QUANTITY, REASONS AND LIMITATION TRIALS

S u b a s r y

On the basis of several mills MWk-12 tests a quantity of a wear of milling parts are performed in this paper. Factors describing the wear are collected up here.

Great differences of times between overhauls at various users attract attention, so attempts have been undertaken to explain causes of such state. There is a big diversifi­

cation of abrasive properties'of coals from different mines, what has been found by own observations and from bibliography.

In addition, just only a small content of a very abrasive material in a coal, eg. sand, considerably makes worse its properties. Besides, it is found that when pulverized coal is coarser, a wear of milling parts is getting lesser.

Above phenomena imply ways of the wear reastriction leading to propositions of low abrasive coals pulverisation of be ate r- wheel mills or coals cleaning /enrichment/, and next, to keep the pf as coarse as possible, just to carry an appropriate and possible correct combustion process. To make them possib­

le , a methods standarization to voluate polish coals'abra­

sive properties and to carry on such valuation is required earlier. Equally, a current valuation of fineness of pf pro­

duced in mill is also suggested in order to protect from unnecessary overgiading.

Apart from above propositions, some solutions aimed at the increase of the beater-wheel mills' service life, on the basis of literature, are shortly given.