Wpływ krzemu i magnezu na własności żeliwa sferoidalnego odlewanego do kokil

JÓZEF GAWROŃSKI BERNABB KEAJCZI

WPŁYW KRZEMO I MAGNEZU NA WŁASNOŚCI ŻELIWA SFEROIDAINEGO OBLEWANEGO BO KOKIL

S t r e s z c z e n i e

Podano I lo ś c io w ą z a le ż n o ś ć m iędzy w ła s n o ś c ia m i ż e liw a s f e r o id a ln e g o odlew anego do k o k i l g ru h o ś c ie n n y c h a z a w a r to ś c ią k rze m u ,d o d a tk ie m magnezu i g r u b o ś c ią ś c i a n k i o d le w u . R ów nocześnie wyznaczono wpływ z a w a r to ś c i krzem u n a z a b i e l e n i e odlewów o r a z o k r e ś lo n o m in im a ln e , k o n ie c z n e do u z y s k a n ia p e ł n e j s f e r o i d y z a c j i i l o ś c i m agnezu wprowadzonego do ż e liw a w p o s t a c i z»*

prawy magnezowo-krzemowej'*1

1 .Wstęp

C h a ra k te r y s ty c z n ą c e c h ą o d le w a n ia w k c k i l a c h j e s t d u ża in te n sy w n o ść s t y g n i ę c i a odlewów. O trzy m a n ie n ie z a b ie l o n y c h odlewów z ż e liw a s f e r o i d a l n e ­ go wymaga w ięc p o d w y ższ en ia z a w a r to ś c i p ie rw ia s tk ó w d z i a ł a j ą c y c h g r a f i t y z u - ją c o / C , S i / lu b w prow adzenia dę&atków t a k i c h p ie rw ia s tk ó w j a k A l,C u ,N i o r a z s to s o w a n ie m e d y f ik a o ji ż e liw a z a pomocą g r a f i t u , F e - S i,A l,C * - S i.

I s t n i e j e n a o g ó ł zgodność o d n o ś n ie o ptym alnego s k ła d u chem icznego ż e liw a s f e r o i d a l n e g o , n p j d an e r a d z i e c k i e [1 J z a l e c a j ą n a s tę p u j ą c y s k ła d i 3 ,2 -3 ,5 % C , 2 ,5 -3 ,C 9 iS i, 0 ,4 -0 ,7 * M n , do 0.12S6P, do 0 ,0 3 S6S.'

W edług A .J . Z u ith o f f * a [2] s k ł a d chem iczny ż e liw a p o w in ie n m ie ś c ić S ię w g r a n ic a c h : 3 ,8 - 4 ,0 * C , 2 ,4 -2 ,7 J 6 S i, 0 ,5 -0 ,7 M n , do 0,1SfeP, do 0,02S«S.

Pow yższe s k ła d y chem iczn e s ą o p ty m a ln e d l a o d le w a n ia w k o k i l s c ie n k o ­ ś c ie n n e , k t ó r e z a p e w n ia ją co praw da m n ie js z ą In ten sy w n o ść s t y g n i ę c i a o d le ­ wów, je d n a k ż e w c z a s i e c y k lu z a le w a n ia s i l n i e s i ę p r z e g r-.e w a ją . P rz e g rz a ­ n i e t o w edług A . J . " 'i e j n i k a j e s t c z y n n ik ie m decydującym o ż y w o tn o śc i k o k i l ,

śtą d i s t n i e j ą c a ob ecn ie ten d e n c ja do sto so w a n ia k o k il grhbościennych zmusza do zw ięk szen ia za w a r to śc i 0 ,8 1 w ż e l i w i e p rz y jednoczesnym obni­

ż e n ia I l o ś c i Mn.Wg A .li.P e tr ic z e n k i [3] o trz y m a n ie n ie z a b le lo n y c h odlewów o ściank ach 10-15 mm wymagaj podw yższenia z a w a r to ś c i G+Sl do 6 ,5 > , p o d - grzan ia do te m p e ra tu ry 300-400°C , s to s o w a n ia p okryć o chronnych 0 g ru b o ś c i p r z e k r a c z a ją c e j 0 , 6 mm. Poniew aż d a l s z e z w ię k s z a n ie za w arto ­ ś c i C w ż e liw ie powoduje o b n iż e n ie w ła s n o ś c i m echanicznych odlewów, je d ­ ną z d ró g o trz y m a n ia odlewów n ie z a b le lo n y c h j e s t z w ię k s z e n ie z a w a r to ś c i krzemu z jednoczesnym ob n iżen iem z a w a r to ś c i manganu.

2 J a d a n i a wł a s ne

2 , 1 . C e l 1 m etodyka b ad a ń

Celem b adań b y ło o k r e ś l e n i e wpływu podw yższonej z a w a r to ś c i krzem u o ra z i l o ś c i wprowadzanego w p r o c e s ie a f e r o l d y z a c j i m agnezu n a s t r u k t u r ę 1 w ła s n o ś c i m echaniczne ż e liw a s f e r o id a ln e g o odlew anego do k o k il.P o w y ż - s z e z a le ż n o ś c i wyznaczano d l a odlewów o k rą g ły c h o ś r e d n ic a c h : 6 ,1 0 ,1 6 , 25 i 40 mm.

Do b adań u ż y to g ru b o śc ie n n y c h k o k i l że liw n y c h /Z L 2 5 /, k tó r y c h g ru ­ b o ś c i ś c ia n e k o b lic z o n e m etodą A .J .W ie jn lk a [4] podano w t a b l i c y 1 .

- 78 ^-

W y m i a r y k o k i l

_______________________________________T a b l ic a 1 ś r e d n ic a odlewu

2^{X^ mm} 6 10 16 25 40

Grubość ś c ia n k i ko­

k i l 111111 ²⁸ 37 48 63 84

w ysokość k o k i l i

h mm 250 250 250 300 350

P o k ry c ie ochronne o s k ł a d z i e : 2 0 £ ta lk u } 40Łszkła wodnego, r e s z t a wodą na­

noszono na k o k ile za pomocą p i s t o l e t u n a try sk o w e g o ; g ru b o ść p o k r y c ia wy­

n o s i ł a 0 , 3 - 0,4mm. T em p eratu ra początkow a k o k i l w ah ała s i ę w g r a n ic a c h 350-400°C .

- 79

Ż e liw a w y jścio w e w y ta p ia n o w zasadowym p ie c u indukcyjnym o pojemno­

ś c i 50 k g . Ja k o m a te r ia łó w wsadowych używano su ró w k i LH21 i M1 o ra z złom s ta lo w y , b r a k u ją c e i l o ś c i k rse m u u z u p e łn ia n o _ d o d atk iem F e -S i7 5 .i,o s t o p i e n i u ż e liw o o d s ia rc z a n o p r z e z w prow adzenie do p i e c a sody a m o n ia k a ln e j w i l o ś c i 1%. T e m p e ra tu ra s p u s t u ż e liw a w y n o s iła 1420-1440°C /m ie r z o n a te rm o p a rą z a ­ n u rz e n io w ą P tE h 1 0 - P t/.

S f e r o id y z a c ję ż e liw a p rze p ro w ad z an o zapraw ą ty p u F e-Sl-M g /9 ,8 ^ S U g , 51%Si r e s z t a F e / w prow adzaną do k a d z i z a pomocą dzwonu g r a f ito w e g o . I l o ś ć zapraw y zm ien ian o w g r a n ic a c h o d p o w iad a ją cy c h w prow adzeniu od 0 ,0 5 do 0,3%

Mg. Po s f e r o i d y z a c j i ż e liw o m odyfikowano d o d atk iem 0,5% F e-S i7 5 « 1 b a d a n ia c h wykonano 12 wytopów z a le w a ją c każdorazow o 5 jednakow e ko m p le ty k o k i l . W p ie r w s z e j s e r i i wytopów / T a b l . 2 . p o z . 1 - 6 / zm ieniano i l o ś ć wprowadzonego m agnezu, n a t o m ia s t w d r u g i e j s e r i i / T a b l . 2 . p o z . 7 - 1 2 / zmia­

n i e u l e g a ł a z a w a rto ś ć krzem u w ż e l i w i e w yjściow ym .

Odlewy b y ły usuw ane z k o k i l w te m p e r a tu rz e 700-900°C i s tu d z o n e d a l e j w suchym p i a s k u . Wobec zn a cz n eg o z a b i e l e n i a odlewów o ś r e d n ic y 6 i 10 mm o r a z w c e l u o trz y m a n ia porów nyw alnych wyników w s z y s tk ie odlew y w yżarzano w te m p e r a tu r z e 950°C i stu d z o n o w p o w ie trz u «

P o m iaru tw a r d o ś c i odlewów surow ych dokonano n a z e s z lif o w a n e j p o b e c z - n ic y odlew u a po o b ró b ce c i e p l n e j n a p o b o c z n ic y łb e p r ó b k i w y trz y m a ło śc io ­ w e j.

P ró b ę r o z c i ą g a n i a o r a z p o m ia r w y d łu ż e n ia przeprow adzono n a p ró b k a c h w y to czo n y ch z odlewów z g o d n ie z P H -63/H -85108. D la odlewów 0 10 a a ś r e d n i ­

c a pom iarow a w y n o s iła 9 , 5 mm, n a t o m ia s t p r ó b k i z odlewów 0 6 mm zrywano w s t a n i e n ie o b ro b io n y m .

2 . 2 . W yniki b a d a ć

S k ła d chem iczny b a d a n y c h wytopów podano s t a b l i c y 2 .

W ła sn o śc i m e ch an iczn e ro z p a try w a n y c h ż e liw p rz e d s ta w io n o n a z a łą c z o n y c h w ykresach} r z ę d n a k aż d eg o p u n k tu j e s t w a r t o ś c i ą ś r e d n i ą z t r z e c h wyników /w y n ik i d l a p ró b e k z wadami n a p r z e ło m ie o d rz u c a n o /«

- 80 -

S k ł a d o h e « i o s n y b a d a n y c h w y t o p ó w ____________________________ T a b l ic a 2 Nr

wytopu

I .... ... ...

S k ła d chem iczny w % Sc

0 S i Mn P S Mgd®

1 3 ,2 9 4 ,1 2 0 ,3 4 0 ,1 7 0 ,0 2 0 ,0 5 1 ,1 2

2 3 ,2 5 3 ,9 9 0 ,4 4 0 ,1 6 0 ,0 3 0 ,1 0 1 ,1 0

i 3 ,3 2 4 ,1 6 0 ,3 9 0 ,1 4 0 ,0 2 0 ,1 5 1 .1 3

4 3 ,2 7 4 ,2 8 0 ,3 6 0 ,1 5 0 ,0 1 0 ,2 0 1 ,0 9

5 3 ,3 5 4 ,1 7 0 ,3 7 0 ,1 9 0 ,0 2 , 0 ,2 5 1 ,1 5

6 3 ,1 2 4 ,0 7 0 ,4 3 0 ,1 2 0 ,0 3 0 ,3 0 1 ,0 4

7 3 ,4 0 2 ,3 6 0 ,4 0 0 ,0 7 0 ,0 3 0 ,2 0 0 ,9 7

8 3 ,4 1 3 ,2 0 0 ,5 6 0 ,1 1 0 ,0 2 0 ,2 0 1 ,0 5

9 3,41 3 ,2 9 0,51 0 ,1 4 0 ,0 3 0 ,2 0 1 ,0 7

10 3 ,4 5 3 ,6 9 0 ,4 9 0 ,0 6 0 ,0 4 0 ,2 0 1 ,1 1

11 3 ,3 6 4 ,2 1 0 ,4 0 0 ,1 7 0,01 0 ,2 0 1 ,1 6

12 3 ,0 8 4 ,5 9 0 ,4 7 0 ,0 8 0 ,0 4 0 ,2 0 1 ,1 0

* i l o ś ć magnezu wprowadzania do ż e liw a

3« A n a liz a w ynilów b ad a ń

A n a liz a przeprow adzonych b adań s t r u k t u r a l n y c h d l a wytopów 1 -6 po­

tw ie rd z a ś c i s ł ą z a le ż n o ś ć m iędzy m inim alną i l o ś c i ą m agnezu, k o n ie c z n ą do o trz y m a n ia g r a f i t u s f e r o id a ln e g o a g r u b o ś c ią ś c i a n k i o d le w u .P rz y d o d a tk u 0 ,0 % Mg we w s z y s tk ic h odlew ach g r a f i t w ystępow ał w p o s t a c i p ła tk o w e j.

Za m inim alne ilo ściiw p ro w ad z an e g o w p r o c e s i e s f e r o i d y z a c j i magnezu można uznać odpow iednio d l a odlewów o ś r e d n ic y 6 i 10 tan o ra z 16 i 25 mm w ar­

t o ś c i 0,10% i 0,15%M g.Otrzymanie g r a f i t u kulkowego w całym p r z e k r o ju odlewu o ś r e d n ic y 40 mm wymaga d o d a tk u 0^,20^{% Mg.}

A n s 'iz a p rz e d sta w io n y c h na r y s . 7 , 8 i 9 w ła s n o ś c i m echanicznych ż e ­ liw a z wytopów 1 -6 p o tw ie rd z a powyższe w n io s k i.W z ro s t i l o ś c i w prow adza-

n .1^«* « , r o e t w nrin.«,*«łn*ei na r o z c i ą g a n i e

- 81 -

H y s .1 . S t r u k t u r a odlew u 0 2 5 , w ytop 1j g r a f i t p ła tk o w y , f e ­ r r y t .

T r a w .n ita le m , pow .100z

E y a ,3 . S t r u k t u r a odlew u 0 2 5 , w ytop 6 ; g r a f i t kulkow y, p e r ­

l i t , f e r r y t , l e d e b u r y t . T r a w .n ita le m , pow .100z

R y s .5 . S t r u k t u r a odlew u

0

Traw. n ita le m pow .100z

R y s. 2 . S t r u k t u r a odlewu 0 2 5, w ytop 3ł g r a f i t kulkow y, p e r ­

l i t , f e r r y t , cem e n ty t T r a w .n ita le m , pow .100z

R ys. 4 , S t r u k t u r a odlew u 0 2 5^, w ytop ? | g r a f i t k a l k o w y , p e r l i t le d e b u r y t

T ra w .n ita le m , pow .100z

R y s .6. S t r u k t u r a odlew u 0 2 5 , w ytop 1 2j g r a f i t kulkow y, f e ­ r r y t , p e r l i t , c e m e n ty t Traw . n i t a l e m , pow. 10Qx

- 82 -

Rys.7® W ytrzym ałość n a r o z c ią g a n ie ż e liw a s f e r o id a ln e g o w z a le ż n o ś c i od d o d a tk u Mg i grubośG i ś c i a n k i odlew u.

R y s .8 . Twardość pow ierzchniow a p rz e d o b róbką c ie p ln ą ż e liw a s f e r o id a ln e g o w z a le ż n o ś c i od d o d a tk u Mg i g r u b o ś c i ś c i a n k i odlew u.

O ________ O 0,30 % Mg . ____. 0,25 <?„ Mg t--- a Q 20Y o Mg

«____ 4 QtS % Mg o---o O, tO 9o Mg m--- . 0 ,0 5 % fig

o____ o 0,30 YoMg . — :— . 0,25 Yo Mg 4—. 0,20 °/o f i g a---aOJS %> fig

a--- o 0,10% Mg o---o O.OSYo Mg

- S j -

Ey3. 9 .W y d łu ż en ie ż e liw a s f e r o i d a l n e g o w z a l e ż n o ś c i od d o d a tk u Mg i g r u b o ś c i ś c i a n k i od lew u .

w w yniku p e r li to tw ó r c z e g o d z i a ł a n i a m agnezu’] / r y a . 7 / . Pow yżej 0,2056 Mg ż e ­ liw o s f e r o i d a l n e s t a j e s i ę p r a k ty c z n ie n ie w r a ż liw e n a g ru b o ść ś c i a n k i od­

le w u . J e d n a k ż e , z w ię k s z a n ie i l o ś c i m agnezu pow yżej 0,15-0,2056 z e w zględu a a w z r o s t u d z i a ł u c e m e n ty tu w osnow ie / r y s . 2 , 5 / i zw iązan y z tym znaczny w z r o s t tw a r d o ś c i / r y s . 8 / j e s t n ie w s k a z a n e . N iż s z e Em d l a odlewów o ś r e d n i ­ cy od 6 do 25 mm, p r z y d o d a tk u 0 ,2 5 i 0,30% Mg j e s t w ynikiem o b e c n o ś c i c e ­ m e n ty tu w osnow ie / z a k r ó t k i c z a s w y ż a rz a n ia /»

Tw ardość ż e liw a s f e r o i d a l n e g o po w y ż a rz a n iu j e s t r z ę d u 250 BB p rz y r o z r z u c i e n i e p r z e k ra c z a ją c y m 25^HB.

W ydłużenie / r y s » 9 / o s i ą g a m aksym alne w a r t o ś c i d l a d o d a tk u 0,1 0 -0 ,2 0 % Mg i r o ś n i e z e w zrostem g r u b o ś c i ś c i a n k i odlew u.

A n a li z u ją c wpływ krzem u /w y to p y 7 - 1 2 / n a s t r u k t u r ę i w ła s n o ś c i me- c n a n ic z n e ż e liw a s f e r o i d a l n e g o odlew anego do k o k l l n a le ż y s t w i e r d z i ć , że j e s t on podobny ja k w p rz y p a d k u o d le w a n ia do form p ia sk o w y ch . W zrost za­

w a r t o ś c i krzem u od 2 ,4 do 4,6% pow oduje w z r o s t u d z i a ł u f e r r y t u w osnow ie ż e liw a / r y s . 4 , 5 , 6 / z jednoczesnym z m n ie jsz e n ie m s k ło n n o ś c i ż e liw a s f e r o ­ id a ln e g o do z a b i e l e ć / m a l e j e i l o ś ć c e m e n ty tu /.

Wpływa t o w sp o só b i s t o t n y n a k s z t a ł t o w a n i e s i ę w ła s n o ś c i m achanie z - 117011 ż e liw a s f e r o id a ln e g o . C h a r a k te ry s ty c z n y sp a d ek w y trz y m a ło ś c i n a r o z ­ c i ą g a n i e , w y s tę p u ją c y w p rz y p a d k u o d le w a n ia do fo rm piaskow ych p rz y z a ­ w a r t o ś c i o k o ło 3,0% S i,w w yniku w ię k s z e j in te n s y w n o ś c i s t y g n i ę c i a , d l a odlewów k o k ilo w y c h u l e g a p r z e s u n i ę c i u do z a w a r to ś c i 3,7% Si.

Twór do śćHBwKB/mm2

za ta op łs 40 46

Zawartość Si w %

H y s.1 0 . W ytrzym ałość a a r o z c ią g a n ie ż e liw a a f e r o id a ln e g o w z a l e ż n o ś c i od z a w a r to ś c i S i i g r u b o ś c i ś c i a n k i odlewu

</> ŚOmm

<Ś 2 5 m m

Ś J S m f n Ó O mm

$ £ m m

S i H %

E y s .1 1 . Twardość pow ierzchniow a p r z e d obróbką c i e p l n ą ż e liw a s f e r o i d a l - aego w z a le ż n o ś c i od z a w a r to ś c i S i i g r u b o ś c i ś c i a n k i odlew u

- 85 -

a 4 40mm

• 4 29 mm

* 4 hs

» 4 O m m mm

B y s .1 2 . Tw ardość ż e liw a s f e r o id a ln e g © po o b ró b c e c i e p l n e j w z a le ż n o ś c i od z a w a r to ś c i S i i g r u b o ś c i ś c i a n k i odlew u.

o 4 4 0 mm

•

Ł 0 fS m m

A 0 I O fttm

B y a .1 3 . W ydłużenie ż e liw a sferoidalnego w zależności od zawartości Si i g r u b o ś c i ś c i a n k i odlewu,.

J a k w y n ik a z r y a . 1 0 i 1 2 ,z e waroate» z a w a r to ś c i krzemu do 3 , » za*»

Tówno w y trz y m a ło ść na r o z c i ą g a n i a jak i twardość maleją w w yniku w zros­

t u i l o ś c i f e r r y t u w osn o w ie żeliwa. Dalszy wzrost zawartości krzemu, wobec za ch o d z ąc eg o p r o c e s u utwardzania alg ferrytu powoduj® wzrost tw a r ­ d o ś c i i w y trz y m a ło ś c i n a r o z c ią g a n ie «

S padek w y trz y m a ło ś c i n a r o z c i ą g a n i e w zakres!«* 2 ,3 6 -3 ,7 % S i w y stę­

p u je tym w y r a ź n ie j im m n ie js z a jest średnica odlewu, dla odlewa o śred­

n ic y 4 0 mm w y trzy m a ło ść n a rozciąganie rośnie se wzrostem zawartości krzem u od 2,36% do 4,6% .

- 86 -

Ze w zrost«® z a w a r to ś c i krzem u i ś r e d n ic y odlewu n a l e j e s t o p i e ń za­

b i e l e n i a odlewów, m a le ja ty® samy® tw a rd o ść pow ierzchniow a odlewów w s t a ­ n i e surowym / r y s , 11/»

W ydłużenie / r y s , 1 3 / d l a odlewów o ś r e d n ic y 40 mm o s ią g a w a r to ś ć i ma­

ksym alne i r o ś n i e z e w zrostem z a w a r to ś c i krzem u w ż e l i w i e . D la p o z o s ta ły c h ś r e d n ic odlewów w z r o s t z a w a r to ś c i krzem u pow yżej 3,3% p r a k ty c z n ie n i e wpływa n a w ie lk o ś ć w y d łu ż e n ia , k t ó r e k s z t a ł t u j e s i ę n a p o z io m ie 1 ,5 -2 ,0 % . N ależy s ą d z i ć , ż e o b n iż e n ie z a w a r to ś c i f o s f o r u p o n iż e j 0,1% zapew niłoby z n a c z n ie w yższe w a r to ś c i w y d łu ż e n ia kokilo w eg o ż e liw a s f e r o id a ln e g o z po­

dwyższoną z a w a r to ś c ią krzem u,

4 „W nioski

1» W zrost i l o ś c i wprowadzanego do ż e liw a s f e r o id a ln e g o m agnezu /d o 0,3 % / powoduje w z ro s t tw a r d o ś c i \ w y trz y m a ło śc i n a r o z c i ą g a n i e , w y d łu ż e n ie , n a to m ia s t o s ią g a maksimum p rz y m in im a ln e j - i l o ś c i magnezu p o tr z e b n e j do p r o c e s u s f e r o i d y z a c j i ż e liw a .

2 , K ry ty c z n a w a rto ś ć d o d a tk u magnezu u z a le ż n io n a j e s t od g ru b o ś c i ś c i a n ­ k i odlew u i d l a ro z p a try w a n y c h warunków o d le w a n ia w ynosi 0,10% d l a g r u b o ś c i ś c ia n e k 3 -3 mm, 0 , 1 % d l a ś c ia n e k 3 -1 3 mm o r a z 0,20% d l a z a k r e s u 13-20 mm.

3 , P odw yższenie z a w a r to ś c i krzem u pow yżej 4% p r z e c iw d z i a ła z a b i e l e n i u odlewów w k o k ila o h g ru b o śćle n n y ch ? zap ew n ia je d n o c z e ś n ie o trz y m a n ie ż e liw a s f e r o id a ln e g o o w y trz y m a ło śc i Em=5G-55kG/mm^ i w y d łu że n iu Aij = 2-4%,

LI53RATURA

1 , P ra c a zb io ro w a - O dlew anie kokilow e - p o r a d n ik C zęść I I , / tł u m a c z e n ie / I n s t y t u t O dlew nictw a - 1970 r .

2 . . i . J , Z u in th o f f - M a te r ia ły .z M iędzynarodow ej K o n fe re n c ji ti

O d le w n ic z e j. D u s s e ld o r f - 1971 r .

J . A . K .F e t r i c z a n k o ' - S i e o r i a i te c h n o lo g i a k o k iln o g o l i t j a , Kijów -

1967

4 . a . J . W i e j n i k - X ie o r ia z a t s i e r d i e w a n i a o tliv ik i,I .'a s2^{s iz :,} Moskwa

1960

5.J .K e u a - Kokilowe o d le w a n ie nurów do p r a s z ż e liw a

s f e r o i d a l n e g o , 'P rz e g lą d O dlew nictw a,K r

8-9,-1970.

BTOHHM6 KpeM HHH K lia r H H H H a CBOftC TBE c $ e p o H j H 3 0 B a H H o r o ą y r y H a m i T o r o b k o k h t o

P a a u u e :

B

* a H H 6 H K peM H H H , iip H C S I K O » u a p H H H H TOJUKHHOit C 26H K H O ST O B K H .

O s H O B p e iie H H O o n p e j e i t “ HO B HK HHH e KpeMHHH H a o i f i e a E y o t j i h b o k h o n p e s e - 3 e H 0 MHHHMaJIBHOe KOTOMeC T B O MSPHHH H 6 0 (5 X 0 A H M 0 e M B HOJiyMeHHH HOHHOtl c 4 e p o H T O 3 a u H H u p is B B e a e H H H e r o b

Myrya

- 87 -

She I n f lu e n c e upon t h e P r o p e r t i e s o f S p h e r o id a l C a s t I r o n , C a s t i n P erm anent M oulds by Magnesium and S i l i c o n .

Summary?

She q u a n t i t y dependence betw een t h e p r o p e r t i e s o f s p h e r o i­

d a l c a s t i r o n c a s t i n t o t h i c k - w a l l e d p erm a n en t m oulds and th e c o n t e n ts o f s i l i c o n , an a d d i t i v e o f Magnesium and th e t h i c k n e s s o f th e w a ll s i s b e in g p r o v id e d h e r e w i th . S im u lta n e o u s ly th e in f lu e n c e o f th e s i l i c o n i s b e in g d e te r m in e d f o r th e w h ite n in g o f c a s t s a lo n g s id e w ith t h e minimum q u a n t i t i e s o f m agnesium i n tr o d u c e d i n t o th e o a s t i r o n a s m a s te r a l l o y n e c e s s a r y f o r o b t a i n i n g a co m p le te s p h e r o i d ! s a t i o n .