Spawanie w osłonach gazowych blach ze stali konstrukcyjnej St36K platerowanych stalą chromową OH17T

ZESZYTY N A U K O W E P OL I TECHNIKI ŚLĄ SK IE J

Seria: M E C H A N I K A z. 56 Nr kol. 437

_________ 197 5

Andrzej K L I MP EL

Instytut M e t a l o z n a w s t w a i S p aw alnictwa

S PA WA NI E W O S Ł O N A C H G A Z O WY CH B L A C H ZE STALI K O N S T R U K C Y J N E J St36K P L A T E R O W A N Y C H STALĄ C H R O M O W Ą OH17T

S t r e s z c z e n i e . P rz ep r o w a d z o n o bada ni a n a d u s t a l e n i e m w a r u n k ó w spa­

w a n i a łuk ow eg o w osło ni e g a z ó w o ch ro n n y c h b l ac h ze stali k o n s t r u k ­ c y j n e j St36K, platerowanych stalą chromową OH17T o łącznej g r u b o ­ ści 8 mm. O kr eślono w ł as ności m e c h a n i c z n e z łą cz y s p a w a n y c h p r z y u- życiu r ó ż n y c h ma te ri a ł ó w do d at k o w y c h oraz pr ze p r o w a d z o n o b a da n ia me­

t al og r a f i c z n e i odporności n a korozje. O p r a c o w a n a t e c h n o l o g i a z na j­

duje z a st os ow a ni e w w a r u n k a c h w a r s z t a t o w y c h w y t w a r z a n i a konstrukcji.

1. Wstęp

Deficyt niklu wskazuje, jako konieczność, stoso wa ni e s u b s t y t u t ó w stali a u s t e n i t y c z n y c h c h r o m o w o -n ik lo w yc h w postaci stali f e r r y t y c z n y c h c h r o m o ­ wych, które w wielu śr o do wiskach a g e r s y w n y c h c h a r a k t e r y z u j ą się nie n i ż ­ szą o d p o r n o ś c i ą k o r o z y j n ą od stali a u s t e n i t y c z n y c h a w pr z yp ad ku a t m o s ­ fery zawierającej siarkę znacznie je o d p o r n o ś c i ą p r z e w y ż s z a j ą [

1

2

- rozrost ziarn w str ef ie w p ły w u c i ep ł a złącza, .wyni ka ją c y z braku p r z e ­ m i a n f a z o w y c h stali,

- u t wa rd z en ie strefy w pł yw u ciepła sp owodowane l o k a l n y m u t w o r z e n i e m mar- tenzytu,

- kru ch o ść 475°C,

- r oz pa d p rz es y c o n e g o ro ztworu stałego i pow s ta łe stąd k o h e r e n t n e w y d z i e ­ lenia,

- k o r o z j a m i ę d z y k r y s t a l i c z n a s trefy wpły wu c ie pł a złącza.

Spawanie stali o zawartości ok. 17% Cr w y m a g a z ac h ow a n i a szeregu w a ­ r u n k ó w technologicznych,- z k t ór yc h n aj wa ż n i e j s z y m i są p o d g rz e wa ni e w s t ę p ­ ne i o b r ó b k a c i e pl na po spawaniu. Zalecana t em pe r at ur a p od g rz e w a n i a w st ę p­

7 6 A n d r z e j K l i m p e l

nego n ie p o w in n a przekr ac za ć 20 0° C natomiast w y ża rz a n i e złącza po spawa­

n iu n a l e ż y dokonać w zakresie te mp e ra tu r 8 00 -9 0 0° C [3,4,5,7,8],

Podłoże ze stali St36K, n a k t ór ym u ł o żo ny jest p l a t e r ze stali GH17T, po w yż ar ze n iu w zakresie tempera tu r 8 00 -9 0 0° C wykazuje w y r a ź n y spadek w y ­ trzymałości n a rozciąganie, natomiast harto w an ie stali S t 3 6 K z w y m i e n i o n e ­ go zakresu te m pe r a t u r przycz yn ia się do wydatnego wzros t u w ł a s no śc i w y ­ t r z y m a ł o śc io wy c h [7]. Ta sa ma obrób ka dla plateru ze stali 0H17T powoduje zwiększenie stopnia przes yc en i a ro ztworu stałego i w y st ąp i en ie kruchości [

4

k o l w ie k z abiegów cieplnych. Ma ła grubość w a rs tw y plateru, zwykle 2-3 mm, nie w y m a g a p o dg rz e w a n i a w s t ę pn eg o zalecanego dla ty ch stali [3,5].

Spawania b la ch p l a te ro wa n yc h musi być p ro wa d zo ne bez ob n iżenia odpor n o­

ści korozyjnej plateru lub zmni ej s ze ni a wł a s n oś ci m ec ha n i c z n y c h złączy,co przy zło żo ny m układzie m e t a l u r g i c z n y m spoiny stawi a przed t e ch no lo g ią spa­

w a n i a szereg wy magań. P o d st aw ow y m z n i c h jest, aby metal stopowy wars tw y plateru nie był nadmie r ni e r o z c i eń cz on y m e t al em n i s k o w ę g l o w y m w a r s t w y po­

dłoża, gdyż może to doprowadzić do p o w s t a n i a pęknięć lub n ie ko rz y st ne go wzro st u twardości [8]. Spawanie łukowe w osłonie g a z ó w oc hr on n yc h pozwala u zys k ać złącza spawane o najwyższej jakości a w przypadku meto dy TIG ró w­

nocześnie gładkie i równe i'co spoi n y zapewniające jej duż ą odporność k o ­ rozyjną.

2. P rzebieg badań

Bada ni a n a d u s t a l e n i e m opcy ma ln yc h runie ó w spaw a ni a łukowego w osło­

nach g a z o w y c h b l a c h pl a te r o w a n y c h w y k o na n o n a bla ch ac h ze stali k o n s t ru k­

cyjnej St3ćK, p l a t er ow an y ch przez wa lc ow a n i e stalą fe rr y t y c z n ą chromową, stosując jako przekładkę żelazo Armeo E05A. -Całkowita grubo ść b la ch w y ­ n os i ła 8 mm, w t y m przekładki 0,5 m m a plateru 2 mm. Skład chemiczny ba­

danych bl a ch oraz m at er i ał ów d o da tk ow y ch podano w t a bl ic y 1 a własności mech an i cz ne blach w tabl ic y 2.

Spawanie p o d ł oż a S t36K w yko n an o automat yc zn ie w osłonie COg n a u r z ą ­ dzeniu As14c-800 p r z y użyciu drutu elektro do w eg o 3P1GS o średnicy 2 mm.

P later 0H17T spawano w osłonie argonu ni et o p l i w ą elektrodą w o l f r a m o w ą (me todą TIG) na u rz ą dz en iu EGb-500, stosując jako m a t e r ia ł y dodatkowe drut ze stali ferrytycznej chromowej H17 T oraz austenitycznej O H1 7 N17M8 odpo­

wied n io o średnicy 3,15 i 3 mm.

O pt ymalne pa ra me tr y spawania us talono w w y ni k u prób spawania płyt kon­

t ro ln y c h p r ze z n a c z o n y c h do oceny wł as no śc i m e c h an i cz ny ch oraz badań m e t a ­ l o g r af ic z ny ch i odporności korozyjnej złączy. Jako k r y t e r i u m doboru para­

m et ró w spa wa ni a przyjęto:

- p r aw id ł ow y kształt złącza (minimalną wys ok o ść nadlewów),

Spawanie w osłonach gazowych blach.. 77

- w ł a s no śc i m e ch an ic z ne nie n iższe o d w ł a s n oś c i m at eriału rodzimego, - odp or no ś ć k o r o z yj na nie m n i ej sz a od właściwej dla m at eriału plateru.

T a b li c a 1

Skład c h e m ic zn y b l a c h ze stali St 36 K p l a t e r o w a n y c h stalą 0H17T oraz m a t e ­ r i a ł ó w dodatkowych, s to s ow an yc h do sp awania t y c h b lach

Mate r ia ł Rodzaj

Skład c he mi c zn y %

C M n Si P s Cr Nr Mo Ti

S t36K

blacha g = 8 mm

0,12 u. 50 0.27 0.004 0.003 0.12 0.08

_

ArmCo E05A

0,01 0,03 0,02 0,0001 0,0001 - - - -

0H17T 0,08 0,36 0t 43 0,022 0,012 17,40 0,12 - 0,75

SP1GS drut

0 2,00

0,10 1,3 0,9 0,025 0 ,020 0,21 0,24 - -

H17 drut

03.15

0,10 0,40 0,35 0,024 0 ,018 16,55 - - 0,49

0 H17N17M8 drut- 0 3.0

0,03 0,77 0,46 0 ,020 0,015 16,89 17,03 7,90 0,30

T a b l ic a 2

W ła sności mech a ni cz ne b l ac h ze stali St36K p l a t er ow an y ch s t a lą 0H17T W ła sności m e ch a ni cz ne (średnie)

Re - Rm ? A5 Gięcia statyczne od stron y oę°

(daN/mm ) (daN/mm ) %

podł o ża plat er u

37 49 29 180 180

Pomiędzy b la c hy przez na ­ czone do spawania o w y m i a ­ r a c h 100x150x8 m m o k r a w ę ­ d z i a ch o b ro bi o n y c h raecna- n icz n ie w p r o w a d z o n o w k ł a d ­ kę z drutu z żelaza Armco E 05 A (rys. 1), u m o ż l i w i a j ą oą re gu l ac ję rozp u sz cz en i a stopowej w a r s t w y spoiny plateru w niskowęglowej war­

stwie spoiny podłoża, Drut t en mo c ow an o punktowymi spoinami sczepnyai do j e d ­ nej ze s p awanych b l a c h m e ­ t od ą spawania w. COg. Ob l ic ze ni a optymalnej średnicy drutu wkładki, zapew­

niającej o tr zy m an ie praw id ło we g o ksz ta łt u złącza oraz stanowiącej zaporę

zzm zn ^j

Rys. 1. Sposób p r z y g o t o w a n i a b l a c h p la te ­ r o w y c h do sp awania ł ukowego w osłonie g a ­

zó w o ch ro nn y ch

7 8 A n d r z e j K l l m p e l

przed n a d m i e r n ą d y f uz ją w ę g l a z w a r s t w y spoiny pod ło ża do plateru, p o z w o ­ liły u s talić, że p o w i n n a ona w y n o s i ć 3 mm.

Jako p i e r w s z ą u k ł a d a n o war s tw ę sp oiny od strony plateru, ust al a ją c pa­

rame tr y s p a w a ni a tak, aby w a r s t w a ta o p i e r ał a się jedynie na wkładce, nie prze ta pi a ją c jej. Po u s t a l e ni u p a r a m e t r ó w s pawania w a r s tw y plateru dla o- bu m a t e r i a ł ó w d o d a t k o w y c h przepr ow a dz on o bada ni a p a r a m e t r ó w spawania a u ­ toma ty c zn eg o w a r s t w y s poiny pod ło ża w osłonie COg, zgodnie z za ło żonym k ryterium. Do da tk o wo u s t a l o n o waru nk i spaw an ia ł u kowego w osłonie g azów o c h r o n n y c h bez w z a j e m n e g o s to pienia w a r s t w p o d ło ż a i plateru złączy, co ma z as to s o w a n i e np. p r z y wy ko n y w a n i u z bi or ni k ów stacjonarnych, gdzie w y ­ magana jest j e d y ni e dobra od po rność k o r o z y j n a złączy. Optymalne p ar a metry s pawania ł u k o we go w osło ni e g a z ó w oc hr o n n y c h blach p la te r o w a n y c h podan o w tablicy 3.

Tabli c a 3

O p t y m al ne p a r a m e t r y spawania bl ac h ze stali konstrukcyjnej St36K, platerowanej stalą chro mo wą 0H17T o g r ubości 8 m m O zn ac z en ie

złąc za spa­

w an eg o

Podłoże Plater

r "

(A) U (V)

V m/godz.

Q l /min

I (A)

U (V)

0 1/mln

M at eriały dodatkowe

I 4 4 0 - 46 0 38 30 20 230-240 20 12 H17T

II 3 8 0 -4 0 0 32 40 20 220 20 12 H17T

III 4 4 0 - 46 0 38 30 20 230-240 20 12 0H17H17M8

IV 380-400 32 40 20 220 20 12 0H17N17M8

3. Wy niki b a d a ń złączy a pa wenych

Złąc za k on tr o l n e w yk o n a n e przy o p ty ma l n y c h p a r a m e t r a c h spawania (tabli­

ca 3) p o d d a n o statycznej próbie r o z c i ąg a ni a, zg o dn ie z n o r m ą P N- 6 4/ M - 6 9 7 1 3 oraz statycznej prób i e g i ę c i a T w e d ł u g n o r m y PH -6 6 /M -6 97 2 3 z t r z p i e n i e m o średnicy d = 2g pr zy g i ęc iu od strony p o d ł o ż a i d = 4 g przy gi ęciu od strony plateru. B a d a ń ud ar no ś ci nie p r z e p r ow ad z on o z u wagi n a brak od po ­ wiedniej z normalizowanej próby dla bimetalu. Wyniki badań m e c h an ic z ny ch podano w t a b li cy 4.

Pomiary tw ar d o ś c i z łączy s pa wanych w yk on a n o n a zgła da ch m e t o dą Vieker- sa p r z y o b c ią że ni u 30 daN, zgodnie z n o r m ą P N - 6 7 / M - 6 9 7 5 1 . Rozkład punk tó w p o m i a r o w y c h oraz od po wi ad a ją ce i m twardości dla p o s z cz eg ól n yc h złączy p rz ed s t a w i o n o n a rys. 2. Ró w no cześnie złącza spawane poddano o b s er wa cj o m makro i m i k r o s k o p o w y m w celu u j a w n i e n i a w a d spawalniczych, zwłaszcza w ob­

szarze st o pi en ia obu w a r s t w spoiny i o kr eś le n ia struktur w p o s z c ze g ól ny ch

S p a w a n i e w o s ł o n a c h g a z o w y c h ' b l a c h . . 7 9

T a b l ic a 4

Własności m e c ha ni cz n e złączy s p a w a n y c h b l a c h ze stali konstrukcyjnej St36K p la terowanej s ta lą c h r o m ow ą 0H17T o gru bo ś ci 8 mm

Oznaczenie złącza spawanego

Rmm i n " Rmmax Miej sce zerwania

Ką ty g i ę c i a od stro ny _ o

et m i n “ cc m ax 0

o? śr.

R m śr mm

n o d ło ż a plateru

I 48,9 - 52,9 poza

s poiną

180 - 180 40 - 120

51,0 180 80

II 42,9 - 44,8

w spoinie 180 - 180 1 0 - 8 0

45,8 180 150

III 51.4 - 54,2 poza

s poiną

180 - 180 180 - 180

53,2 1 '

"1

IV 46.2 - 47.6

w spoinie 180 - 180 180 - 180

" '46,8 ISO l80

Uwaga: Wyni ki p o m i a r ó w średnie z p i ę ci u prób.

m i e j s c a c h złącza. Zgładzy ma­

k ro t r a wi on o w odczy n ni ku Adle­

ra a mikro UrO^ + Nital. T y p o ­ we obrazy m a k r o s k o p o w e złączy s p a w an y ch p o k az an o na rys. 3 i 4. Obserwacje m i k r os ko po w e p r z e p r o w a d z o n o w o b s z a ra ch s t o p i e n i a w a r s t w s p oi ny podło­

ża i plateru oraz st re f w pł yw u c i e p ła p o s z c z e g ó l n y c h złączy.

W yniki o bserwacji złącza spa­

w a n e g o I (tablica 3) po kazano n a rys. 5 i 6.

N a próbce pobranej ze złącza sp a wa ne go I (rys. 3) w y k o n a n o j a k o ś c i o w ą mikr oa na l iz ę r e n t g e ­ n o w s k ą ro zk ła d u w ę g l a i chromu w ob szarze s t o p ie ni a w a r s tw y spoiny p o d ł o ż a i plate r u a w y ­ n ik i podano n a rys. 7.

III

•iSitS, n

22S 1* 190 7 r

\ w z h X * 1

i« \ \ j

i —

1 II

I f e - r a r a r ! f .".... > >

i ty <p ? < r v v H i9i nil i!

*sb« J V \ • •

1

k i

3

IV

Rys. 2. R o z kł a d p u n k t ó w p o m i a r o w y c h oraz wyniki p o m i a r ó w t wa r dości H V /3 0 złączy sp a wa ny ch b l a c h p l a t e r o w a n y c h s ta lą 0H17I

8 0 A a d r z a j K l i m p e i

Rys. 3. M a k r o s t r u k t u r a z łącza spa­

w a n e g o ze s t o p i e n i e m w a r s t w y spoi­

ny p o d ł o ż a i p lateru. Złącze spawa ne I. Pow. 1x

Rys. 4. M a k r o s tr u kt ur a złącza spa­

w a n e g o bez sto p ie ni a wa r s t w y spoi­

n y p o d ło ż a i plateru. Złącze spa­

wa n e II. Pow. 1x

Rys. 5. S t r u k t u r a z ł ą cz a spa wa ne ­ go I. O b sz ar s t op i e n i a w a r s t w y s po in y p o d ł o ż a i" plate ru (po l e ­ wej stro ni e w a r s t w a podłoża]).Pow.

2 5 0 x

Rys. 6. S tr uktura zł ącza spawa ne ­ go I. Strefa w p ł yw u c iepła w a r s t w y spoiny plateru (po lewej stronie

spoina). Pow. 250 x

w topienia

war i twa platery

Rys. 7. Ml.kroanal.tza ja ko ś c i o w a rozkładu w ę g l a i c hromu w obszarze stop- p i e n i a w a r s t w y spoin y p o d ł o ż a i plateru z ł ą c z a spawanego I

Spawanie w osłonach gazowych blach.. 81

4. A n a l i z a w y n i k ó w 1 wnioski

B a da ni a w y k a z a ł y m o ż l i w o ś ć s to so w a n i a o pr acowanej t e c h n o l o g i i s p a w an ia ł ukowego w o s ł o n a c h g a z o w y c h b l a c h p l a t e r o w a n y c h do s pa wa n i a k o n s t r u k c j i w w a r u n k a c h w a r s z t a t o w y c h pr zy zapew n ie ni u d ok ła d ne go p r z y g o t o w a n i a b r z e g ó w b l a c h do sp aw an ia i ścisłego p r z e s t r z e g a n i a p a r a m e t r ó w s p a w a n i a ( t a b l i ­ ca 3).

W k ł ad k a z drutu z żelaza A rmco w s t a w i o n a m i ę d z y k r a w ę d zi e s p a w a n y c h b l a c h (rys. 1) u p r a s z c z a znacznie techn o lo gi ę s p a w a n i a i e l i m i nu j e m i ę d z y i n n y ­ mi k o n i e c z n o ś ć w y c i n a n i a grani w a r s t w y s poiny p o d ł o ż a c z y też sp ecjalnego p r z y g o t o w y w a n i a k rawędzi [^3,5]. Równ oc z eś ni e w k ł a d k a stanowi p r z e g r o d ę re­

guluj ącą r o z c i e ń c z e n i e stopowej w a r s t w y sp oiny p l a te r u w nis ko w ęg lo we j wars t wi e podłoża.

P r z e pr o wa dz on e b a d a n i a m e c h a n i c z n e wy ka zały, że o p r a c o w a n a t e c h n o l o g i a sp awania spe ł ni a ze ł oż on e k r y t e r i u m jakości złączy z w y j ą t k i e m z ł ą c z y spar- w a n y c h o d s t r o n y p l a t e r u s t o p i w e m f e r r y t y c z n y m c h r o m o w y m , w y k a z u j ą c y c h niż*

sze k ą t y g i ę c i a od m a t e r i a ł u rodzi me g o. W y t r z y m a ł o ś ć n a r o z c i ą g a n i e złą ­ c z y sp a wa n y c h z w z a j e m n y m st op i e n i e m w a r s t w y s po in y p o d ł o ż a i p l a te r u nie jest n i ż s z a o d w y t r z y m a ł o ś c i m a t e r i a ł u r o d z i m e g o (złącza I i III) a z ł ą ­ czy s p a w a n y c h bez w z a j e m n e g o s t o p n i e n i a obu w a r s t w s p o i n y t y l k o o 10-15%, niżs za (złącza II i IV) (tablica 4). P r ó b y g i ę c i a st a ty c z n e g o u j a w n i ł y dobrą pl a st y c z n o ś ć z ł ąc z y także o d s trony plateru, sp aw an eg o s t o p i w e m au­

stenitycznym. B a d a n i a tw ar dości w y k a z a ł y d o p u s z c z a l n y w z r o s t t w a r d o ś c i w strefie w pł yw u c i e p ł a i spoinie, z ł ą c z y nie w s k a z u j ą c n a o b e c n o ś ć m a r te n- zytu (rys. 2). Obser w ac je m ak ro s k o p o w e nie u j a w n i ł y ż a d n y c h w a d w z ł ą ­ c zach s p a w a n y c h i p o t w i e r d z i ł y p r a w i d ł o w y dobór p a r a m e t r ó w spawania, za­

p ew ni a j ą c y c h z g o d n y z p r z y j ę t y m k r y t e r i u m kszta ł t z ł ą c z y (rys. 3 i 4).

O bserw a cj e mi kr o s k o p o w e p o t w i e r d z i ł y w y n i k i b a d a ń m e c h a n i c z n y c h w y k a ­ zując w w a r s t w i e s p o i n y spawanej s t o p i w e m f e r r y t y c z n y m rozr os t ziara, ob­

n i ż a ją c y jej w ł a s n oś ci p la s ty cz ne (rys. 5 i 6) a r ó w n o c z e ś n i e b r a k m a r t e n zytu w p l a s t y c z n y m obs z ar ze sto p ie ni a w a r s t w y s p oi n y p o d ł o ż a i plateru, r o z c i e ń c z o n y m m e t a l e m w k ł ad k i z ż elaza Armco, z m n i e j s z a j ą c y m w y r a ź n i e za­

w a r t o ś ć w ę g l a i chromu w t y m obsz ar z e (rys. 7).

B a d a n i a odporn o śc i n a k o ro zj ę złąc zy s p a w a n y c h w w a r u n k a c h o p t y m a l n y c h wykazały, że t r w a ł oś ć k o r o z yj n a p l a t e r ó w s p a w a n y c h m e t o d ą T I G z d o d a t k i e m s poiwa H1 7T i 0H 17 N 17 M8 jest w y s t a r c z a j ą c a w silnie a g r e s y w n y c h mediach, t a k i c h j ak 3<y&ini0j i 10% kwa s s zc za w io wy or a z d ob ra q 5 0 % k wa s ie octowym, 10% kwasie wino wy m , 20% NaCl, 50% KOH, a c e t o n i e i w o d z i e u tl e ni on ej . Nie uj a wn io no także w zł ą cz a c h śl adów koro zj i m i ę d z y k r y s t a l i c z n e j be z w z g l ę d u na rodzaj stopiwa.

8 2 A n d r z e j K I i m p e l

L ITERA TU R A

[1] Mrow ec S, W e rt e r T. - N owoczesne t w o r zy wa żaroodporne, WNT, Warszawa, 19 68

.

[

]

porne, Śląsk, Katowice, 1964.

[

3

[4] W ę g r z y n J. - Spawainość n ie rd z e w n y c h atali o zawartości 17® Cr - Pra­

ca h ab i litacyjna, Gliwice, 1962.

[

5

[6] A r i n k G. - Met. Constr.a.Br.Wela. Journal, n r 8, 1972, 286.

[

7

ska, 1971.

[s] Castro R. de Cadenet J.J. - M e t a l u r g i a s p awania stali od po rn yc h na ko­

rozję i ż a r o w y t rz y ma ły ch - WNT, Warszawa, 1972.

flyrOBAH 3JIEKT POCBAPKA rUIAKKPOBAHHHX CTAJIEH B CPETvE SAIHKTHhlX PA30B

P 6 3

10

I I p o B e f l e H H H O C J i e s o B a H K a b oniHuaJiŁHuac y c J i o B H s x s y r o B O f l O B a p K H b c p e ^ e 3 a - ą h t h ł c c r a 3 0 B K O H C T p y K ą H O H H O ł i y r J i e p o f l H C T o f t o l a n a St36K c T a j i b m 0H17T t o j u i i h h o H 8 m m . O n p e f l e m e H O M e x a H H q e c K H e O B O f t c T s a c o e , n n H e H n 8 a u n o j i H e H H U x n p a n c n o j i Ł 3 o - s a H H H pa3JiH<tHKx i i p u c a f l O V H h i x M a i e p a a j i o B a S u n n p o B e j i e H u H c c J i e ^ o s a H H a MeTaji- j l O r p a i f H u e O K H e H K 0 p p 0 3 H e C T 0 f i K 0 C T H C B a p H U X C O e f l H H e H H f i .

G AS - SHIE LD ED W E L D I N G OP CLAD STEEL SHEETS

S u m m a r y

Tests hav e been c a r r i e d out i n or d er to est ab l is h the o p t im um condi­

tions of g a s - s h i el d ed w e l d i n g of sheets f r o m constr uc ti on a l St36K c ar­

bon steel cl aded w i t h 0H17T steel, of the total t hi c kness amo u nt in g to 3 mm. Mechan ic a l propert i es of j oints made w i t h the use of var i ou s a d d i ­ tion al m a t e r ia ls ha v e bee n determined, and the m e t a l lo gr ap h ic a nd coros- sion r es i st a n c e tests of jo ints have b e e n c a r ri ed out. Th is technology is p a r t ic ul ar l y useful in a shop conditions.