ZESZYTY N A U K OW E POL I TE CH NI K I ŚLĄSKIEJ Seria: EL EK T R Y K A z. 92
1984 Nr kol. 801
Józef KWI CZ A ŁA
CZUŁOŚĆ DE T EK TO RA S T RU MI EN I A MAGNETY CZ NE G O KOMPARATORA PR ĄDÓW P R Z E MI EN NY C H
S t r e s z c z e n i e . Przean al iz o wa no wp ły w paranetrów uz wojenia d et ek cyjnego oraz p arametrów m a gn et y c z n y c h ma ęn e t o w o d u na czułość d et ek tora strumi en ia m a g n et yc z ny ch k om p aratorom p rą d u p r z em ie nn e go .O kr e ślono o p t y m a l n e obciążenie uz wo j e n i a detekcyjnego.
1. Wprowadzenie
1.1. Komparac.la p r ądów - wy ma g a n i a 1 zasady dstekc.ii
Do komp ar ow a ni a prądów p rz e mi e n n y c h stosuje się zasadę kompensacji dwóch sił n ag ne t o m o t o r y c z n y c h oraz ® 2 (rys. 1) w y t w o r z o n y c h przez dwa uzwojenia N 1 oraz N 2 , przez które p ł y n ą porówn yw a ne prądy I 1 oraz Ig.
Siła o a g ne t om ot or y cz na 9 1 * N 1I 1 kompensowana jest przeci w ni e ski er o wa ną siłą m a g n e t o m o t o r y c z n ą ® 2 * Nglj. W stanie k ompensacji sił magne to mo - torycznych (detektor D ws k a z u j e zero) obowiązuje z a l e ż n o ś ć :
«1
»1*1
n2i2 (1)stąd:
» 7 (2 )
IRye, 1. Zasada dz ia łania k o mp ar at o ra p r ą dowego
S tw ie rdzenie z dużą r o z d zi el c z o ś c i ą (np. r z ę d u 10"^) stanu kompensacji sił magn e- t om otorycznych u z w o j e ń kom
paratora w y ma ga użycia d e tektora D (wskaźnika zera) o dużej czułości 1 dużej po
bu d liwości. Detekcji może podlegać bądź na tę że n ie H, bądź indukcja B pola w prze-
70 Józef Kwiczała
atrzeni 7, ponieważ stwierdzenie H = O lub B a 0 oznacza, że pola są skompensowane, tj. energia pola:
j | B H dV « O (3)
T
F izyczną zasadę działania detektora należy oprzeć na w ł a ś c i w o ś c i a c h pola magnetycznego. Brak pola w przestrzeni 7 oznacza, że:
^ H d i w S . S l w O (4)
1
lub:
§ S dS » 0 * 0 (5)
S
Z zależności (4) i (5) wynika, że detekcja stanu kompensacji sił magneto- moto ry c zn yc h i detekcja kompensacji strumieni ma gn e ty cz ny c h u z w oj e ń kom
paratora są równoważnymi stwierdzeniami komparacji prądów. Wa r unkiem fi
zycznej realizacji stanu skompensowania strumieni i sił magnetomotorycz- nych w przestrzeni 7 jest określenie granic całkowania w zależnościach (4) oraz (5). Skupienie strumieni i sił m ag ne t om otorycznych w magnetowo- dzie odpowiednio w y k o n an ym o znanych w y m i a r a c h geometrycznych jest naj
pr o stszym układem, w k t órym określone są granice całkowania. Wówczas jako drogę 1 obiera się np. średnią drogę magnet yc zn ą magnetowodu, natomiast jako powierzchnię S - przekrój poprze cz ny magnetowodu. Pr ak ty c z n y sposób stwierdzenia stanu kompensacji polega na umi es z cz en iu na magnetowodzle dodatkowego uzwojenia nazywanego u zw oj e n i e m detekcyjnym i po miarze n apię
cia indukującego się w tym u zw oj e n i u lub natężenia prądu płynącego w tym uzwojeniu. Magnetowód z uzwoje ni em de tekcyjnym nazywa się detek to re m kom
paratora prądowego; gdy m ierzone jest napięcie na uzwojeniu, mówi się o detektorze strumienia. W ar tykule b ędzie w dalszym toku r o z p at ry wa n y de
tektor strumienia.
1.2. Schemat z as tępczy detektora strumienia
W k omparatorach pr ąd owych magnetowód z uzwoje ni em dete kc yj ny m otacza eię ekranem m a g n et yc zn y m o permeancji (wzdłuż drogi strumienia) A # . Spo
sób ekranowania pr zedstawiony jest na rys. 2a. Uzwojenia p orównawcze o- b e j mu j ą dwa r ównolegle połączone obwody magnetyczne o permeancjach A.
orai A f . Perme a nc jo m tym o dp owiadają zgodnie z pracą [2] impedancje:
2 2
Z « J u l A oraz Zg m jo H A #
Czułość detektora strumienia M a g n e t y c z n e g o «. 71
b.
Rys. 2. K o mp ar a t o r prądów
a) układ obwodów magnetycznych, b) e le ktryczny schemat zastępczy
Ne rys. 2b p rzedstawiono e l ek t ry cz ny schemat z as tępczy m agnetyęznego kom
paratora prądów przemiennych. Uzwojenie detek c yj ne obejmuje tylko magne- towód o permea nc j i A , stąd napięcie Indukujące się w tym u zw ojeniu jest równe nap ię ci u na i mpedancji Z. Impedancje Z 1 oraz Z 2 rep re z en tu ją r e z y stancje oraz lndukcyjnoóci r o zp ro sz e ń uzw oj e ń p orównawczych komparatora, natomiast impedancje Zw oraz Zffl są wewnę tr z ny mi impedancjami uz w ojenia de
tekcyjnego oraz zewnętrznego ws k aź ni ka zera. U/wojenla p or ównawcze k o mp a
ratora można zastąpić r ó w no w aż ni e jednym w y p a d k o w y m u zw o je n i e m o liczbie zwojów (rys. 3a), przez który przepływa prąd I0 a I 1 - 12 w y m u s z a j ą cy siłę m a g ne to mo t or yc zn ą w = 0
1
~ ®2
* Sile ma gnetomotorycznej@ o odpowiada w ma g ne to wo d zi e st r um ie ń 0 Q . Prąd (wskaźnika zera} p ł y nący w u z w o je n iu d e te k c y j n y m w y m us za w magneto w od zi e s trumień 0 W p r z ec iw ny strumieniowi 0 Q . D e te k t o r strumienia mag ne t yc zn eg o komparatora prądów przemiennych z obciąż on ym uz wo j e n i e m de t ek c y j n y m p r zedstawiono w postaci schematu zastępczego na rys. 3b. Sk ładowe impedancji magnesującej Z ma- gnetowodu prz ed st a wi on o w posta ci r ezystanoji R ?e i reaktancji X^. R e z y stancja R y e mo deluje strat y energii czynnej w magnetowodzie, natomiast reaktancja 1 ^ energię pola m a g ne t yc zn eg o magnetowodu. W schemacie za-
a) b)
Rys. 3. Tworzenie sc he ma tu z as tępczego detektora strumienia komparatora prądowego
Józef Kwiczała
stępczym ma gn e tycznym wi el ko ś c i o m tym odpowiada permeancja A. . Przyjmuje W > t* składowe lmpedancji magnesującej aą proporcjonalne do odpo
w i e d ni ch składowych zespolonej przenikalności magnetycznej:
Z » Rpe + JX^ » Jw N2A . jw N2 f Ji*") (6)
gdzie:
S - pole p r z e k r o j u poprzecznego magnetowodu,
1 - średnia długość drogi etrumienla w magnetowodzie,
¡i, - składowe zespolonej przenikalności magnetycznej magnetowodu.
P a r a m e t r y własne u z wojenia de t ek cyjnego reprezentują:
- rezystancja własna, - pojemność własna,
Xw - indukcyjnoćć rozproszenia oraz Gw - straty dielektryczne, pr z y czym
Zw1 * "w + JXw ' Zw2 ■ f f - e i t a e , (7)
Impedancję w e j ś c i ow ą we ka śnika zera określa zaleśność:
Zm ■
Napięcie £ Jest napięciem indukowanym w u zw ojeniu d et e kc yj ny m przez w y p adkowy strumień magnetowodu, natomiast napięcie U Jest napięciem mi erzo
nym na zaciskach uzwojenia detekcyjnego. Napięcie E Indukowane w u z w o j e niu d e tekcyjnym opisuje zaleśność:
E . -Ja>N(0w - 0 Q ) (9)
gdzie:
0 O - <>oA * ^ w " ® w A + Xw M A
s t ą d :
E . J w N ( 8 Q - I „ » A ) . (10)
Prąd IB płynący w uzwojeniu de tekcyjnym oblicza się z saleśności:
Czułość detektora strumienia magnetycznego. 73
gdzie:
2 > Z»j?
2m + Zw2
Korzystając z zależności (10) oraz (11) otrzymuje się:
" z ? V (1 2 )
N - 3 ¿ A S
oraz
0 1 r Z-1 + Z:
2“ " J ~ A T T
0 (13)
1.3. Czułość d et ektora strumienia)
Czułość d et e ktora s-trumienia ko mparatora prądowego można rozpatrywać ze względu na trzy różne w i e l k o ś c i ą napięcie na zaciskach uzwojenia d e tekcyjnego, prąd p ł yn ąc y w uz wo j e n i u de tekcyjnym lub moc oddawaną przez detektor do ws ka ź ni ka zera. Tak wi ę c rozpatruje się odpowiednio czułość napięciową, prąd ow ą oraz m o c ow ą de te ktora strumienia. Czułości te de fi niuje się i rozumie w sposób ogólnie przyjęty. Czułość napięciowa detek
tora strumienia na po ds tawie zależności (13) wyraża się jako:
- i wl * w A N Z_**
(14)
Czułość prądowa de t ektora strumienia na podstawie zależności (12) wynosi:
S I ---Z.! + Z (15)
w
4
W « IflWK - i J A N --
»Korzystając natomiast z zależności (14) i (15) wyr aż on o czułość m ocową de
tektora strumienia następująco:
I i Józef Kwiczała
Poszukiwanie wa runków ma k symalizacji prądu w uz w ojeniu detekcyjnym lub maksymalizacji m o c y oddawanej przez detektor do wskaźnika zera jest uza
sadnione tylko w przypadku, gdy nie można zaniedbać admitancji wejściowej w sk aźnika zera. Ponieważ w p r aktyce w a r un e k ten najczęściej nie zachodzi (z uwagi na bardzo duże impedancje w ej ś ciowe w skaźników z e r a ) , bardziej celowe jest poszukiwanie m ak si m u m napięcia na zaciskach uzwojenia detek- cyjnego. Dlatego, podając tylko możliwość wykorzystania zależności (15) i (16) do ogólnej analizy czułości, w dalsz ym ciągu rozpatruje się przypa
dek Za » Zw2 i poddaje analizie czułość napięciową detektora strumie
nia. Określenie warunków, przy których czułość detektora strumienia jest n ajwiększa,jest p r zedmiotem tego opracowania.
2. Analiza czułości detektora strumienia
2.1. Wpływ parametrów uzwojenia detekcyjnego
Uwzględniając warun e k pomijalnie małej admitancji w s kaźnika zera leżność ( H ) przyjmuje postać:
S = „ _ , -, (17)
N , Zw1 + w2
Z anal i zy wyrażenia (
1 7
) wynika, że istnieją dwa warunki, które dete rm inują osiągnięcie największej czułości detektora strumienia. Pi e rwszym wa
r unkiem jest optymalna impedancja wewnętrzna Zw uzwojenia detekcyjnego. Wa
r unkiem ekstremum czułości detektora jest spełnienie zależności Z#1 = “ ^»
2
*Porównując odpowiednio części rzeczywiste oraz urojone zależności (7) otrzymano:
G_ = - , V (18)
W Rw
C » gS (19)
" + *w
Z zależności (18) 1 (19) wynika, że można kompensować składową bierną a d mitancji wewnętrznej uzwojenia detekcyjnego poprzez zastosowanie pojemno
ści kompensacyjnej C^. Wypadkowa pojemność (Cw + C^) powinna wówczas speł
niać waru ne k (19). Dobór pojemności kompensacyjnej zostanie przedstawiony w p. 2.3.
Drugim parametrem, od którego uz ależniona jest czułość detektora stru
mienia, Jest liczba zwojów Uzwojenia detekcyjnego. Wyznaczenie optymalnej liczby zwojów uzwojenia detekcyjnego, dla której czułość Jest największa,
Czułość de t ektora strumienia magnetycznego.. 75 JO
sprowadza aię do określenia warunku, dla którego zachodzi ^ = 0. W za
leżności (17) liczba zwojów N wys tę pu j e jednak nie tylko w postaci jaw
nej, aio również w postaci uwikłanej jako parametr impedancjl wewnętrznej uzwojenia detekcyjnego. Ponieważ jednak zachodzi:
V zależnościach (20) u w zg lę d ni a się teraz następujące parametry:
oę » -Rwjj - re zystancja jednego zwoju uzwojenia detekcyjnego, (21a)
Natomiast w zależności (17) w p r o wa d za się składowe zespolonej permeancji aagnetowodu:
V - arg um en t zespolonej p rz enikalności magnetycznej magnetowodu.
Po uwzględnieniu war un kó w (20), (21) oraz (22) w zależności (17) o t rz y mu je się po uproszczeniu:
Zależność (23) jest sz uk a n y m w yr aż e n i e m określającym optymalną liczbę zwo
jów uzwojenia detekcyjnego, dla której czułość detektora strumienia jest największa.
2.2. Analiza parame tr ów m a g ne ty cz n yc h magnetowodu
Głównym p a r am et re m materi a łó w ma gn e t y c z n y c h mającym wp ły w na czułość komparatora jest w z g l ę dn a p r zenikalność magnetyczna. W konstrukcjach d e tektorów strumieni m a g ne t yc zn yc h używa ne są aktualnie stopy Fe - Bi okre
ślane n azwą permaloje, np. P-80. u a k w y k az an o w p r ac y [i] , wyznac ze n ie składowych zespolonej pr ze nikalności magnetycznej Jest zagadnieniem trud
nym 1 pracochłonnym. Argument zespolonej przenikalności magnetycznej raa- Gw 8* 0 oraz X, «
zależności (7) p r z y jm uj ą postać:
(2 0)
^ - pojemność Jednego z woju uzwojenia de te k cyjnego (21h)
(2 2)
gdzie:
(23)
76 Józef Kwiczała
gnetowodów permało jo w yc h jest funkcją indukcji w m agnetowodzie oraz czę
stotliwości prądów porównawczych. Jego wartość dla indukcji rzędu mT oraz o zakresie częstotliwości (20 ... 2000) Hz zawiera się w granicach (0 ...
S i /3) rad.
Ok r eś li my błąd obliczenia liczby zwojów uzwojenia detekcyjnego, jeżeli zamiast składowych uwzględnia się jedynie moduł względnej przenikalności magnetycznej magnetowodu, tj. w artości podanej przez producenta na kar
tach informacyjnych m a g n e t o w o d ó w .
Jeżeli do o b liczeń optymalnej liczby zwojów przyjmie się jedynie moduł permeancji magnetowodu, wówc za s zależność (23) przybiera postać:
n m *
* Ia I*
(24)
Stosunek optymalnej liczby zwojów uzwojenia detekcyjnego z uwzględ
nieniem pr ze nikalności magnetycznej zespolonej do liczby zwojów uzwojenia d etekcyjnego w prz y pa dk u uwzględnienia jedr^nle modu łu permeancji (H/WM ), w funkcji a r gu mentu V względnej przenikalności magnetycznej określa za
leżność:
f
3 + c o s V(25)
Charakterystykę funkcji (25) ilustruje rys. 4.
eosY 0,1 Q2 0,3 OA 0)5 0,6 0,7 0,8 0,9 I
Rys. 4. Zależność N / N „ w funkcji argumentu zespolonej przenik al n oś ci m a gnetycznej
Z charakterystyki przedstawionej na rys. 4 wynika, że w obliczeniach optymalnej liczby zwojów uzwojenia detekcyjnego można posługiwać się u- p ro sz c zo ny m wz o r e m (24) Ł :z określania składowych zespolonej przenikalno-
Czułość detektora strumienia m agnetycznego.. 77
¿ci magnetycznej magnetowodu. Ob li czona w ten sposób liczba zwojów jest zalediB'9 kilka (mniej niż 4) proc en t w i ęk s za od optymalnej.
Dla typowych wa rt o ś c i permeancji ma g ne toWodów to r oi dalnych w y k o n a n y c h z jpermaloju P - 8 0 (|-A-| w 10“ ® H) oraz średniej pojemności jednego zwoju uzwojenia d e t e kc yj ne g o ($ « 10“ 12 P) optymalne liczby zwojów, w zakresie częstotliwości (20 Ha ... 20 kHz) wynosząi N 2 Q Ha a 18 0 00 oraz * 2 q kgE «
w 180.
2.3. Określenie w a r t o śc i pojemności koapensacyjne.1
Jak wykazano, czułość ko mparatora jest największe w p r z y p a dk u n a w i n i ę cia uzwojenia det ek c yj ne go op ty malną liczbą zwojów ok reśloną zsleśnością (23). W takim p rz yp a dk u pojemność w ł as na u z wojenia dete kc y jn eg o kom pe ns u
je składową indukcy jn ą admit an cj i w ew n ęt rz ne j uzwojenia det ek cy jn e go 1 war
tość zewnętrznej p oj em no ś ci kompensacyjnej jest równa sero (C^ ■ 0).
V przypadku g d y rzecz y wi st a liczba zwojów uzwojenia d et ek cyjnego jest mniejsza od optymalnej, pojemność w ła sn a uzwojenia det ek cy j ne go nie za
pewni kompensacji składowej indukcyjnej admitancji w e wn ęt rz n ej tego uzw o jenia. Jest tak np. w p r zy p a d k u konst r uk cj i de t ektora strumienia k o mp a ra tora prądowego dla często tl iw o śc i prądów p o r ów n aw cz yc h r zę d u dzies ią te k lub setek Hz, gdyś liczba zwojów uz wojenia d et ek cyjnego jest ograniczona wymiarami geomet ry c zn ym i magnetowodu. Kośna wp ra wd z ie nawinąć u zw ojenie detekcyjne p r z e w o d e m c dow ol ni e małej śr ed n ic y (optymalna liczba zwojów nie jest zaleśna od p ar am e tr u o{), Jednakśe w pr zy pa d ku mag ne to wo d ów o kształcie toroldalnym jest to p r a kt yc zn i e niewykonalne.
Osiągnięcie m ak sy m a l n y c h czułości d et ektora jest zatem real i zo wa ne po
przez d o d a t ko wą pojemność k o mp en s uj ąc ą do łą cz on ą do zacisków u z wo jenia de
tekcyjnego. O k r e ś l i m y wartość tej pojemności, w pr z ypadku g dy rzec zy wi st a liczba zwojów uz wo jenia d e t e kc yj n eg o N R jest mnie js za od optymalnej Hg.
Z zaleśności (21b) o ra z (24) otrzymują sięt
* " « ■ , J U l ■
stąd równleś wynika:
c* * °* - r
Jsśeli przyjąćt
I i Józef Kwiczała
to wówczas:
Cw + C k .2
_ B T " * k
s k ą d :
C k = Cw (kŁ - 1). JŁ (26)
Znając stosunek k optymalnej liczby zwojów do rzeczywistej liczby zwojów uzwojenia detekcyjnego oraz pojemność w łasną Cw uzwojenia detek
cyjnego, z zależności (26) wyznaczyć można wartość pojemności kompensują
cej składową indukcyjną admitancji wyjściowej uzwojenia detekcyjnego. Za
leżność (26) określa tym samym waru ne k optymalnej impedancji obciążenia, dla którego czułość detektora strumienia jest największa.
Częstotliwość, która spełnia równanie (23) dla N = N R , nazwano czę
s to tl iwością gr aniczną (fg ) detektora strumienia. Dla częstotliwości gra
nicznej wartość pojemności kompensacyjnej jest równa zero (k a 1 ) .Jak w y kazano już wcześniej, czułość komparatora w tym przypadku osiąga wartość maksymalną.
3. Badania i pomiary czułości detektora strumienia
Realizacja waru n ku (19) sprowadza się do zmiany w artości pojemności kompensacyjnej dołączonej do uzwojenia detekcyjnego, aż do osiągnięcia maksymalnej czułości detektora strumienia. Przykładowe zmiany czułości komparatora w funkcji ręaktancji pojemnościowej dołączonej do zacisków u- zwojenia detekcyjnego przedstawiono na rys. 5. Ch ar akter zmian czułości
Rys. 5. Zależność czułości detektora strumienia od zmiany ręaktancji obciążenia uzwojenia detekcyjnego
Czułość detektora s trumienia M a g n e t y c z n e g o .. 79
detektora odpowiada w y prowadzonej w r oz dziale 2 zależności (17). Zmiany czułości d et ektora strumienia w funkcji częstotliwości p r zedstawiono na rys. 6. Wykr e sy 1 oraz 3 p rz ed s t a w i a j ą zmiany czułości detektora bez u- względnienia pojem no śc i kompensacyjnej, natomiast wykr e sy 2 oraz 4 są charakterystykami czułości detektora w pr zypadku skompensowania składowej indukcyjnej admit an cj i wyjści ow e j uzwojenia detekcyjnego.
Rys. 6. Zmiany czułości d et ektora strumienia w funkcji częstotliwości
Wykresy (1, 2) odnoszą się do l iczby zwojów uzwojenia detekcyjnego Kj j * 200, natomiast w y k r e s y (3, 4) dla liczby zwojów ^ = 890.
Wzrost czułości d et e ktora strumienia po skompens ow a ni u składowej in
dukcyjnej admitancji wejści ow ej d et e ktora w zależności od częstotliwości prądów por ó wn aw cz y ch prz e ds ta wi o no na rys. 7. Pomiarów czułości dokonano dla liczb zwojów uzwojenia dete kc yj n eg o N 1 = 890 oraz N 2 = 200.
Rys. 7. Wzro st czułości d et ektora strumienia po s k om pensowaniu
80 Józef Kwiczała
Charaktarysykę zmiany czułości detektora etrumienia w funkcji gęstości zwojowej uzwojenia de t ek cyjnego (liczby zwojów przypa d aj ąc yc h na jednost
kę długości średniej drogi magnetycznej strumienia w sagnetowodzie) przed
stawiono na rys. 8. C ha ra k terystyka 1 odnosi się do skompensowanego uzwo
jenia detekcyjnego, natomiast charakterystykę 2 wyznac zo no bez uwzględ
niania kompensacji. Po miarów do konano przy częstotliwości prądów porów
nawczych f * 20 0 Hz.
Rys. 3. Zależność czułości komparatora p rą dowego od gęstości zwojowej uzwojenia detekcyjnego
Magnetowód detektora strumienia o pa rametrach S*2,25.10 a ,1*0,32 a,2
| « 40 000 otoczono ekranea magn e ty cz ny m o wsp ół c zy nn ik u ekranowania k e ss 300.
4. Wnioski
Teoretyczne analiza czułości i badania eksperymentalne wykazały. Ze istnieje optymalna liczba zwojów u z wojenia detekcyjnego detektora stru
mienia, dla której czułość komparatora jest największa. Optyaalna liczba zwojów jest zaleśna od częstotliwości prądów porównaw cz y ch i od para me trów w ł a s n y c h magnetowodu, tj. początkowej przenikalnośoi aagnetycznej o- raz w y miarów geometrycznych.
Do określenia optymalnej liczby zwojów uzwojenia detekcyjnego w y s t a r czy u względnienie m o du ł u względnej zespolonej przenikalności magnetycznej.
Jeżeli liczba zwojów uzwojenia detekoyjnego jest mniejsza od optymal
nej, istnieje możliwość zwiększenia czułości detektora etrumienia poprzez kompensację składowej indukcyjnej jego admitancji wyjściowej. Blementea
Czułość d e te ktora s trumienia magnetycznego.. 81
kompensacyjnym jest kond e ns at or d o ł ą c z o n y do zacisków uzwojenia d e t e kc yj nego. Wartość Jego pojeafności określona Jest za leżnością (26).
Wzrost czułości de t ektora strumienia po sk om pensowaniu składowej in
dukcyjnej admltancji wyjści ow ej Jest znaczny tylko pr zy małej częstotli
wości prądów p o r ó w n aw cz yc h i nie zależy od liczhy zwojów uzwojenia d etek
cyjnego (rys. 7).
Możliwość zwiększenia napięcia w u z w o je n iu d e te k cy jn ym pozwala również na zmniejszenie gęstości zwojowej uzwojenia d et ek cyjnego przy zachowaniu tej samej czułości detektora strumienia (rys. 8). J a k wy ka za n o w pracy [2] , zmniejszenie gęstości zwojowej uzwojenia detekcyjnego do r zędu Jed
nostek zwojów na c en tymetr pozw al a zmniejszyć błąd komparatora prądowego wywołany niej ed no r od no śc i ą os iową permean cj i magnetowodu.
LITERATURA
[1] Miłek M . : Interpetacja i pomi a r zespolonej p rz enikalności m a g n e ty c z
nej stopów Pe - Ni. Zesz yt y Naukowe Pol. SI. E le ktryka 48,Gliwice 1975.
[2] Miłek M . : K o mp ar a cj a wi elkości e lektrycznych i magnetycznych. Z es z y
ty Naukowe Pol. SI. El e ktryka 77, Gliwice 1981.
[
3
] Kusters N.L., Moore W.J.M. s The d evelopment and pe r formance of current compar a to r for audio freqwencis. IEEE. Trans. on Instrum. a Measur. 1965. Vol. 14.
[
4
] Szczepaniak Cz.: K o m p a r a t o r y el ektryczne pomiarowe. WNT, War sz a wa 1979.R ecenzent: doc. d r inż. Andrzej Podemski
Wpłynęło do Redakcji dnia 15.X I . 1963 r.
HYBCTMTEJIŁHOCTb AETEKIOPA MAPHMTHOrO nOTOKA KOHIUPAIOPA flEPEMEHHLK TOKOB
P e z m m e
B czazze aHanasapyezc*. Bjuuuuie napaueTpoB AezexzHpoBaHHofl oÓm o z k b a zax- ze ««rwHTMMT napaueipoB MarHazonpoBoAa Ha uyBCTBBiezŁHOoTk Aszeazopa uarHHT- Horo noToxa xoxnapazopoB nepeueHHoro zoxa. OnpeAejLUozca onzauaABaue Harpya- xa AezexzHpoBaHHoM ofiuozxa.
82 Józef Kwiczała
S EN SITIVITY OP MAGNETIC FL UX DE TECTOR IN A.C. COMPARATOR
S u m m a r y
The influence of detection w i nd in g parameters and magnetic parameters of magnetic core on sensitivity of magnetic flux in A.C. comparators has been analysed. Optimal loading of detection w i n d i n g has been determined.
