• Nie Znaleziono Wyników

Wentylacja otwartych zbiorników

N/A
N/A
Protected

Academic year: 2022

Share "Wentylacja otwartych zbiorników"

Copied!
12
0
0

Pełen tekst

(1)

Seria: IN Ż Y N I E R I A Ś R OD O W I S K A z. 33 Nr kol. 1033

Wiktor WA SI LUK Tadeusz SZ YMAŃSKI Po li technika Gdańska

WE NT YLA COA OTW AR TY C H Z BI O R N I K Ó W

St r e s z c z e n i e . W Katedrze Tech ni ki Cieplnej Politechniki Gdań­

skiej opraco wa no koncepcję nowego skoja rz on ego układu wentyla cj i do usuwania za nie cz ys zcz eń z po wierzchni zbiorników lub wanien, nap eł­

nionych cieczami, wy dz ie l aj ą c ym i pary, aerozole i gazy o n i epr zy­

jemnym zapa ch u lub toksycznym działaniu. Wys ok oś ć szczeliny na­

wiewnej, kąt ¡nachylenia jej osi i pr ędkość naw iewanego powietrza, jak również wy s ok o ś ć ssawki wywiewnej i wi elkość strumienia usuwa­

nego po wietrza sę uz ależnione od w ym i ar ó w zbiornika, od prędkości str um ien ia zabur za ją ceg o oraz od praw rządzących ksz tałtowaniem się stru mi eni powietrza nawiew an eg o i wywiewanego, przy równoczesnym zac ho wan iu s t ał oś ci strumienia pędu. 1'1

Nowy układ we nty l a cj i zgł os zo no do opatentowania.

Intensywny rozwój prz em ysł u chemic zn eg o sp ow od o w ał poważny wzrost sto­

sowania mat eri ał ów i cieczy wy dzi e l aj ą c yc h toksyczne gazy i pary. Szereg procesów tec hn ologicznych, jak np. wytrawianie, galwanizowanie, c yn kow a­

nie itp., p rz epr ow ad zan yc h jest w otw artych zbiornikach i wannach napeł­

nionych cieczami, wyd zi e la j ą cy m i pary, aerozole i gazy o toksycznym dzia ­ łaniu. Z tego powodu zaistniała koniec zn oś ć opracowania odpowiednich s y ­ st emów we nt y l ac j i w celu .zabezpieczenia przed toksycznym działaniem z a­

równo pracowników, jak również m at e r ia ł ów i produktów, przebywających w szkodliwej atmosferze.

W 1986 r. pracownicy Katedry T ec hn ik i Cieplnej Politechniki Gdańskiej przeprowadzili badania sk ute c z no ś c i działania nowo zbudowanego( systemu wentylacji miejsco wej znad wanien w jednej z cynkowni Wybrzeża. Badania wykazały małą sk ute c z no ś ć działania za ins talowanego systemu wentylacji i sta nowiły inspirac ję do podjęcia prac mających na celu opr acowanie sk u­

tecznego sy st em u wentyla cji ot wartych wanien i zbiorników.

W do ty c hc zas ow yc h rozwiązaniach najczęściej stosowane są boczne od c i ą­

gi sz cz el i n ow e jedno- i dwustro nn e usytuo wa ne na krawędziach wanien.

Oednostronne odciąg i można stoso wa ć dla wanien o szeroko ści do 0,5 m, zaś gr aniczna sz e r oko ść wanny przy odcią gu dwustr onn ym wynosi ok. 1,4 m M - Jeżeli p ow ie rz chn ia źródła czynników szkodliwych ma dużę szerokość, wówczas nawst dwu st ro nna szczeliny ssęce, ze względu na ograniczony za-

(2)

106 W. Wasiluk, T. Szymański

sięg oddziaływania, nie są w stanie zapewnić wymaganej prędkości p ory wa­

nia (w ■ O, 3-0,4 m/s w całej strefie wyd zielania zanieczyszczeń).

Analiza dotychczas wykonanych badań teoretyczno-eksp er yme nta ln ych układów wentylacji otwartych zbi or ni ków wykazała, t e zadanie to może skutecznie spełn ia ć tylko układ wentyl ac ji nawiewno-wywiewnej (Push-Pull Hood). Zdecydowano, t e należy zwe ryfikować dotychcza sowe wyniki badań układów wentyla cj i nawiewno-wywiewnej, dążąc do op racowania własnego rozwiązania, które, zapewniając skuteczne usuwanie zanieczy sz cz eń znad powierzchni wanien, będzie równocześnie żużywać minimalną ilość powietrza wentylacyjnego. Takim rozwiązaniem może być wy po sa żen ie w an ien w system wentylacji, w którym dłuższe ich krawędzie uzbrojone są z jednej strony w nawiew osłaniający (zasłonę powietrzną), a z drugiej strony w ssawkę wyciągową.

Z badań modelowych Baturina wynika, że przy zasto so wan iu systemu nawiewno-wyc ią gow eg o ana logiczną sk ut ec zno ść uzyskuje się za pomocą kil­

kukrotnie mniejszej ilości powietrza w en t yl ac yj neg o niż w systemie w y ­ ciągowym. Wiąże to si ę z mniejszym zużyciem energii oraz niższymi kosz ­ tami inwestycyjnymi.

System taki charakteryzuje się ponadto małą wrażliwością na w ewnętrzne prądy powietrza wys tępujące w halach przemysłowych, co zwiększa sk u t ec z ­ ność lokalizowania wy dz ielających się zanieczyszczeń. Innym czynnikiem

uzasadniającym zastosowanie syste mu z nawiewom osłani aj ący m jest og ra n i ­ czenie wpływu siły wyporu, wynikającej ż różnicy temperatur między po­

wierzchnią kąpieli i otoczeniem, na sku teczność wentylacji. Niekorzystnym przypadkiem jest stan, gdy prędkość unoszenia jest większa od prędkości porywania i cząstki zanie czy sz cz ają ce wy dos ta ją się poza wannę.

Nawie w osłaniający umożliwia "transport" wy dz iel aj ąc ych się z an ie czy ­ szcze ń do otworu ssącego i zapobiega przedost aw an iu s ię za nieczyszczeń do otoczenia hali. Należy również podkreślić, że wydzie la ni e za ni ec z y­

szczeń następuje także z powierzchni pr ze dm iot ów wyjmowan ych z kąpieli, a sama operacja wyciąg an ia po woduje zaburze ni e ruchu powietrza nad po­

wierzchnię wanny.

Składowa prędkość strumienia powietrza osłaniają ce go jest zwykle w y ż­

sza od prędkości zaburzającej - a więc n awi ew osłaniający minimalizuje wpływ ruchów pionowych przedmiotów, zanurzanych i wynurz an ych z kąpieli na skuteczność wentylacji.

Opracowanie praw idł ow eg o system u wentylacji wa ni en z na wiewem osła­

niającym wyma ga ło w er yfikacji prezent owa ny ch w literaturze przedmiotu metod obliczeniowych, z których dwie

DODO

jako najbardziej uniwersalne stanowiły treść wnikliwej analizy. Metody te oparte są na za sadzie równo­

ści strumienia pędu powietrza nawiew an eg o i strumienia pędu powietrza w y ­ wiewanego obliczanych w płaszczyźnie wlotowej do ssawki wyciągowej.

Uwzględniają one w szy s tk i e czynniki dla skutecznej pracy systemu, a prze ­ de wszystkim wymiary geometryczne wanien, temper at urę kąpieli i wz ajemną

(3)

relację między s tr u m ie n ie m pow ietrza na wiewanego i usuwanego. Procedura obliczenia s ys t em u wg Q Q Jest następująca:

1. U st ala s i ę 3 t ru m ie ń pow ie trz a od ci ąg ane go Vw na podstawie gę sto ­ ści strumienia, tj. w sk a ź n i k a od ni es i o ne g o do powierzchni wanny i równego 0, 5 -0 , 75 m3/ s . m 2 .

2. Oblic za się wy s o ko ś ć sz cze l in y ssęcej w za le żno śc i od szerokości wanny B

H = B . tg 10°

3. Obli cz a się s tr u m i e ń pow iet rz a nawie wan eg o V n z zależności:

^ - A • vw

gdzie w sp ó ł cz y nn i k C jest funkcję sz ero k o śc i wanny i dla B = 0-7 m prz yjmuje w ar t oś ć 6, 0 -3 , O.

Kol ej noś ć ob l icz eń w meto dzi e £

3

] jest następująca:

1) Okreś la się średnią końcową prędkość w pr ze kroju poprz ec zny m nja- wi ew anego str um ie n ia sw obo d n eg o C x w zależności od s zer ok oś ci wanny B, którą dla różnych te mpe ra tu r kąpieli pr zy jmu je się od C x = 0 , 5 B (dla t =

= 2 0 ° C ) do cx = B (dla t = 90°C).

2) Zakł ada się wy s o ko ś ć szc zel in y nawiewnej h = 0,0 1 B - 0, 15 B.

3) Prz yjm uj e s i ę os iową pr ę dko ść końco wą s tr umi en ia nawiewanego Wx jako dwukrotną wartość C x

"x “ 2 C x

4) Oblicza s i ę pr ę dko ść w szc ze l in i e nawiewnej Wn z zależności:

w

1

p

" + 0f4 1'

gdzie liczb ę mie sz ani a "m" należy przyjąć z literatury.

5 ) Ustala s i ę stru mi eń po wietrza nawiewanego:

Vn = h . 1 . w n

6) Oblic za s i ę strum ie ń pow ietrza będący w ruchu przed ssawką V xn z z a l e ż n o ś c i :

(4)

7 ) O k r e ś l a s i ę s t r u m i e ń p o w i e t r z a u s u w a n e g o V w r ó w n y l u b n i e c o w i ę k ­ s z y o d s t r u m i e n i a b ę d ę c e g o w r u c h u p r z e d w l o t e m :

V w - ( 1 , 1 - 1 , 2 5 d l a t 3* 7 0 ° C

$ = V d l a t < 7 0 ° C

w x n

8 ) U s t a l a s i ę w y s o k o ś ć s z c z e l i n y w y c i ą g o w e j H p r z y j m u j ą c ś r e d n i ą p r ę d k o ś ć w p ł a s z c z y ź n i e w l o t o w e j : -

108 W. Was H u k . T. Szymański

Wg = ( l - l , 5 ) w x

An al izu ją c prze ds taw io ne algorytmy ob lic zeniowe można stwierdzić, że metoda [

2

] jest dużo prostsza w z as to so w a ni u praktycznym. Zaletą jej jest również je dno zna cz ne ustalenie wy s o koś ci szczeliny wyciągowej, wy n i k a j ą ­ cej ze str uk tur y płas kie go st rum ie ni a swobodnego. Pewną trudność może sprawiać prawidło we ust alenie st ru mi e n ia odciąganego na podstawie po da­

nych wart oś ci g ęs to śc i tego strumienia, choć zr ó żn ico wa ni e to można pr z y­

jąć jako funkcję te mperatury kąpieli.

Istotnym ma nk ame nt em jest natomiast brak wytycznych ob lic zen ia w y m i a ­ rów szc ze lin y nawiewnej. Dej wysokość ustala się na po dstawie obl iczonego strumie ni a pow ie trz a nawie wa neg o i przyjętej warto śc i pr ędkości wylotowej.

Do zaproj ekt owa ni a s k ute cz ne go nawie wu os ł an iaj ąc eg o należy więc przy ­ jąć którąś z metod oblicze ni owy ch dla płaskich str um ien i swobodnych.

Może to decydować o sk u te czn oś ci dzi ałania projekto wa ne go systemu.

Metoda [3] jest bardziej ro zbudowana i uwzględnia w sp osób jed no zn a c z­

ny większość istotnych c zy n ni ków w p ły wa ją cyc h na sk uteczną pracę systemu wentylacji. Ź ró dł em bł ędów proj ek tow yc h może być niewła śc iwe przyjęcie wysokości szc ze lin y ”h", co de cyduje o wa rt oś cia ch pr ędkości nawiewu i wyciągu, str umi en i powietrza na wie wan eg o i usuwanego oraz jako wartości wynikowej - wys ok ośc i ssawki wyciągowej. Ilustruje to tablica 1, w której zestawiono wy nik i obliczeń układu w ent yl ac ji nawi ew no -wy wie wn ej wg me t o ­ dy [

3

] dla wanny o długości L = 5 m i s ze rok oś ci B = 2,85 m.

Tablica 1

L x B t h

w n V

n ws V

w H

m x m °C m m/s 3 /

m /s m/s m 3/s m

0,03 9,6 1,44 7,03 0,35

5 X 2, 85 20 4,0

0,33 3,38 5,07 8,66 0,43

O a k w i d a ć , d l a s z c z e l i n y h = 0 , 3 m ( * 0 , 1 B) n a w i e w a s i ę p o n a d t r z y ­ k r o t n i e w i ę c e j p o w i e t r z a n i ż p r z e z s z c z e l i n ę h » 0 , 0 3 m ( = 0 , 0 1 B ) , z a ś

(5)

wyso ko ść szc ze l in y wyciąg ow ej H jest tylko niewi el e większa, co wynika z nieco wyższej wa r t oś c i strumie ni a powietrza wywiewanego.

Aby ocenić sku te cz n o ść obu wariantów, należy je dnocześnie porównać sze rokość pł ask ie go s tru mie ni a sw obo d ne g o po prz ebyciu drogi 8 = 2,85 m z wy sok ośc ią sz czeliny wyciągowej. 0 ile przy szczelinie nawiewnej h = 0,03 m wysokość szc zeliny wywiewnej jest ponad jedenastok rot ni e wyż- sza (0,35 m) i umożliwia usunięcie całego strumi en ia powietrza p o ru sz ają ­ cego się nad pow ierzchnią kąpieli, to w drugim pr zypadku sytuacja jest bardziej niekorzystna: sz e ro ko ść strumie ni a jest większa niż wysokość szczeliny. Powoduje to w y p ł y w znacznej ilości zani ecz ys zc zon eg o powietrza do pomieszczenia.

Ponadto p rz y ję cie średniej pr ędkości strumi eni a powietrza przed wlotem do ssawki w za leż noś ci od sz er ok o ś ci wanny (Cx = 0,5 B-B) może prowadzić do zn ac znego p rze wy mi aro wa ni a systemu. Sz cz eg ó ln i e dla wanien o dużej szeroko śc i i wysokiej te mp eraturze kąpieli. Wy daje się, że do st a bi l no ­ ści str um ie n ia o sł a nia ją ce go wy sta rc zy zapew ni eni e określonej stałej prę d­

kości przed wl otem do ssawki, bez wzglę du na sze rok oś ć wanny.

An ali zę obu metod p rz e pr ow ad zon o porównując obliczenia dla 3 różnych wa nien znaj duj ąc yc h się w ww. cynkowni. Wyniki o b li cz eń przedstawiono w tablicy 2, p rzy jmu ją c wg £

3

] do obliczeń co najwyżej minimalną wysokość szczeliny nawiewnej.

Tablica 2

L X B t h metoda

w n V n w

w V

w H

m x m °C m m / s m3 / s m / s m ^ / s m

2 7,46 0,56 2,85 7,1 0,50

5 x 2,85 20° 0,015

3 13,6 1,02 2,85

4,3 7,0 0.49

0,33

2 3,73 0,56 2,85 7,0 0,50

5 X 2,85 6 0 u 0,03

3 9,67 1,45 2,85

4,3 7,1 0,50

0,33

2 6,77 0,5 4 3,71 5,2 0,28

5 x 1,6 60° 0,016

9,45 0,76 2,72

3,79 0,28

4,1 0,18

75° 0,016

2 7,3 0,58 4,0 5,6 0,28

5 x 1 , 6

3 11,12 0,89 3,2

4.8 . 4,90 0,31

0,20

Z tablicy wynika, że bardzo dobrą zgodność obu metod uzyskano przy ob ­ liczaniu st ron y wyciągo wej przyjmując zgodnie z metodą £

3

] zalecaną mini ­ malną pr ę dk ość w otwor ze wlotowym (w^ = w x )* Przyjęcie wa rtości maksymal-

(6)

110

W.

Wasiluk, T. Szymański

nej (v*w = 1,5 *»x ) jest bardziej uzasadnione, choć prowadzi do zmn ie js z e­

nia wysokości ssawki. Po woduje to ogran ic ze nie zasięgu jej oddziaływania na napływajęcy strumień powietrza, tym bardziej że obl iczeniowy strumień powietrza n a wie wa ne go jest wyższy niż w metodzie : może to w sposób znaczący obniżyć skutec zno ść działania systemu.

Przedstawiona analiza metod obliczen io wyc h stanowi podstawę o p ra c ow a ­ nia prostego alg orytmu pozwa la ję ceg o jed no znacznie ustalić wartości wszystkich el em ent ów wentyl ac ji nawiewno -w yci ęg ow ej znad wanien.

Aby obliczyć tę metodę system n a w i e w n o - w y w i e w n y , należy:

1) przyjęć prędkość w szczeli nie nawiewnej

w_ = 10 m / s , n

2 ) przyjęć prędkość w osi st rumieni a po przeciwnej st ro nie wanny

wx = 0,1-0, 2 w n ,

3) wymiar szc zeliny nawiewnej określić ze w z or ó w dla płaskiego s t r u ­ mienia swobodnego

Ł ( h I0 '5 w^ = m . B '

4) obliczyć stru mi eń pow ietrza na wi ew ane go

V = w . h ’ 1

n n

5) ustalić wymiar szczeliny wyciągowej z zależności:

H = B . tg 10°

6) obliczyć strumień po wietrza wy wi ewa ne go V , przyjmujęc średnię prędkość w przekroju wlot owy m do ssawki wyciągowej w = 1,2-1,5 w x

V = w . H . 1

w w

Obliczenia przeprow ad zon e wg tego algorytmu dla takich samych wanie n jak poprzednio i maksymalnych wartości prędkości w x i ww przedstawiono w tablicy 3.

(7)

Tablica 3

L x B h w_ V w V H V

n n w w X

m x m m m/s m3 /s m/s m 3/s m m3/s

5 x 2,85 0,023 10 1.15 3 7.5 0,50 7,42

5 x 1,6 0 ,01 3 10 0,65 3 4,23 0,28 ' 4,18

3ak wynika z przedstawionej tablicy, wyniki ob liczeń sę porównywalne z o bl ic zen ia mi pr z e ds ta wi ony mi w tablicy 2, zaś proponowany algorytm pozbawiony jaki chk ol wi ek niejasności. Prz yjęcie pr ęd koś ci nawiewu w n =

= 10 m/s i z a ło że ni e sp ad ku prędkości w osi do 2 m/s winno zapewnić sk u ­ teczne os ł on i ęc i e p owi er zc hni wanny i prze sun ię ci e zanieczy sz cze ń do szczeliny wylotowej. Sk ie ro w a ni e strumien ia po wietrza nawiewa ne go w kie­

runku osi kępieli nie sp o wo du je falowania powier zc hni kępieli ze wzglę du na znaczny spadek jego prę dko śc i osiowej do miejsca styku. Dobra zgodność wartości s tr umi en ia pow iet rz a usuwanego oraz, obliczonego wg w . strumienia po wi etr za po rus z a ję c e go się przed wlote m do ssawki V x (przy większym s t ru m ie n i u pędu po wi etrza w sz cz el ini e s s ę c e j ) oraz uwzglę dn ie­

nie str uk tur y pła sk ieg o str um ie nia s wo b od n e go przy oblicz ani u wy sokości szczeliny nawiewnej i ssęcej mogę dec yd ow ać o sk ut ec z ny m działaniu s y s t e ­ mu n a w i e w n o - w y w i e w n e g o , o bli cz on ego wg proponowa ne go schematu. Badania e ks per ym en tal ne prowadz one w Ka tedrze Techniki Cieplnej PolŁitechniki Gdańskiej pozwolę zweryf ik owa ć propon ow anę metodę, ustalić optymalnę geo­

metrię układu oraz w ła śc iw e w ar to śc i prędkości, za pe wniajęce wysokę s k u ­ teczność p ro j e kt o wa n e go s y ste mu z je d noc ze sn ym uw zg lędnieniem pro ble mów rac jonalizacji zużycia energii i ko s zt ów na k ła d ów inwestycyjnych.

Istotnym za gad n i en i em w op ra co w a ni u kon cepcji rozwięzania system u w e n ­ tylacji ot wa rty ch z bi o r n i k ó w jest ok reś l e ni e wp ływu zakłóceń na st rukturę przepływu st rum i en i powietr za: n awi ew an ego i usuwanego. W każdej z prezen­

towanych m et od wp ł y w ten uwzględnia s i ę przez pr zy jęcie podczas obliczeń pro je ktowych od p ow ied ni ch w a rt oś ci danych wyjściowych. Wybór optymalnych wartości tych w i el k oś c i wy maga pewnego dośw ia dc zen ia i intuicji ze strony projektanta, bowiem zwykle podany jest szero ki ich pr ze dzi ał bbz dodatk o­

wego komentarza. Decyd uj e to o sku te c zn y m funkcjon ow an iu systemu lub st a ­ nowi pr zyc zy nę jego małej efektywności. Stęd podstawowym pro bl em e m jest znalez ie nie metody il oś ci owe go określan ia zakłóceń str uktury przepływu w uk ładzie na w ie wn o-w yw ie wny m. Pozwoli ło by to p re cyz yj ni e określić, dla każdego przypadku, wszy st kie uwarunko wan ia majęce istotny w pł y w na s k u­

teczność p r oj e k to w an e g o systemu. W lite ra tur ze przedmiotu za prezentowano szere g pu bli k a cj i poś wi ęconych tej tematyce. Należy zwróci ć uwagę na pra- [/O« ob ej muj ęc ę prze gl ęd i wer yf i ka c j ę do tyc hczasowych badań układów n e wi e w no - wy w i ew n yc h (push-pull hoods), uzupełniony własnymi, interesuję- c y m i b a d a n i a m i t e o r e t y c z n o - e k s p e r y m e n t a l n y m i .

(8)

112 VV. Wasiluk, T. Szymański

W ich wyniku opracow ano metodę, w której wy kor z y st u je się analogię między kształtem linii osi st ru mie ni a na wiewanego a krzywę ugięcia belki.

Na rys. la przedstaw io no kształt osi st ru mie ni a nawie wa neg o Q^, wypływa- jęcego z prędkością z otworu o wy sok oś ci E. Oest ona odchylana o wiel ko ści y na drodze pr ze pływu H (równej sz er ok ośc i wanny), pod wpły­

wem zaburzającego strumi en ia Qg o prę dkości Vq.

Rys. 1. Porówna ni e układu na w ie wn o- wyw ie wn ego (a) z ugiętę belkę podpartę sprężyście (b) [V]

Fig. 1. Comparison between a pu sh-pull hood and a deflected beam |V]

Na rys. Ib przedsta wio no dla porówna ni a kształt krzywej ugięcia belki o długości H, wy sokości h, ró wn omiernie obciężonej siłę jednostkowę v, zamocowanej sztywno w jednym końcu i podpartej el astycznie na drugim.

Moduł sprężystości belki podstawowej oz naczono przez , zaś belki b a da ­ nej - przez E3 .

2 tego porównania wynika. Ze ch ar ak ter ys ty ki przep ływ owe w układach na wi ewn o- wywiewnych można otrzymać wykor zy stu ję c równania krzywych ugię ­ cia znanych z mechaniki ciała stałego. Po twi erdzaję to wyniki badan teore­

tycznych i eksper ym ent al ny ch przepr ow adz on yc h dla różnych warunków, które zaprezentowano na załęczonych rysunkach. Na rys. 2 przedstaw io no po ró w n a­

nie linii osi strumie ni a na wiewanego przy różnych wartoś cia ch s t r u ­ mienia zaburzajęcego Qq. Z krzywymi ugięcia belki przy zmieniajęcej się w tym s am y m stosunku obciężajęcej v. Zac howano przy tym stałę ge ometrię układu oraz bezw ymi ar ow y strumień powietrza usuwanego (Q3/Q^ ) i odpo ­ wiednio wzgl ęd ny moduł sp ręż y s to ś c i (Ej/ Ej). Na rys. 3 przedstaw io no po­

równanie pr z eb ie gu obu linii przy zmiennej geometrii układu, tzn. zmianie względnej sze ro k oś c i wanny (H/E) i wzg lędnej dł ugości belki (H/h), zaś

P u s h - P u ll Hood De f Le c t e d Beam

(9)

Qa/ Q, vH/(Ebh) v / k

(1) 0 0 0

® 0.5 0.5 1/34

(2) 1.0 1. 0 2/34

® 1.5 1. 5 3/34

H / E 2 ( H / h V 2

0.4 0.6 0.8 1.0

x / H

Rys. 2. Krzywe ugięcia dla różnych wartości Qq/Qj i v H / B ^ b h

W

Fig. 2. De fle ct io n curves with vari at io n of Qq/Qj^ and vH / E ^ b h w

0.7

0.4 0.6

x / H r

R y s . 3. K r z y w e u g i ę c i a d l a r ó ż n y c h w a r t o ś c i H / E o r a z H / h |_4J F i g . 3, D e f l e c t i o n c u r v e s w i t h v a r i a t i o n o f H / E and H / h £

4

]

(10)

114 W. Wasiluk, T. Szymański

n a r y s . 4 - p r z y s t a ł y m o b c i ę ż e n i u i s t a ł e j g e o m e t r i i , l e c z p r z y z m i a n i e w z g l ę d n e g o s t r u m i e n i a p o w i e t r z a u s u w a n e g o (O-j/Oj) i o d p o w i e d n i o z m i a n i e w z g l ę d n e g o m o d u ł u s p r ę ż y s t o ś c i ( E ^ / E ^ ) b a d a n e j b e l k i .

Rys. 4. Krzywe ugięcia dla różnych war toś ci oraz E3 / E i W Fig. 4. Deflection curves with var ia t io n of Q 3/Qj and £

3

/ ^ M

Z pr ezentowanych rysun kó w wynika dobra zgodność pr ze biegu obu krzywych hez względu na uwarunkowania, co potwierdza pr zydatność proponowanej me ­ tody obliczeń. Oest to tym bardziej zachęcajęce, że ta zg odność jest naj ­ większa w drugiej połowie s ze rok oś ci wanny, co jest s zc zeg ól ni e istotne dla efektywności syst em u nawiewno-wywiewnego.

Analiza dotychczas stosowanych rozwięzań st anowiła p o ds ta wę op r a co w a­

nia zm odernizowanego układu skojarzonej wentylac ji znad wanien, pr z ed s t a­

wionego na rys. 5. Wzdłuż wanny napełnionej cieczę 1^ usytuowana jest szczelina nawiewna j

2

, której oś przecina oś symetrii wzdłużnej po wi erz ­ chni cieczy w wannie. Takie ukierunko wa ni e strumi eni a nawiew an eg o zmniej­

sza jego wrażliwość na prędy poprzeczne wywo ła ne siłę wyporu termicznego, zwiększa przewie tr zen ie części wanny po przeciwległej st r on ie oraz zmniej ­ sza szerokość po ruszajęcego się strumie ni a nad krawędziami wanny. Ułatwia to zl ok alizowanie zanieczys zc zon eg o powietrza przez ss aw kę wycięgowę

3

.

(11)

Rys. 5. Schemat sko ja r zo n eg o układu wentyla cj i nawiewno-wywiewnej dla ot wa rtych zb ior n i kó w i wanien

1 - wanna n ap ełn io na cieczą, 2 - sz czelina nawiewna, 3 - ssawka wywiewna, 4 - ruchomy okap osłaniający, 8 - s ze r ok ość wanny, h - wysokość szczeliny nawiewnej, H - wysokość otworu wywiewnego, V n - strumień powietrza na­

wiewnego, Vw - stru mi eń po wi etrza wywiewanego, w n - prędkość powietrza w sz cz eli ni e nawiewnej, w w - prędkość w płaszczyźnie otworu wywiewnego Fig. 5. Diagra m of combined pu sh-pull ventil at ion system for open tanks

and tubs

1 - a tank filled with liquid, 2 - push orifice, 3 - pull opening, 4 - movable sh i el di ng hood, B - width of tank, h - height of push orifice, H - height of pull opening, V n - push flow volume, Vw - pull flow volume

w n - push flow velocity, w^ - pull flow velocity

Skutec zn ość d zi a łan ia tej ssawk i jest ponadto zwiększona poprzez zainsta­

lowanie na jej górnej krawędzi ruchomego okapu osłaniającego 4_. Kąt po­

chylenia okapu jest zależny od wie lk oś ci p rz edm io tó w zanurzonych w kąpie­

li i ułatwia zlo ka li z ow a n ie całego, zani ec zys zc zo neg o powietrza przez ssawki.

(12)

116 W. Wasiluk, T. Szymanskl

LITERATURA

££] Malicki M. : Wentylacja i klimatyzacja. PWN, Warszawa 1980.

£

2

] A C G 0 H: Indust ria l Ventilation. C 0 V, 1982.

£

3

! Baturin V.V. : Fu nd amentals of Industrial Ventilation. Pergamon Press., L J 1972.

£

4

"] Shiba|ta M . , Howsll R.H. , Hayashi T.: Characteristics and Design Method For Pus h-Pull Hoods (Part 1- Cooperation Theory on Airflow, Part 2 - S tre am li ne Analyses of Push-Pull Flows). AS HR AE TRANS., 1982, Vol. 88.

CHCÎEMA SEH Tm iH ipra CtTKKffHX P E 3 y P B y iP 0 B

P e 3 id m e

Ha K a j j e ^ p e T e i m o T e x H H 'i e c x o r o H H C T H T yT a p a 3 p a 6 o T a H a hoboh K O M 6H H upoB aH H afl c H c i e M a be hth jih ijh h æ jiji y c T p a H e H n a B p e jtH H x B e m e c T B , B 0 3 H n x a iœ 3 n x H a n o B e p x - h o c t h p e 3 e p B y a p o B h q a n o B , c o f l e p K a m a x schaxo cth, H c n y c x a n u H e n p o n a x n B a io n in e h jih HAOBHTHe n a p n f a s p o c o J i H h: r a 3 H . Bh c o t s m e m o T c a c u B a H H H , y r o j i H a x jio H a e e o c n h C K o p o c T B n p H T O H H o ro B 0 3 s y x a , T a x t e e , x a x a B u c o T a x o p o 6 x n o i c a c H - BaH H H H B eaH H H H a C T p y H BHTHSCHOrO B 0 3 f l y x a 3aBHCHT ot p a 3 M e p 0 B p e 3 e p B y a p a , a T a x x e o t n p H H itm iO B , H r p a r a m i x o n p e fle JiH im iy x ) p o s t . & C ï p y ü n p H T O H H o ro a B H T œ iH o ro B 0 3 ,io rx a n p a c o x p a H e H H x n o c T o x H C T B a H M nyjiB C H oS c i p y a . H o B a s o a c T e -

Ma senTHjii-mKH 3aHBjieHa Ha naTeHmpoBaHHe.

VENTI LA TIO N OF OPEN SU R FA C E TANKS

S u m m a r y

At the Te c h nic al University of Gdartsk there has been wo rked out a con­

ception of a new combined push-pull ventila ti on system for the removal of pollutants from open surface tanks filled up with fluids that give off vapours and gases of toxic effect.

The height of the supply port, the angle of inc lination of its axis and the velocity of the supplied air as well as the height of the suction nozzle, and the ma gnitude of the removed polluted air stream are de pe n ­ dent upon the dimensions of the tank, the velocity of the turbulent dis ­ turbing stream, and laws governing the shpai ng of the supply and exhaust air streams provided that the mo mentum flux consistancy is maintained.

The new push-pull vee nt ilation system for removing pollution from the surface of open tanks has been registered to be patented.

Cytaty

Powiązane dokumenty

Gdy w poprzednim numerze naszego pisma zdecydowaliśmy się opublikować subiektywną listę szpitali, które mogą zostać przekształcone lub zlikwidowane (Czarna setka polskich

Z tego też powodu, na terenie Wildy, w tym także na południowej części osiedla, możemy mówić o zorganizowanych grupach mieszkańców, które mają wspólną

różne rodzaje Rozmiary: M–XXL Nie wszystkie modele dostępne są w każdym rozmiarze..

1/2 LITRA PIWA ZAWIERA 25 GRAMÓW CZYSTEGO ALKOHOLU ETYLOWEGO SPRZEDAŻ ALKOHOLU OSOBOM DO LAT 18.

Energia kinetyczna– jedna z form energii mechanicznej, którą posiadają ciała będące w ruchu.. Energia kinetyczna zależy od masy ciała oraz wartości

Hydrodyna pojęcie ciec prawa: Pasc yjaśnij efekt ęstość krwi Twoją gło 3,3 Pa (3 pk.. Ruch falow nicję

Nauki i Współpracy z Zagranicą Uniwersytetu Gdańskiego oraz z działalności statutowej Wydziału Filologicznego Uniwersytetu Gdańskiego.. © Copyright by Uniwersytet

Prezentowana książka ma dla nas szczególne znaczenie – została bowiem pomyślana jako upominek urodzinowy dla Pani Profesor Zofii Głombiowskiej, wybitnej neolatynistki i