• Nie Znaleziono Wyników

Wpływ wykopów na parametry mechaniczne gruntów

N/A
N/A
Protected

Academic year: 2022

Share "Wpływ wykopów na parametry mechaniczne gruntów"

Copied!
4
0
0

Pełen tekst

(1)

ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLISKIEJ Seria i BUDOWNICTWO z. 74

_________ 1991 Nr kol. 1127

Mirosław BUKOWSKI Politechnika Warszawska

WPŁYW WYKOPÓW NA PARAMETRY MECHANICZNE GRUNTÓW

Streszczenie. W koaunlkacle przedstawiono koncepcję określania zasięgu stre f yo d p r ę ż e n i e wokół wykopu o ścianie pionowej i pochy­

łej. Do obliczeń wykorzystuje się pojęcia stanów granicznych gruntu przy warunku plastyczności Coulosba-Mohrs według Kreya-Tledeaanna.

Dla skarpy pochyłej wprowadzono lokalny warunek uplastyczniania da- cydujęcy o stateczności globalnej.

Wykonania wykopu (przekopu) koaunlkacyjnego zaburza pierwotny rozkład naprężeń, w wyniku czego wzbudzone odkształcenia w istotny sposób modyfi- kuję pierwotne wartości paraaetrów wytrzymałościowych. W powyższya proble­

mie występuję dwa równoległa zjawiska; stateczność skarp wykopu oraz jego dna. Przyjęto do rozważań wykop o skarpie pionowej (istnieje konstrukcja zabezplecząJęea) lub pochyłej zgodnie z ryaunkiaa 1. Problem wypierania dna wykopu rozważał Kisiel [l], W pracy taj potraktowano dno jako powierz­

chnię półprzestrżani nieważkiej - sprężystej i ośrodka ciała M/V.

Rys. 1. Schemat odprężenia w wykopią

Fig. 1. Diagram of resllience distrlbution ln excavation

(2)

8 M. Bukowski

W stosowaniu praktyczny* powyZezy sposób nastręcza Jednak trudnoócl zwlęzanych z przyjęciem stałych materiałowych i właściwego uwzględnienia masy gruntu, co przyznaje sam autor. W obydwu przypadkach podanych na ry­

sunku 1 za podstawowę przyczynę zaburzeń stanu pierwotnego należy przy­

jęć odprężenie dna. Odprężenie zawiera w sobie dwie równolegle występują­

ce składowe: apręZystę 1 plastyczne. Z uwagi na ich wielkości ta druga jest istotne. Przez wykonanie przekopu pod Jego dnem zostaje chwilowo

"zamrożone" pierwotne naprężenia poziome £3] o wartościach 6 x » K •flf-z, gdzie KQ jest współczynnikiem parcia spoczynkowego, - ciężarem objętoś­

ciowym gruntu. Tak więc w trakcie wykonywania przekopu i jego eksploata­

cji wystepi plastycznie wypieranie (pełzanie) dna do głębokości Hg (ry­

sunek l). Wartość Hg wynika z równości poziomych naprężeń pierwotnych z progiem pełzania

♦ He ) . f . K0 . H # . f . y 2 CeYiĆ^ , (1)

gdzie:

- współczynnik odporu ■ tg2 (45° + ¿ / 2 > .

c - składowa spójnośclc. uwarunkowana wytrzymałością więzi spręZys- tych - kruchych [Yj.—1

Na potrzeby rozpatrywanego prob­

lemu wprowadza się charakterystykę wytrzymałościowe gruntu zgodnie z rysunkiem 2. Rozpatrzmy wykop o skar­

pie pionowej (rys. l): odprężaniu się jego dna towarzyszy obniżenie się powierzchni gruntu. Zgodnie z zasadę zachowania masy, objętość tych zakreskowanych powierzchni Jest równa w przypadku kiedy nie zostawia się luzu pomiędzy powierzchnię skar­

py a ściankę zabezpieczajęcę. Zasięg poziomy 1Q niecki osiadań nie wyni­

ka w głębokości Hw , ale ♦ H g . Maksymalny zasięg będzie wynikał z kinematycznego kęta odłamu * 45°, deformacje będę największe w zasię­

gu statycznego kęta odłamu cOj » 45 +

♦ Minimalizować skutki odprę- Zenis się dna wykopu moZna przez za­

głębienie ścianki zabezpieczającej poniżej głębokości H( .

W przypadku skarpy pochyłaj (rys. l) odprężajęcy się grunt w strsfls Hg oddziałujs na nlę podobnie jak podłoża rozpełzajęcs. W skarpia mogę Rys. 2. Parametry wytrzymałościowe

gruntu

cg - spójność, (¡i" - efektywny kęt tarcia wewnętrznego, 0' - efektyw­

ny kęt głównej gałęzi ścinania Fig. 2. Strength parameters of

soil

ce - cohesion, 0^ - effective sn- gle of Internal friction, 0' - ef­

fective angle of internal friction of main shearing branch

(3)

Wpływ wykopów w paraaetry.. 9

•1« wykształcić trzy atrafy określona kętaal £.a>2 , (rys. l). Strefa Z jest strefa parcia czynnego, I H odporu a II przejściowa. Najbardziej ukształtowana (największa odprelenle) będzie strefa tn. Nalały założyć.

Ze grunt znajdujący ale w niej będzie zachowywał alf Jak noraalnle skon­

solidowany 1 uplastyczniony w części przylagajecaj do dna wykopu przy wa­

runku dićp'. Strefa H# na pozloale dna wykopu oddziałuje stycznia na skar­

pę podobnie do pręta wyciąganego z betonu. Rozkład naprężeń stycznych na­

szkicowano na rys. 1.

Stateczność akarpy nia będzie wynikać z globalnej oceny, ale lokalnie niekorzystnej na odcinku o długości 1 (rys. l). Współczynnik stateczności F aoZna zapisać

1

J { ® z *■ K * cwldx

F - — j --- . (2)

o gdzie i

6Z - naprężenia noraalne na odcinku o długości 1, X. - naprężenia styczna w strefie III skarpy,

cN - składowa spójności c0 uwarunkowana wytrzyaałośclę więzi plastycz­

nych - wodnokololdalnych [V|.

Zasięg niacki osiadań 1Q przy klneaatycznya kęcie o>2 » 45° będzie największy i wyniesie 2HW . Największa przewłaszczenia występie w strefie 1 określonej kętea cOj « 45° - 0*/2

lo . 2Hw ctg(45° ♦ ?'/2). (3)

gdzie oznaczenia eę zgodna z poprzadniai.

Tak więc głębokość H# oraz zasięg niecki 1Q określaję obszar atrafy odprężonej wokół wykopu. W powyższej strefie naleZy uwzględniać spójność cw> którs Jest składowę spójności ogólnej c# ■ c# ♦ c^. Przyjauje się, że odprężenia aa niewielki wpływ na kęt tarcia wewnętrznego lub 9«.

LITERATURA

[1] Lltwinowicz L . . Wpływ rozluźnienia nasypów znajdujących się w zasięgu oddziaływania podzieanej eksploatacji górniczej na ich stateczność.

Prace Politechniki Lubelskiej, seria A, nr 7, Lublin 1982.

[2] Kisiel 3., 0 wypieraniu dna wykopu, Arch. InZ. Lęd. zeszyt 2-3. 1984.

[sj Wiłun Z. , Zarys Geotechnikl, WKiŁ, Warszawa 1987.

(4)

10 M. Bukowski

BJIHHHHE PACKOnOK HA liKXAHHHECKHS HAPAMBXPH ITyHTOB

P S 3 B M •

B p a S o x e npe^c TaBjweTca K O H u e n u sa onpexeaeHaa pa3uepoa sobu cbhthb aanpa—

leans o x o a o pacKonoK c B ep T H K azB B O i e H a x jo a H o fl c i e H a u H . I lp a p a c a e x a z hc—

n o z B s y e x c a iiohhtho rp&HHHBUx cocto/ihhM r p y H i a npa y cao B H H naacxhbhocth Ko- x o x O a -M o p a n o K p e B - T m e M a H e . A Jia B a x a o B H o ro o x x o c a bboahtcb u e c x s o e y o jio B H e n jia c T H x a n H H, pemaraiee o o 6 m e # y c x o Jh iH B o c T B .

EXCAVATION INFLUENCE ON SOIL MECHANICAL PARAMETERS

S u > . a r y

Ths papsr presents th# concept of resilience range zone determination around the vertical and skew excavation walla. For computations the H a l ­ ting aoll state is used with Couloab-Mohr condition in Krey-Tledeaann no­

tion. For skew alopea the condition of local plaatlflcatlon decisive for global stability la introduced.

Recenzent« Prof. dr hab. in*. Derzy Makowski

Wpłynęło do Redakcji 8.04.1991 r.

Cytaty

Powiązane dokumenty

Jaka musi być najmniejsza wysokość wazonu, aby woda się z niego nie

Biorąc pod uwagĊ maáą zmiennoĞü kąta tarcia wewnĊtrznego materiaáu platformy, sposób wyznaczania tego parametru na podstawie wysokiej jakoĞci badaĔ polowych

WartoĞci parametrów wytrzymaáoĞciowych wyznaczanych na podstawie normy PN- -81/B-03020 róĪnią siĊ znacznie od wartoĞci uzyskiwanych ze wspóáczesnych badaĔ, jak równieĪ

a) Pole działki pana Zbyszka jest równe ……… m 2. b) Długość boku działki pana Zbyszka jest równa ……….. c) Obwód działki pana Jana jest równy: ………m. ). Za pomocą cyfr

Wyniki wartości średnich parametrów wytrzymałościowych wyznaczonych oddzielnie dla gruntów z warstw jasnych i ciemnych, iłów warwowych z doliny Strumienia

W przypadku przepływu ustalonego - linia prądu, tor oraz linia wysnuta pokrywają się.. Jak widać, analiza zarejestrowanego obrazu przepływu nie jest wcale

Jednakże relacja między ewaluacją i jej wpływem na podejmowanie decyzji nie jest łatwa – zdarza się, że wyniki, które wydają się istotne, zawo- dzą w podejmowaniu decyzji

Wykorzystuj¹c wzór na dyla- tacjê czasu (MT 06/06), stwierdzamy, ¿e jeœli po- ci¹g porusza siê z prêdkoœci¹ v, to czas zmie- rzony pomiêdzy zdarzeniami (wys³anie i