Przeprow adzone badania dostarczają obszernego m ateriału do analizy praw idłow ości w ystępujących przy spalaniu paliw ciekłych. Analizując uśrednione w yniki pom iarów uzyskane w poszczególnych seriach m ożna określić jakościow y i ilościowy w pływ głów nych param etrów spalania n a różne, także uśrednione, charakterystyki procesu. Z kolei analiza różnych zestaw ów w yników pom iarow ych dotyczących lokalnych w artości param etrów w ew nątrz płom ienia oraz kom ory spalania m oże być przydatna przy w yjaśnianiu przebiegu m echanizm ów zjaw isk zachodzących w czasie spalania paliw ciekłych.
Poniżej zaprezentow ane zo stan ą w ybrane zależności i przeprow adzona zostanie analiza w yników poszczególnych serii pom iarowych.
N a w stępie analizy w pływ u stosunku X nadm iaru pow ietrza na spalanie paliwa ciekłego należy zauw ażyć, że z teorii i praktyki procesu spalania wiadom o, że optym alna wartość tego stosunku, przy spalaniu paliw ciekłych, zaw iera się w granicach 1.10-1.25. Rozszerzenie, w niniejszych badaniach, tego zakresu m iało cel wyłącznie poznaw czy i chodziło o określenie skali w pływ u tego param etru na energetyczne i ekologicz
ne skutki w ystępujące w rzeczyw istym procesie.
D la przykładu, interesujący w ydaje się zaobserw ow any tu w pływ stosunku X na tem peraturę płom ienia i tem peraturę spalin w kom orze spalania (tablica 4.4). Przy wzroście w artości X w zakresie od 0.96 do 1.36 stwierdzono wzrost zarówno tem peratury płomienia, ja k i tem peratury spalin, natom iast dla kolejnej w artości A.=l .50 uzyskano dalszy niewielki
w zrost tem peratury płom ienia, ale ju ż spadek tem peratury spalin.
Tem peratura płom ienia je st sprzężonym efektem szybkości reakcji chem icznych oraz bilansu energii reagującego układu. Z pew nym uproszczeniem , przy założeniu całkowitego i zupełnego spalania paliw a, m ożna przyjąć następujący m odel zachodzących zjawisk.
Płom ień stanow i układ przepływ ow y, do którego doprowadzany je st strum ień energii w postaci entalpii chem icznej i chp paliwa, w yzwalanej w ew nątrz obszaru w w yniku reakcji chem icznych utleniania. E nergia ta w yprow adzana je st z układu dw om a drogam i: jako ciepło Q r prom ieniow ania oraz entalpia fizyczna gazów płom ieniow ych opuszczających układ, przy czym ciepło Q r je st efektem netto w ym iany energii prom ienistej pom iędzy płomieniem i jego otoczeniem . N a rysunku 4.7 pokazano schem atycznie ten układ.
Jeżeli w w yniku zm iany intensyw ności bądź charakteru procesów zachodzących w obszarze płom ienia następuje zm niejszenie zdolności w yprom ieniow yw ania ciepła, czyli 4.5.1. W pływ sto s u n k u n a d m ia r u p o w ietrza
R y s . 4 .7 . B ila n s e n e rg ii p ło m ie n ia F ig . 4 .7 . E n e rg y b a la n c e o f fla m e
obniżenie strum ienia Q r , to tym sam ym wzrasta strum ień entalpii i ff. Entalpia iff zależy od ilości gazów opuszczających obszar płom ienia oraz ich tem peratury, która z kolei je st ściśle zw iązana z poziom em tem peratury panującym w ew nątrz płomienia. Im w yższa tem peratura w ew nątrz płom ienia, tym także w yższa tem peratura na jego brzegu. M ożna zatem pow iedzieć, że poziom tem peratury w płom ieniu jest, przy stałym strum ieniu paliwa spalanego całkow icie i zupełnie, funkcją ilości w yprom ieniow anego ciepła oraz ilości gazów płom ieniow ych.
B adania w sk a z u ją że w przypadku płom ieni olejow ych w pływ prom ieniow ania jest znacznie w iększy aniżeli w pływ ilości gazów płom ieniow ych i kierunek zm iany temperatury
'cJO
U S
Stosunek nadmiaru powietrza Stosunek nadmiaru powietrza
R y s . 4 .8 . W p ły w s to s u n k u n a d m ia r u p o w ie tr z a na: a ) p o w ie r z c h n ię i te m p e r a tu rę p ło m ie n ia o ra z b ) o p r o m ie n io w a n ie śc ia n k o m o r y s p a la n ia i k o n c e n tra c ję s a d z y w p ło m ie n iu , p rz y w y d a jn o ś c i p a ln ik a 3 .8 k g /h
F ig . 4 .8 . I n flu e n c e o f a ir e x c e s s r a tio o n : a ) f la m e te m p e r a tu re a n d fla m e su rfa c e , b ) irra d ia tio n o f w a lls o f c o m b u s tio n c h a m b e r a n d s o o t c o n c e n tra tio n in s id e f la m e , f o r o il fu e l ra te o f 3 .8 k g /h
płom ienia, w yw ołanej oddziaływ aniem jakiegoś czynnika, je st zaw sze odw rotny do kierunku zm iany strum ienia w yprom ieniow y w anego ciepła, spowodowanej przez ten czynnik.
Sposób w pływ u stosunku nadm iaru pow ietrza na tem peraturę płom ienia je st rów nież uzależniony od charakteru zm ian zdolności radiacyjnych płom ienia w yw oływ anych przez zm iany stosunku nadm iaru pow ietrza. Zależność ta dla różnych typów palników olejow ych m oże m ieć postać różną. N ajczęściej postać ta je st rów nież odm ienna od znanej postaci zależności pom iędzy adiabatyczną tem peraturą spalania oraz stosunkiem nadm iaru powietrza, a intuicyjnie oczekuje się, że pow inny być one podobne.
W om aw ianych tu badaniach w pływ stosunku X n a param etry płom ienia i kom ory spalania testow ano przy stałych param etrach rozpylania, analogicznych do param etrów w ystępujących w je d n y m z w ariantów płom ieni z drugiej serii pom iarow ej.
N a rysunku 4.8 pokazano, w oparciu o w yniki pierwszej serii pom iarow ej, w pływ stosunku nadm iaru pow ietrza na tem peraturę płom ienia, je g o rozm iary oraz zaw artość sadzy w płom ieniu, ja k rów nież na gęstość gw oprom ieniow ania ścian kom ory, która je s t tu m iarą intensyw ności w ym iany ciepła przez prom ieniow anie w kom orze spalania
N a oprom ieniow anie ścian składa się prom ieniow anie płom ienia i spalin oraz własne prom ieniow anie ścian. P rom ieniow anie ścian je st jednakże efektem w tórnym wobec prom ieniow ania płom ienia i spalin, gdyż głów nie dzięki prom ieniow aniu tych dwóch ostatnich m ediów (oraz ciepłu konw ekcji) tem peratura ścian osiąga dany poziom . Poziom tem peratury ścian kom ory je st w ięc funkcją param etrów płom ienia obecnego w ew nątrz kom ory i je g o zdolności grzejnych.
Przebieg zależności przedstaw ionych na rysunku 4.8 w skazuje, że stosunek nadm iaru pow ietrza w yraźnie w pływ a na param etry płom ienia i kom ory spalania wówczas,
gdy przyjm uje w artości z zakresu od około 1.15 do około 1.35. Stosow anie w yższych w artości X nie pow oduje ju ż znaczących zm ian param etrów płomieni.
B adania w ykazały, że w zrost X pow oduje wzrost tem peratury płom ienia, zmniejszenie jego rozm iarów i obniżenie koncentracji sadzy w płom ieniu, a rów nocześnie następuje obniżenie tem peratury ścian kom ory spalania, co w idać w tablicy 4.3, oraz zmniejszenie intensyw ności prom ienistej w ym iany ciepła w kom orze spalania, której m iarą je st gęstość oprom ieniow ania ścian.
W pływ X na tem peraturę płom ienia je st tu zatem odm ienny od tego, jaki stwierdzono w badaniach om ów ionych w rozdziale 3.1, gdzie jednakże stosowano inny typ rozpylacza i gdzie, ja k oceniono, było to przede w szystkim efektem równoczesnej zm iany w arunków rozpylania paliwa.
N ależy też zauw ażyć, że w zrost stosunku X oznacza odpowiedni w zrost prędkości przepływ u pow ietrza w przekroju w ylotow ym palnika, a zatem zaobserw ow ane zmiany param etrów płom ienia i kom ory spalania są sum arycznym efektem w zrostu obu tych wielkości: nadm iaru pow ietrza i prędkości w ypływ u pow ietrza z palnika.
Ze w spom nianych w yżej w cześniejszych badań przedstaw ionych w rozdziale 3.1, jak rów nież z tych om ów ionych w rozdziale 3.2, w ynika, że skutki, jakie w yw ołuje wzrost prędkości przepływ u pow ietrza do spalania, podobnie ja k i w zrost prędkości przepływ u pow ietrza rozpylającego, zależą od tego, czy ta zm iana prędkości zw iększa czy zm niejsza różnicę pom iędzy prędkościam i przepływ u pow ietrza i oleju w rejonie w ylotu palnika [5].
Poniew aż z reguły prędkość w ypływ u oleju z rozpylacza je st w iększa od prędkości przepływu pow ietrza do spalania, a w przypadku rozpylaczy dw uczynnikow ych je st ona w iększa nawet kilkakrotnie, przeto w zrost prędkości pow ietrza powoduje zm niejszenie w spom nianej różnicy prędkości. To zaś, w konsekwencji, zm niejsza intensyw ność przebiegu procesów zachodzących w ew nątrz płom ienia i pow oduje obniżenie tem peratury płomienia.
M ożna przyjąć, że w przypadku rozpylaczy dw uczynnikow ych, charakteryzujących się w ysokim i w artościam i prędkości w ypływ u paliwa, rzędu kilkudziesięciu m/s, na skutek unoszenia przez strum ień gazu rozpylającego, w pływ zm ian znacznie niższych prędkości, jakie m a na w ypływ ie pow ietrze główne, na tem peraturę płom ienia je st do pom inięcia.
Z aobserw ow ane w czasie badań zmiany tem peratury i innych param etrów płomieni oraz kom ory spalania s ą zatem przede w szystkim efektem zm iany stosunku nadm iaru powietrza.
W zrost stosunku nadm iaru powietrza, prowadzący do wzrostu ilości pow ietrza kontaktującego się z rozpylonym paliw em w obszarze bliskim w ylotu palnika, zwiększa szybkość reakcji spalania. W w yniku tego w zrasta tem peratura w m iejscu przebiegu reakcji, spalanie zachodzi w m niejszej przestrzeni i dlatego płom ień osiąga m niejsze rozm iary oraz obniża się w nim koncentracja sadzy. Z pow odu skrócenia czasu przebyw ania paliw a w obszarze w ysokich tem peratur oraz zwiększonej zaw artości tlenu proces term icznego rozkładu w ęglow odorów prowadzący do pow staw ania sadzy w płom ieniu zachodzi tu w m niejszym stopniu.
W idać jednakże, że przy zbyt dużych wartościach tego stosunku (na przykład przejście od X =1.36 do 1.50) w zrost tem peratury i zm iana pozostałych param etrów są coraz m niejsze, gdyż coraz bardziej ujaw nia się w pływ zwiększonej ilości gazów płom ieniow ych.
O dm iennie, w porów naniu do płom ienia, stosunek nadm iaru pow ietrza w pływ a na tem peraturę gazów spalinow ych (tablica 4.4), które traktować m ożna jako odrębne medium.
T em peratura ta zm ieniała się w znacznie m niejszym zakresie i jakościow o inaczej.
Poziom tem peratury spalin je st sum arycznym efektem kilku w ielkości. N ajw ażniejsze z nich to: energia doprow adzana w postaci entalpii gazów opuszczających obszar płomienia, strum ienie ciepła w ym ienianego na drodze prom ieniow ania z płom ieniem i ścianam i komory oraz na drodze konw ekcji ze ścianam i kom ory, ja k rów nież ilość sam ych spalin. Skutki
64 jednakże oczekiw ać, że przy dalszym obniżaniu X krzyw e osiągną sw oje ekstrem um .
P róby dalszego obniżania stosunku nadm iaru pow ietrza zostały zaniechane, gdyż ilości sadzy w ystępujące w ów czas w spalinach były tak duże, że przedostając się przez otwory m iernicze w ścianie kom ory spalania do pom ieszczenia laboratoryjnego uniem ożliw iały pracę przy stanow isku badaw czym . W idać w ięc, że ekologiczny aspekt tych strat okazał się ostrzejszym ograniczeniem od ich energetycznej wartości.
Jak w iadom o, em isji sadzy tow arzyszy zw ykle em isja innych substancji szkodliwych, takich jak : substancje sm oliste czy zw iązki w ęglow odorow e [9, 33, 91]. M ożna zatem stw ierdzić, że ze w zględu na w zrastającą em isję substancji szkodliw ych spalanie paliw a ciekłego w inno być prow adzone przy stosunku X nie m niejszym niż 1.10.
Z w iększenie stosunku X przyczynia się natom iast do w zrostu em isji innej szkodliwej stosow aniu rozpylaczy dw uczynnikow ych rów nież ilość, rodzaj, ciśnienie i tem peratura czynnika rozpylającego. E fekty rozpylania, czyli rozm iary kropel i inne param etry rozpylonej
strugi cieczy, zależą także, i to w istotnej m ierze, od rodzaju czynnika rozpylanego oraz
N iniejsze badania dotyczą przede w szystkim analizy procesu spalania paliw a ciekłego, na przebieg którego istotny w pływ w yw iera rozm iar kropel rozpylonego paliw a, który jest rezultatem w ym ienionych param etrów rozpylania. Rozpatrzony zatem zostanie wpływ rozm iarów kropel paliw a na param etry uzyskiw anych płomieni.
W ielk o ścią która reprezentuje rozkład średnic kropel, je st średnia średnica Sautera rozpylonej strugi kropel i ta w ielkość je s t tu stosowana jako param etr rozpylonej strugi paliwa. Jest to z p ew nością param etr, który decydująco w pływ a na przebieg procesu.
W drugiej i czwartej serii pomiarowej (wyniki w tablicach 4.5 i 4.7) badano wpływ średnicy S autera rozpylonego paliwa, przy zachow aniu stałej wartości stosunku nadm iaru pow ietrza równej 1.20, n a analizow ane param etry płom ieni i kom ory spalania. Jak ju ż wcześniej w yjaśniano, zm ianę średnic kropel osiągano poprzez zm ianę ilości sprężonego pow ietrza doprow adzanego do rozpylacza. Powietrze to oprócz roli czynnika w spom agającego rozpylanie paliw a w pływ a też na sam proces spalania, gdyż lokalnie, w pobliżu w ylotu rozpylacza, w ystępują pew ne zmiany koncentracji utleniacza, ja k również dynam iki przepływ u czynników . Jednakże, ja k to w ynika z badań om ów ionych w rozdziale 3.2 oraz dalszej analizy niniejszych rezultatów, te pozostałe w pływ y pow ietrza rozpylającego na przebieg procesu spalania s ą do pom inięcia w porównaniu z dom inującym znaczeniem rozm iarów kropel. Jest to, m iędzy innym i, efekt relatyw nie m ałych ilości tego powietrza w stosunku do globalnej ilości pow ietrza doprowadzanego do spalania.
D odatkow ym celem , dla którego przeprow adzono czw artą serię p o m ia ro w ą było zbadanie w pływ u rozm iarów i pojem ności cieplnej komory, w której zachodzi spalanie oleju, na analizow ane w ielkości. Zrealizowano to przez zm niejszenie w ydajności palnika olejow ego, czyli relatyw ne zwiększenie kom ory w stosunku do w ydajności cieplnej płom ienia. Zakres m ożliw ych zm ian był tu jednak ograniczony zarówno rozmiarami uzyskiw anych płom ieni, ja k i pogarszającą się jak o ścią rozpylania, która w ystępow ała przy obniżaniu ciśnienia paliw a, niezbędnym dla uzyskania niższej w ydajności palnika.
Strum ień oleju w tej czwartej serii pomiarowej w ynosił 3.3 kg/h, czyli o 13% mniej niż w pozostałych seriach pom iarowych. T aką w ydajność rozpylacza uzyskano przez obniżenie ciśnienia oleju przed rozpylaczem do wartości 0.372 MPa. Skutkiem tego było zm niejszenie energii ciśnienia cieczy w ykorzystyw anej we w stępnym etapie procesu rozpylania, co w konsekw encji spowodowało obniżenie skuteczności całego procesu rozpylania, czyli uzyskanie kropel o w iększych rozmiarach.
N a rysunku 4.9 pokazano w pływ rozm iarów kropel rozpylanego paliwa, reprezentow anych przez średnicę Sautera, na tem peraturę i wielkość zewnętrznej powierzchni płom ienia oraz koncentrację sadzy w płom ieniu i gęstość oprom ieniow ania ścian komory.
Rezultaty d o ty c zą płom ieni uzyskiw anych przy strum ieniu paliw a 3.8 kg/h.
N a rysunku 4.11 pokazano podobne zależności dla płom ieni uzyskanych przy strum ieniu p aliw a 3.3 kg/h.
Średnica Sautera kropel paliwa, |jm
s . 5
t
CUCT
Średnica Sautera kropel paliwa, jim
R y s . 4 .9 . W p ły w ro z m ia ró w k ro p e l n a : a) te m p e r a tu rę i p o w ie r z c h n ię p ło m ie n ia o r a z b ) o p ro m ie n io - w a n ie śc ia n k o m o r y s p a la n ia i k o n c e n tr a c ję s a d z y w p ło m ie n iu , p rz y w y d a jn o ś c i p a ln ik a 3 .8 k g /h
F ig . 4 .9 . I n flu e n c e o f siz e s o f d r o p le ts o n : a) fla m e te m p e r a tu re a n d fla m e s u r f a c e , b ) ir ra d ia tio n o f w a lls o f c o m b u s tio n c h a m b e r a n d s o o t c o n c e n tr a tio n in s id e fla m e , f o r o il fu el ra te o f 3 .8 k g /h
0.30 "e
1
E
D-2
§ I
Ilość powietrza rozpylającego, kg pow./kg ol. Ilość powietrza rozpylająoego, kg pow./kg ol.
R y s . 4 .1 0 . W p ły w j e d n o s tk o w e g o z u ż y c ia p o w ie tr z a ro z p y la ją c e g o n a : a ) te m p e r a tu rę i p o w ie r z c h n ię p ło m ie n ia o r a z b ) o p r o m ie n io w a n ie śc ia n k o m o r y s p a la n ia i k o n c e n tr a c ję s a d z y w p ło m ie n iu , p rz y w y d a jn o ś c i p a ln ik a 3 .8 k g /h
F ig . 4 .1 0 . I n flu e n c e o f a m o u n t o f a to m iz in g a ir o n : a) f la m e te m p e r a tu re a n d f la m e s u r f a c e , b ) ir ra d ia tio n o f w a lls o f c o m b u s tio n c h a m b e r a n d s o o t c o n c e n tr a tio n in s id e fla m e , fo r o il fu e l r a te o f 3 .8 k g /h
R y s. 4.
F ig . 4.1
E
"e
1
.2 S
I 5
E ro
£ S
•- o
■6 8
Średnica Sautera kropel paliwa, nm
ł
70
65
60
55
50
/
/ /
/
/ / •
' " ' T l
/ 1/
rt
H
0 10 20 30 40 50
Średnica Sautera kropel paliwa, |im
1. W p ły w ro z m ia ró w k ro p e l n a: a) te m p e ra tu rę i p o w ie rz c h n ię p ło m ie n ia o r a z b ) o p r o m ie n io w a n ie śc ia n k o m o r y s p a la n ia , p rz y w y d a jn o ś c i p a ln ik a 3 .3 k g /h
I. In flu e n c e o f siz e s o f d r o p le ts on : a) fla m e te m p e ra tu re a n d fla m e su rfa c e , b ) irra d ia tio n o f w a lls o f c o m b u s tio n c h a m b e r, fo r o il fu e l ra te o f 3 .3 k g /h
Ilość powietrza rozpylającego, kg pcw./kg ol.
R y s. 4 .1 2 . Z a le ż n o ś ć śre d n ic y S a u te ra w id m a k ro p e l o d je d n o s tk o w e g o z u ż y c ia p o w ie tr z a ro z p y la ją c e g o w ro z p y la c z u s to s o w a n y m w b a d a n ia c h (s c h e m a t ro z p y la c z a n a ry s. 4 .2 )
F ig . 4 .1 2 . S a u te r m e a n d ia m e te r o f d ro p le t siz e s d is trib u tio n as a fu n c tio n o f a m o u n t o f a to m iz in g air fo r a to m iz e r u s e d in te s ts ( sh o w n in f ig u re 4 .2 .)
|
Z kolei na rysunku 4.10 te same param etry płom ienia i kpm ory pokazano w funkcji w skaźnika zużycia pow ietrza rozpylającego. W skaźnik zużycia pow ietrza rozpylającego je st zw iązany ze śred n icą Sautera poprzez charakterystykę eksploatacyjną stosow anego rozpyla
cza. N a rysunku 4.12 pokazano tę charakterystykę dla dw óch w artości ciśnienia oleju przed rozpylaczem : 0.46 M Pa, co odpow iada w ydajności rozpylacza 3.8 kg/h oraz 0.372 M Pa, przy której w ydajność w ynosi 3.3 kg/h. N ależy zatem zauw ażyć, że zależności pokazane na rysun
ku 4.10 o b ow iązują w yłącznie dla tego konkretnego rozpylacza i to w ów czas, gdy ciśnienie oleju w ynosi 0.46 M Pa. Zaprezentow ano je po to, aby pokazać, że w pływ ilości pow ietrza rozpylającego na param etry otrzym anego płom ienia je st niewielki, jeśli nie tow arzyszy tem u istotna zm iana rozm iarów kropel paliwa.
C harakter zależności przedstaw ionych na rysunkach 4.9 i 4.11 je st bardzo podobny i w skazuje n a to, że rozm iar średnic kropel m a zasadniczy w pływ na badane param etry płom ienia i kom ory spalania. Zm niejszenie średnic kropel paliw a skraca czas w szystkich procesów składow ych poprzedzających reakcję spalania paliw ciekłych, czyli podgrzew ania paliw a, je g o odparow ania i m ieszania par paliw a z powietrzem . W szystko to spraw ia, że cały proces spalania przebiega intensyw niej, a skutki tego są podobne do om ów ionych w poprzednim podrozdziale. N astępuje w zrost tem peratury płom ienia, zm niejszenie jego rozm iarów i obniżenie koncentracji sadzy w płom ieniu. W w yniku tych zm ian następuje obniżenie tem peratury ścian kom ory i zm niejszenie intensyw ności w ym iany ciepła w kom orze. Płom ień i spaliny oddają mniej ciepła i przez to tem peratura spalin wew nątrz kom ory i n a jej w ylocie je s t wyższa.
W zrost rozm iarów kropel daje skutki odw rotne, a przy zbyt dużych średnicach kropel m ogłoby dojść do pojaw ienia się w spalinach sadzy oraz innych niepożądanych składników.
M aksym alne rozm iary kropel paliw a uzyskiw ano przy braku sprężonego pow ietrza w spom agającego rozpylanie. Jednak były to jeszcze na tyle m ałe średnice, że nie spow odow ały pojaw ienia się niekorzystnych skutków ekologicznych.
W zrost tem peratury płom ienia, przy zm niejszeniu średnic kropel, przyczynia się do w zrostu em isji tlenków azotu. Skala w zrostu je st tu jed n ak znacznie m niejsza, niż to odnotow ano w pierw szej serii pom iarowej przy w zroście stosunku nadm iaru pow ietrza, gdyż w ów czas p o w aż n ą rolę odegrała w zrastająca iłość czynnika utleniającego.
Z godnie z oczekiw aniem poziom tem peratury płom ieni uzyskiw anych przy m niejszym strum ieniu p aliw a 3.3 kg/h je st nieco niższy niż przy strum ieniu 3.8 kg/h ze w zględu na relatyw nie w iększy odbiór ciepła od płom ienia przez ściany kom ory. N atom iast rozm iary tych płom ieni s ą n aw et nieco w iększe, a w ynika to z gorszego w tym przypadku rozpylania, czyli w iększych rozm iarów kropel.
4.5.3. W p ływ stanu cieplnego kom ory
N a przebieg procesu spalania paliw ciekłych oraz na param etry uzyskiw anego płom ienia duży w pływ , poza param etram i substratów , m a rów nież poziom tem peratury otoczenia płom ienia. Przeprow adzono w ięc pom iary, których celem było określenie w pływ u poziom u tem peratury ścian kom ory spalania na param etry płom ienia.
W yodrębnienie w pływ u samej tem peratury ścian kom ory w ym aga, przy prow adzeniu badań, u trzym yw ania na niezm ienionym poziom ie w ydajności cieplnej palnika oraz w arunków ro zpylania (rozm iary kropel) i spalania (stosunek nadm iaru powietrza).
Z achow anie p ow yższych w arunków uniem ożliw ia jednak przeprow adzenie takich pom iarów w stanie ustalonym kom ory, g dyż w ów czas uzyskuje się tylko je d en konkretny poziom tem peratury ścian odpow iadający istniejącym w arunkom cieplnym układu. U zyskanie różnych p oziom ów tem peratury ścian m ożliw e było jed y n ie w w arunkach stanu nieustalonego.
68
Czas nagrzewania komory, min Czas nagrzewania komory, min.
R y s. 4 .1 3 . Z m ia n y p a ra m e tró w : a) p ło m ie n ia - te m p e r a tu ra i p o w ie rz c h n ia , o r a z b ) śc ia n k o m o ry sp a
R y s. 4 .1 3 . Z m ia n y p a ra m e tró w : a) p ło m ie n ia - te m p e r a tu ra i p o w ie rz c h n ia , o r a z b ) śc ia n k o m o ry sp a