Winning van acetyleen en ethyleen uit een gasmengsel door diepkoelen

behorende

adres:

1966

-'. 1.

Ir.

III.

IV,

V.

VI.

VII.

VIII.

IX.

IUHOUD

Samenvatting Inleiding Prod uc tie

Beschrijving van het proces

blz.

) 4

5

Flow-sheet eerste jeel van het proces 5a

De warmte balans

8

Berekening hoeveelheden freon

13

Schema af te voeren warmte, temperaturen 14a Berekening van de apparatuur

Gaskoeler no.

3

Verdamper no. 3a Gaskoeler no. 5 Verdamper no. )a

Zij-buizen aan de verdampers Proces-compressor P.C.

Massabalans Freon,compressoren A,B en C. Materiaalkeuze en isolatie

Schema massabalans Freon Literatuur 15

15

16

17

18

18

19 19 21 21a 22

- ,

\

-1-I.Samenvatting

De opdracht,die in dit verslag wordt uit~ewerkt is de winning van acetyleecl ep ethyleen uit eCfi gasmengsel,waarin eveneens methaan, waterst~f QD stiKstof voürKomen.~cctyle~n en ethyleen Komen in

e

~uim

olecul

aire

hoeveelheden in het

~engsel

voor. Onderstaande tabel / geeft een overzicht van de t~ verwerken hueveelheden.

;Cmol/hr

kc

/

hr r.lO 1 j~ CH. 2b). '72 l. .'~ ?:, ~): :?4, /. J

,

I CO 2 7.16 ") 15. O't 0.6',)

~~~

N 2 5;). 10 1 .'+Cj~,30

4,S)

V

I

r/'

107,26

?783,33

1 Cl, ~Jlt

_\

C,?H;> _t \ 1Y7.2G j .D0.5,2,3 10,04- I S)H, 1 - + \ _t

H)

') 36.

1 I)

,

I • )72 , 20 50,17 J

...-..)

~

De massa- en vol~mestromen bleken na enkele globale berekeningen van toestellen zo groot te zijn,jat voor een redelijk ontwerp in drie units van gelijKe grootte verder gewerkt moest worden.

)e werkwijze ~an als volf,t worden omschreven:

1.Absorptie ván het aanwezige kooldioxide in een gepakte kolom met een natriumhydro~ide-oplossine als absorbens.

2.Uitvriezen van het in het gasmengsel aanwezige water,daar dit even -als KoolJioxide bij de later te bereiKen lage temperaturen grote moeilij~hcdcn zal kunnen vcro~rza~en.

5.Compressie van het gasmengsel,jat nu bestaat uit methaan,stikstof,

waterstof,~cetyle~n en ethyleen.~it óebeurt met een viertraps-compressor met tussen~oelers.

4.Het condenseren van acc:Jleen en ethyleen in de eerste condensor-v~rjampe~ bij een tem~erotu~r van

6.Condensatie van acetyleen en ethyleen in de tweede condensor-verdamper bij ecn temperatuur van - 81oC.

De temperatuur van -

g

,OC

is gekozcn,vanwege het feit dat het

tripel-o ' '

punt van acetyleen bij een temperatuur van - 31,4 C en een druk van

1,35

ata ligt.Bij een temperatuur rtie lager is dan - 81,4°C kan dus vast acetyleen gevormd worden,hetgeen storingen veroorzaakt.

..

_.

" .'1

.

.':

~.

\

-2

-Het rest~as uit de tweede condennor-verJamper bevat nog steeds ~cety~een en ethyleen.Om het percentage van de twee gassen in het

restgas tot minder dan één teru~ te bren~en zal Aen

tweede,gelijk-vormige installatie nadi~ zijn,~aarbij de totaaldruk tot ver boven

de ~OO ata zal moeten stijgen.Het is ook mOG'elijk om het restgas na

expansi~ met aceton te wassen,waardoor practisch alle acetyleen en

ethyleen in de aceton zal oplossen.

net Koelsysteem:

Als ~oelmiddel voor de beide condellsor-verdampers werd Freon 22

ge-kozen. (jifluor-monochloor-methaan:CHf?~l )

Het gehele Koelsysteem bestaat uit een cascade-scha~eling van een

tweetrapscompresGie-koe]j l.~callatie en een ~6ntrapscompressie­

koelinstallatie.ln de rest van dit versla~ zal ~esproken worden van het eerste re~pectievelijk het l~eecie syst~em.

/

I

/

In de verdamper van Het eerste systeem wordt een temperatuur van

-

booe

bereikt na hel expanderen van vloeistof van -

25°e

uit de ·

tussenko~ler.De vloeistof van -

25°C

in de tussenko'der ontstaat

• ~I

door expansie van de vloeistof van + 2SoC uit de condensor,die met

water van

20°C

wordt eekoeld.

In de verdamper van het tweede systeem wordt een temperatuur van -

82°C

bereikt d00r expanderen van de vloeistof van -

60

0

e

die in de

,

condensor van het tweede systeem wordt gevormd. Deze condensor wordt

gekoeld met vloeistof van -

25

°

e

uit de tussenkoeler,die na expansie

vloeistof en damp van -

booe

levert.Ve damp van -

60°C

wordt in de

condensor oververhit,zodat deze met een temp~ratuur van ongeveer

25°C

teruggeyoerd wordt naar de c~~pres~or van de lage druk zijde

van het eerste systeem. Jez~ condensor ~oet derhalve op een speciale

manier ontworp~n worden,o~dat di t apparaat strikt genomen voor het

eerste systeem een verdamper is,terwijl het in het tweede systeem als echte condensor fungeert.In deze laatste regel ligt vervat,dat

dit een cascadescha~eling van twee ko~lin6tallaties i s.

.

' i 1 -I I

I

l

,j

I

I • . . . . $ ~I '~ .1 ~ .. ,~:. " , ' ~.

'.

-3-11. Inleidinb

Acetyleen is ook bij lage temperat~ur en een druk hoger dan 1 ata een zeer gevaarlijke stof.ln de praktijk k0men herhaaldelijk ongelukken voor,doordat acetyleen-lucht mengsels ontstaan,waarna een explosie kan volgen.ln droge lucht zijn de exp~osiegrenzen van acetyleen

2,6%

en 77~ (l~t. 1).Ter vergelijking volgen hier tevens de grenzen voor methaan

5%

en 13~ en die van ethyleen

4%

en 22~.

Het ligt dus voor de hand,dat wij zoeken naar een veilige ~ethode om acetyleen uit een gasmengsel af te scheiden. Allereerst is gedacht aan de methoje van de fysische absorptic,omiat dan eerst het acetyleen verwijderd zou kunnen worden,waarna een minder gevaarl i jk gasmengsel zou res teren. Als se I ec tie f a bsorbens word t d i me thyl f orr.lamide (DilF) gebruikt (lit. 2).ûeze vloeistof absorbeert echter ook de bij de thermische kraking ontstane di-acetylenen en wel veel beter dan acetyleen.ln 1 volume DMF lossen bij normale druk en témperatuur ongeveer ~1 volumina acetyleen op (lit. 1).Het kookpurtt van ~MF is

153°C. Een aanzienlijk

beter abso~bens is N-methyl-pyrrolidon (NMP). Bij een temperatuur van 200

e

lossen y) vOTUminä- a~~tyleen op in 1 volume NMP ( l i t . j).ilet kookpunt van NMP is 202oC,het verhindert in 5ter~e mate de polymerisatie van acetyleen en er lost practisch geen koolJioJ:{ide in op.j)eze drie punten maken dat

HHP

een beter absorbens is dan ilMF.Shenderei en Ivanovskii (lit~ 4) geven in hun

~ublicatie aan hoe het aantaL th~oretischeschotels voor de ab-sorptie met NMP langs grafische weg bepaald kan worden.

Oe aandaéht zij ook geveGtigd op een rectificatie-proces,waarbij acetyleen en ethyleen tesamen gescheiden worden van ethaan uit een mengsel van deze drie componenten (lit.

5).

De economie van diverse uitvoeringen van DMF absorptie-processen is eveneens nagegaan in verband met de voeding van ~e kraak-oven volgens Wulff (lit.

6,7).

De bedoeling van de equimoleculaire hoeveelheden acetyleen en ethyleen in dit geval is om via directe chlorering twee molen vinylchloride te maken.

Van het eerste gedeelte van' de gasscheiding zal slechts een flow-sheet met beschrijving gegeven worden, terwijl het

\

-4-llI.Pr oductie

In ondcrst~ande tabel zijn de hoeveelheden opgenomen,die in ~bn unit

verwer~t worden. k~ol/hr kp;/hr mol~ c.:H

:

,

.

:5

::),

)1 _{1.Z,'JJ,5 h} 24,6 N 2 îb.7J '~67,6C) 4,7 H 2

17

3

,

7J

-)").. '7 I , 4:) 5J,) " _J~tI _{. 2} .)),7') ) 2), ')0 1 0 , 1 .~ n "2 "'-+ 35. Tj 1 .

crn

,J,) 1 ~), 1

3'53,

3

1

4.145,06 1 00, f)

Na de eerste condensor-verdamper is er gecondenseerd:

2), ~4 kmol /hr :2~2 en 7, 1) kmol/ hr C2~4

NR- de tweede con::iensor-verdamper is er gecon'denseerd:

10,21 kmol/ hr C

2H2 en 2?,90 kmol/ hr C2H4

De totale productie kan dus gesteld ~or~cn

op:

33,45 kmol/hr C

2H2 en 30,05 kmol/hr C2H4

Het proces wordt continu bedreven, zodat het totaal aantal bedrijfs-uren gesteld kan worden op

3

5

0

x 24 = 8400 uur/jaar.

De totale productie per jaar is dan:

33.45

x

26

x

3400

x

ü,001 = 7.305,48 ton

30,05 x 28 x 8400 x 0,001

=

7.067,76 ton

Totaal 14.373,24 ton

De gehele fabriek bestaat uit drie units,dus de totale productie van de gehele fabriek is 3 x

1

4

.

373,24

F-:4j

-

.

·-

11)

·

;

·

72'

·-

t

·

;-~/j~r:-

·

1

.

~\J-1,l.-~o/~ ~

1

,I '"

.

_.

.

~~

-5-IV.Sescnrijving van het proces

Het gasmengsel,dat in de gashouder is op~eslagen heeft een temperatuur van 40oC.Je absorptie van het ~ooljioxide-gas geschiedt bij voorkeur '

onder h~gere druk dan 1 ata.Het mengse~ wordt dan gecomprimeerd tot bij voorbeeld een druk van

8

ata,waarna het onder in de gepakte ~oloM

wordt gevoerd.Als absorbens wordt een waterige op:ossin~ van

natrium-hydroxide en natriumbicarbonaat gebrui~t,dat b0vcn in de toren over de pa~king heen wordt gesproeid.Je pa~king Kan dan bestaan uit ~asch~~­

ringen van 1" diameter.Het van ~ooldioxlde bevrijde gasMen~sel bevat nu een aanzienlijke hoeveelheid water.:Jit worGt verwijcierd do;)r middel van uitvriezen. Hiervoor m·)eten meerdere warmtewisselaars van speciale

constructie gebruikt worden,omdat er ijs in deze apparaten wordt ge-vormd dat ontdooid moet worden om de warmtewisselaar weer opnieuw te kunnen gebrui~en.Het is dus noodzakelijk om drie of vier van deze appara~en parallel te schakelen.De koeling van de toestellen. kan

ge-beuren met een eenvoudige ééntrapscompressie koelmachine die met

ammoniak of Fr~on 12 als koelend medium werkt.

°

De temperatuur van het gasmengsel is n~ ongeveer - 5 C geworden. Het mengsel bevat nu uitsluitend de componenten methaan,stikstof,

waterstof,acetyleen en ethyleen •

...-: . 'i

h

v-iv

k

I Er volgt nu een compressie tot 100 ata,wanrbij tussen iedere comprcssie-tràp gekoeld moet worden omdat anders de temperatuur van het mengsel te hoog zou oplopen.Na de laatste trap wordt het mengsel gekoeld tot een temperatuur van 300C in een warmtewisselaar,die met water van

°

~O C wordt gekoeld.

o

Het gasmengsel met de temperatuur van 30 C wordt nu in de gaskoeler no. 3 tot een temperatuur van - 34°C ge>coeld.l!et koelend medium hierbij is de

Freon-dam~~ie

uit de verdamperruimte van verdamper no. 3a komt. ~e partiaalspanningen van acetyleen E~ ethyleen zijn beide 10 ata.ter~ wijl de dampspanningen ervan 10 ata resp. 17,6 ata zijn bij - 34°C.

Er condenseert dus nog juist niets.

In de verdamper no. 3a wordt de temperatuur van het gasmengsel gebracht op - 590C,waardoor 23,24 kmol/hr acetyleen en 7,15 !{mol/ hr ethyleen

condenseert.In de verdamperruimte staat een hoeveelheid kokende Freon,

waarvan de temperatuur - Gooe is en de druk

0,33

ata.

Het gasmengsel,dat nu een temperatuur heeft van - 59°C gaat nu direct

naar de proces-compressor P.C. om op een druk van 200 ata gebracht te

wQrden.Het gas verlaat de compressor met

wordt nu gevo~rd naar gaskoeler no.

5.

o een temperatuur van - 7 C en

Gashouder

(

~

\

Absorptie-toren

\~)

Compresl5or met koeler Warmtewisselaar voor

uitvriezen van water

Vicrtraps-compressor met tussen~oeling

FLOW-SHEi'j' van het eerste àeel van het proces

\

Je ~~~ppratuur van het gasmentjGcl worrit nu

7. o~ b' .

- . ./. " .. , wa:l r .!.. J j~ist weer geen condensati~

-6-o

ver]aatjt,van - 7 8 naar

in Je gasKoeler optreedt.

Je partiaa!5pannin~en van acetyl~en en ethyleen zijn na de compressie

7,6 at3. resp. 17.'; ata gewor,jpr.. ~.erwijl de dampspann';'ngen bij - 34°C

1J 3.ta resp. 17.6 ata zijn.Eet koelend medium in j e gasKoeler is

~~t .. C, -

--C'v

·

k

de Preon-~amp.~e uit de verdamperruimte van verdamper no. 5a komt.

Het gasmengsel met. de te!'?lperatuur van - ;.!tOC wordt in jf~ verdamper no. 5a ge~oelJ tot. - 3102,Ha~rna lu,2' kmol/hr acetyleen en

,'2, J'J ~mol/hr ethyleen condenseert. ~e dampSpa!lOingen van acetyleen

en ethyleen bij - 31°C zijn 1.~ ata resp.

5

,5

ata.

Je v:oe~oare acetyleen en et~yleen ~orjt cvcn~ls in het Geval van

vcr-ja~~er n~. 5a af~etapt om na event~elp cxpan5i~ ~n ~rot0 voorraadtRnks

no. 3a ;-;ta3.t. Je kJKende Freon :)r:J d~ pl~p0n heen,de tempe-damp van -

Gooe

verlaat _,

.

,

dt: ver,hmpl?r e:1 t,;aa:' v:a dt~ Zt~n. "Je-:n~ster" naar de r;a3Koèler no. 3. In de zijb-.Jis van dl: verdamper staat vloeibare freon van - 6JoC,maar

de isolati~ van rl~ze buis ~oet zodanig zijn dat de vloeistof niet ~ookt.Je in de verdamper niet vcrbrui~tc vl0eisto~ stroomt via een

oVèrloop weer teru~ in de z~jbuis.De damp .die Je "de-mister" verlaat

. j ' d . ... + r,. 0,.. I ct k 1

' lS Verz3. 19 en r.e;~l~ een tempera.uur van - oG v . n ,e cas oe er

no • . ~, neemt deze damp warmte o~ van het proceSI~as (~n gaat daardoor over I

~n oververhitte damp van

Deze damp wordt cemengd ~et de damp die in condensor no. 4 gevormd wordt ten gevolge van de koeling van het Freon in het tweede systeem. Een later weergegeven globale berekening leert dat de temperatuur

v.n

de damp,die toegevoerd wordt aan de compressor ongeveer - 20°C is.

Na een isentrope compressie in compres5ur B isde temperatuur van de

damp ~ 60°C geworden (zie met Mollier-diagram van

F

22).

Deze damp wordt onder in de tussenkoeler no. 2 gevoerd,waar een druk

heerst van 2,1 ata en een temperatuur van - 25°C,zodat afkoeling tot

- 25°C en condensatie van deze damp z~l optreden.

De vloeistof van - 2SoC wordt onderin afgetapt en na expansie weer

verdampt in de verdamper no. ja,terwijl tevens een groot gedeelte ervan

na expansie verdampt wordt in de cor.Jensor no.

4

van het tweede systeem.

De kringl oop wordt dan weer ~esloten doordat de beide dampstromen zich weer verenigen bij de compressor D.

"',

-7

-Deze iamp is verzadj~~ en heeft ),,0,., j

f ' en :' e ~ p l: rat ~ U r va Il - .,:; 'J. '. e druk is

::?l ata.i'ia isentrop'-= compressie in de cOrrJ)rE!SSOr :l. heef7. deze damp een

t e '11 re rat !l U r van +

5

:;

0:;. I n cl t: r.:: 0 n d (; n :; J r n (1. Î 't.' 0 r J t J e i a m p g e con d (> n sc e r d •

t , " ,o~ ~ , , ct

Je v10pi,.o. heeft j~n een Lemp~rbl~ur van . C,', ~. J~ ~oeJlng van eze condensor f::ebeurt met k001.wat,=r van ,~()o~.

De

vloeibare freon wordt in een upslagtank gelaten en worlt via deze tank en een expansieventiel gcsproci~ over een grof ~aaswerk in de

tussen~oeler.J~ vlncistof van _{• ,.,J} '")rO,~ ' J h ce. '" teen dampsp~nning van

10,7 ala,na de expansi~ is de i ruk cedaali to~ 2,1 at~, d. i . de druk

~n de tussen~oeler.De ~ringloop worat weer ges~uten als je: verza~igde damp V3n - 2jOC boven

u~t

U0

L~sscnko~lc

r

weer naar oe compressor A gaat om gecomprimeerd te worjen tot j~mp van

Het tweede systeem is een ~&ntrapscompressie Koe~3yst0em.

In de condensor no. 4 expandeert en verdampt vloeibare Freon vau net eerste systeem (uit de tussenkoeler ) om als koelmeJium te dienen voor de Freon-damp welke van de compressor C kom~. ne Freon-Jamp van het

d l ' f " JO~

tweede systeem wordt in de con ensor tot v_oelsto van - 0. ~ gecon-denseerd.Na de opslagtank te zi jn Gepasseerd worjt deze vloeistof,die een dar:tpspanning heeft van

0

.

38

ata 'Geëxpandeerd e'n 'verdampt in de verdamper no. 5a.De dru~ worJt tian O,J" ata en de temperatuur - 82oC. Aan Jeze verdamper is eveneens e~n zij buis bevestigd met een

"de-mister" I dit is reeas beschreven b~j besiJre.<illG van de verdamper

no. 3a.Je verzadigde damp van - Ó20C wordt in de gaskoeler no.

5

als

koelmedium gebruikt en wordt daardoor oververhit tot - 250C.

Jeze damp wordt ~n de comp~essor C isentr00p cecomprimeerd,waarna

damp van + I+OOC fin de condensor no. 't weer worJt gecondenseerd tot vloeistof van - bOoe.En hiermee is de Kringloop van het tweede systeem

dan weer gesloten.

Een groot probleem doet zich voor bij deze Freon-koelmachines n. l . d: smerint? v~lbf1tt cQIT~t'?'5~*'&i!. Het is eenbekenà feit dat tengevolge

,.

van de smering olie in het koelmidàel voorkomt.Bij bepaalde tempera

-turen is deze olie nog van de ireon te scheiden.a:hankelijk van de

soort Freon die gebruikt wordt.Voor freon 22 kan gezegd worden dat er

tussen _25°C ,en + 3JoC een gebied is waar scheiding optreedt (lit.

8)

.

Zonder op dit onderwerp dieper in te gaan ~unnen wel een paar

duide-lijke nadelen hiervan opgenoemd worden.Er treedt capaciteitsverlies

op doordat onverdampt Freon met de olle naar de compressor teruggaato

Door dampspanningsverlaging i n de verdamper ontstaat eveneens capaci

-teitsverlies.Er is immer s een bin~ir systeem ontstaan met alle gevo~­ gen van die~ ..

-'3-': . . 'e warmteoalans

net ;>rvcesgas Je waar·Je:. v~.Jr

o

_...

_{x c} x worden

be re KC'I'ct, Naar ~n

o

m 1<-1'; . h r

() ....

Voor dp ?re0n ~al steeds de waarde van ~ x h ~cre~end ~orden,waarin

m

" _m 1 n ~€,:/hr

h ~r. .<,ca; , Kg :en~.ha~jli.c)

Gaskoe ~cr en verdamper n.). .~, é·r. ;ia.

In de verdamoer:nfko'.>J::'r.g var. _ ?'~o~ ',0:' _ .:,,)0:;,

Gedeeltel~j~c

c

ondensat~e v~~ ac

~

:vl

ee

n

en

et

h!

l~er.

bij -

~Jo

:

,

Je warmte die in de~e 3r :e sladia afgev~eri ~oe~ word~n za; bereKend

worjen en ia:'er b~j !'H:: ontwerp van de apparatu'.lr ~ebru~ ... : wo:-den.

3

,0,.

",

.,°K

- ... --: ___ -2~

1-

_m CH 4 ; , 31 ' • •... X .'. 5.!.2 ! ;) ) .. , ') :... t) I , b x .). ,2:

d·

--1 , ,) '! 1 , :) 1.:).)1,0 x O,5Tjt ~) Q! r J ") • .J.1' • c ~ .721,~

x

231 - 6~O,415 kcal/hr

75G

.

45? W

Afte voeren warmte in de gaskneler no.

3:

359.672 - 650.415 = _. 201.~57 kca

_,

l/hr

-

'1-Koel:ng in de verdamper van

0

_m c: ç1.rt _E r CH

4

1. 3Yj.{) X ').1.'144

65

},5·

N 2 4:)7,G X tJ. :2434

=

-:16,2 H:J

'-357

!

I .. X

3

,545

₌ 1.1)5,0 CiH~ 92'),5 X ~),3?17 ₌ ?')2,3 C 2Ht+ 1 • J() 1 , :) X ), 524,: 5~1+, ?

Af te voeren warmte in de verdamper om gas te K0el~n ~): - 53°C: 650. 41 5 -

54

5

.

101

= 105

.

3

1

₄

_~cal/hr

Voor het condenseren van acety~eer. en ethyleen is eveneens warmte af

te voeren. '

VerdAmpingswarmte bij - 57°C: Van acetyleen Van ethyle0n

4.0JU \,(cal/kmol(lit. î1) 2.;87 kcal /kmol(li t. 10)

Er

con:ienseert:

10

-

7: ~

CZH? ₁₀ ./I J x

55,

?~) 23.24 kmol/hr Hestant: 1,? , ~,1

C ?H4 1J

-

3

35

.

7

₅

_{? 15} kmol/ hr Hestant: .?,~.Go x -: 10 Condensatiewarmte: 25,24 x 4.000 = ~2.~60 kcal/ hr Totaal Voor af~oelen G3ssen

Af te voeren warmte in verdamper

112.387 kcal/hr

1,):). ),1+ kcal/hr

;>18.201 kcal/hr :: 2\23.768 W

kmol/hr

••

_{_10_} Berekening van de temperatuurverhoging ~n de procesco~pressor

P

.

C

.

Je temperatuur na de compressie zal zi~n gesteF-en.Dit is te berekenen met behulp van de formule van Poissan,mits we isentrope comprestiic toepassen.We bereitenen dan de gemiddelde

K

=-

c

Ic

.:'e c -waarden

p v p

worlen constant veronderste:d te Z'~ ;0.

kmol/ hr c i n kcal/kmoloe

p CH 4

86

,

)1 0,47

44

~~ 2 16,7:)

J

,

2

4

3

4

H

?

'-1 ?~, , ,1.}

5,5

4 ) C)H") "".J I , ,.... , J I J ,37"7 r :f

_28,6)

.j, ) ,) 4.2 ~ ')'ï~ 32_),4.3 Gemi.jdelde )( :: 1+4:71 ,

8

Formu~e van Poisson:

rt

-

en

-1 -

-

59°C

-:; 214 OK

P1 .. ') 1 •

3

ata P') = :;,)0 _ata

Jus log T _-= log 214 +

2 T 2 =

26

6

°

K

..:

-0

_v vo~r de compressie x 1 _,::-1 /" -= 7 , ')8 x )Q _{.. G ,16} .:..- .J x 2 6J)j x 2ó = ),6') x I::?') = .l, )3 -:: 1,59 0,2') 'J.23 log 20,) ')1,..3

7°C

c

_K

v kmol/hr x ), 5'~

i

,

36

118,2 4,)t) i ,4:J 2.3, i+ 1.+ •. S } ~ ,4..3

25::>,3

'?,6j

,

2~;

15

,

0

7,J3 1 ,23 36,6

449,8

= 2.530 + 0,095 = 2,425 1 x

)1

.

5

X.

na de compressie

_x

_20J 1 =

35

.3

1

₇

_m-? _/hr

••

Gas~oeier en vc~dampcr no. ~ en 5a.

"

\

Het procesgas wordt in ie ga~K~e~er van - ~oC tot - 3~oC gekoeld .

I 34°~

.

,-,.,0,....

.n de verdamper:aflloelinfj van - '-' vOl - ").1 '-' .

Condensatie van acetyleen en ethy]pen bij - 5)oC.

Je nie~we samenstelling van het gasmengsel.

In verdamper no 3a is acetyleen en ethyleen gecontienseerd.~aardoor het aantal kmol/hr in het resterende gasmengsel is af~enomen.~e nemen aan

dat de noeveelheden ~e~haan.waters:o~ en stikclof niet veranderen,er

condenseert g~en van deze drie ga~sen,rtaar de temperaturen in de ver

-dampers te

hlOg

zLjn voor conJensatie bij de hcersrn~e parti

aal-spanningen.

Voor :ie cJ:n;>ressie (1'.':. zijn ce partiaalspann:neen:

C:l 2,'+. Ó ata 'I N,) 4,7 ata IJ

_5-,

_,

_:;

_ata

-.

) C ,)H;l ;J ,

:

:i

ata C H, 2 ~ j ,J ata

~'a '-aa:. )1, 5 ata

~ _{') , () .)3} )~

,

₅ Je 5ameristell~ng: ~ I ' ~ _{J , )-)3} -)1 , ')

Ua

j e compressie is de totaaldruk 2 f ) at"l,rlus de dJ

.

.

:. \'Gn

0

,

038

x 20J = 7,{., at3.

o

,

oKg

x 200 ...:17,6 ata

Er conde!1~eert dan bij

-

.

q1

oe:

C 2H2

7

₁

6

_-

1]4 12,51 10,21 _{kmol /hr (Rest:2,3)} : 7,h x ::: C 2H4 .1'11

6

-. 17,6'

3

,

5

x 2.3,60 = 22,')0 kmol /hr (Rest:5,7) ~assastro~en: Tan met~a3n.waterstof en st~kstof ongewijzigd.

Acetyleen 12,')1 x Ethyleen

23

J)() x

Verdampingswarmte bij

-

81oC:van

van Condensatiewarmte: C 21I2 10,21 x C 2H4 22,'10 x 26 ::: _325,3 ke;/ hr.

26

=

3

D

O

.

8

.cg/hr acetyleen 4.270 ethyleen

2

.

9'13

~.2'?O = 43. Y)7 2.)}3 =-

68.5

1.0 Totaal 112.137 kcal/kmol(lit. kcal/kmolClit. kcal/ hr kcal /hr kcal/ hr 11 ) 10) ,

.

CH

'+

T

:r. i3 ' m c 1')

1.

51J,6

fl67,6

J

,2

'

+84

3

,392

325,)

0

,

5357

',' 1 1,4 116,? 125.4 27'1,2 2, i. ')1 .. , .~ c; n 'J, L)J.: 1 J, ')oO? . . ' .. 0 ., "-CR .. /

.,r

v 1 16,~

Warmte-inhoud bij de drie temperaturen:

T ~

266

°K

266

x

2

.454

,2

b52

.

R17

K.cal /hr

'r.

_'J39°K

239

x

2.4.?5. 4

571

.

1

)5

KC':il/hr

1 ..

T .- 1 ),?OK

192

x 2.246. ) l~

5'

.405 Kcal/hr Warmte af te voer~n in de gaskoe~er no.

5

:

c IJ

652

.

3

1

7

-

579.1

)3

= 73.6~4 Kcal/hr = 3~.Gl5

w

- 1 :2 -J10r _~ ) " ) 0 . - . ) '...I - \' / ' - r\ 24'), 1

Warmte af te voeren in de verdamper no. 5a voor de gasKoeling:

579

.

1

)3 -

45 1,40) ~ 1~7.7~8 Kcal/hr

Condensatiewarmte ~ 112. 1

37

kcal/hr

Totaal af t~ voeren 259. 92~ kcal/hr =

302

.

293

w

RecaEitulatie warmtehoeveelheàen: (totaal af te voeren warmte)

Gaskoeler no.

3

20)

.

?57

kcal /hr

₌

243

.3

66

W

Verdamper no.

3a

2Î6.2~)1 kcal/hr =

253.7

68

W

Gasiwe Ier no. ₅

73

.

6

,

?

4

kcal/hr =

85.625

tV

- 1

)-BereKening van de hoeveelheden Freon,d~e nod~g zijn om de warmte in je gasKoelers en verdampers af te voeren.

,\; ,e gegevens betreffende freon zijll te vinden in l::'t. 1,',

'13

en 14.

GasKoe~er n0.

3

fotaal af te voeren warmte: ,)()-j • . )'j'/ Kcal/hr :.: 5S,1? kcal /s

Enthal pie Freo~-damp ) - o r >

+ .) -'

') J, ' " )

:h"s 0 jamp :: ~!

1,-m ,..., 1"} Gt"miàjeld specifiek

r "

)

,

/

Ve-rschll

kg/5

van de damp is

6 ~ -. '}4 3 /

Dus 0 _V dam;')_. ::: ,7 x 0.20 =- ' " mis

8 ,7,) Kca l /Kp,'

Bij een snelheid vao de Freon-damp dour de gas Koe ler van 25 mi s moet . ~.

dan het oppervlak van de doorsnede van de pijp z~jn:

Verdamper no. 3a

2

m

Totaal af te voer~n warmte: 213,201 ~cal/Hr

=

60

,

61

kcal/ s

Aangenomen wordt dat na de expansie van -

25°

C

naar -

60

0

e

alle Freon in de vorm van yloeistof in de verdamper aanwezig is,zodat de

ver-dampingswarmte bij -

60

0

c

volledig benut kan worden.

Verdampingswarmte van Freon bij - 600

e :

53,53

kcal /kg

J

. us _~ ~ _{vL. ~} 60_~ ,61 _{= 1,0} 4 k _g / _s

m

5

6

,

53

Specifiek volume van de vloeistof is : 0,6824 I/kg

~us

0

v vloeistof

=

1.04 x

J

,

6324

= 0,710 :/s Gaskoel.er no.

5

Totaa} af ~e voeren warmte:

/3

.

62

4

kcal/hr =

20

,45

kcal/ s Enthalpie Freon-damp Verschil Dus _~m

~

damp =

2

₆

0

,

_,7

45

₆

3

O'

~

/ = , ~g

s

14

6

,

81

~cal/i<g 140,05 kcal /kg

6,76

kcal /kg

Gemidde1d specifiek volume van de damp is 1,07 1 m

3

/kg

Dus

0

v

~

amp

= 3,0 x 1,071 : 3,21 m

3_/s

Bij een snelheid van de Freon-damp door de gaskoeler van

25

mis moet het oppervlaK yan de doorsnede van de pijp zijn:

22

25

= 0,1284

2

,

.

_ .4_

Verda~per no.

5a

fataal af te voeren warmte: -,2)}, J':) i(c3:'/hr - 7.:'.? ~ca';'/s

Verdampingswarnte van ireon bij ~

) oe .

r 1 I J

- .... J__ . 0 ,.:..;.

D . us ~ ~ _rn v_. : -_ _\) "72.' 1 20 ) - l ' , ': ~ k g, I s

1 '-!

Specifiek volume van de vloeistof is O,())')2 J/ kg

Jus

0

v v:oeistof = 1,13 x a,6~)2 =

O,Jd

lis

De smoor- en-rcgelK~ep no. Ó

Om de tern~eratuur van de Fr~on-jamp,die de gasKoeler no.

3

verlaat op

een constante waarde van .. ,))0(; te houoen, is eeu 'femperRt .... re Controller

aangebracnL,Jie de smoor~lep no.

6

meer o?ent als de temperatuur van de uitGtromende Preon-da~o Doven de + 2~oC 5t~~~~.

~e hoeveelheid damp,die minimaal deze smoorklep m0el passc"en is aan je hand van de berekenincen van

t:.z

.

13 vast te

..

~,

s".,e 1 1 en op:

De smoor- en regelklep no. 7

Om de temperatuur van de Freon-damp,die de gaskoeler no.

5

verlaat op o

een constante waarde van - ~5 C te houden,is evenals in het boven-staande geval een temperat~urregeling aangebracht.

Als de temperatuur van ne uitstromende damp boven de juist aangegeven

w3arde stijgt,wordt de smoorklep meer geopenJ.

ue

berekeningen van blz. 13 en î4 tonèn aan,dat de minimale hoeveel-heid die deze ~lep moet passeren is:

....

- -... -59

-7

1,04 1,

1

3

Gaskoeler no.

3

Verdamper no.

3a

Proces-compressor Gasko~ler no. ') Verdamper r.~. Sa

253.8

Ic.W

8

)

,

6

KW

Schematisch overzicht van de hoeveelheden af te voeren warmte.De d~k eetrokken 1:jn 6telt het proces-gas voor,de dun getrokken lijnen de hoeveelheden Freon damp en vloeistof,die nodig zijn om deze warmte-hoeveelheden af te voeren,in kg/s.ln de blokken zijn de temperaturen in oe vermel:l.

)

I

I

I

)

;

I

l

-15-VI. Berekening van de apparatuur

,1.G~skoeler no,

3

rl =

353,81

x

22,4

303

1 80

3

1

Invoer procesgas :~v 3.600 x

273

x 100

=

0,0 0 m s

De gaskoeler wordt uitgevoerd als spiraal-koeler. Het procesgas gaat

door de pijp,terwijl de Freon-damp in tegenstroom aan de buitenzijde

ervan is. Eén lange pijp wordt dus tot een spiraal opgerold en de

ruimte tus~en twee windingen wordt met een plaat afgesloten.Het ie dau

mogelijk om de Freon-damp met grote snelheid door de ruimte om de

pijpen heen te stuwen. Een uitstekende warmte-overdracht is hiervan het -gevolg,terwijl warmtewisseling in zuivere tegenstroom wordt

be-reiKt.Na itereren bleek dat dezegaskoeler gesplitst moest worden in

twee gelijKe kleinere gaskoelers,omdat de afmetingen van één erote, alleen al wat betreft de hoogtc,technis~h onwaarschijn:ijk zouden zijn.

Procesgas:

~v

=

0,044

m

3

/s

Aangenomen wordt een gassnelheid van

-_

7,5

mis

.... ~~~----_.

Dus oppervlak van de doorsnede van de pijp is: ),,:;44

7

,

)

?

- :},5~ dm~

De àiameter van de pijp is dus

8,2

cm =

82rnrn

De wanddikte ~oet vanwege de druk van 1J) ata 7

mrn

Zijn.

Het inwendig oppervlak per meter lengte is

O,2~q

m2j m.

In ieder der twee spiralen is de af

te

voeren warmte 2'+ ~~.

366

=

121.68

3

W

ç;:;

=

U x A x

.6

Tl = 1 .. :> 1.683 W

w og gem.

A T = 12,1

log gem.

?

U

='

60

W/m

2

oe (relatief goede warmtd-overdracht in je spiraal)

Dus A =

121.683

6JX 12, }

De to~ale lengte van de pijp van rte sp~raal wordt:

Als de spiraal een diameter heeft van) m,dan is het aan:al windingen

61')

=

65

3 x 3,:4

De hoogte van het apparaat wordt vanwege de

65

windingen

65

x

0,J96

~

6

.

22

m

Als snelheid van de Freon-damp is

25

mis genomen-~z: ' 15) .

Dit zo~ een tussenruimte tussen de windingen vari ~

6J

cm noodzakelijk

maken.Ne dienen dus een andere snelheid te ~iezen om het apparaat niet

al te hoog te moeten maken.Aan de diameter van de s'piraal kan eventueel

ook iets veranderd worden,dus minder windingen,zodat het apparaat

lager zaL worden.

--~---

-16-2.Verdamper no.

3a

De verdamper wordt zo ontworpen dat het procesgas door verticaal in

het apparaat aangebrachte pijpen naar omiaag wordt gevoerd.In de

pijpen treedt oondensatie van acetyleen en ethyleen op,terwijl om de

o . .

pijpen de ~okende Freon staat v~n - 60 C.Re~ening gehouden met de

hoge druk van het gasmengsel en de verdampende vloeistof er omheen

is het gerechtvaardigd om een hoge totale

warmte-overdrachtsco~ffi-. t t d U 500 W/ m2

o~.

C1en enemen .w.z. = _ Procesgas :

~

_..,

=

0,088 m

3

/s ~

=

253.768

w

w = U x A x

LlT

l og gem.

A

T

_{log gem.}

:7,8

_ 253.768

Dus het warmte~uitwisselend oppervlak

A -

500 x 7.8

We stellen dus A = 66 m

We gebruiken pijpen van 25 - 37 mm (wanddikte 6mm)

Inwendig oppervlak per meter pijp is dan 0,0785

m

2

/m

Dus de totale pijplengte wordt :

0.~~85

=

840 m

=

65.1

m

2

We stelle~ nu de snelheid van het procesgas op

5

mis,

zodat de totale

0,088

oppervlakte van doorsnede van de pijpen wordt:

5

'" 0,0176

m

2

=

'1.76 dm2

Dê oppervla~te van de doorsnede van 1 pijp isO, 0492 dm 2 ( l i t .15 ) H et totale aantal pijpen wordt dus: 1 ,76

0,04j2 .. 36 De lengte van 1 pijp

m~et

dus

w~rden

:

;~o

=

_{2,33 m}

In de haniel zijn pijpen van 3 m lenete.We nemen dus voor de hoogte.

van de verdamperruimte

3

m.

Diam~ter va~ de verdamper: steek ::: 1 2 x - d 2 u D. l t D. l

:

m

X t .:- 1,4' x d u

'

.

6

x ~2 1 1

2

x

steek m

=

6,0

(Tabel lito 15)

=

1,4 x 37 = 52 mm ::: 31₂ mm

=

37 mm

::

78

mm dus D ::: 427 mm u

De diameter van de verdallper zal dus ongeveer 4~) C1fl zijn.

I '

-17-3.Gaskoeler nOg

5

Deze gaskoeler zal ontworpen worden als dubbele pijpspiraal-warmte-wisselaar.Dit gebeurt om een vergelijking te kunnen maken met de

gaskoeler' no. 3,die iets andersi8 ontworpen.

Procesgas:

~v

=

35,3

1

7

m

3

/hr =

0,0098

m3/~

(blz.

10)

Als doorvoersnelheid nemen we aan:

7.5

mis.

0,0098 2

Oppervlak van de doorsnede van de pijp is dan: = 0,0013 m

7,5

2

In de handel zijn pijpen met een diameter van

44

mm, opp.

=

0,152

dm

We kiezen deze pijp?iameter,waardoor de doorvoersnelheid iets kleiner

wordt.

Totaal af te voeren warmte

U

=

60 W/m2

oe

=

85.625

w

=

U

x

A

x

~Tl

og gem.

AT

_log gem.

=

30,5

Het warmte-uitwisselend oppervlak

A

Inwendig opperTlak per meter pijp

T

t 1

" l

t '

46,8

2 7

9

o a e P~JP eng e :0,1382

=

~J m

85.625

=

_{60 x 30,5} 2 ~,138.?m/m 2 = 46,8 m

22L _

Stel de diameter van de spiraal op 2 m,dan zijn er

₆

_,

₂₈

_-

54

windingen.

Ne

berekenen nu de binnendiameter van de buitenste pijp.

De wanddikte van de binnenpijp stellen we op 6 mm,dus diameter=56mm.

3, ₄ 14 _x D2 _i

~

6 2 34 2 t b ) I

It x 5, = 1.2 cm 1 z. 1 3 :) i ;: -+0 cm. Dit is een zeer grote maat,het apparaat zou dan meer dan 22 m hoog worden.Al s de snelheid van de Freon wordt verdubbeld ~.i. 50 m/s~dan wordt de diameter ongeveer ,30 cm,waardoor het apparaat een hoogte zou krijgen van ongeveer 16,5 m.Door de d~ameter van de spiraal te

ver-anderen zal een lager maar breder apparaat ontstaan.

Als we tenslotte dit ontwerp vergelijken met het ontwerp van de eerste

gaskoeler dan zien we dat de dubbele pijpspiraal warmtewisselaar een

beter ontwerp i6 dan de zo genoemde spiraal-koeler.

\

\,.

,

-18-4.Verdamper noo 5a

Het ontwerp van deze' verdamper is analöog aan dat van no.

3a

.

7.244,6 23~ 1 ' 3

Procesgas:

0

_{v =}

3.6

00

x

21'3

x

200

=

0,)0373

m /s.

Af

te voeren warmte

302.293

w

A

T

_10g gem. :: 12,6

Dus het warmte-uitwisselend oppervla~ A ::

302.213

500

x

12,6

We

gebrui~en pijpen van

25

-

37

mmo

Inwendig opperyla~ per meter

De totale pijplengte wordt:

pijp i s 48,1)

0,0735

cian

0

,

078

5

2 I m / rn. '" 612

m.

:: 48,0 m2

Stel de lengte van 1 pijp op

6

m,Jan zijn er 102 pijpen in totaal.

Ne berekenen nu de gassnelheid van het procBsgas uit v x F =

0 ,

v

waarin F=oppervlak van de doorsnede van alle pijpen en v=de gevraagde

gassnelheid in ctm/s.

v x

102

x

0,0492

~

8

,

73

dus v :: 1,74 dm/s :: 0,174 m/ s.

Je uitwendige diameter van de verdamper:

(zie ook ber. op blz. 16)

2 x

.1

d 2 ' u D.

=

10,5 x 52 :: 546 mm ~

37 mm

1 1 Ir 2 X steeA.=

78

mm Dus D U

=

661

mrn

De diameter van de verdamper zal dus gesteld kunnen worden op

67

cm.

5.Zij-buizen aan de verdampers

Een vuistregel die in de praktijk wordt gehantee~d is.dat de diameter

van deze buizen ongeveer een vijfde deel van de diameter van de

ver-dampers moet zijn.We kunnen deze diameter dus stellen op

10

cm.

De "de-mister" is opg~bouwd uit roestvrij stalen draad met een

dia-meter van

0

,3

mm.De hoogte van het netwerk is ongeveer

10

cm.

De zijbuizen dienen voorzien te worden van een extra dik~e laag iso~

latie-materiaal,omdat de Freon in de buizen niet mag koken.

. ~ , ~I '" , , • I " ',I

.

'I

-19-, D 1- ~

0 .1 e proces-co~Dressor J.u •

Ne hebben reed~ aangenomen,dat de compressie iscntroop geschiedt.

Het vermogen ie dan : P =(0 x c x 7) 7 - (~ x c x T) ~o

m p - , m P -"J7

P

-

652. ~17 - 545.101

=

107.716 kcal/hr

dus

P

-

12

5

.

275

,7

W

=

125.3

kW

Als rendement is

70

%

aangenomen, zodat het asvermogen van de compressor

,wordt: 125,) ... 179,0 kW

0,7

VII.Massabalans voor Freon en berekening van de compressoren

A,B

en

C.

Compressor C:

' 0

In het tweede systeem komt damp van - 25 e uit de gaskoeler no. 5 en

gaat naar de compressor C.Na de isentrope compressip. i s de temperatuur

+ 40°C geworden (zie Moll ier-diagram).

Het vermogen ia nu

Enthalpie van de damp

Verschil 152,12 kcal/kg 146,81 kcal/kg 5,3 1 kcal/kg

0

m x ~ A h

=

3,0 x 3.600 x 5,31 x 1,163

=

66,8 kW

Stellen we het rendement op 70%,dan is het asvermogen:

66,8

0,7

=

95,5 kW

Compressor B:

In condensor no. 4 wordt de damp die compressor C verlaat geco

nden-seerd.De hoeveelheid warmte,die in deze condensor moet worden afge-voerd door de Freon uit het eerste systeem is als volgt te berekenen. Eerst afkoeling van de damp van + 400e to~ - 600e,gevolgd door

condensatie bij - 6oo

e.

Enthalpie van de damp + 40°C 152,12 kcal/kg

600

c

142,68 kcal/kg

Af te voeren voor gaskoeling 9.44 kcal/kg Condensatiewarmte bij _ 600e 58,53 kcal/kg Totaal af te voeren warmte 67,97 kcal/kg

0

m

=

3.0 kg/a dus, totaal af te voeren warmte~3,O x 67,97

=

\

.

-20-In condensor no. 4 expandeert en verdampt freon van - 60°C uit het

eerste systeem en verlaat de condensor met een temperatuur van - 25°C.

Enthalpie van de damp : 25°C 146,81 kcal/kg

60°C 142,68 kcal /kg

Verschil 4,13 kcal/kg

verdampi ngswarmte bi j

_-

60°C 58,53 kcal/ kg

Toe te voeren warmte 62,66 kcal/ kg

De massastroom Freon uit de t ussenkoeler no. 2 i s nu te berekenen:

~ 203,J1 =.

3

,

3

ke/s

m '- 62 • r) 6 - -

--Bij de compre~eor B komen nu twee mas~astromen aan nlo

3,3 kg/ s uit condensor no. 4 ,damp van

-

2)oC _en

6,7 kg/ s uit gaskoeler no.

₃

,damp van + 2J ,,"°1"' v .

Totaal verwerkt de compressor B dus 10 kg/ s.

Ne

berekenen nu eerst de temperatuur als de stromen gemengd zijn.

De warmte-balans is dan:

~m1

x _h, + iJ x h 2 :: (~m1 + (Jm2) x h3 m2

Of

:

₃

_,3

x 146,81 + 6,7 x 151,46 ;;: ₁₀ x h3 Hierui t volgt : h3 :: 14).93 kcal /kg

In de tabel vinden we de bijbehorende temperatuur nl. + 50C

Na de isentrope compressie is de temperatuur van het gas + 85°C.

(Mol lier-diagram)

Uit het diagram is nu het enthal pie-verschil af te lezen:

164,0 ~ 150,0 ;;: 14 kcal/kg

Het vermogen van compressor B is dus: (rendement :: 70%

p :: 10,0 x 14,0 x _3.600 x _1,163

=

_{586,2 kW}

Het asvermogen is : 58612

8

321 4

kW

0,'1

-Compressor

A

:

Voor de berekening hiervan is bekend dat de hoeveelheid Freon,die in

de hoge druk (HD) trap wordt verwerkt aanzienl ijk groter is dan die

welke in de lage druk (LD) trap wordt verwerkt (lit.

8 ).

De verhouding van de hoeveelheden volgt na het opstell en v.an een

warmte-balans over de tussenkoeler en is in het Moll ier-diagram

te zien:

~m

HD

çJm

LU

=~

7,7 - 1,82 (gemeten in diagram).

" .

-21-Dus naar compressor A gaat : 1.~2 x 1J,0 :.: ld,? kr;/s

Het vermogen

ie :

13.2 x 10,0 x 3.600 x ',163 762.0 kW

Met een rendement van 70~ is het asvermo;en 71)") _ L 1 (' .J

O,?

1.

oS3

,

6

kW

De massabalans over het Freon-gedeelte is op blz. 21a weergegeven.

VIII.Materiaalkeuze en isolatie.

De gehele apparatuur kan van normaal constructie-staal gemaakt worden.

De "de-misters" in de zijbuizen van de verdampers zijn gemaakt van een

hoeveelheid roestvrij stalen draad met ee~ diameter van 0.3 mmo

Als isolatie-materiaal voor de gehele apparat~ur kan poly-urethaan

schuim gekozen worden.Er bestaat ook een stof genaamd Perliet,een

soort silica-gel,dat in ~fgesloten ruimten gestort kan worden en

dan een uitstekend isolerend vermogen heert.Een nadeel is echter,

,

-21a-Massa-balans van Freon. Alle waarden zijn uitgedrukt in kg/s.

GIl8koeler

₃

VerdamEer 3a

t

~~

6,7

13,2

-"

.... _{Tussenkoeler 2 Condensor 1} ,-

.

10,0

....

,

_"

_.

18,2

J~

,11

3.3

3,0

, I ,

-Condensor 4 Gaskoeler

5

VerdamEer 5a

...

.,

3,0

, , .

.

"1

-2

2

-IX.Literatuur.

1. Hardie,D.N.F. ,Acetylene:Manufacture and Uses

Oxford University Press,London Î~65 ,p.

3

4 en 49.

2.Ind.Eng.Chem. , 1)53,~, (1?) , 251)6-2606.

3.U.S.Patent 2.591).649 .

4.Shenderei,E.~. and Ivanovskii,F.P. ,

K h i m. Pro m . , 1 y63 • ( 9) , 650 -6 55. • 5.U.S.Patent

3

0 093.107

6.Petr. Refiner ,

1153,32 ,(')',

163-167 . 7.Chem.Eng.Progr. , 1953,49. (1) , )')-3') •

8.Collegedictaat Koudetechniek A van Prof. Ur.lng. L.Vihl .

9.Rossini,F.D . • Selected values of chemical thermodynamic properties, p.

3

1R ,3 19,324,327.

10.Timmermans.J. ,Physico-chemical constants of pure organic compounds, New York 1~ó5,Volume IJ ,po 61 en

95.

11.Ullmann's Encyklopädie der Technische Chemie. 12.Refrigerating Data Book , Volume 11 •

13.Tabel in brochure van Hoechst over Frigen

Nach:U.P.Graham und H.C.Mc.Harness ,Mitteilungen der Kinetio

Chemicals, Inc •• Nilmington,Dela., 1)45 •

. 14.Pohl mann,W. ,f~schenbuch fcrr Kilte-Techniker ,Hambur~. 1935 •

15.VDI Wärme-Atlas

Ter algemene oriëntatie op het gebied van de cryogene processen zijn

voorts enige brochures bestudeerd van de firma's Linde en

~~.~ ---r~~~~~--T4~L-~HL~~~~~~~~~---+~--~-~~~~~=4=U+~~~~~~~~~~~~~~~~r---~--~

4~~~--++~~~~~~~~~~~H---~-4~

-=

....

..

I ..

.. ..

:

..

. , r-

n.

I

---. I _>

I

!

I

'

.

I

!

~

-1 1 ; :~

l

"'----

,-J

I

J

tt

KOELWATER !O·C wart I o-lrokkto wartla.stlpp. 'roen laestlDD. rOei laetrOlCK.n ioo 10. ioo laetro ~en

I ... Ia.

1\3'

0,0'

70 IQ '0 '00 liD 120 ilO 140 150 liD (NTH.~( u. I((olfte

-

---

-

-

-

--

t

·

+U·c ,~-

....

2,1-1\3' o.o. o 10 10 100 no 120 ilO '40 150 no ENTHALPIE lil KCoLA. DrDC"S, racenr 1l'öISTOF+ ~ondensor jA' + Itussenkoe er A IS Of-3lllilskoeler

I Dart_ coiidiiiSOr _ ve r d a mli@r ItemD"rat urreoelaar

I STOF-6 comDre~soron -FREON 2')

-8,

conelen or

Iro :k .. n \1f _{-~. ~~~5~la~sko~,e~le~r~} __ ~ __ ~

~~gg~~~tOSEI5TOF IDart.condensor-v.relamop r t emoeratuurr;noraar comDressor FREON!2 OIEPKOELING in ca scade met FREON 22 H. D.kA~$E JÁNUARI766