\V A
'J'F 'K I, (\ 0
IlE. U
1'1 D I
LAB
(JT:..
A TORI U
.Ivr
Jvj
nnrOUD bIz. 1 • INLEIDIJifG 2. PROEFOPSTELLING 3. IVIErrINGEN 2
4.
CONCLUSIES 6 FIGUREN 1. Stabiliteit in paraIIelstromirig. 2. Snelheidsverdeling in paraIIelstroming.3.
Stabiliteit achter een dam.4.
SneIheidsverdeIing achter een dam.5·
VergeIijking snelheidsprofielen met en zonder dam. 6. Stabili tei t in paraIIelstroming. InvIoed graclering.7.
stabili tei t achter een dam. InvIoed grad_ering.In aansluiting op het onderzoek naar de stabiliteit van stort-steen op ctammen (IV! 731 - II) werd door de Waterloopkund.ige Afdeling van de Deltadienst opdracht gegeven tot het onderzoaken van de in-vloed van varm en graderin/.?: van stol'tstee:n. Bij zand en grind is het gebruikelijk de gemiddelde zeefdiameter ts gebruiken (gemiddeld naar gewicht). De bapaling van de zeefdiameter is voor stortsteen vrijwel ui tgesloten9 zodat naar andere maten lhoet worden gezocht. Hiervoor komt in aanmerking de nominale diameter d
=
(volume)1/3 en eenmidde-n
ling naar aantal.
De pl'oeven werden gectaan in het Waterloopkundi g 1abaratorium te Delft onder leiding van Ir. R.N.C. Breusers 9 die tevens dit verslag samel1ste Ide.
Voor de proeven werd gebruik gemaakt van een gesloten goot met een breed:!:;e van 190 m en een hoogts van 093 ml De goot was g8s1oten
omdat bij de proeven met gelijkblijv8nde waterdiepte het verhang willekeurig moest worden gevari~erd. Deze oplossing was eenvoudiger dan het bouwen Van een kantelgoot. In de goot was op 795 m vanaf de instroming een proefvak van 093 x 0 93 m aangebracht waarin in ;2 lagen
ca. 200 stenen konden worden aangebracht. Ret overige deel van de gootbodem was bedekt met vastgekitte stortsteen met vrijwel gelijks afmetingsn als de onderzochte stenen.
De debieten werden gemeten met een bochtstulcdebietmeter? de drukverhangen met statische buizen en het snelheidsprofiel juist v66r het proefvak met sen pitotbuis. In enkele gevallen werd met een micro-molen de gemiddelde snslheid en de turbUlentie-inteDsiteit gemeten. Ret gedrag van rle stenen in hat proefvak korL worden waargenomen door e en trans.parane gedeel te van het gootplafond.
De vraarde van de ruwheid k van de gootbod.em werd ui teen serie proeven met toenemende waterdiepte bepaald. Uit tabel 1 blijkt dat de
'I i I
!
} I' ; ,waarde van It 0,06 m bedroeg voor de v8st£jekitte stortsteen (d n k/dn '" 2),
U
iE..}nL s"~~*
r0.
11 in m ~_Jy_~n ~9.. k in m ---~ ...~---0,07
0,36
0,05 85
0,07
0,10
0,53
0,070
0,06
0,14-
0,68
0,083
0,06
0,19
0,89
0,096
0,°55
0,24-5
1 , 11
0,110
0,055
0,272
1,16
0,115
0,06
----"
I :=:5,0.10
-·30,06
30 NIEIJ1INGEN.---..
...---
.... 2De invloed van de vorm van de steen en de bruikbaarheid van 0. n
is in tvree series pro oven onderzochto Bij de eerste serie was ci.e stroming uniform, bij de tweede serie werei een clam in de goot a.enge·-bracht.
De onderzochte vormen zijng kubussen, cylinders met gelijke
hoogte en diameter, tetra~ders, gladde bollen, grind, kubisch gebroken stortsteen (vrijwel isometrisch) en platte stortsteen vraarvan een
afmeting klein was ten opzichte van
werd.en van beton vervaardigd, voor de bollen 'Nerden glazen knikkers gebruikt, Voor alle stenen was 6 "" (p s - pw)/ Pw zoveel mogeli jk gelijk,
terwijl het produkt 6d vrijwel gelijk was: Di t produkt kan als
maat-n
gevond voor de stabiliteit worden beschouwd (zie ook M
731 -
II). De stenen werden in 2 lagen in het proefvak aangebracht zodanig dat cle bovenkanf; van de stenen aansloot bij de vastgeki tte stenen, In de l)ovenlaag bevonden zich ca.100
stenen, Bij iE:Jdere steensoort werd het 0ebiet in k1eine stappen vergroot, het gedrag van de stenen waargenomen en vi,)l'geJ.eken Inet een va.n de volgende schade kTi teria. V er88hi11 ends kl'i teria zi jn ge bruilct omda,t de tel'fl1 begin yan beweging onvo1doende gedefini~erd is.scilar:l e no. 2 .3 4
5
67
8 kriterium geen beweging1-5%
beweegt zonder verplaatsing"
"
algemene beweging -1-2% verplaats-G3-5%
"
6-10%
10%
If 11"
.3Vergelijking van de debieten waarbij Gen bepaald kriterium werd waargenomen is mogelijk in fig. 1. Ui t deze figuur blijkt dat vvat het bewegen betreft Grote versehillen optreden. Bij het verplaatsen zijn do versehillen bstrekkelijk gering. De snelheidsverdeling bij het proefvak is gegeven in fig. 2 waaruit blijkt dat de effektievc hoogte voor d.s ruwe wand ca.
0,21
m bedraagt. Ui t de gemeten verhangen kan
¥-de waarcle van c3.e krj tieke schuifspmmingssnelheid
1J{
worden bepaald. Uit de gemeten rslatie tussen het verhang I en het debiet Q, kan met*
.-.
behulp van de relaties t :=: p gRI
(R
-0,21
m) en U -- ,,' t/p
vrorden afgeleid~1J"'f./
Q'"0?435
U* in m/see Q in m3
/see.Bij alle pro even is ook de snelheid op een hoogte van
0)09
m gemeten. Uit de relatieU(y)/l~ :=:
2?5
In30
y/K U* / Q:=:0,445
volgt met K
6
emdaar de relatie tussen U(y) op y
=
9 em en Q bekend was uit metingen. Als gemiddelde waarde kanV"'-f./
Q:=:0,44
','lorden aangehouden.Indion kl'i terium 6 al s begin van lleweging wordt g'3kozen kunnen
*
de volgende waarden van Uk worden bepaald:
I
, .~. _ ~ :,1 .
\ ,
4
Tabel 2
Bepaling Shields parameter bij schade kriterium 6
2 2
dn dzeef i.\dn
U~
/lig(l~ 5l_!tJg~~
Kubussen Cylinders Tetraeders Knikkers Grind 0,145 0,146 0,132 0,141 0,145 Kubisohe stortsteen 0,141 Platte stortsteen 0,143 em
Gm
1,44 2,40 3,40 1,48 2,40 2,60 1 ,48 2, 405,
2 1 ,48 2,.3 9 2, 4 1,59 2,13 3,0 1,72 2,06 2,7 1,74 2,06 3,2 ern 3,45 3,55 3,55 3,543d8
3,55
3,5 85 0,060 0,060 0,049 0,056
0,062 0,056
0,057 .- 0,057 3E Re - 3000 0,042 0,055 0,022 05056
0,044 0,043 0,036 2 3{' Ui t de tabel blijkt dat de ,marde van Uk / llgcln, de parameter door Shields gebruikt, vrij constant is met uitzondering van het gaval van de tetraeders. Ais gemiddelde waarde wordt 0,057 gevonden, hetgeen goed overeenkornt met de bekende relatie van Shields yoor het begin van beweging. Deze waarde kan ook voor grotere stenen worden gebruikt omdat de viskositeit van het water geen invloed meer heeft voor stenen van deze afmetingen. Bij gebruik van de zeefdiameter in plants van d
n ontstaat een grote variatie in de ...,raarde van uk2/6gdn De In'uikbaar-heid van d is hiermee bewezen. Een afzonderlijke vorm parameter is n aIleen voor de tetraeders noodzakelijk.
De proeven zijn herhaald na plaatsing van een dam in de goat waardoor de stroming meer turbulent werd (zis fig. 3). De spreiding in de debieten is in dit geval minder. De waarden van de kritieke debieten zijn lager door de graters turbulelltie-intensiteit. Het snel-heidsprofiel is gegeven in fig.
4
voor daze toestand. De snelheids-profielen met en zonder dam zijn in de kritieke toestand voor kubussen vergelekeil in fig.5.
13i'j de toe stand met de dam zijn de snelheden bij de bodem lager, Optellen van 3'::::--(y) bij de gemiddelde snelheid U(y) brengt de twee gevallan dichter bij elkaar. Voor een normale snelheids-ampli tude verdeling zou U +3
"~} de piolcwa.arde van de snelheidsfluc--tuatie geven. De verschil1en in de twes gevallen ontstaanwaarschijn-5
1 i jk clool'daL e18 verdeling V8.n cle snolheiclsampli tuclen in het gaval van de", elGrn scheef is met l'elatief gl'ote piekwEwrdel1,
De bruikh8.8.1'heidvan de g8middelde diameter
d
n (middeling n8.8.1' aantal) voor gegradeerd l1lat.el'iaal is ond.erzocht in 3 series wa.8.rbij aan het gebruikte~ unifonne, materiaal stEmen met kleil1er en groter
\
gewioht werden toegevoegd. In de parallelstroom zijn de volgende graderingen kubische stortsteen onderzocht:
gewi_~~!.
11-13
gr22-26
gr44-52
grT6
0%
100%
0%
T21 20
60
20
T22
50
0
50
TIit fig.
6
blijkt dat de inVloed van deze gradering op de sta-biliteit gering is. De proeven zijn herhaald voor de stroming achter een dam met stortsteen (graderingen0/1 00/0,.
20/60/20~30/40/30
en5 0/0/50)
eli. grind (graderingen0/100/0, 15/70/15, 30/40/30
en50/0/50).
Uit de resultaten gegeven in fig.
7
en8
blijkt eveneens een geringe in'll oed van de grade ring.Bij de pro even bleek dat het percentage grate 8tenen dat werd verplaatst gelijk was aan het percentage aanwezig i:n het bed .• Lane-* 'conclucleert ui t metingen van de gawichten van stenen in een ri vierbed,
waarbij bleek dat het gemiddeld gewicht van platte stenen kleiner was dan van isometrische stenen, d.at platte stenen stabieler zijn. De con-olusie uit bovenstaande proeven zou dan zijn dat grate en kleine
stenen gelijke stabiliteit bezitten. Dit is evenwe1 een gevolg van het beschutten van kleine stenen door grate stenen. De conolusie van Lane is dus niet gereohtvaardigd.
){. E.W.
Lane,E.J.
Car180n9 Trans. Am. Geoph. Un.22
(3),
p453-462,
6
Ui t do P.1'Oc'v8n kunnen de volgende conclusies worden geb~okkeng
1. De iEvIoed van d.e vorm van stortsteen i f3 weinig belangri jlc indien
1/3
d~_}10m:Ll1ale diameter d
n "" (volume) wordt gebruikt 8.1 s maatge-vend.o di81!l8te:c.
2. De invload van de gradering wordt in de onderzochto gevallen
vol-cloendc weerg'3geven indien doe diametel' van de stenen? gemidde1d
YlB.81' am,1'c;a19 wordt gebruikt als maatgevende diametor.
3.
Vaor een para1le1stroom kan de kritieke sohuifspanningssnelheid3{:
Uk worden bepaa1d met de re1atie:
u
ot2 k '" OJ 057 L'lgd n en de kritieke sne1heid fi) uit:<: !
I
I,
I tI
:;!'\
!
II
.1
',:f
i II
I
; !!
\ I ! i I Ii
i
.iI
I
~ T 1 o T 2 ., T 2 t. T 3 A T4 MA TER! A.A L kubussen cyl indc:rs cylinders (herhaling) tetraeders knikkers x i 5 grind.~ T 6 kubisch gebroken stortsteen
o T7 platte stortsteen 3 T7 platte stortsteen(herhalingJ SCHADE No. 1 2 3 4 5 6 7 8 KRITERIUM geen beweging 1-5 stenen bewegen 6-10 stenen bewegen algemene bl?weging 1-2 stenen verplaatst 3-5 6-'10 > 10 STABIUTEIT IN PARALLELSTROMING
WATERLOOPKUNDIG LABORA TORIUM M.731-]1
E u q, V) "-..,
c:
.5:t:-i
II
FIG. 1 ---~---, ~ l ! II
I Ii
I I II
i II
I
I
! I I isP
wlm
I
I I~~
I II
.Ix I I i I I I I 'li!1:
+~A. I I iI
I'r
><I;; + ! I0,4°11
I \
I I I II
035r
' I
' I
I I I0,3)
I---t----t-+I--'r'
I
I t t
j~+
I
1
J!M--t;'jn~i
. i;.>~: --il~~TI---"r
I
i
I/!
J
I It
r
++
09
I,
I 0,25f----."~---",~9"_'__-+J:f__--_f1{t.'----+__!
----:--+-' ___
l-L
t
~
t
i
i·r
'll 4q2D
11:ox--t
x_+!O-I---I'
_j-_I----+---+----+-___+__
I
I
0,15' '----'-I--'----'-I---i----,.-'--~__':__
2 3 I I I I I I I i I I I ! I I 5 6 7 8 1> schc:de no ,
30~1---I
('!/L{;Ulh/iJ/!/f,'/,'//I--
::;, (')~
25
&ilI
20
15
. 10
I
I
I
II
I
II
I
on
kubussen I---l.--I~
I
0;2
cylinders xT3 tetraf§ders IlT5 grind +T6 stortsreen ~ -'~\
~
~
II
11
I Ii
Jf[+-I
! I/ i
;;.
rT
!-l-;«
II
~L
I
Cl
I
/
I
I
A I~~L
1l?=D,21m
~l
I
• + - e.Q":I
o
L-_ _ _ _ _ _ _ -L _ _ _ _ _ _ _ _ _I'::-_ _ _ _ _ _
~-V-o
0,5
lP
1,5
---~~ -" ---·-·...--...,..-~·r'---~-·"---·--·~·~~~·-· -~--~--.---.---~--- ~---~---.-..----.--~--;-.--v
1AR
I) J m/sec" OR
" v u1 04
I . " 1: 10"
1,12
/I, I'r
i
030
--.'0,20 ----.
--~-~-~..
-<f
1
o
15
l - - - { ] _ _ _ _ _ l _ _ _ I1
2
y--
=039110
Ih
o=q29ro
3
4
5
6
7
--~~schadHno
f.1
A TER I A A L
i\';l 1'8 I<ubussen CI T9 cyUndersa
T10 tetraedors
¥~
r11
kubisch ,C}ebroi<en stortsteena 1'12 platte stortsreen
x
T13 grind
cfT14/(nikl<ers
voor do schade /o'Ueria zie fig.
f8
i·t"C~»'~~_f~f_~~~L~~"="'-"~-~~~"~-~~=~'-~'~-~'-~"~-~~=~---'-~~"~-~-~'--~Ie
I
ST A B I UTE I T AC HT ERE EN DA
l'-1~=----~-~~.~<~-
__J_~'L='~A~~"_'~'"
i
i
I
I
iI
\I
I
I Ii
I
I
!" , co Cl~ - - - II I, - . - - - - - C::;' I::.. I:::.. C\J~ <h
c:
(I) (J) f... II) <!.l (f) ~~ ::, ~ -Cl '-. ::,c::
... ~ .~ ::.... I;"]~
";;3: ' -""- ::J1,-y--
tY X ) f1
,. lC)...
~\
_\L __ « _ _ --! _. _ _ _ _ _ '~ _ _ _ _ _ ~ _ _ _ _ _ _ _ . .-.~--.. -~.--~-~-~- CJ~
~
~
~
~
i.l) 0 yin
em
< : J-I
l::?
I
~~~"~o=~'~'=~~_~'~_~~'_'=~~~~_~. -~~="~~~.~~'--'.~.-.~~." =_~_~_~~~~m~-__
,>~" ~~~~--"-~"'->~~l-~-'-"-~-"I..
~"~"VvI\TERLOOPKlJt~DIG LJ\E\OIV~
rOklUJv'j ,~'1,
73'1-:~zrl
FIG. L,':'0
'
r:: .),
r---r---·-, ---
---r
() c::...
,."" :::..,A 25
I'
20 - -
r---~----bI
-~ uin rn
/soC' I(UBUSSEN <1o 0
ra
met dam
Q::
0,25
m
/sec
m'
Il A
T1
zonder-dam
Q:;0,33
m''S/sec
m'
Lfy)
(T::standaardafwijking
o~y)
+.3
ory) (T.v::
3 -
10cm
T80,24
/1'1/sec
VERGELIJKING SNELHE!DSPROFIELENHEr E!\) ZOl\lD F:: h~ D A [vi
'~=~~-'~~I';~'~~'-'~='-~JT~
tL~
.=l~w-==="'~·r~""'''''''''=- =~~~....,;;-.c~="-.!.;: .. --~
c:
'....
030
-tr- Ir
1
~T6
A T21 xT22
r----
- - - 1 - - - - 1-~_J
__ . _ _ _
J
__ _
2
3
4 ..
5
6
7
8
- - - - i ' x ; .schade no
gev.;icht
11 - 13gr
22 -
26gr'44 -52gr
0"1.
100'%
0%
20"10
60"10
20"10
50"10
OX
.. 50
"10
voor de
schadt~kriteriazie fig. 1
r - -
STA~I~PA·f:_LELS~~~'I:;---~---L.~~~[-==.1-INVLOE:.D
GR,'-'DERINGf=
-~= .. -~ .• ~~ ... -~. -~~~--~-~--~-~~~~ .• ~-_ _ ="~=m=·~_~~""=' __
ll_" __
-'--"--~.-.~~~-~=.~=.~.--,--VI
ATERLOOPt<UI"1DIGLABORf\TOR
ItJl"·1
!'vi.
731- yI
FIG.6
~"
, . . . , . _ _ . _ • • _____ , . - , . .. -••_,,~~,~
••~m~_~
.... __~.-~
_ _._,_.~
. .,~~
..,,~~._._:.,_._,_
• •~_._",_._
• • _ . , , _ . _ . __.,~.
'_' _ . _ _ _ , . _ . _ _ _~
• •~
_ _ ••_J ... ______
~.
__ ." ...
_~
__
~",
., , j ,
'-F
C> (!; ll) "-'''IE:
c:
...
l:)-i
-~··~····--T
I
)It--~ 1--. }~ --j-Q25
I ex 04- ( ) -I-~~
,0,20
---~-- - - - -- - - < ; ~+----~----c---.--- --) « ( of-X~+
( <+ c ) ~C{1S
1
2
3
4
5
I<UBISCH GEBROf(EN SrORTSTEEN
gewicht
11 -
13gr ort1
0%
flT15
20%
+T16
30
X
xT17
/SO
%
voor de schaclekr-iteria
STAf31L1TEIT ACHTER EEN DAtVi
INVLOED GRf\DEr~ING
22- 26gr
100 %
60
%
40
%
o
%
zie fig. 1
6
7
--~schade no
44 - 52gr
0%
20%
30%
50%
---.--~ -- ---- --~---.-- -- --- ---E I8
, "'~J<+_~J<=c==_"""""<_=" ... <".._=~_·~!"_~.j;W_<Ka=<'J""'_"'~_"'_=_""'""""'-_"'~._=~,~~!.C--"..,. .. __ ·_~"""'_,_""...,..,.=_~=ICr""" _ __""~__=<~.."...'"" ... ~ . . ~""""_"' ... '"""~ . .._,,~;...::.~~;..r=-="="~<""','"'""'~ ... 'r-~<.::c ... =?'_'-.;.~.,=~~~,""""''1_-~.,'"., ••
q30
r
'-
~ () (I) (f) "-1'1t:
c:
'....
tJ, )+
I
o
,e:. rw :J-r
:·1
)1
,
I
-<1-( ~i'"---(020 - - - '
I t')'"c
;-0 +~ "()+ ) 015 /J
---'---....---
' - . _ -1-. __ _
1
2
3
4
5
6
7
8
---~.schad€' no
GRt ND--~--Q'ewicht
11- 13
gram
22- 20,qram
44"52grarn
x
T13
OX
100
X
0%
0
r19
15
%
70
X
15
X
ill
T18
30
X
40
X
30X
+'T20
5D%OX
50X
voor de schade/a'i teria zie
fig,1
I
t ..
=~~~.="c~~~~~)~
B
'I~
I
~~E~~~r .-~.~ I~;~'~'~-~~:~~~Ivl ~'=L=~==--1=_~_=·[_y=~ '=~.E:
.<"~._.~~._~~_~m~~,,,_,,~,
_ _,.,,"~.i~,~~~~
E .••~
•••~~~~~~ ::~~._
•••_~_._.~_.
[ _ _.~
..-~'l~"'~-"~'-~w~.~~'~~
V\'ATFRI.O()Pl<lJI·,lDIC·