Spreiding van steen bij storten in water

ministerie van verkeer en waterstaat

rijkswaterstaat

diractla sluizen an stuwen

bouwbureau stormvloedkering oosterschelde

onw

ontwikkeling

nieuwe

werkmethoden

SPREIDING STEEN BIJ STORTEN IN WATER

Verslag onderzoek in de stroomgoot te Lith

Auteur: ing. K.A. van den Hoek

oktober 1985

project: 7803-SGM proef: 85.02 ONW _R-85089

31 DREM-R-86025

Bijlage Bijlage Bijlage

Schaaleisen

2 Tekening goot Lith

3 Verschaling van steensorteringen t.b.v. stortproeven met breuksteen (MAW-R-85015)

Bijlage 4 Vorm en afmetingen model Bijlage 5 Onderzoeksprogramma Bijlage 6 Tabel resultaten

Bijlage 7 Grafiek spreiding versus diepte Bijlage 8 Grafiek stortbreedte versus diepte Bijlage 9 Invloed steenvorm

Bijlage 10 Invloed schuifsnelheid Fotobijlage

SPREIDING STEEN BIJ STORTEN IN WATER

Inhoud

1. Inleiding

2. Schaal keuze

3. Beschrijving van de proefopstelling

3.1. Stroomgoot

3.2. Model van de steenstorter 3.3. Stortsteen

4. Onderzoeksprogramma

5. Ui tvoering

6. Resultaten 6.1. Algemeen

6.2. Afstand verste steen vanaf zijkant fender in stilstaand water 6.3. Invloed watersnelheid 6.4. Herhaalbaarheid 6.5. Invloed steenvorm 6.6. Invloed schuifsnelheid 7. Conclusies 8. Geraadpleegde bronnen

Het gebruikte model schaal 1:10 van een sectie van de Libra beladen met steen in de stroomgoot te Lith.

foto 2.

Na het _{leegpompen \lan de :;oc:,r}

terlng 6-10 _{ton <1aast el'-}uit de

sor-:een nr. 7 l' , }';.aar.

In de " lJkt het meest

normale" van

Nijken, zoda'- ' vorm af te

--,or de vo' '- aeze gekozen is J..gende proef.

De

1. Inleiding

Begin 1985 is ten gevolge van het oplopen van een achterstand bij het Trias-bedrijf besloten onderzoek uit te voeren om na te gaan of een alternatieve manier van stenen storten (m.b.v. de steenstorter "Libra") mogelijk was. Stenen met een stukgewicht van 7,5 ton mogen absoluut niet tegen de pijler en dorpelbalk liggen. De sortering 1-3 ton mag tegen de pijler aankomen, mits de valhoogte beperkt blijft. De Trias kan aan deze eis voldoen, doch de stortschepen dienden op een afstand van minimaal 12,5 m uit het caisson van de pijler te blijven i.v.m. het beschadigingaspect. Het doel van het in dit rapport beschreven onderzoek was dan ook om tot een beter onderbouwde mini-male afstandseis "rand schip-pijler" te komen en zodoende op verantwoorde wijze mogelijk het aandeel in het te maken werk te vergroten.

In het onderzoeksvoorstel 31DREM-M-85001 d.d. 7 januari 1985 (1) wordt dit onderzoeksdoel nader geanalyseerd, terwijl tevens ingegaan wordt op gege-vens, die uit de literatuur bekend zijn.

Het onderzoek is uitgevoerd in de stroomgoot van de stuw te Lith in de peri-ode van maart t/m juni 1985.

2. Schaalkeuze

In het verslag over "stortmethoden voor de drempel en overgangsconstructie"

(M1768) (2) wordt de mogelijke invloed van de viscositeit en elasticiteit

nader beschouwd (zie bijlage 1).

Onder meer op basis daarvan is ~ekozen voor verschaliong via de Froude

schaalregel. Dit houdt in: nv= ne en daar verder geldt nb= 1 en ncd= 1 kunnen de afmetingen van de stenen met de lengteschaal worden verkleind. Gezien de afmetingen van de stroomgoot te Lith is gekozen voor schaal 1:10. Ter verificatie van mogelijke schaaleffecten zijn een beperkt aantal proeven

uitgevoerd met een andere schaal dan 1:10.

3. Beschrijving van de proefopstelling

3. 1. ~troomgoot

De goot is ca. 60 m lang, 2 breed en de normale waterdiepte bedraagt

ca. 2,5 m. Bijlage 2 geeft een beeld van de proefsectie van de goot. De water stand en/of de stroomsnelheid in de goot kunnen geregeld worden m.b.v. beweegbare schuiven bij de in- en uitstroomzijde. Tijdens de

uitvoering van het onderzoek was de goot t.p.v. de proefsectie gevuld met plaatzand uit de Oosterschelde, dat afgedekt was met een

kunststof-filterweefsel. Op dit weefsel was een laag van 0,10 m grind 30-60 ~~

aangebracht. Dit is gedaan om het stuiteren en/of rollen van de storten steen te vQorkomen.

3.2. Model van de steenstorter

Bij de fabricage van het model is uitgegaan van de vorm en afmetingen van de "Libra" steenstorter. Bijlage 4 en foto 1 geven een beeld van het gebruikte schaalmodel, dat gemaakt is van plaatstaal, behalve de "fender" die gemaakt is van hardhout.

De hoofdafmetingen van de "Libra" c.q. het model zijn:

De schuif wordt aangedreven door een hydraulische cilinder, waarvan de snelheid m.b.v. een hydroset geregeld kon worden (binnen bepaalde grenzen uiteraard).

In principe zou de hydraulische cilinder een slag moeten hebben van 0,60 m bij verschaling van 1:10. Uit practische overwegingen (tijd en geld) is gekozen voor een cilinder met een kleinere slag (0,39 m). Doordat het m.b.v. het model mogelijk was de stenen dicht bij elkaar aan te leggen en ook vlak bij de "morsklep" stenen aan te brengen is aangenomen dat een dekbreedte van ca. 4,50 m nagebootst kon worden. - lengte(dwars op de goot)45,00 m

- dekbreedte 6,00 m 0,39 m

1,00 m.

3.3. Stortsteen

De proeven zijn uitgevoerd met drie verschaalde sorteringen namelijk 60-300 kg, 1-3 ton en 6-10 ton. Deze sorteringen zijn samengesteld door de afdeling Waterbouwmaterialen van de Wegbouwkundige Dienst.

Voor meer informatie over de "verschaling van steensorteringen ten be-rhoeve van stortproeven met breuksteen" moge ik u verwijzen naar het

rapport MAW-R-85015 dat als bijlage 3 bij dit verslag gevoegd is.

4. Onderzoeksprogramma

In ONW-M-85005 (3) wordt een programma gegeven, waarbij ook een verwachting omtrent de resultaten gepresenteerd wordt in de vorm van figuur 1.

Mpl:t. ch""'" 10 (pr-of) /5 \ \.

\l

\.\ _.~,p 1. 20

dl-

\ h-v b-IOt: 1-:,t 1:,0 -:'oot.~

De tabel van·bijlage 5 geeft een overzicht van het onderzoeksprogramma met

de daarbij te hanteren variabelen. De variabele "vorm steen" (nr. 5) is niet

onderzocht omdat "ronde' stenen in de gewenste korrelafmetingen niet te ver-krijgen waren.

5. Uitvoering

Bij het uitvoeren van de proeven m.b.t. het beoardelen van eventueel optre-dende schaaleffecten is v.w.b. de belading uitgegaan van het volgende:

De Libra is geladen met 1100 ton steen 6-10 ton, d.w.z. aan een zijde

550 ton op een oppervlak van 6x45 m2 d.i. 550.000 = 2.037 kg/m 2 6 x 45

Bij de verificatieproeven m.b.t. de schaalkeuze is uitgegaan van de sorteringen, die oak beschikbaar waren voor het onderzoekspunt

"steensortering" (zie bijlage 5). Zo is namelijk de sortering 60/300 kg schaal 1:35,8 vergelijkbaar met steen 6-10 ton schaal 1:10 en steen 1-3 ton 1:16,2 oak vergelijkbaar met steen 6-10 ton schaal 1:10.

,

De belading van het model bij verschillende schalen is weergegeven in onderstaande tabel.

SChaal Gewenste massa op model Aangebracht op model Aantal stenen

1 : 10 10 (lxO,45*)x2,037=91,7 kg 89,0 kg 13 (10)3 1:16,2 16,2(lxO,45)x2,037=34,9 kg 36,0 kg 14 (16,2)3 1 : 35,8 35,8(1xO,45)x2,037= 7,15 kg 7,2 kg 38 (35,8)3

*

Nagebootst is een dekbreedte van 4,50 m i.p.v. 6,0 m.

Bij het uitvoeren van de proevenseries schaal 1:10 is uitgegaan van de volgende prototype-situaties:

a. De Libra is geladen met 1100 ton steen 6-10 ton, d.w.z. aan een zijde

550 ton op 6x45 m2 dit is 2.037 kg/m2 •

b. De Libra is geladen met 1500 ton steen 1-3 ton of 60-300 kg, d.w.z. 750

ton aan een zijde op 6x45 m2 dit is 2.778 kgjm2 . De belading van het model schaal 1:10 is weergegeven in de tabel op bladzijde 6.

sortering Gewenste massa op model Aangebracht op model Aantal stenen

6-10 ton 10 (lxO,45)x2.037=91,7 kg 89,0 kg 13

(10) 3

1-3 ton 10(lxO,45)x2.778=125,0 kg 125,6 kg 48

(10) 3

60-300 kg 10(lxO,45)x2.778=125,0 kg 125 kg niet bepaald

(10) 3 i •v.m. grote aantal '- st:..et' .... hY- t b V . (vust<- sbn,,) o

x-

<:V:l

-_---r=::;-

- - - L 1 j '

,4.--r~---5_b"-"""2-'.J-icL_(.---:4r-r---r-....JV:'--<Ar.l-i

I

voo..-kc,Y\l::- J"G

r

!

~:tf

I ! x~ ~-~~---~~---I

~"_'~U

~~ ~~u

De algemene gang van zaken tijdens de uitvoering van de proeven is als volgt

geweest:

a. Schaalmodel op de gewenste hoogte t.o.v. de bodem stellen;

b. Model beladen met de gewenste sortering en hoeveeleid;

c. Water in de goot toelaten tot het gewenste niveau;

c*) Eventueel: gewenste stroomsnelheid instellen (m.b.v. Ottmolen);

d. Hydraulische cilinder met de gewenste snelheid uitpompen;

e. Water afpompen en gestorte stenen in kaart brengen.

Bij het in kaart brengen van de sorteringen 6-10 ton en 1-3 ton is elke steen afzonderlijk ingemeten (zie figuur 2).

Dit was bij de sortering 60-300 kg practisch onmogelijk, gezien het relatief grote aantal stenen.

Daarom zijn alleen de verst verwijderde (aan weerszijden) en de op een na verst verwijderde stenen ingemeten.

Verder is volstaan met het vastleggen van de contour en van de gestorte hoop stenen.

I

"~---r---_._---'---~---kcc,""ay,r!Zc\rle. ...J \ ..,~, ,-. ¥

6. Resultaten 6. 1. Al.1eme2:.n

De tabel van bijlage 6 geeft een samenvatting van de meetresultaten in chronologische volgorde. De lettercode in de tweede kolom van de tabel verwijst naar de gehanteerde code van bijlage 5 en figuur 1. De gepre-senteerde getallen zijn reeds vermenigvuldigd met de schaalfactor.

6.2. Af~tand ::.eE.ste_ste!.n_v~n~f_zij!aE.t_fen~eE.

1:.0_

s!i!s!a~nd :!.ateE.

De bedoelde afstanden zijn vermeld in de kolom xl van de tabel van

bij-lage 6. In de hiernavolgende tabel zullen de gemiddelde waarden voor de

beschouwde sorteringen bij een waterdiepte van 20 m en bij de correcte

schuifsnelheid van 0,27 m/min. worden samengevat v.w.b. stilstaand water. Als secundaire informatie zal in het gestippelde gedeelte van de

tabel ook de stortbreedte (zie voor notatie bijlage 6) en de midden-standsverschuiving gegeven warden. De middenmidden-standsverschuiving kan gedefinieerd worden als de gemiddelde afstand van een gestorte groep stenen gemeten vanaf de zijkant van de fender loodrecht op de scheeps-as.

Sortering Laagdikte Aantal Stortbreedte

Middenstandsver-proeven xl xl -x2 verschuiving

60-300 kg _{1 Dn} 3 6,58 m 8,32 m 2,30 m

60-300 kg _{2 Dn} 1 6,82 m 10,52 m 2,28 m

;-3 ton _{1,5 Dn} 2 8,37 m 11,60 m 2,52 m

6-10 ton _{1 Dn} 2 7,30 m 9,40 m 2,30 m

Op bijlage 7 is de "spreiding" van de steensortering (xl en x3

res-pectievelijk verste steen en op een na verste steen) uitgezet tegen de

diepte analoog aan figuur 1 op blz. 4.

Tevens is op bijlage 8 de stortbreedte (xl + x2) en (x3 + X4) tegen de

diepte uitgezet. Zowel op bijlage 8 als 9 zijn zoveel mogelijk gemid-delde waarden genomen van de betreffende grootheden. Het aantal

meet-waarden is ) vermeld, zodat een indruk van de betrouwbaarheid

ver-kregen kan worden.

6.3. Invloed watersnelheid

Evenals in paragraaf 6.2. zullen in de hiernavolgende tabel de waarden

gegeven worden van Xl (verste steen) I de stortbreedte en de

midden-standsverschuiving. De getallen zijn reeds vermenigvuldigd met de schaalfa::tor.

-sortering Laagdikte Water- Aantal _xl Stortbreedte Middenstands I

snelheid proeven xl - x2 verschuiving I

60-300 kg* ? 1 m/s 3 23,23 m 23,97 m 9,93 m -1

6-10 ton 1 On 1 m/s 3 9,31 m 11 ,46 m 5,77 m

I

6-10 ton 1 On 3,2 m/s 3 17,48 m 10,31 m 11,52 m

J

_.-

-

-*

Oeze sortering wordt als het ware "uitgezeefd" door het waterstroom,

m.a.w. de kleinste steentjes komen het verst.

In figuur 3 zijn de waarden voor xl t/m x4 uitgezet tegen de watersnelheid

bij een gegeven waterdiepte van 20 m.

3

1

40 So

s = An.W ;

Figuur 3: Afstand verste steen versus watersnelheid

6.4. Herhaalbaarheid

Om een indruk te krijgen van de spreiding in de resultaten is een proef

10 x herhaald. De resultaten zijn weergegeven op bijlage 10. Hieruit

blijkt dat er een relatief grote spreidingsbreedte in de resultaten aanwezig is. Deze bedraagt v.w.b. de middenstandsverschuiving 1,31 m

t.o.v. het gemiddelde van 2,96 m. De spreidingsbreedte in de kolom ~1

bedraagt 4,31 m t.o.v. een gemiddelde ~1 van 9,80 m. De

standaardaf-wijking s kan als volgt berekend worden:

hierin is An een constante die afhangt van n (= 10) (zie

mededeling 22 van het

sew

tabel 3.6), W is de

spreidings-breedte (range). s

=

0,32 x 4,31

=

1,38 m.

De kans dat de in hoofdstuk 1 genoemde waarde van 12,5 m wordt

over-schreden is dus vrij groot, zodat het niet raadzaam is het aandeel in het te maken werk te vergroten d.m.v. het gebruik van steenstorters zo-als de Libra.

6.5. Invloed steenvorm

-in de tabel van bijlage 6 is zoveel mogelijk aangegeven welke steen op de afstand x1 t/m x4 terecht gekomen is. Aan de hand van deze

steennum-mers (in de kolom aangegeven onder (nr.) is nagegaan of bepaalde stenen

zich als "uitschieters" gedragen. Toen dit het geval bleek te zijn, zijn deze "uitschieters" vergeleken met "kubische" stenen met ongeveer-dezelfde massa op de volgende manier:

a. De massa van een bepaalde "uitschieter" is bepaald;

b. uit dezelfde sortering is een "kubische' steen visueel uitgezocht c. De twee stenen zijn op het model gelegd ca. 0,50 m uit elkaar om

be-invloeding zoveel mogelijk uit te sluiten;

d. De 2 stenen zijn gestort analoog aan wat beschreven is op bladz. 6.

De resultaten zijn vermeld op bijlage 9. Gezien het stochastische ka-rakter van de gemeten grootheid en het beperkte aantal proeven is er geen betrouwbare conclusie te trekken. Gezien de conclusie uit para-graaf 6.4. is het niet nodig geacht dit punt verder te onderzoeken. Vermoed kan worden dat de steenvorm geen belangrijke parameter is.

6.6. Invloed schuifsnelheid

Voor de schuifsnelheid is in eerste instantie een verkeerde waarde ge-nomen namelijk 0,1 x de snelheid in prototype (0,86 m/min.). De cor-recte waarde (op Froudeschaal) is de prototypesnelheid te delen door de vierkantswortel uit de scgaalfactor.

In ons geval is dit (0,86/ 10 =) 0,27 m/min (snelheid in model) •

Ook bij de proeven 3, 4, 5, 43 en 44, waar de schaalfactoren gevarieerd

zijn, is de schuifsnelheid dus niet correct geweest. In het hierna-volgende is getracht de invloed van de schuifsnelheid op de resultaten af te schatten door proeven met de correcte snelheid van 0,86 rn/min. te vergelijken met proeven uitgevoerd met de "foute" snelheid van 0,27 m/min (prototype-waarden).

Op bijlage 10 zijn de gemeten waarden van 10 proeven met de sortering 1-3 ton met een schuifsnelheid van 0,27 m/min. vergeleken met 2 verge-lijkbare proeven met een schuifsnelheid van 0,86 m/min. Ditzelfde is gedaan voor de sortering 6-10 ton, waarbij voor beide snelheden slechts 2 proeven uitgevoerd zijn.

In eerste instantie zou men kunnen verwachten dat bij een grotere

schuifsnelheid de stenen oak verder weg terecht zullen komen. Deze ver-wachting wordt door de resultaten met de sortering 6-10 ton wel beves-tigd, doch met de sortering 1-3 ton niet. Gezien de conclusie uit para-graaf 6.4. is het niet nodig geacht de invloed van de schuifsnelheid nog verder te onderzoeken.

7. Conclusies

a. De kans dat de minimale afstandseis "rand schip-caisson pijler" van

12,5 m oak in stilstaand water wordt overschreden is vrij groot, zodat het niet raadzaam is gebruik te maken van steenstorters zoals de Libra.

b. De spreiding van de gestorte steen neemt toe met de waterdiepte (zie

bijlage 7).

c. De aanname dat in stilstaand water de middenstandsverschuiving groter

wordt naarmate het steengewicht toeneemt, is niet bevestigd in het onderzoek.

d. Indien een horizontale watersnelheidscomponent aanwezig is, wordt de

steen als het ware "uitgezeefd", m.a.w. de afstand waar de steen vanuit het stortpunt op de bodem terecht komt is omgekeerd evenredig met de steenmassa.

8. Geraadpleegde bronnen

1.Wouters, J. Proefvoorstel "spreiding bij storten" 31DREM-M-85001.

2. Konter, J.L.M. Stortmethoden voor drempel- en overgangsconstructie~

M1768.

2. Schaaleisen

2.1 Viscositeitsinvloed

Voor gladde bolvormige deeltjes blijkt de weerstandscoefficient CD in een stroming en dus ook bij het bezinken in stilstaand water goed te worden weer-gegeven door de relatie:

c

=

~

6

D

g

=

f (Re) D 3 w2 waarin: (I) w Re

=

(p -p )/p , de relatieve dichtheid van de stenen

s w w

onder water

=

dichtheid van de stenen en het water • diameter van het bolvormige deeltje

=

valsnelheid van het deeltje

=

w.D/v getal van Reynolds

=

versnelling van de zwaartekracht

=

kinematische viscositeit van het water

(-) (kg/m3) (m) (m/s) ( -) (m/s2) (m2/ s) (3)

Uit metingen met niet-bolvormige deeltjes blijkt dat een:relatie van dezelfde vorm goed voldoet mits een vormfactor s wordt ingevoerd, gedefinieerd als

c

s ·

-waarin a, b en c de recspectievelijk grootste, middelste en kleinste afmetingen 'van het deeltje in

3

onderlinge richtingen voorstellen (zie

[1]

en

[2]).

Voor

stenen geldt in het algemeen s

=

0,7.

Bij niet-bolvormige deeltjes moet voor D de diameter Db genomen worden welke is gedefinieerd als de diameter van de bol die een even groot volume heeft als het deeltje: ;/6 MSO D

=

b 'IT. P s waarin: M SO = massa (kg)

Uit [1] blijkt voor Re > 500

a

1000, de waarde voor CD constant lS (voor stenen

~ 1) en dat derhalve uit (1) volgt:

• I of n_w .. n

!

D (4 )

Bij een model op Froudeschaal worden de afmetingen van de stenen verkleind met de lengteschaal

n

=

n

!

=

tL!

=

n (5)

v 1 1) w

Doordat de verhouding tussen stroomsnelheid en valsnelheid in het model en het prototype aan elkaar gelijk is, zal ook de baan die het deeltje aflegt in het model overeenkomen met het prototype. Voorwaarde is echter een Re-getal >500

a

1000. Van de in het onderzoek toegepaste steensorteringen had de kleinste steen een massa van 5 kg (Db

=

0,15 m). Uitgaande van een lengteschaal van n

1

=

40

bedraagt het getal van Reynolds in het model circa 1000, zodat aan genoemde voor-waarde wordt voldaan.

2.2 Elasticiteitsinvloed

Indien meerdere stenen tegelijk worden gestort, kunnen de stenen voordat ze op de bodem vallen een aantal keren tegen elkaar botsen. Omdat de elasticiteit van de stenen in het model met op schaal wordt gebracht lamnen mogelijk schaaleffec-ten optreden. Uit een vergelijking tussen model- en prototype resultaschaaleffec-ten

blij-ken echter deze schaaleffecten verwaarloosbaar klein te zijn.

Dit kan worden verklaard door te bedenken dat de baan en de beweging van de Iteen na de botsing voornamelijk wordt bepaald door de vorm van de individuele Itenen.

Indien steen B of steen A valt, zal door de botsing zowel steen A, als steen Been rotatie ondergaan. De impulsoverdracht bij de botsing wordt voornamelijk bepaald door de grootte van het aanrakingsoppervlak, en in mindere mate door de elasticiteit van de stenen. De beweging van de roterende steen in het water na de botsing wordt bij een model op Froudeschaal goed weergegeven' (zie 2.2).

Om dezelfde redenen zal ook de baan van een steen nadat deze tegen de pijler-wand is gebotstvoornamelijk worden bepaald door de vorm van de pijler en de steen, en in mindere mate door de elasticiteit. Dit werd getoetst door tegen een betonnen, ijzeren en houten wand met een modelsteenstorter eenzelfde hoeveelheid stenen te storten.

De helling van de wand was ongeveer gelijk aan de helling van de pijlervoet. De vorm van het stortprofiel was voor al deze stenen gelijk. Uit deze proeven bleek ook dat de bodem invloed had. Indien op een betonnen bodem werd gestort, ontstond een heel ander resultaat dan w~nneer op een onderlaag bestaande uit op schaal aangebrachte modelstenen gestort werd. Een bed bestaande uit stenen heeft een remmende werking op de horizontale verplaatising van de gestorte

stenen.

Samenvattend kan warden geconcludeerd dat bij een model ap Froudeschaal geen 'schaaleffecten te verwachten zijn. Dit betekent een geometrisch gelijkvormig model van de constructie en de stenen. De elasticiteit van de constructie heeft een verwaarloosbare invloed op de stortresultaten.

• filterdoek STEENSTORTER school 1:10 o Q 00 5terscheldezond dlepte.0.5 m 1.0m 1.5 m 2,0 m schot beneden~if gootbodem

Doorsnede A-A

"-fA

1=

_.

_.

_.

-

i=

_t

-

_-

- .

-

-1= 1=

.

A

Bovenaanz.icht

-.

_{RUKSWATERSTAAT}

-DELTADIENST WWW ONTWIKKELlNG NIEUWE WERKMETHODEN

Proef _85.02

PRINCIPE

_{PROEFOPSTELLlNG} Notitit ONW-R-85089

Project 7803-SGM SPREIDING STEENSTORTE N OOltum JAN. 85

Bij10l9~ L

wegbouwkundige dienst

MAW-R-85015

Bijlage 3 bij ONW-R-85089 blad 1

VERSCHALING VAN STEENSORTERINGEN TEN BEHOEVE VAN

STORTPROEVEN MET BREUKSTEEN

1. Inleiding

Door ONW van de Deltadienst zal onderzoek uitgevoerd worden naar de spreiding van steen bij het storten in water. Dit onderzoek wordt ge-daan in het kader van de bouw van de stormvloedkering Oosterschelde. Dit onderzoek wordt gedaan met zogenaamde verschaalde sorteringen 60 - 300 kg, 1-3 t en 6-10 t. De schaalfactor is 1:1000. In dit rap-port wordt beschreven hoe deze materialen verkregen zijn en wat de relevante eigenschappen zijn.

2. De verschaling

De te verschalen materialen betreffen breuksteen van Balduinstein (dichtheid 3,01 t! m3 ), van Eurajok (dichtheid 2,96 t/ m3 ) en van Goteborg (dichtheid 3,01 t/ m3_{) • .}

De massaverdeling van de sortering zoals deze na aanbrengen in het werk aanwezig is, is geschat op basis van keuringsgegevens, schattingen van verfijning door breuk bij overslag en het effect van na-selectie.

22!~~!!~g_~Q_:_~QQ_~g: < 30 kg 2-7%,

<

60 kg 5-10%, > 300 kg 5-20 ~ 450 kg 0-3% (m/m),

M

(exclusief scherven)120-160 kg. 22!~~!!~g_1:~_~_:<650 kg 2-10%,

<

1 t 5-20%, > 3 t 5-25%, > 4,5 t 0-3% (m/m),

M

(exclusief scherven) : 1550-1900 kg. §2!~~!!~&-~:lQ-E

<

4 t 2-4%,

<

6 t 5-10%, > 10 t 5-20%, >15 t 0-1% (m/m),

M

(exclusief scherven) 6500-8100 kg.

De verschaling is uitgevoerddoor eerst de uiterste waarden van de massa-verdeling te verschalen. Hierbij zijn voor 6-10 t de massa's met een

factor 1000 verkleind (figuur 3). Dit is ook gedaan voor 300-2000 kg en 1-3 t, maar de 2e verschaalde massaverdelingen zijn in korrelverde-lingen omgezet door gebruik te maken van de relatie M= 0,6 -p k - Z3,

- M : massa van een steenstuk: - P

k: de dichtheid van het steenstuk, - z : zeefmaat van het steenstuk.

De zo verkregen massa- en korrelverdelingen zlJn gemiddeld. Deze gemiddelde verdelingen zijn bereid in hoeveelheden van ongeveer 300 kg. Hierbij is voor 1-3 t ten dele van massa'en ten dele van zeeffracties uitgegaan.

De gemiddelde vorm van de steenstukken van zware sorteringen is minder plat dan die van fijne sorteringen. Het gehalte steenstukken in zware sorteringen met een d/l verhouding kleiner dan 1/3 is zeer klein. Dit materiaal is dan ook geheel in het verschaalde materiaal weggelaten.

Van de verschaalde sorteringen is de vorm en de massa van de steenstukken bepaald. Door het laatste kon een eventuele afwijking door het niet exact zijn van de genoemde relatie tussen massa en zeefmaat gecontroleerd worden. Van 20 aselect genomen steenstukken is de d~chtheid bepaald volgens proef

(67) methode 2 van de "Eisen 1978".

3.

Eigenschappen van de verschaalde sorteringen

De volgcnde korrelverdeling

is

bereikt: gesommeerd in% (m/m) op zeef NEN 2560 - C 63 0

"

"

C 50 25

"

"

C 45 42 It It C 40 65

"

"

C 31,5 70

"

It C 22,4 96 It

"

C 15 100

fractie C 63 C 50 75 kg; C 50 C 45 51 kg; C 45 C 40 69 kg; C 40 C 31,5 75 kg; C 31,5 - C 22,4 18 kg; C 22,4 - C 16 12 kg; Totaal 300 kg.

Per fractie is van 50 steenstukken de dikte d, de lengte 1 en de massa bepaald.

Het resultaat daarvan is in tabel 1 genoteerd.

TabeI 1. Vorm en massa berekende ~ssa g fractie gemiddeld~ massa M g gemiddeld~ zeefmaat z

mm

323,7 C 63 - C SO 0,48 304,4 56,50 192,3

c

SO - C 45 0,44 173,0 47,50 137,8 C 45 - C 40 0,49 124,8 42,50 82,0 C 40 - C 31,5 0,50 79,6 35,75 35,1 C 31,5- C 22,4 0,50 37,7 26,95 12,7 C 22,4- C 16 0,51 12,3 19,2 Totaal 0,48 l - _

Als gemiddelde zeefmaat is het gemiddelde 'van de fractiegrenzen genomen. De gemiddeIde d/I van het totaal is berekend door de waarde per fraktie met de fractiegrootte te vermenigvuldigen en de aldus verkregen waarden te sommeren.

De berekende massa volgt uit M= 0,6 P

k .Z3, waarbij voor z de gemiddelde zeefmaat is genomen. Het verschil tussen de berekende en de gemeten re-latie tussen massa en zeefmaat beinvloedt de nagestreefde massaverdeling slechts in zeer geringe mate.

De volgende fracties zijn verkregen:

5-3 kg

( r/J

140 - 120 mm ) _{24,5 kg}

( rh

125 - 90 mm ) _{194,7 kg} 1,31 - 0 ,92 kg

( 7/J

90 - 80 mm ) 50,8 kg 0,92 - 0,45 kg (

rj;

80 - 63 mm ) 17,9 kg NEN 2560 C63 - 45 11 ,5 kg Totaal 229,4 kg

De tussen haakjes genoteerde zeefmaten zijn berekend door gebruik te ~ken

van de relatie M= 0,6. P

k• Z3.

Uit de verkregen fracties volgt de volgende korrelverdeling: gesommeerd in % (m/m) op zeef

r/J

125 mm ca.

8

rfr

90 mm 73 NEN 2560 - C 63 96 C 45 100

Door de dikte- en hoogtemeting van de steenstukken en weging van de massa zijn de in tabel 2 genoteerde gegevens verkregen.

tabel 2 Vorm en massa.

Fractie aantal gemidd~lde gemiddelde berekende

stukken d/I massa M, kg zeefmaat massa

z, mm g

::jl

140-120 mm 6 0,64 4,09 130 3,94

'Cb

125- 90 mm 50 0,50 2,50 107,5 2,23

rh

90- 80 mm 43 0,50 1, 18 85 1,10

T/J

80- C 63 23 0,56 0,78 71,5 0,66 C 63 - 45 29 0,50 0,40 54 0,28 Totaal 0,51 Sortering 6 - lOt.

De volgende fracties zijn verkregen~

Fractie aantal massa, kg cumulatief, i. (m/m)

13 -

11

kg 1 12,4 4,2 11 - 10 kg 2 21, 1 11,3 10 - 9 kg 6 56,4 30,3 9 - 8 kg 9 76,8 56,1 8 - 7 kg 9 68,1 79,1 7 - 6 kg 6 37,4 91,7 6 - 5 kg 2 10,4 95,2

5 -

4 kg 4,9 96,8 4 - 1 kg 3 9,4 100,0 Totaal 39 296,9

De gemiddelde massa van de 36 steenstukken zwaarder dan 4 kg is 8,25 kg. Dit is betrekkelijk hoog.

De gemiddeIde d/I waarde van alIe steenstukken ~s 0,63.

De vorm van de verschaalde materiaIen is redelijk. Voor zware sorteringen ~s de gemiddelde d/I waarde gewoonlijk ongeveer 0,50. Het verschaalde mater-riaal van 6 - 10 t is nogal "kubisch".

De dichtheid van de 20 onderzochte stukken varieerde van 2959 tot 3019 kg/m3

en was gemiddeld 2991 kg/m3 _{• Dit stemt goed overeen met de gemiddelde}

dicht-heid van het voor de stormvloedkering aangevoerde materiaal met een hoge dichtheid.

Afdeling Waterbouwmaterialen Delft, 20 februari 1985

ZEEFANALYSE

40

100

-..j w mOlS'Ol op l t t l

90

20

50

80

30

60

70

10

,1 :

1..".= Gio •

90

b= -

~

.=>

~ ~

)

~7~

45

1

5,6

125 500

8

,

L;'/;.>

t;"o

12

63 250

1

2

4

16

31

5

63

./ f---

--,I / ~ --- . /

----

-_.-" 7 7 1--

---I / 7 1---

-7 iT 7 ~-1 I ~-_. ~-il 1 I--- .-.-. --7 I I---

--I 7 1---

-1 1 7 I ~- ... -I 7 ~- -I } ₇

--

---, Il 1 1 I - --_:...

,

1 ~""-,,-<~ I1

_.

-.. 7 1 I f 'I J f - --.

--f I f--- --1- -I I I - - .' -f J f f - -, , _ _ _ _ 0. f 7 7 I - - _,I I - - --1--~-- -- ' . '.- J I I I f--... -I 1rl f--.. --_... I I 1--_.

_

.. I I1 .--..-

--/ i I--- _..

-'-f f I - - 1-· . f---..-._- -- I J / I I I

-

-" f

,

J I 1 - ---_.~< 1 f I - - -- I I f f f---

--'I I f f - -4 ' , '_ _ , V 1 I---

-1 f ,

-

--~"

"

I 1---,- ._,.,--/ / 1

-

-- --/ I ₁

-r

-"--- I / I / / -'--'-"~"- . . / /

"---_._-.,-' - --- -.

-

...

-!--- .. -

--'---

-.

I

-

-

,

10

20

,0

30

60

70

50

80

90

40

100 asS 01. '/, ,or zed

o

o

o

50

60

40

70

lJ; f-' LJ

80

l-D> lQ (l) v..

90

ty l-D> P 0:

100

250 0

550 zee

Vd-school

125

1\2

q

22,4

') 56

-

,

o

2

90

125

W)1

It

8

16·

315

63

mo 6J2~

2

'1 op i I I I

1

I I I I I

--I I

--I --I

2

I I

,

..

_-

~-t--I I i-- i -I I I L ....~" f I /

3

.~.-

-f I I ---/ I ---_I I I f -I I I I I

,-I --_. I f L --I I I ~.. I f ~-/ I I

---

I -t -I I

-I I I --'. f

0

---

" ' I I r -I .~., I . I _._. I I '-".', ~ I

0

"-f _L ' . ' I !--'

-- '--f

0

r- . / I ,--, -1 1 -.-/

---J --- "' L

0

'. f _1/ .

_-

. / I .. ,--- _-. /

---. / / _I

-\

10

/

,--'"

---, _{. /}

180

L~

._

..

...---

_{" ,}

-45

Xo

90

,'00 a...4..A I }\) _'" o~(~

3

70

4

60

5

80

100

massa ./. doorzuf

I i ~:. _I !

J:>

,~

60

S"o

~o

10

JI'{

1,-./-,)

L

/'"

.

_l

1~ A

.,

0

f--

k~

to/-'. u. t-' SlJ I.Q ID lA>

I ' _{\ !} tXl

....

u·

....

III <Q (l) i I ; I I i ! !

/

"l~"staalplaat bij proef 3.4.,5,4.3.44 ! - 1. . 8S_0 ~

J

N i

I

I

J

~+

g..l

Sf

~

~I

~1

houten

tat

-I

750 390

65 35

-\. -\

I-I-

300

-1 .

490

LENGTEDOORSNEOE SCHUIF IN BEGINSTANO

1

I

-I h)'liaulische dlinder

~~--"

1 c:::::d:::I

-

-~ :- __... _ _t'".;..~-L .. - F

0_0

_{-e. -}

-

_{01J=""": _-}

'"::o',:r-c:::::::c:;:=

-

-

-

.. - I:. :'1

-

-

.l I

I

I1 11 'I

I

~

8

....

8 U"l

1

BOVENAANZICHT

SCHUIF

I

nom;. ONW-R-85089 datum 22-10-1985

4

--1. Schaal nl

=

I (10) x x x

_-

x x x x x x x x x x x x x x x nl

=

I l x

-nl

=

III x

1 -2. Waterdiepte h

₌

5 m x x x

-

- '

-h

₌

10 m x x x 1 )

-h

₌

15 m x x x 1)

-h

₌

20 m

_-

x x x x x x x x x

-

-3. Steensortering 60-300 kg

_-

x x x x x x x x

-1-3 ton x x x x x 6-10 ton

_-

x x x

_-

x

- - - -

x x x 4. Stroomsnelheid u

₌

0 m/s x x x

_-

x x x x x x x x x x x x x x x

-u

₌

1 m/s x x

-

f---5. Vorm steen rond x x

-hoekig(proto) x x x

_-

x x x x x x x x x x x x x x x

t -6. Belading vol(proto) x x x x x x x x x x x x x x x x x x

-

-halfvol

_-

x

_-

x t----Aantal praeven/serie 3 (1)(1) 3 3 1 1 3 3 (1) (1) 3 1 1 3 (3) 3(3) (2) (2) 28 (14 ) ,---.-Totaal max. 42

1) Bij deze proeven waterhoogte en hoogte dek t.o.v. waterspiegel aanpassen aan schaalverhoudingen steendiameters.

b.v. hl ~ On

=

nominale steendiameter

=

h

=

waterdiepte

2) Onderstreept zijn de proevenseries die voor een bepaalde variabele onderling vergeleken warden.

nr. code IIteen80rte- vlIter- IItroomsnel- IIchuifsnel- zie voor code tiguur hieronder

bijl. ring diepte held heid

5 (prot.) (prot.) (peot.) (peot.) m xl (nr.) x2 (nr.) x3(nr.} x4 (nr.) Opmerking 3 0 6-10 t 20 1\1 0 m/I 0.51 mlmin. 3.62 1',Oj ( -) -5,08 ( -) 9,81 ( -) -2,26 ( -) schaal 35,8 4 n 6-10 t 20 1\1 0 mls 0,35 mlmin. 3,74 7,29 ( -) -0,47 ( -) 7,26 ( -) +O,94l -) schaal 16,2 5 d 6-10 t 20 1\1 0 m/s 0,27 m/min. 2,88 7,35 (14) +0,54 ( 1) 6,08 (10) +0,57 ( 2) schaal 10

6 d 6-10 t 20 m 0 mill 0,27 m/l\lin. 1,68 5,06 ( 8) -3,25 ( 7) 4,30(14) -O,60( 5) 7 d 6-10 t 20 m 0 mls 0,27 m/min. 1.64 5,74(14} -4,84 ( 7) 4,45( 8) -2,70( 4) 8 d 6-10 t 20 m 0 m/I 0,27 m/min. 1,65 4,80( 3) -2,29 (11) 4,62( 9) -1,80( 7) 9 a 6-10 t 5 m 0 m/s 0,27 mlmin. 2,20 4,40 (11) +0,34 (12) 3,77 ( 2) +0,6,« 8) 10 c 6-10 t 15 m o11I/s 0,27 mlmin. 2,60 5,85(10) +0,63 (11) 5,20( 9) +O,66( 3) 11 b 6-10 t 10 m oml8 0,27 mlmin. 2,17 4,93( 9) -0,76 ( 8) 4,45e 4) -0,64(11)

12 k 60-300 kg 10 m omls 0,27 1ll/1lIin. 2,0 5,5 -2.1 5.1 -1,5

13 f 1-3 t 10 m oIll/s 0,27 m/min. 2,00 5.29 (17) -1,42 (11) 4.96(21) -0,75(48) 14 e 1-3 t 5 ID oIII/S 0,27 Ill/min. 1,99 4,46 (38) -0,48 (33) 4,23(23) -0,40(23)

15 i 60-300 kg 5 m om/s 0,27 Ill/min. 1,0 4,4 -1,4 4,0 -1,3

16 9 1-3 t 15 m oIll/II 0,27 m/min. 2,11 7,10( 8) -3,04 (45) 5,56(28) -I,05( 5) 17 III 60-300 kg 20 m oIll/s 0,27 m/l\lin. 1,9 9,19 -3,25 6,00 -2,20 18 h 1-3 t 20 m om/s 0,27 Ill/Ilin. 2,74 7,69 (10) -4,25 (45) 7,56(16) -3,33(46) 19 h 1-3 t 20 m oIll/s 0,27 1ll/1lIin. 2,85 10,09 ( 3) -1,57 ( 4) 10,07 ( 5) -l,55(l0) 20 h 1-3 t 20 m oIll/s 0,27 III/min. 2,45 8,60( 7) -2,45 (21) 7,20(45) -1,65(23) 21 III 60-300 kg 20 m oIll/s 0,27 m/min. ....2.4 I I, 24 -7,05 9,75 -6,59

kleine stenen ver. 22 q 60-300 kg 20 m 3,2 Ill/s 0,27 m/min. 24,50 50,80 7,33 42,00 10,90 23 P 6-10 t 20 1\1 3,2 III/s 0,27 III/min. 11,79 19,20 ( 2) 6,22 ( 8) 15,21( 6) 6,80( 5) 24 _P 6-10 t 20 m 3,2 III/s 0,27 m/min. 10,77 16,18 ( 7) 7,27 (11 ) 13,48 ( 8) 7,31( 2) 25

I~

6-10 t 20 m 3,2 III/s 0,27 m/min. 12,01 17,07 ( 4) 8,02 ( 1) 14,74( 7) 8,19 ( 8) 26 60-300 kg 20 111 om/8 0,27 mlmin. 4,0 14,07 -4,05 12,82 -3,45 27 q 60-300 kg 20 III 3,2 m/s 0,27 Ill/minJ 25,0 59,60 11,60 55,35 13,85 28 q 60-300 kg 20 m 1,0 Ill/s 0,27 m/min. 10,0 24,50 -0,80 21.70 0,50 29 q 6-10 t 20 m 1,01ll/s 0,27 m/min. 10,0 22,80 1,40 22,10 2,90 30 P 60-300 kg 20 m 1,0 m/s 0,27 m/min. 4,90 8,51 (10) 1,02 ( 12) 7,37(11) 2,85( 2) 31 q 6-10 t 20 m 1,0 Ill/s 0,27 Ill/min. 9,8 22,4 1,6 21,1 2,7 32 P 6-10 t 20 m l,Olll/s 0,27 Ill/min. 6,80 10,40(10) 2,40 (14) 10,00(12) 3,42( 3) 33 P 1-3 t 20 • 1,0 m/s 0,27 III/lllin. 5,60 9,02(12) 3,02 (14) 8,77(10) 3,40( 2) 34 b 1-3 t 20 III oIII/s 0,27 Ill/lllin. 2,52 10,27 (26) -3,40 ( 3) 8,50(19) -2,83(17)

35 h 1-3 t 20 III oIII/s 0,27 III/min. 3,34 9,94(47) -2,50 (32) 8,95( 2) -2,12( 8) 36 h 1-3 t 20 11 oIII/S 0,27 III/ain. 2,57 8,85(18) -8,17 ( 11) 8,60( 4) -2,50( 1)

37 h 1-3 t 20 III oIll/s 0,27 III/lllin. 2,59 9,52(15) -3,90 ( 4) 8,60(33) -3,32( 3) 38 h 1-3 t 20 m oII/s 0,27 III/lIlin. 3,06 10,10(20) -4,70 (32) 8,10(28) -3,15( 8) 39 h 1-3 t 20 m omill 0,27 II/min. 3,76 10,90( 5) -2,90 (14) 9,05(18) -2,05( 2) 40 h 1-3 t 20 m om/s 0,27 mlmin. 3,67 12,00 (14) -2,30 (17) 10,45(27) -1,60(42) 41 e 1-3 t 5 m omls 0,27 m/min. 1,73 4,50(31) -1,35 ( 4) 4,05( 2) -0,98( 6) 42 a 6-10 t 5 m oIII/s 0,27 1I/1Iin. 1,99 4,32(10) -0,35 (14) 3,80( 4) 0,47(12) 43 0 6-10 t 20 11 omls 0,18 mlmin. 1,83 7,70 -4,83 7,41 -2,25 schaal 35,8 1./.\

44 0 6-10 to. 20 m oIII/s 0,18 a/min. 1,76 9,41 -2,97 8,05 -2,15

45 1 6-10 t 15 m om/s 0,86 II/min. 'l!4,O 8,55 -4,37 7,80 -4,25 idem ~'f

46 d 6-10 t 20 m omls 0,86 ml1I1n. 2,00 7,45( 1) -2,80 (12) 7,45(10) -2,40( 5) 47 d 1-3 t 20 a orats 0,86 III/min. 2,60 7,15 ( 2) -1,40 (11 ) 6,30( 5) -0,70( 8) 48 h 60-300 kg 20 m omls 0,86 II/m1n. 2,87 9,47(42) -2,92 ( 4) 9,12(31) -1,65(10)

49 a 60-300 kg 20 ID orats 0,86 1II/1Iin. 2,06 9,45 ( 5) -9,15 (32) 6,20(20) -2,33(21) _{1 laaq 38 st.} 50 k 60-300 k", 10 m omls 0,86 ratain. 1,49 4,20(32) -1,82 (29) 4,05( 5) -1,60( 1) _{1 laag 38 st.} 51 k 60-300 kg 10 11 om/s 0,86 1I/1Iin. 1,49 4,02( 5) -0,96 (23) 4,02(24) -0,95(45+12 2 laqen 74 st. 52 1 60-300 kg 15 m oII/s 0,86 IIl/min. 1,65 6,72(53) -3,02 ( 6) 5,85(25) -1,82(55) _{2 lagen 74 st.} 53 1 60-300 kg 15 m oIII/s 0,86 m/min. 2,29 6,05(12) -0,15 (18) 5,00( 5) -0,05(16) _{1 laaq}

54 i 60-300 kg 5 m om/s 0,86 m/min. 1,20 2,87(33) -0,20 (21) 2,45(30) +0,05(16) _{1 laaq}

SS i 60-300 kg 5 m omls 0,86 m/min. 1,16 4,85(73) -0,67 ( 8) 2,85(31) -0,60(37) 2 laqen 56 III 60-300 kg 20 m o11I/s 0,86 III/min. 2,28 6,82(46) -3,70 ( 5) 6,67(72) -3,67(60) 2 lagen 57 h 1-3 t 20 m o1I/s 0,86 m/min. 2,18 7,27(10) -3,54 (21) 7,20(24) -3,10(17)

58 III 60-300 kg 20 III omls 0,86 m/min. 2,44 7,35(37) -0,85 (31) 5,90 ( 7) -0,60(17) 1 laaq

59 ID 60-300 kg 20 m om/s 0,86 m/min. 2,18 5,00(33) -2,00 ( 9) 4,82(17) -0,70(14) 1 laaq 60 m 60-300 kg 20 m oIII/s 0,86 m/lIlin. 2,29 7,38 ( 1) -2,37 (29) 7,27 ( 7) -2,35 ( 2) 1 laaq

-+ -

-: ( "

'- '\.

:...

•..•..

.... . ..

.: J

1

'

I.C:: : ... . . i .1 -t--··· -r:-- ---,

cL

~ ~

..

:

I

XI .. ••~--- - - . - - - . _ - - . 1 I Y:I.. t---.. . . . .!... .:I :\:: '1. f . : .'Il- ..~ .... ; . : '. --:::::: ..:::.':. " "'CC':,cc .' ... ·::'C :: . .. .::.::,.. .---1 ...

,

. .::e:, :

er::: .

. . . :. le.;;",,:: .. :' ..;:.::. . . . .

_

..

--.

-- . . .:::'::.

----:

:::::: .

. :

~::

':*:.:r:::::

:-:t :

:c:-~,:·x:

..c::;T.

:"~:::::::;l.:<.

":::'

... ,..._~. - r ' . . . _--,_... f--. •,.... ::.:' ·t·::/ '- . --r--' .:....::::: • '1.... ::;.: :'--._--~'::~::::I-::: ·C::.' i::\

:::':S::':::::::: ...

::j::::::::::::':::= :::: "C:: .::::.:':..:..:....;::::: . . . •:: ~.:J::::

,_.. -": .

·~.:·~t..

r::::: --'-,.

':':'=1== .:;: ::::::.:', --::j:--f-:'

~i.:r.,~.I.\

.'t:;".•.:

i,-~r!'!

· s I . l :

.

··1' ....

1....

:··,l.··•.

h.·.c.·>:.<,ls.:.oo.:·

w.l~

;.:,."l.r.o.:"'.·.·.;.j·f.i...•....v:.·.LjL.'·.:....:.·:Lr.-,!.ohoW"!,,

l~j:

..

J

.

f-'"\~~___

I ..

: ! · · · i l ] .

1

T6

~O=f

. 1 : : : ' : \,,\'" , .. ; ': T: ...·.·1: · · · . . . . I c : :1::::: :1':. :Cl. . ..··c::

,.:::::' · L · : :

i·

k \.. .:.. ,::.. : ... :'.:'..

:1':'1.

" ' 1 : .:t:::· , : ! .... . . '

r~:cc:.~

':::-:::::-:-::J!:::-::":::-::::-:-:-:-et':::::-... ::::-.:::::-:

':-f:":":':';'~'

.+-!.:...

i'+-=-l~':\.:....'

- " ; ' :\l...:..N.:.:.,:TI""I..=•..:...:...

~

...:....:---:- :.. .:....•.

---,·.·.:....:·--::~.;::.L

,i':"":.:.:.c.--=.''':::j:.:t.•=___..

~.

--.:j..,f•..:....:.

~il-·

.-::=

... :

---.tll~..::..::..::b=-

....::'---..

, [ c ,

=::"'::.'

~j~''':'''''''+l,:"",:""...:...:-r

,..::..::..::-+....

=.---:::1::.

1° •..•...

·:T..lcc':0.

i ••••.•....

~\i??c\

le ...• ': •••.•. :.: :

L l y \ : i : : ;

...

"-

"

~::::.::I='::E:::

:c;::F:.:::

.--

. 1 : : : : : : \ ,::L:=::'::': I 7 in j ,

r:-

'

I I

r---···

~._.-.... ,. :::.: '.: :.:.::'::':: :cc. . :.:.::':;::-::: _: "',.:... 1-- .;

t=--..-'--+,-,.:.:;.:.:;+..:...=..:..j..:..:...l.:.:.4.:.. '--:-::1'I~''':::...:..''...;~,.::::.:'E'..:..:.::"+-t:..:..:cc"+-:..::"":f:--..:...:..I-':..:...,,~;::::::"':"·::F:::.:...:..:':Nli.~-t::..::':':;':':;+=':"":"'+':':;:':"':"4":"""';"':" "

i~~~

i F !

'I-I ~.: ...• I' ···- ...

K 1·:

I

:::r::

- I

_....--...--... -..

-~

...

'.,.... _.._{- ·t...}I . : ':It - ,\,-.::.\_{·.f.\\... .".j ... " . . . ...- -.--'" .... -}. . . I!' " 1

...

_{- '.}

->,

~:_

.•

--:

...

: .~ .:- --

..

....

-. .. -....•.... ' 1\·::

t

"X""" --1-·' ' " ' ' 1

I:

c:.:: '.' '~." .. ...L:- :.T=::~ ~:::~:C:-t:=:~::.c:~,~ ::~A"~:':::::)<·~

... {::

' I :

I'"

~:: ' C ' _. •

··,1·:.:·1:::::1\:·., "

::l-,.

I.).::::::.,., .•.L ....:

I

; 't .---: . : ... ·i· .y!: \!'-~:~ :.. , . __ , . . .: \ . : . . . i . . . .' ; . . :-.:' ::: J :~ _:l: . ·.t:.. ~-t--····-··· .:=-.'~:':":' :,:~

:

--1 t J, I:'!_ _ -_ _...:...--1 1_{---.:.---r-,'.---}

_{'-"-I~-'---+-~----~I---r----~~-'-' ---.~-~_.-~+-}

_-:-I---- ----;---r---.-_ ! : l

L

j ~ 1 j J 1

Bijlage 9 bij ONW-R-85089

RESULTATEN VERGELIJKING -UITSCHIETER- T.

o.

V. -KUBISCHE

STEER-Sortering steennr. rnassa "uitschie- steennr. rnassa "kubische

tern steen" 60-300 kg 17 0,16 kg 2,75 rn 30

I

0,20 kg 4,40 rn 17 0,16 kg 0,03 rn 30 0,20 kg 5,67 rn 17 0,16 kg 2,08 rn 30 0,20 kg 0,90 rn 17 0,16 kg 1,85 rn 30 0,20 kg 1,45 rn Igerniddeldl 1,68 rn 3,11 rn

I

1-3 ton 4 2,55 kg 1,85 rn 2 2,75 kg 2,45 rn 4 2,55 kg 1,30 rn 2 2,75 kg 6,22 rn 4 2,55 kg 3,05 rn 2 2,75 kg 3,52 rn Igerniddeld!

I

2,07 rn 2,98 rn .

I

0,53 rn

I

3,57 rn

I

16- 10 ton 7 9,0 kg 5,90 rn 2 6,7 kg* 1,32 rn

.

I

7 -1,55 rn 2 0,88 rn

I

7 6,35 rn 2 -0,60 rn !

I

gerniddeld

I

SChaal 1:10, Vw

=

0 m/s, waterdiepte 20 m, sortering 1-3 ton (48 st) SCHUIFSNELHEID 0,27 m/min. max.stort- stort- 2) breedte breedte nr. m xl 1) X3 1) Xl-X21) xr x41) 18 2,74 m 7,69 m 7,56 m 11 ,94 m 10,89 m 19 2,85 m 10,09 m 10,07 m 11,66 m 11 ,62 m 20 2,45 m 8,60 m 7,20 m 11,05 m 8,85 m 34 2,52 m 10,27 m 8,50 m 13,67 m 11 ,33 m 35 3,34 m 9,94 m 8,95 m 12,44 m 11 ,07 m 36 2,57 m 8,85 m 8,60 m 17,62 m 11 , 10 m 37 2,59 m 9,52 m 8,60 m 13,42 m 11 ,92 m 38 3,06 m 10,10 m 8,10 m 14,80 m 11 ,25 m 39 3,76 m 10,90 m 9,05 m 13,80 m 11,10 m 40 3,67 m 12,00 m 10,45 m 14,30 m 12,05 m gem. 2,96 m 9,80 m 8,71 m 13,41 m 11 ,12 m

=

0,4 m SCHUIFSNELHEID 0,86 m/min. 48 2,87 m 9,47 m 9,12 m 12,39 m 10,77 m 57 2,18 m 7,27 m 7,20 m 10,81 m 10,30 m gem. 2,53 m 8,37 m 8,16 m 11,60 m 10,53 m

Schaal 1:10, Vw

=

0 m/s, waterdiepte 20 m, sortering 6-10 ton (13 st)

SCHUIFSNELHEID 0,27 m/min. nr. m xl x3 xl-x2 x3-x4 6 1,68 m 5,06 m 4,30 m 8,31 m 4,90 m 7 1,64 m 5,74 m 4,45 m 10,58 m 7,15 m 8 1,65 m 4,80 m 4,62 m 7,09 m 6,42 m gem. 1,65 m 5,20 m 4,54 m 8,66 m 6,16 m SCHUIFSNELHEID 0,86 m/min. 46 2,00 m 7,45 m 7,45 m 10,25 m 9,85 m 47 2,60 m 7,15 m 6,30 m 8,55 m 7,00 m gem. 2,30 m 7,30 m 6,88 m 9,40 m 8,43 m

1) zie voor notatie bijlage 7

2) stortbreedte indien verste steen (aan weerszijden) niet meegerekend worden.