обробки).
УДК 621.867
В. Ловейкін
1, докт. техн. наук; Л. Рогатинська
2 1Національний університет біоресурсів і природокористування України
2Тернопільський національний технічний університет
імені Івана Пулюя
МОДЕЛЬ ТРАНСПОРТУВАННЯ СИПКОГО ВАНТАЖУ
ШВИДКОХІДНИМИ ГВИНТОВИМИ КОНВЕЄРАМИ З
ЕЛАСТИЧНИМИ РОБОЧИМИ ОРГАНАМИ
Резюме. Побудовано модель транспортування сипкого вантажу гвинтовими конвеєрами з еластичними гвинтовими органами (спіралями). У моделі вплив навантаження на еластичну спіраль і поверхню жолоба розглядається як розподілене навантаження. Показано, що прогин еластичної спіралі швидкохідних гвинтових конвеєрів впливає на процес транспортування сипкого вантажу аналогічно впливу від підвищення коефіцієнта тертя вантажу до жолоба, що може бути використано при їх наближених розрахунках. Ключові слова: модель транспортування, гвинтовий конвеєр, еластична спіраль.V. Loveikin, L. Rogatynska
MODEL TRANSPORTATION OF BULK MATERIALS BY
HIGH-SPEED SCREW CONVEYORS WITH ELASTIC WORKING ORGANS
The summary. The model of transportation of bulk materials by screw conveyors with elastic working
organs (spiral) is developed. In this model effect of load on elastic spiral and gutters surface is considered as a distributed load. It is shown that the flexure of elastic spiral of high-speed screw conveyers affects the process of transporting of bulk materials similarly to effect of increasing of the coefficient of friction of load to the gutter, and this property is able to be used during their approximate calculations.
Key words: model of transportation, screw conveyor, elastic spiral.
68 ) 2 /( 2 0 m z V R c TQ v m=πϕ γ ⋅∆θ= ∆θ π ∆ , (6) де Qm=dm/dt=∆m/∆t=πϕVγ0R2vz – масова витрата сипкого вантажу;
v
z – осьова швидкість потоку; vz =z&=c(θ&−ω)=T(ω−ωΠ)/2π . Тут ωΠ =dθ/dt – кутова швидкість кругового руху потоку. На підставі викладеного, виведено рівняння руху потоку в гвинтовому каналі конвеєра під дією змінних (відносно θ ) розподілених сил qc та qk, тангенціальної сили (по нормалі до перетину потоку) Tθ та об’ємних сил: 0 ) /( ) ( + 2 − = + + +α ρ θ ω θ αρ ρ θ ρ & & c m k k c cq q T Q g ; 0 ) /( ) ( cos ) / (∆ ∆ 0 + − − = + +α θ α ρθ ω θαϕ ϕ θ ϕ && &
c m k k c cq q T Q g ; 0 ) /( ) ( sin ) / (∆ ∆ 0 + − − = + +α θ α θ ω θ
αzcqc zkqk Tθ Qm gz c&& & .
(7) Нормальні реакції та сили тертя, що діють на потік, не змінюють свого напрямку відносно потоку, а тому основним фактором, що впливає на величину та зміну тангенціальної сили Tθ, є об’ємні сили ) /( ) ( / ) ( / θ η ρ θ2 θ η ρθ2 ω θ η ρ ρ
θ = ∆F ∆ = ∆m & +g ∆ = Q & +g − &
69 z c c в c v v e c e v = ∆ − =
ρ
(θ
&−ω
)⋅ ϕ + (θ
&−ω
)⋅ ; z k в k v v R e c e v = ∆ − =θ
&⋅ ρ + (θ
&−ω
)⋅ . (14) Тоді направляючі косинуси одиничних векторів fc =−µcvcв/|vcв| та | | / kв k k k v v f =−µ відповідних сил тертя ∆Fc та ∆Fk на орти системи Oρϕz. 0 = c fρ ; fϕc =+µ
cρ
c/ρ
c2+c2 =µ
ccosα
0; 0 2 2 sin / ρ µ α µc c c zc c c f =+ + =− . (15) 0 = kfρ ; fϕk =−µkRθ&/ R2θ&2 +c2(θ&−ω)2 =−µkcosβ;
β µ ω θ ω θ µ ϕz kc( )/ R2 c2( )2 ksin f =− &− + − =− , (16) де
β
– кут підйому гвинтової траєкторії переміщення вантажу. Відповідно векторні компоненти /| cв| в c c c c n µ v v α = − та /| kв| в k k k k n µ v v α = − рівнодійних ∆Rc та ∆Rk згідно з (5) будуть } , sin cos ; cos cos ; {cos } ; ; {α α α ε ε µ α0 ε µ α0 αc = ρc ϕc zc = ρ ϕ + c z − c ; } , sin ; cos ; 1 { } ; ; {α α α µ β µ β αk = ρk ϕk zk = − − k − k . (17) У цьому випадку система рівнянь руху набуде вигляду 0 ) ( ) ( ) 1 ( 2 = − + + + + θ ω θ ρ η α α ρ ρ ρ & & c m k k c c g Q q q ; 0 ) ( ) ( cos ) ( ) ( ) ( 2 0 2 2 = − − + − + − − + +θ
ω
θ
ρ
α
θ
ω
θ
θ
ρ
θ
θ
ω
θ
ρ
η
α
α
ρ ϕ ϕ ϕ & & & & & & & & & & & c m c c m k k c c g Q g Q q q ; 0 ) ( ) ( sin ) ( ) ( ) ( 2 0 2 2 = − − + − + − − + +θ
ω
θ
α
θ
ω
θ
θ
ρ
θ
θ
ω
θ
ρ
η
α
α
ρ & & & & & & & & & & & g Q g c Q q q c c m z m k zk c zc , (18) де ( ) ) ( cos ) / ( 2 0 2θ
ψ
θ
ω
θ
α
ρ
θ
η
ρ & & & & = − + − g c – безрозмірна функція, що враховує вплив тангенціального підпору шарів. Виключеннямq
c,q
k із системи (17), аналогічно [6], отримаємо рівняння руху частинки в полярних координатах. 0 )]} ( 1 [ { )]) ( 1 [ { ] ) 1 ( [ 2 = + − + + − − + + + θ ψ θ α α α α θ ψ θ ρ α α α α θ ρ η α α α α ϕ ϕ ρ ρ ϕ ρ ρ ρ ϕ ϕ & & & & & & & c g g g z k c k c c k c zk zc c zk zc k c . (19) Рівняння (18) в розгорнутому вигляді має вигляд 0 } )] ( 1 {[ } )] ( 1 {[ ) (R 2+g +A − R −g +Az + c +gz =70