• Typowe (dla danego producenta) średnice kanałów,

(1)

TEMAT:

Zaprojektować urządzenie wentylacyjne dla hali stolarni (odciągi miejscowe)

Dane

• Obiekt – hala wolnostojąca

• Lokalizacja – Wrocław,

• Parametry powietrza zewnętrznego : Lato t_z= 30C, _z= 45%, Zima t_z= -18 C, _z=100%

• Parametry powietrza wewnętrznego : Zima t_poz= +18 C

Lato t_poc= t_z +t_p _p- nie normowana

• Wymiary hali: a x b x h = 30 x 15 x 5 m

• Zyski ciepła w okresie letnim:

• przegrody zewnętrzne 12,0 kW,

• Oświetlenie 4,5 kW

• technologia wg rysunku,

• Liczba osób – 8,

• Straty ciepła w zimie przez przegrody przy t_z= -18 C i t_p= +18 C, Q_str= 12,5 kW

• W pomieszczeniu działa ogrzewanie dyżurne do t_d= +10 C

1

(2)

Dane c.d.

Wykaz urządzeń, charakterystyka odciągów.

Lp Nazwa urządzenia Średnica króćca

odciągu w maszynie mm

Strumień powietrza m³/h

Moc silnika kW

Prędkość w przewodzie m/s

1 Piła tarczowa >300 130 900 2,5 18

2 Piła tarczowa >300 130 900 2,5 18

3 Piła tarczowa <300 105 650 1,5 20

4 Piła tarczowa <300 105 650 1,5 20

5 Strugarka jednostronna dł. wału nożowego 700 mm

200 2100 5,5 18

230 2700 7,5 18

180 2900 7,5 20

150 2900 7,5 20

9 Obrabiarka do wpustów wymiar przecinaka 500 mm

180 1700 4,0 18

Razem: 15400 m³/h ^{40 kW}

(3)

W pierwszym etapie projektu ustalamy trasy kanałów instalacji odciągów miejscowych oraz dobieramy ich średnice, wg zasad:

• Kanały stalowe, o przekroju kołowym,

• Typowe (dla danego producenta) średnice kanałów,

• Średnica odgałęzienia do maszyny = średnica króćca w maszynie

• Prędkości transportu (przepływu powietrza) postronnie ssawnej wentylatora v = 16-22 m/s,

• Prędkość rośnie w kierunku wentylatora,

• Trasa kanałowa prowadzona w taki sposób, aby uzyskać podobne opory przepływu na wszystkich jej gałęziach (samoregulacja instalacji)

• Podobne wartości prędkości na króćcach trójnika, nie mogą maleć w kierunku przepływu!

• Szczegóły: Pełech „Wentylacja i Klimatyzacja ”…

(4)

Schemat instalacji odciągów miejscowych dla technologii

Sumaryczny strumień powietrza - odciągi miejscowe: V_odc 15400 m³/h

30°

I II

III

IV V

VIII VII IX

VI I...V,VII,VIII,IX - punkty węzłowe VI - kanał zbiorczy

R=3D

(5)

Dobór średnic:

Odcinek Przepływ Średnica φ Prędkość

- m³/h mm m/s

1 - I 900 130 18,9

I - II 1800 180 19,7

II - III 2450 210 19,7

III - IV 5200 300 20,5

IV - V 9800 400 21,7

V - VI 15400 500 21,8

Odgałęzienia (np. 5-III)

5 - VII 2100 200 18,6

VII - III 2750 225 19,2

itd.

Szczegóły doboru średnic na końcu prezentacji

(6)

CZĘŚĆ OBLICZENIOWA

(7)

I. OKRES LETNI

  ^Q

_zbj _oc

^ ^Q

_T

^ ^Q

_Z

^ ^Q

_św

^kW

Q

_T

– zyski od technologii (silników elektrycznych) Q

_z

– zyski przez przegrody zewnętrzne

Q

_św

– zyski od oświetlenia elektrycznego Q

_L

– zyski od ludzi. ????

7

Ze względu na niewielką ilość osób i wysoką temperaturę w pomieszczeniu (brak chłodzenia) Można założyć, że zyski ciepła od ludzi są pomijalnie małe

Q

_L

= 0

. Bilans zysków ciepła w okresie letnim

(8)

1. Zyski ciepła od silników elektrycznych i maszyn

Każda maszyna charakteryzuje się innymi wartościami 

Dla uproszczenia przyjęto wspólne współczynniki dla wszystkich urządzeń:

=0,93, ₁= 0,7, ₂= 0,8, ₃= 0,9, ₄= 0,9.

₁- współczynnik wykorzystania zainstalowanej mocy (stosunek mocy rzeczywistej do mocy znamionowej - przyjmuje się w granicach 0,70,9);

₂- współczynnik obciążenia (stosunek rzeczywistej przeciętnej mocy wydatkowanej do mocy maksymalnej - 0,4 - 0,9);

₃- współczynnik jednoczesności pracy - 0,3 - 1,0;

^s₄- współczynnik przyswajania ciepła przez powietrze odnoszący się do silnika, silnik chłodzony powietrzem – 0,9-0,95

Suma mocy silników zlokalizowanych w pomieszczeniu, chłodzonych powietrzem

kW N 2,52,51,51,55,57,57,57,5440,0



(9)

  Q

zbj _oc

^ ¹⁹ ^, ⁵ ^ ¹² ^, ⁰ ^ ⁴ ^, ⁵ ^ ³⁶ ^, ⁰ ^kW

2. Suma zysków ciepła okresu letniego

  Q

zbj oc

 Q

T

 Q

z

 Q

św

^kW

9

3. Jednostkowe obciążenie cieplne przypadające na 1m³ kubatury - Kubatura pomieszczenia:

- Wskaźnik obciążenia cieplnego:

Wysokie obciążenie cieplne – może wystąpić gradient temperatury (h≥4m, wywiew górą)

(10)

Jaki rodzaj wentylacji powinien być zastosowany w tego typu obiekcie?

• Wentylacja z normowaniem temperatury całorocznym.

• Wentylacja z normowaniem temperatury w okresie zimy.

(bez chłodzenia)

• Klimatyzacja.

Założono wentylację z normowaniem temperatury w okresie zimy z podciśnieniem 10%:

V

_N

= 0,9 V

Różnicowanie ciśnień:

• Wentylacja zrównoważona.

• Wentylacja podciśnieniowa. - pom. brudne

• Wentylacja nadciśnieniowa Organizacja wymiany powietrza:

Nawiew w pobliżu strefy pracy (dołem)

Wywiew w górnej części pomieszczenia, pod stropem (górą) + wywiew przez odciągi miejscowe (dołem)

4. Przyrost temperatury powietrza w pomieszczeniu (założenie projektowe)

(11)

Ilość wydzielającego się ciepła w pomieszczeniu w/m³ kubatury

Zalecana różnica temperatury powietrza względem powietrza

zewnętrznego do 23 W/m³

23 - 35 W/m³ 35 - 59 W/m³ ponad 59 W/m³

3 K 4 K 5 K 6 K

11

PN-76/-03421 -Wentylacja i klimatyzacja. Parametry obliczeniowe powietrza wewnętrznego w pomieszczeniach przeznaczonych do stałego przebywania ludzi.

JEDNAKŻE:

Znacznej wielkości strumień powietrza usuwany jest przez odciągi maszyn ( w dolnej strefie pomieszczenia) jednocześnie asymilując dużą cześć zysków ciepła od technologii

Pełech… rozdz.3.4 :

Przyrost temperatury powietrza nawiewanego t_p-t_n =3÷4 K, q = 15÷20W/m³ →

→ przyrost temperatury ponad strefą pracy: θ = 2 ÷ 3 K

wniosek:

t_w- t_n = 3 + 2 = 5 K (minimum) t_w- t_n = 3 + 3 = 6 K (maksimum)

wniosek:

Zakładamy wartość minimalną: Δt = t

_w

- t

_n

= 3 + 2 = 5 K

(12)

5. Strumień powietrza wentylującego

- Z bilansu cieplnego:

- Wydajność odciągów miejscowych:

-Wywiew ogólny:

Strumień powietrza wentylującego (przepływ powietrza przez pomieszczenie) :

V = V

_zbj

= 21 500 m

³

/h

- w tym przypadku obliczeniowym

(13)

Schemat ideowy systemu

wentylacji

(14)

Okres letni

6. Relacje strumieni powietrza nawiewanego i wywiewnego

Założono podciśnienie 10%

Wydajność instalacji wentylacyjnych wywiewnych

- infiltracja – dopływ powietrza z zewnątrz hali, na skutek wytworzonego podciśnienia:

-odciągi miejscowe: V_odc 15400 m³/h4,27 m³/s -wywiew ogólny:

- nawiew:

V = V_odc + V_w = V_n + V_inf V_inf = V - V_n

Infiltracja

(15)

7. Sprawdzenie krotności wymian



_max

= 21500/2250= 9,6 h

^-1

2250 3

5 30

15 m

h b a

V       

Strumień z zysków ciepła, maksimum

15

Kubatura pomieszczenia

Krotność wymian:

Trzeba przeanalizować tryby pracy instalacji w ciągu całego roku.

Czy na pewno w zimie potrzebne są tak duże strumienie wentylacji ogólnej?

(16)

II. OKRES ZIMOWY

1. Bilans cieplny w okresie zimowym

(Q

_zbj

)

_oz

= - Q

_str,w

- Q

_inf

Start urządzenia – początek pracy zakładu:

- Q_T = 0, - Q_św = 0, to:

Q_str,w – ta część strat ciepła, którą ma zrównoważyć wentylacja, we współdziałaniu z c.o. dyżurnym, aby uzyskać temperaturę

pomieszczenia, t_poz= +18 C

Q_inf – powietrze infiltrujące z zewnątrz (zimne) to dodatkowe straty ciepła

Q

_str,w

=

^𝒑𝒐𝒛 ^𝒅

𝒑𝒐𝒛 𝒛𝒐𝒛

Q

_str

Q

_inf

= V

_inf

x ϱ x c

_p

x(t

_poz

- t

_zoz

)

(17)

Straty ciepła pokrywane przez wentylację, Q_str,w

•ogrzewanie dyżurne do t_d= +10 C

•Całkowite straty ciepła przez przegrody Qstr(-18,18⁰C)= 12,5 kW

17

- z danych zadania:

kW Q

Q Q

Q_zjoz  _zj__oz  _strW  _inf



,

- obliczone: •Strumień powietrza infiltrującego

Q_inf = 0,597 x 1,2 x 1,005 (18-(-18)) = 25,9 kW Straty ciepła pokrywane przez wentylację, Q_str,w

(18)

Bilans cieplny w okresie zimowym:

(Q

_zbj

)

_oz

= - Q

_str,w

= - 2,8 kW

2. Moc nagrzewnicy.

METODA I

 Strumień powietrza wentylującego V = 5,97 m³/s

 Temperatura nawiewu (temperatura powietrza wentylującego = mieszaniny: nawiew z centrali + infiltracja):

V = V_N + V_i ,

Równanie bilansu energii:

V ∙ ϱ ∙ c_p ∙ t_noz = V_inf ∙ ϱ ∙ c_p ∙ t_z + V_N∙ ϱ ∙ c_p ∙ t_noz,c t_noz,c- temperatura nawiewu z centrali

𝑛𝑜𝑧 𝑖𝑛𝑓 𝑧𝑜𝑧

(19)

Moc nagrzewnicy

19

- nawiew ogólny – nagrzewnica w centrali bez odzysku ciepła, - Przez nagrzewnicę w centrali płynie strumień V_N

Q_n = V_N∙ ϱ ∙ c_p ∙ (t_noz,c – t_zoz)

Q_n= 5,373 ∙ 1,2 ∙ 1,005 ∙ ( 22,4 – (-18)) = 262 kW

(20)

METODA II

Q_N = Q_pz + (Q_zbj)_oz

Q_pz – moc niezbędna do ogrzania powietrza czerpanego przez centralę (z zewnątrz) do stanu powietrza w pomieszczeniu (t_poz)

Q_pz= V_N ∙ ϱ ∙ c_p ∙ (t_poz – t_zoz) = 5,373 ∙ 1,2 ∙ 1,005 ∙ ( 18 – (-18)) = 233 kW

Q_N = 233,4 + 28,7 = 262 kW

(21)

UWAGA:

• W lecie, przy wyłączonej technologii bilans pomieszczenia wynosi:

(Q

_zbj

)

^’_oc

= Q

_z

= 12 kW

• t _zoc= 30⁰C,

• t_poc= 33⁰C – powinno być

• Nie działają odciągi V’= V_w=6100m³/h=1,694m³/s

𝑝𝑜𝑐 𝑛𝑜𝑐

𝑧𝑏𝑗 𝑜𝑐 𝑝

to: temperatura powietrza w pomieszczeniu osiąga wartość

t’

_poc

= 30 + 5,9 = 35,9⁰C !!!

Zwykle nie stanowi to problemu w tego typu zakładzie produkcyjnym. Należy o tej sytuacji poinformować Inwestora, technologa.

(22)

W przypadku konieczności utrzymania właściwej temperatury

należy zintensyfikować wentylację zapewniając przynajmniej strumień powietrza wywiewanego:

3

/s

³

Δt=3 bo:

q ^𝑄^{𝑧𝑗𝑜𝑐}

𝐾 2250

3 - brak gradientu temperatury

Należy w takiej sytuacji zaprojektować możliwość zwiększenia wydajności wentylacji wywiewnej np. przez zastosowanie wentylatora wywiewnego z regulacją obrotów lub zastosowanie dodatkowej instalacji wywiewnej. Do rozważenia, czy w takim wariancie pracy nie wystarczy kompensacja zwiększonego wywiewu poprzez otwarte okna i

drzwi.

(23)

Schemat ideowy regulacji temperatury

bez zabezpieczeń

T

T T

(24)

Schemat kanałów wywiewnych dla technologii

Należy wyznaczyć średnice poszczególnych odcinków sieci kanałów od urządzeń

Strumień powietrza technologia 15400 m³/h

(25)

Lp Nazwa urządzenia Średnica przewodu odciągającego

Strumień powietrza m3/h

Moc silnika kW Prędkość w przewodzie m/s

1 Piła tarczowa >300 130 900 2,5 18

2 Piła tarczowa >300 130 900 2,5 18

3 Piła tarczowa <200 105 650 1,5 20

4 Piła tarczowa <200 105 650 1,5 20

200 2100 5,5 18

230 2700 7,5 18

180 2900 7,5 20

150 2900 7,5 20

9 Obrabiarka do wpustów wymiar przecinaka 500 mm

180 1700 4,0 18

25

(26)

Należy wyznaczyć średnice poszczególnych odcinków sieci kanałów od urządzeń

900m3/h 900m3/h 650m3/h 650m3/h 2100m3/h

1700m3/h 2900m3/h

2900m3/h 2700m3/h

130 130 105 105 200

150 180

225

230

(27)

Magistrala

1-I i 2-I

V=900 m³/h

Przyjęto 130 (wg tabeli)

Min w= 18 m/s (maszyna 1)

2 2

2

0132 ,

4 0 13 , 0 14 , 3

4d m

A  

 

 

s A m

w V 18,84 /

0132 ,

0 3600

900 

 



27

Powierzchnia kanału:

Prędkość w kanale o dobranej średnicy:

130 130

(28)

Magistrala

s V m

w   1800  19,64 / I-IIV=900+900 m³/h

Przyjęto 180

Min w= 18,84 m/s (działka 1-I)

2 2 2

0254 ,

4 0 18 , 0 14 , 3

4d m

A  

 

 

V=900+900=1800 m³/h

18,84m/s

130 130 105

(29)

3-IIV=650 m³/h

Min w=20 m/s (wg tabeli)

2 2 2

0086 ,

4 0 105 , 0 14 , 3

4d m

A      

s A m

w V 20,86 /

0086 ,

0 3600

650 

 



Obliczono przy jakiej średnicy uzyska się w=20 m/s 00902 2

, 20 0

3600

650 m

w

A V 

 



A m

d 0,107

14 , 3

00902 ,

0 4

4  

 

 

29

Magistrala

Średnica kanału:

19,64m/s

105

130

130 18,84m/s

(30)

s A m

w V 21,66 /

0314 ,

0 3600

2450 

 

 II-III

V=1800+650= 2450 m³/h Przyjęto 200

Min w= 20,86 m/s (działka 3-II)

2 2 2

0314 ,

4 0 2 , 0 14 , 3

4d m

A      

Sprawdzenie większej średnicy. Przyjęto 210

2 2 2

0346 ,

4 0 21 , 0 14 , 3

4d m

A      

s A m

w V 19,66 /

034 , 0 3600

2450 

 



Magistrala ^18,84m/s ^19,64m/s ^20,86m/s

Prędkość w kanale o większej średnicy:

130 130 105200

(31)

0668 2

, 66 0

, 21 3600

5200 m

w

A V 

 

 III-IV

V=2450+650+2100= 5200 m³/h Min w= 21,66 m/s

A m

d 0,290

14 , 3

0668 ,

0 4

4   



 

Obliczono przy jakiej średnicy uzyska się w=21,66 m/s

2 2

2

070 , 4 0

3 , 0 14 , 3

4d m

A  

 

 

s A m

w V 20,63 /

07 , 0 3600

5200 

 



Przyjęto 290

Magistrala

31

18,84m/s 19,64m/s 20,86m/s 21,66m/s

Sprawdzenie dla 300

Średnica kanału:

Prędkość w kanale o większej średnicy:

650m3/h 2100m3/h

200

290

(32)

IV-VV=5200+1700+2900= 9800 m³/h Min w=21,66 m/s (działka III-IV)

Obliczono przy jakiej powierzchni uzyska się w=21,66 m/s 1256 2

, 66 0

, 21 3600

9800 m

w

A V 

 



A m

d 0,40

14 , 3

1256 ,

0 4

4   



 

Przyjęto 400

Magistrala ^18,84m/s ^19,64m/s

21,66m/s 21,66m/s

Średnica kanału:

2900m3/h 1700m3/h

290

(33)

Magistrala

V-VI

V=9800+2700+2900=15400 m³/h Min w=21,66 m/s (działka IV-V)

Obliczono przy jakiej powierzchni uzyska się w=21,66 m/s 197 2

, 66 0

, 21 3600

15400 w m

A V 

 



A m

d 0,500

14 , 3

197 , 0 4

4   



 

Przyjęto 500

33

18,84m/s 19,64m/s

21,66m/s 21,66m/s

Średnica kanału:

w=21,66 m/s

400

(34)

18,84m/s 19,64m/s 21,66m/s

21,66m/s

Schemat kanałów wywiewnych dla technologii - magistrala

(35)

Odgałęzienie 9 - IV

9-VIII

V=1700 m³/h

Min w=18 m/s (maszyna 9)

2 2 2

0254 ,

4 0 18 , 0 14 , 3

4d m

A      

s A m

w V 18,57 /

0254 ,

0 3600

1700 

 



Przy jakiej średnicy uzyska się w=18 m/s 0262 2

, 18 0

3600

1700 m

w

A V 

 



A m

d 0,1827

14 , 3

0262 ,

0 4

4   



 

35

Średnica kanału:

Sprawdzenie powierzchni i prędkości :

1700 2900

(36)

8-VIII

V=2900 m³/h

Min w=20 m/s (maszyna 8)

2 2 2

039 , 4 0

225 , 0 14 , 3

4d m

A      

s V m

w 2900 20,27 /



Obliczono przy jakiej średnicy uzyska się w=20m/s 0402 2

, 20 0

3600

2900 m

w

A V 

 



A m

d 0,226

14 , 3

0402 ,

0 4

4  

 

 

Przyjęto 225 (więcej niż wg tabeli)

18,57m/s

20,27m/s

2900 1700

(37)

VIII-IV

V=2900+1700=4600 m³/h

Min w=20,27 m/s max w=21,67 m/s(IV-V)

2 2 2

0615 ,

4 0 28 , 0 14 , 3

4d m

A      

s A m

w V 20,76 /

0615 ,

0 3600

4600 

 



Obliczono przy jakiej średnicy uzyska się w=20,27 m/s

0630 2

, 27 0

, 20 3600

4600 m

w

A V 

 



A m

d 0,283

14 , 3

0630 ,

0 4

4  

 

 

Przyjęto 280

37 18,57m/s

20,27m/s 20,76m/s 21,67m/s

(38)

Odgałęzienie 6 - V

6-IXV=2700 m³/h Min w=18 m/s

2 2 2

0415 ,

4 0 23 , 0 14 , 3

4d m

A      

s V m

w 2700 18,06 /



, 18 0

3600

2700 m

w

A V 

 



A m

d 0,230

14 , 3

04166 ,

0 4

4  

 

 

18,06m/s

21,66m/s

(39)

7-IXV=2900 m³/h Min w=20 m/s

2 2 2

039 , 4 0

225 , 0 14 , 3

4d m

A      

s A m

w V 20,27 /

039 , 0 3600

2900 

 



, 20 0

3600

2900 m

w

A V 

 



A m

d 0,226

14 , 3

0402 ,

0 4

4  

 

 

Przyjęto 225 (więcej niż wg tabeli)

39 20,27m/s

18,06m/s

21,66m/s

(40)

IX-VV=2900+2700= 5600 m³/h

Min w=20,27 m/s max w=21,66 m/s(V-VI)

2 2 2

075 , 4 0

31 , 0 14 , 3

4d m

A      

s V m

w 5600 20,62 /



, 20 0

3600

5600 m

w

A V 

 



A m

d 0,314

14 , 3

0777 ,

0 4

4  

 

 

Przyjęto 310

20,27m/s 18,06m/s

20,62m/s

21,66m/s

(41)

Odgałęzienie 5 - III

5-VII

V=2100 m³/h Min w=18 m/s

2 2 2

0314 ,

4 0 2 , 0 14 , 3

4d m

A      

s A m

w V 18,58 /

031 , 0 3600

2100 

 



, 18 0

3600

2100 m

w

A V 

 



A m

d 0,242

14 , 3

0324 ,

0 4

4  

 

 

41 18,58m/s

(42)

4-VII

V=650 m³/h Min w=20 m/s

2 2 2

0086 ,

4 0 105 , 0 14 , 3

4d m

A      

s V m

w 650 20,86 /



, 20 0

3600

650 m

w

A V 

 



A m

d 0,107

14 , 3

00902 ,

0 4

4  

 

 

18,58m/s 20,86m/s

(43)

VII-III

V=2100+650= 2750 m³/h

Min w=20,86 m/s max w=21,66 m/s(III-IV)

2 2 2

0366 ,

4 0

215 , 0 14 , 3

4d m

A      

s A m

w V 20,87 /

0366 ,

0 3600

2750 

 



Obliczono przy jakiej średnicy uzyska się w=20,86 m/s 0366 2

, 86 0

, 20 3600

2750 m

w

A V 

 



A m

d 0,215

14 , 3

0366 ,

0 4

4  

 

 

Przyjęto 215

43 18,57m/s 20,86m/s 20,87m/s

21,66m/s

(44)

Schemat kanałów wywiewnych dla technologii - podsumowanie

(45)

45k

Schemat kanałów wywiewnych dla technologii - podsumowanie

(46)

UWAGA: Obliczenia nie uwzględniają dodatkowego odgałęzienia do tzw. zmiotki podłogowej. Odgałęzienia takie udrażniane są po zakończeniu pracy maszyn –

• Typowe (dla danego producenta) średnice kanałów,

W pierwszym etapie projektu ustalamy trasy kanałów instalacji odciągów miejscowych oraz dobieramy ich średnice, wg zasad:

• Kanały stalowe, o przekroju kołowym,

• Typowe (dla danego producenta) średnice kanałów,

• Średnica odgałęzienia do maszyny = średnica króćca w maszynie

• Prędkości transportu (przepływu powietrza) postronnie ssawnej wentylatora v = 16-22 m/s,

• Prędkość rośnie w kierunku wentylatora,

• Trasa kanałowa prowadzona w taki sposób, aby uzyskać podobne opory przepływu na wszystkich jej gałęziach (samoregulacja instalacji)

• Podobne wartości prędkości na króćcach trójnika, nie mogą maleć w kierunku przepływu!

• Szczegóły: Pełech „Wentylacja i Klimatyzacja ”…

Dobór średnic:

CZĘŚĆ OBLICZENIOWA

I. OKRES LETNI

  Q

 Q

 Q

 Q

kW

Q

– zyski od technologii (silników elektrycznych) Q

– zyski przez przegrody zewnętrzne

Q

– zyski od oświetlenia elektrycznego Q

– zyski od ludzi. ????

Q

= 0

. Bilans zysków ciepła w okresie letnim



  Q

 19 , 5  12 , 0  4 , 5  36 , 0 kW

  Q

 Q

 Q

 Q

kW

V

= 0,9 V

JEDNAKŻE:

Pełech… rozdz.3.4 :

wniosek:

wniosek:

Zakładamy wartość minimalną: Δt = t

- t

= 3 + 2 = 5 K

V = V

= 21 500 m

/h

Schemat ideowy systemu

wentylacji



= 21500/2250= 9,6 h

II. OKRES ZIMOWY

1. Bilans cieplny w okresie zimowym

(Q

)

= - Q

- Q

Q

=

Q

Q

= V

x ϱ x c

x(t

- t

)



Bilans cieplny w okresie zimowym:

(Q

)

= - Q

= - 2,8 kW

2. Moc nagrzewnicy.

METODA II

UWAGA:

• W lecie, przy wyłączonej technologii bilans pomieszczenia wynosi:

(Q

)

= Q

= 12 kW

  ^Q

^ ^Q

^ ^Q

^ ^Q

^kW

^ ¹⁹ ^, ⁵ ^ ¹² ^, ⁰ ^ ⁴ ^, ⁵ ^ ³⁶ ^, ⁰ ^kW

^kW