Wpływ wyposażenia i wskaźnika wentylacyjnego na wielkość przekroju poprzecznego szybu

(1)

Kr 79

ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ

G órnictw o z ‘.6 1963

MIROSŁAW CHUDEK

WPŁYW WYPOSAŻENIA I WSKAŹNIKA WENTYLACYJNEGO NA WIELKOŚĆ PRZEKROJU POPRZECZNEGO SZYBU

S t r e s z c z e n i e . V/ p ra c y zd efin io w an o w sk aźn ik wykorzy

s t a n i a p r z e k r o ju p o p rzeczn eg o szybu z uwagi na w e n ty la c j ę o ra z w sk aźn ik w y k o rz y sta n ia p o la p o p rzeczn eg o szy

bu z uw agi n a je g o w y p o sażen ie. W skaźniki t e d la p rz e k r o ju kołow ego, e lip ty c z n e g o , kwadratowego i p r o s t o k ątn eg o u j ę t e we wzory d l a k tó ry c h sporządzono nomogram y. Przeprow adzono a n a l i z ę w ie lk o ś c i wskaźników o b lic z o n y c h d l a p r z y ję ty c h w ariantów ro z w ią z a ń t a r c z y szybow ej•

1. Wprowadzenie

Postępow a e k s p lo a ta c j a ja k i w yczerpyw anie zasobów na i s t n i e j ą c y c h poziom ach prow adzą do budowy szybów g łę b o k ic h . D la teg o b a r d z i e j n i ż d o tą d n a b ie r a z n a c z e n ia problem wydaj

n o ś c i szybowej - w y k o rz y sta n ia p r z e k r o ju p o p rzeczn eg o szy b u . N ależy dążyć by w z ro st w y d a jn o śc i szybowej n i e n astęp o w ał, kosztem z w ię k s z a n ia p r z e k r o ju pop rzeczn eg o szybu a l e p rz e z j a k n a jw ię k s z y s to su n e k p o w ie rz c h n i u ż y te c z n e j do po w ierzch n i c a łk o w ite j szy bu , p rz e z s k ró c e n ie cy k lu wyciągowego o raz m o d e rn iz a c ję naczyń wydobywczych c z y l i z a s t ą p i e n i a k l a t k i

skipem .

Wybór k s z t a ł t u p r z e k r o ju p o p rzeczn eg o uwarunkowany j e s (t p rz e zn a cz e n ie m szy b u , czasem je g o e k s p l o a t a c j i i fiz y k o m e ch a - n iczn y m i w ła śc iw o śc ia m i p r z e b ija n y c h warstw, sk a ln y c h . Do ro z ważań nad n a jk o r z y s tn ie js z y m k s z ta łte m p r z e k r o ju pod w zglę

dem je g o w y k o rz y sta n ia z uw agi n a w yposażenie i w e n ty la c ję co j e s t tem atem t e j p ra c y p r z y j ę t o p r z e k r o je szybów n a jc z ę ś c i e j sp o ty k an e w p rzem y śle górniczym ( o k r ą g łe , e l i p t y c z n e , p r o s to k ą tn e , kwadratowe o ra z łukowo c z te r o b o c z n e /•

(2)

78 Mirosław Chudek

2. f ie fin ic .ia w skaźnika w y k o rz y sta n ia p rzek ro .iu poprzecznego szybu, z uw agi n a w e n ty la c je "C ”

s , W skaźnik Cs p rz e d s ta w ia s to su n e k p o la p r z e k r o ju po

przeczn eg o s t r u g i p ow ietrza, ja k a p ły n ie szybem do c a łk o w ite go p o la p r z e k r o ju p o p rzecznego szybu w ś w ie tle obudowy.

W ielkość w skaźnika z a le ż y od ś re d n ic y szybu, sumy wymiarów p o la p o przecznego u rz ą d z e ń umie sz c z e ry c h w s z y b ie c ra z w m niejszym s to p n iu od w sp ó łczy n n ik a oporu ru c h u p o w ie trz a i k s z t a ł t u szybu» W skaźnik MCS" według d e f i n i c j i w ynosi:

' S v

s / * \

W szybach bez w yposażenia S - S c s 5 C » 1, we w s z y s tk ic h •s p o z o s ta ły c h r o d z a ja c h szybów S < i C < 1. Aby obli»“

0 0 S O S

czyć w ie lk o ś ć Cs tr z e b a znać wymiary p o la p o p rzecznego u rz ą d z e ń um ieszczonych w s z y b ie , p rzy czym na w ie lk o ś ć . Sg m ają wpływ t e u r z ą d z e n ia , k tó ry c h podłużny wymiar A—Ł < 5-6}

1 - o d le g ło ś ć m iędzy dwoma k o le jn y m i u rz ą d z e n ia m i lic z o n a w zdłuż przepływ u s t r u g i , d - wymiar p o p rzeczn y u rz ą d z e n ia »

P rzy ta k im wymiarze u r z ą d z e n ia , p r z e k r ó j s t r u g i j e s t zm niejszony na c a ł e j g łę b o k o ś c i sz^b u . Z ilu stro w a n o to ha p rz y k ła d z ie b e le k szybowych ( r y s . i ) d la k tó ry c h A > 5*6» a zatem dźw igary szybowe n a w ie lk o ść Ss n ie m ają wpływu»

D otyczy to ró w n ież kołnieśęy ru ro c ią g ó w . Na p o d staw ie teg o k ry te riu m u s ta l o n o , że o w ie lk o ś c i Ss decyduje p r z e d z i a ł drabinow y, p ro w a d n ik i, r u r o c i ą g i , k a b le i l i n y wyciągowe.

W o b lic z e n ia c h p r z y j ę t o , że p r z e d z i a ł drabinow y j e s t tamą p rz e z k tó r ą p o w ie trz e n ie p ł y n i e . U p ro szczen ie to j e s t po

dyktowane tr u d n o ś c ią w z n a le z ie n i u w przypadku p r z e d z ia łu drabinow ego p o la pop rzeczn eg o szybu d la o b lic z e n ia i l o ś c i p o w ie trz a , k tó r e p rz y z a ło ż o n e j p rę d k o ś c i b ę d z ie przepływ ać szybem» Tak w ięc o b lic z o n y w sk a ź n ik b ę d z ie p o s ia d a ł pewną u ta jo n ą nadwyżkę b ęd ącą skutkiem p r z y ję te g o u p ro szczen ia»

Można zatem n a p is a ć :

Ss - Sc - (S1 + S2 + S3 + S4 + S5) (2)

(3)

Y/pływ w yposażenia i wskaźnika w entylacyjnego««» 79

g d z ie :.

- p o le p r z e k r o ju p o przecznego p r z e d z i a ł u drabinow ego Sg - sumaryczne p o le p r z e k r o ju p o przecznego prowadników

f sumaryczne p o le p rzek ro jó w p o p rzeczn y ch ru ro ciąg ó w - sum aryczne p o le p rz e k ro jó w p o p rzeczn y ch k a b l i Sr - sum aryczne p o le p rzek ro jó w p o p rzeczn y ch li n .

o

\

^{- i -}

R y s .1 . Schemat z m n ie js z e n ia s t r u g i p o w ie trz a w p r z e k r o ju szy

bu w skutek i s t n i e n i a b e le k szybowych

Y /staw iając S z w zoru (2) do w zoru (1) o trzy m u je s i ę : s

(4)

Mirosław Chudek

Wypr owad zony wzór (3) do ty czy szybu n a jb o g a tsz e g o w u rz ą -' d z e n ia . Duża i l o ś ć przek ro jó w p o p rzeczn y ch szybófe o ra z ró żn o ro d n o ść u rz ą d z e ń szybowych d a je dużą l i c z b ę k o m b in a c ji t a r c z

szybowych. F a k t t e n d y k tu je k o n ie c z n o ść o b lic z e n ia Cs me

to d ą a n a lity o z n o - w y k r e ś ln ą . W c e lu u d o g o d n ien ia o k r e ś la n ia C6 d la p ro je k to w a n ia i l o ś c i przepływ u p rzez szyb p o w ie trz a sporządzono nomogramy.

2 . 1 . W skaźnik Co d la p r z e k r o ju poprzecznego kołowego Zachowując p o p rz e d n ie o z n ac z en ia p o szczeg ó ln e czło n y wzorirnu Cs d la p r z e k r o ju kołowego p rzy jm ą p o s ta ć :

Po w y lic z e n iu S-j i po w sta w ie n iu o trzy m an ej w a r to ś c i o ra z po p r z e k s z ta łc e n iu

D r ś r e d n ic a szybu w ś w i e tl e obudowy h»,d - wymiary p r z e d z ia łu drabinow ego.

Wyprowadzony wzór j e s t ważny d la 4 w ariantów k s z t a ł t u p rz e k r o ju p o przecznego p r z e d z ia łu drabinow ego .(rys.*2).

W arian t I . K s z ta łt o p is a n y punktam i 1 -2 -3 —7—1 2

C

g d z ie :

. b a rc s i n ^

(5)

Wpływ wyposażenia 1 wskaźnika wentylacyjnego»»» 81

W arian t I I . K s z t a ł t o p isa n y punktam i 1-2—'7-1

I . b 1 \[b^2 , c \

s i n D " 23C ~ D ^

a rc 2 . 180

i a r i a n t I I I . K s z t a ł t o p isa n y p unktam i 1 -2 - 3 -4 -5 -6 -1

c 2 - a r c s i n — - — \ / ( - ) 2 - ( ^ ) 4 + ^ (4)

o D X y V V TDD

180

R y s .2 . W arian ty k s z t a ł t u p r z e k r o ju pop rzeczn eg o p r z e d z i a ł u drabinow ego w s z y b ie kołowym

W arian t IV, K s z t a ł t o p is a n y punktam i 1-2~7**5**6-1

C1 =

2 . 180

a r c s i n k 1 - \jf l\2 ^ T 4 . 2bh . s

D —

2X

\ D D ' TDD

Dla wzorów 4 , 5, 6 , 7 sporządzono nomogram 1 ( r y s . 3 ) .

W artość _

2 ns

(6)

p r z e k r o ju p o p rzeczn eg o szybu i 4 k s z ta łtó w poprzecznych p r z e d z ia łu drabinow ego

(7)

Wpływ wyposażenia i wskaźnika wentylacyjnego»«. S3

D la prowadników drew nianych

C- » 1,274 ~ n oh (9)

* D

D la prowadników szynowych

C » 1 ,2 7 4 S' Ił (10)

4 D

D la prowadników linow ych

C- - n d2 (11)

* i r

g d z ie :

n - i l o ś ć prowadników S - p r z e k r ó j prow adnika

c ,h - wymiary p o p rzeczn e prow adnika drew nianego d2 “ ś r e d n ic a prow adnika linow ego

D la wyprowadzonych wzorów 9 , 10, 11 sporządzono nomogramy 2 , 3 , 4 (R y s.4 , 5 , 6 , 7 ) . W artość

s ,

Ą

C = -2 . » n - f (12)

J bc D

g d z ie :.

d^ - ś r e d n ic a zew n ętrzn a r u r o c ią g u .

P rz e d sta w io n y nomogram 5 ( r y s . 7) sporządzono d la ru ro ciąg ó w wodnych i sp rężo n eg o p o w ie trz a . W artość

S d?

CA » ^ » n - 4 (13) 4 Sc D

gdzie:

d , -> ś r e d n ic a k a b la . 4

(8)

(9)

Wpływ w yposażenia i wskaźnika w en tylacyjn ego*• • 85

Rys.5* Nomogram 3* Określenie wartości (dla prowadni

ków szybowych) dla przekroju poprzecznego, kołowego, elip

tycznego, prostokątnego i kwadratowego

dla przekroju kołowego i eliptycznego — dla przekroju prostokątnego,---dla przekroju kwadratowego

(10)

R y s .6» Homogram 4 . O k re śle n ie w a r to ś c i C2 (p ro w ad n ik i l i - now e), C ą i C5 d la p r z e k r o ju p o p rzecznego szybu kołow egc,

e lip ty c z n e g o , p ro s to k ą tn e g o i kwadratowego

(11)

Wpływ w yposażenia i wskaźnika w entylacyjnego«»» 87

R y s .7» Nomogram 5 . O k re ś le n ie w a r t o ś c i C-j d la szybów k o ło - wych i e lip ty c z n y c h

(12)

88 Kirosław Chudek

W artość

i (14)

g d z ie :

d_ - ś r e d n ic a l i n y . 5

2 .2 . W artość Ca d lą p r z e k r o ju p o p rzeo zn eg o f kwadratowe

go i p ro s to k ą tn e g o r y s . a

R y s .8 . P r z e d z i a ł drabinow y w p o lu po~

przecznym szybu o p r z e k r o ju p r o s to k ą ta

C1 a .b ⁽¹⁵⁾

f < a (nomogram 6) ( r y s . 9)

d la prowadników drew nianych nomogram 7 ( r y s . 10)

C2 = 7*b * n2 9pD ⁽¹⁶⁾ d la prowadników stalo w y c h nomogram 3

C2 ” a .b * n ⁽¹⁷⁾ d la prowadników lin o w y ch nomogram 4

0o = 0 ,7 8 5 ~ r n

Ś

2 a .b (18)

c3 = ° ’ 785 • 37b • n

f i

(19)

(nomogram 8) ( r y s . 1 1 ).

(13)

Wpływ wyposażenia i wskaźnika wentylacyjnego.«» 89

Rys«9 . Noraegram 6« O k re ś le n ie w a r t o ś c i C<j d la szybów p ro s to k ą tn y c h i kwadratowych

(14)

RysolOo Nomogram 7 o O k re śle n ie w a r to ś c i Cp d la szybów p ro s to k ą tn y c h i kwadratowych

(15)

Wpływ w yposażenia i wskaźnika w en tylacyjn ego«««_____ 91

(16)

d?

= 0 ,7 8 5 . . n (nomogram 4⁾ ⁽20⁾

ą !

C,. = 0 ,7 8 5 . —f r . n (nomogram 4) (21)

j

cl# D

2«3. W ie lk o ś ć , Cs d l a p r z e k r o ju p o p rzeczn eg o e l i p t y c z nego r v s.1 2

C^ = ■p-; Sc = Tab} = 2 f j yia2- x2 dx a-s

g d z ie :

x * a cos oc, dx = - a since • dcc

Rys*12. P r z e d z ia ł drabinow y w p o lu poprzecznym szybu e l i p ty czn eg o

ocn i 0] .

Ci • * --- " 2t s i n 2oco t23) 180

I V2aS - s2

a: = a r c t g O a *• ¡)1■ 1 - nomogram 10 (rys.13-> (24)

(17)

Wpływ w yp o sażen ia i w sk aźn ik a w e n ty la c y jn e g o . 93

d la prowadników drew n ian y ch ( r y s .4)

n _ n - S a Ł -

2 ” T . a . b (25)

R y s .1 3 . Komogram 10. O k re ś le n ie w a r t o ś c i d la szybów e lip ty c z n y c h

d la prowadników stalo w y c h ( r y s . 5)

C2 ~ a Tab (26)

(18)

d la prowadników linow ych ( r y s . 6)

n 4

W artość ( r y s . 7) o k r e ś la wzór

«1

C3 = 4 r t , (2B)

W a rto śc i C ., C_ o b lic z a s i ę podobnie ja k C, (nomogram 4 , ry s* o ,’•

3 . D e f i n i c j a w skaźnika w y k o rz y sta n ia p o la poprzecznego szybu z uwagi na w yposażenie szybu "C •'

W skaźnik w y k o rz y sta n ia p o la p o przecznego szybu z uw agi na w yposażenie p rz e d s ta w ia s to su n e k p o la p r z e k r o ju poprzecznego, u rz ą d z e ń szybowych i p o la , j a k i e w ynika z zachow ania o d s tę pów m iędzy u rz ą d z e n ia m i, a obudową i samymi u rz ą d z e n ia m i do c a łk o w ite j p o w ie rz c h n i p rz e k r o ju poprzecznego szybu w św ie

t l e obudowy. Za p o le w y n ik ające z zachow ania odstępów między u rz ą d z e n ia m i a obudową i samymi u rz ą d z e n ia m i uważa ś i ę p o le o k re ś lo n e o d stęp a m i podanymi p rz e z PTEKSIf ( t a b l i c a T ).

W m yśl d e f i n i c j i

0 w ie lk o ś c i Cy; p rz y Sc *» c o n s ta n s decy d u je r o d z a j i' w ie lk o ść u rz ą d z e ń w y p o sażający ch sz y b . U rząd zen ia t e s ta n o w ią: n a c z y n ia wydobywcze, p r z e d z i a ł drabinow y, d źw ig ary , p ro w a d n ik i, r u r o c i ą g i , k a b le i i n n e . Można w ięc n a p is a ć , ż e :

(19)

DopuazozalheodstępymiędzynajskrajnieJ wysuniętymi ozęóolami naozyńwydobywozyoh a obudową i belkami szybowymi wcszybaohpionowych

Wpływ w yposażenia i w sk aźn ik a w e n ty la c y jn e g o # «»_______ 95

(20)

96 Mirosław Chudek.

lu b

w c +■ c*

C6 + C7 (30)

g d z ie :.

S - p rz e d s ta w ia p o le będąęe sumą: p o la p o przecznego na^«

0 c z y ń wydobywczych p o la p o przecznego prowadników, po~

l a z a ję te g o p rz e z d źw ig ary do k tó ry c h przymocowane s ą p ro w a d n ik i, p o la w y n ik ająceg o z zachow ania o d s tę - pów podyktowanych p rz e p is a m i i w zględam i ruchu*

4» Sposób o b lic z a n ia w ie lk o ś c i C

O b lic z a n ie w a r to ś c i C^, sprowadza s i ę do z n a le z ie n i a podwskaźników we wzorze 30 i do i c h zsumowania. W ielkość 0^

, o k r e ś la s i ę na p o d staw ie nomogra- mów ( r y s . 3 , 9 , 13)« W artość Cg przy- Sc =* c o n st# z a le ż y od ś ró d - n ic y i i l o ś c i ru ro ciąg ó w o ra z od

i c h sposobu umocowania w szy b ieo Na ry s* 14 pokazano w p rz e k r o ju -, poprzeoznym szybu p o le zajmowane p rz e z r u r o c i ą g i wraz z umocowa

niem . R y s .15» 16, 17» 18 p o d a ją sposoby zamocowania w sz y b ie k a b l i e le k tr y c z n y c h . Wymiary uchwytu wy

konane z tw ardego drzew a p o d aje t a b l i c a 2 , t a b l i c a 3 p o d aje w ie l

k o ś c i umocowania k a b la w uchwycie żeliwnym*

Na p o d staw ie t a b l i c y 2 i 3 sporządzono t a b l i c ę 4 i 5 z a w ie ra ją c e w ie lk o ś c i p o la Sy w z a le ż n o ś c i od: sposobu umocowania, w ie lk o ś c i ś r e d n ic y ,

i l o ś c i umocowanych k a b l i . D la u ło ż e n ia t a b l i c y 4 p r z y j ę t o , że p o łę S^ p o s ia d a k s z t a ł t p r o s to k ą ta o bokach (120 + nb + + (n -1 ) 10) (a + a 1 + 30 ~ )

g d z ie :.

n i l o ś ć zamocowanych k a b l i d.j — ś r e d n ic a k a b la w mm

30 mm — p rz y j ę t a wysokość śru b y ponad uchwytem.

R y s .14. Schemat r o z m ie sz c z e n ia i zamoco

w ania ru ro ciąg ó w w p rz e k ro ju szybu

(21)

T a b li o a 2

Wpływ w yposażenia i wsicaźnlka w entylacyjnego«»»______ 97

Wymiary uchwytów do umocowania k a b l i szybow ych Ś r e d n ic a

k a b la

Wymiary w mm

a a 1 b 0 d e f

25 25 45 85 150 75 42 3 /8 "

35 30 52 95 180 90 52 3 /8 "

45 40 65 110 200 100 64 3 /8 "

55 50 80 130 200 100 76 1 /2 "

70 60 90 150 220 110 92 1 /2 "

95 70 105 170 250 125 114 1 /2 "

T a b li c a 3 Wymiary uohw ytu ż e liw n e g o do um ocow ania p o je d y n o z e g o k a b la w s z y b ie * Ś re d n io a

k a b la

Wymiary w mm

a b 0 d e f h

25 60 _ ₁₅ _{3 /8 "} ₈₅ ₃₀ ₃₇

25 75 ^— 15 3 /8 " 100 45 48

45 90 ^- 15 3 /fi" 115 55 61

55 102 32 15 3 /8 " 135 70 74

65 117 42 17 3 /8 " 150 80 87

75 128 48 18 1 /2 " 160 95 98

85 142 52 18 1 /2 " 175 105 108

95 153 60 23 1 /2 " 190 120 119

T a b li c a 4 P o w ie rz o h n ia z a j ę t a p r z e z k a b le e le k t r y c z n e J e m 2 )

n - i l o ś ć umooowanyoh w uohw yoie drew nianym k a b l i , d - 'ś r e d n i c a k a b la d

n 25 mm 35 mm 45 mm 55 nim 70 mm 95 mm

1 9 5 ,2 1 2 3 ,5 1 7 2 ,5 2 4 3 ,0 3 2 2 ,3 4 2 8 ,0

2 3 3 6 ,0 4 1 2 ,8 5 4 9 ,4 7 2 9 ,3 9 2 4 ,5 1 1 8 3 ,0

3 4 4 2 ,4 5 4 8 ,2 7 3 7 ,8 991,1 1 2 6 8 ,5 1 6 3 6 ,0

4 5 4 8 ,8 6 8 3 ,6 9 2 6 ,2 1 2 5 2 ,9 1 6 1 2 ,5 2 0 8 9 ,0

5 6 5 5 ,2 8 1 9 ,0 1 1 1 4 ,6 1 5 1 4 ,7 1 9 5 6 ,5 2 5 4 2 ,0

.6 7 6 1 ,6 9 5 4 ,4 1 3 0 3 ,0 1 7 7 6 ,5 2 3 0 0 ,5 2 9 9 5 ,0

T a b lio a 5 P o w ie rz o h n ia Sy (cm2 ) z a j ę t a p r z e z J e d e n k a b e l

w uohw yoie żeliw nym ( ś r e d n i a d w mm) Ś r e d n i c a

d 25 35 45 55 65 75 85 95

S? 4 4 ,2 6 3 ,0 8 7 ,4 120,1 1 5 6 ,0 1 8 5 ,5 2 2 0 ,3 2 6 9 ,8

(22)

30 M i

-+ J . to + — i ii

i P

3 r f c r t

4 i 1 i i i

^ir

^ ~— t — f ■ --- f

R y s .15. Schemat uchw ytu drew nianego do mocowania -k ilk u k a b l i

H

j o

R y s .16. Schemat uchwytu że

liw nego do umocowania k a b la Hy s - 17- Schemat umocowania k a b la

Dla u ło ż e n i a t a b l i c y 5 p r z y ję to ^ że p o le S j p o sia d a k s z t a ł t p r o s to k ą ta o bokach e(h+C/;. P r z y ję ty do o b lic z e ń p r o s to k ą tn y k s z t a ł t p o la ' S7 i Sg o p isa n y na n a jb a r d z ie j s k ra jn y c h c z ę ś c ia c h uchwytu tłum aczy tym, że r ó ż n ic a między tym polem , a polem rz e c z y w iś c ie z aję ty m p rz e z uchwyt j e s t p r a k ty c z n ie n ie do w y k o rz y sta n ia .

(23)

Wpływ w yposażenia i wskaźnika w e n ty la c y jn e g o .«._____ 99

r " i “N

----i

e ... R y s .18. Schemat umocowania k a b la

4 .1 . O k re ś la n ie C0 d la p r z e k r o ju kołowego

R o zw iązan ie sprow adza s i ę do z n a l e z i e n i a S0 oznaczonego n a r y s . 19 punktam i od 1 do 12; Dla ta k ie g o k s z t a ł t u S0 i k o n k re tn y c h danych ( t a b l i c a 6) o b lic z o n o C«. Z w y lic z e ń wy

n ik a , że p r z y j ę t y do o b lic z e ń p r o s to k ą tn y k s z t a ł t S0 n ie p rz y n o s i dużego b łę d u . U p ro s z c z e n ie -to p r z y j ę t o w d a lsz y c h o b lic z e n ia c h d l a w ariantów t a r c z szybowych pokazanych w t a b l i c y 6 i 7 . Szukana f u n k c ja p o s ia d a p o s ta ć :

SQ = f (n f]j, 1 ,0 ^ , c ^ ,K ,h , i )

(24)

100 , Mirosław Chudek

gdzie.5

n r i l o ś ć naczyń wydobywczych (2 lu b 4)

h - wymiar p o p rzeczn y prow adnika pom niejszony o w ie lk o ść p o d c ię c ia »

Rys<>19e P rz e k ró j p o p rzeczn y szybu kołowego wraz z wyposaże

niem w 4 n a c z y n ia wydobywcze

Na ry s» 1 9 p r z y j ę t o o d s tę p między naczyniem wydobywczym, a p r o s t ą 11-12 równy o d stęp o w i m iędzy naczyniem a obudową szybu. Równość t ę p r z y ję to na p o d staw ie k o n f r o n t a c j i w p rz y —

(25)

Zestawienierozwiązańtarczyszybowej (wymiaryw m) (dźwigarydrewnianedotyczą, szybuprostokątnegoi kwadratowego)

Wpływ w yposażenia i wskaźnika w en tylacyjn ego«■« 101

vo coo

•H rHX>

OJ EH

LA c o CM O

CA r — LA IA

•» m LA O O O

r — O CM CM •k •k

• • r * Gk O O

O co * O

M - t r O 0 1! li

ąb O CO

O CA II r — T? T *

• 0 * o •

OJ H A i O . 1. 1 CM

H

CM \D CM O

* * t - tA IA

* r* LA O O O

t r - O CM CM «b kb

• • r * •» O o

LA c o * O

li il

LA t — O •

•k •k o CO

cA o CA II ^{t —} ^{• o} ^T3

• • ^•V • •

CM H ¿4 ^o 1. I M- CM

H H

CM CO o CM O

v— t — o LA LA

»b •b LA O CA O O

t - O CM CM «» * •k

• • *• O o o

LA CO «b O

II

LA c - O 9 II II

•b « O CO

CA O CA II f T i T i TS

• e 4k • • •

CM '0 - H X O 1 CM ^ ł" CM

H

CM VO o CM O

r — r * o L A IA

ttt «k IA O CA O O

r * O CM CM kb kb •kb

• c 4k O o o

LA co *» O

LA O 0 II II II

4ft •k o CO

CA o CA II « - T3 T3 'd

• * bbl • o *>

CM *ł^- H ¿4 o «-* CM CM

7

•ri

&

12

•Hca

Ga>

•Nca oca

a,:>>

X

1

O r M

* d

>>5 Jh

<i)

£ r l

¡h

C i CO

t a T ? • H CO O co^{• H} ^N

X ^CcJ ^ci ^{b 0}^rH ^{bO si} ^{T 5}

+> £ p •rl CO •rH P O

ca o a> - P 0 )

rHw i i U

d t=l i O ^{T 5}^!^h &

po

Jh

•O

0) II

G a r

N • r l

O O

>5 ?>»

0 rH

Jh P

s

_CD ^{!>» 0)}₅

¡3 rH

CD

•H P i

O bO

(26)

102 Mirosław Chudek

padku 5 i 2 ( t a b l i c a 1 )• Z r y s . 19 w ynika, że

So ■ DE - 4 = DE-2FG (31)

W przypadku t r a n s g r e s j i u k ła d u o s i p r z e d z ia łu wydobywcze

go względem u k ła d u o s i poziomych szybu wzór b ę d z ie p o s ia d a ł p o s ta ć s

SQ = DE - FG (32)

Po w sta w ie n iu w a r to ś c i z r y s . 21

SQ ■ DE - 2 ( | - p) ( | - R cos 0 ) (33)

4 .2 . O k re ś le n ie Cn d l a przekro.iów p o z o s ta ły c h

Z nając p a ra m e try c h a r a k te r y z u ją c e p r z e d z i a ł wydobywczy można o b lic z y ć S0 d la ró ż n y c h k s z ta łtó w p rz e k r o ju po

p rzeczn eg o szy b u . O b lic z e n ie przeprow adza s i ę podobnie do o p isan e g o w poprzednim r o z d z i a l e . W przypadku bocznego u sy

tuow ania prowadników drew nianyoh S0 d la p rzek ro jó w p r o s to k ą tn y c h i kwadratowych w y n ie s ie :

SQ = (I * 2 c r ) . (21+3K+4łi+4i) ( r y s . 19) (35)

d la prowadników czołow ych

SQ = (I*2K+2h+2i) . (2cr+2L+c'l ) (36)

We w zorze (36) 2 c r p rz e d s ta w ia o d s tę p między naczyniem wy

dobywczym, a obudową (d re w n ia n ą ), k tó r y j e s t równy o d stęp o w i pomiędzy dwoma p o ru sz a ją c y m i s i ę n a cz y n ia m i. c'( oznacza od

s tę p pomiędzy naczyniem wydobywczym, a p rz e d z ia łe m d r a b in o -

(27)

Wpływ w yposażenia i wskaźnika w e n ty la c y jn eg o ..« 103

wym. Ssyb bez p r z e d z i a ł u drabinow ego; za e j p rz y jm u je s i ę Cr . W ie lk o śc i odstępów ( t a b l i c a i ) z a le ż n ie od r o d z a ju obu

dowy, ro z m ie s z c z e n ia i r o d z a ju u z b r o je n ia będą uw zg lęd n ian e w d a ls z y c h ro z w a ż a n ia c h .

5 . A n a liza w i e l k o ś c i wskaźników

Znajomość z d o ln o ś c i w e n ty la c y jn e j szybów p o trz e b n a do p rzep ro w ad zen ia ż ąd a n e j i l o ś c i p o w ie trz a j e s t powodem, d la k tó re g o podano wzory i nomogramy u m o ż liw ia ją c e o b lic z e n ie Cs d l a m o żliw ie w s z y s tk ic h w ariantów ro z w ią z a n ia ta r c z y szybow ej. Z a le żn o ść t ą p rz e d s ta w ia wzór (3 7 ); ( r y s .2 0 )

Q = v . C . 60 (37)

s 4

Z powyższego w ynika, że w sk aźn ik w y k o rz y sta n ia p o la po

p rz e cz n eg o szybu ze w zględu n a w e n ty la c ję p o s ia d a p ra k ty c z n e z a s to s o w a n ie . O b lic z a n ie w skaźnika w y k o rz y sta n ia p o la po

p rzeczn eg o szybu z uw agi na w yposażenie j e s t w s f e r z e t e o r e ty c z n y c h ro zw ażań na tem at m o żliw o ści r a c jo n a ln e g o w y k o rzy sta

n i a p r z e s t r z e n i szybow ej. P a k t t e n o g ra n ic z a o b lic z a n ie wskaź

n ik a Cy. w t e j p ra c y do przykładów p r z y ję ty c h ja k o m a t e r i a ł w yjściow y do a n a l i z y w ie lk o ś c i w skaźników.

5 .1 . K r y t e r i a porów nyw alności wskaźników

P ie rw sz y c e l a n a li z y t o w ykazanie wpływu k s z t a ł t u p rz e k r o ju p o p rzeczn eg o szybu na w ie lk o ś ć wskaźników Cs i Cw o ra z z n a le z i e n i e k s z t a ł t u d la k tó re g o w s k a ź n ik i t e p o s ia d a ją ' w a rto ś ć maksymalną. D ru g i c e l to w ykazanie wpływu r o d z a ju wy

p o s a ż e n ia d a ją c e g o maksymalne w a r to ś c i w skaźników . D la o s i ą g n i ę c i a c e lu p ie rw sz e g o p r z y j ę t o &a = c o n s t f , zm ien iać s i ę b ę d z ie Sc . N a to m ia st d la o s i ą g n i ę c i a c e lu d ru g ie g o p rz e b a dano f u n k c ję C3 = f ( S c ) i 0,, = f(S u .), a a n a l i z ę wskaźników przeprow adzono d l a p rzek ro jó w kołow ych ja k o n a j c z ę ś c i e j wy

s tę p u ją c y c h w budow nictw ie szybowym.

(28)

101 M irosław Chudek

R y s .20« Nomogrsm 11. Wpływ w skaźnika Cę na i l o ś ć przepływ w ającego p rz e z szyb p o w ie trz a

(29)

Wpływ wyposażenia i wskaźnika w e n ty la c y jn e g o ..» 105

5o2. P r z y ję c ie do a n a li z y w ariantów ro z w ią za ń ta r c z y szybowe.i

U s t a l a j ą c do a n a li z y w a ria n ty t a r c z y szybowej (Cs , Cw) zwrócono uwagę by d a ły one p e łn ą ocenę k s z ta łto w a n ia s i ę ty c h w skaźników; w ykorzystano w tym c e lu k a ta lo g i t a r c z szybowych P .B .S z i w B ytom iu. T a b lic a 6 z a w ie ra m a t e r i a ł do a n a liz y wskaźników Wg f u n k c j i . = f ( S c ) i C™ = f ( S c ) , a t a b l i c a 7 d l a f u n k c j i Cs = f ( S s ; i = f ( u ; * W a n a l i z i e ' w z ię to pod uwagę p r z e d z i a ł drabinow y, gdy a - w łazy pomosto

we l e ż ą w l i n i i p io n o w e j, b - w łazy i d ra b in y są względem s i e b i e p r z e s u n i ę t e , c - d ra b in y pionow e. P r z e d z ia ły d ra b in o we a i b odnoszą s i ę do d r a b in n a ch y lo n y c h . Z a le ż n ie od k s z t a ł t u p r z e k r o ju p o p rzeczn eg o szybu p r z e p is y p o d a ją m in i-' malne wymiary p r z e d z i a ł u drabinow ego. R acjonalnym j e s t p rz e d z i a ł drabinow y w k s z t a ł c i e p r o s t o k ą t a , k tó r y ró w n ież p rz y j ę t o w szybach kołowych poniew aż i ta k r e s z t a p o la w p rz e k r o ju szybu kołowego j e s t n ie w y k o rz y sta n a . P r z y ję to ró w n ież jednakowe p r z e k r o je l i n y n o ś n e j i wyrównawczej. U p ro szczen ie to n i e może m ieć ujemnego wpływu na w y n ik i, gdyż w a rto ś ć Cs j e s t b a rd z o m ała.

5*3. O b lic z e n ie wskaźników d l a u s ta lo n y c h w ariantów r o z w iązań t a r c z y szybowe.i

U rz ąd z e n ia w y p o sażające szyb w ró ż n y c h w a r ia n ta c h w raz z o d stęp am i ruchowymi p o d a je t a b l i c a 1. Po obrysow aniu zestaw u u rz ą d z e ń odpowiednim k s z ta łte m p r z e k r o ju p o przecznego szybu o b lic z a s i ę w sk a ź n ik i Cs i C^,, p o s łu g u ją c s i ę p o p rz e d n io podanymi wzoram i i nomogramami.

5 .3 * 1 . W sk aźnik i Cs , Cvv w edług w a r ia n tu 1 ( t a b l i c a 6) 5 .3 * 1 .1 . D la p r z e k r o ju kołowego ( r y s . 2 l )

180o C

a rc s s

(30)

Zestawienierozwiązańtarozyszybowej

106

Mirosław Chudek

XVII |

t* « •ca g £r- 1 _{® O O}^{00 NO} 1

K 1*0-31 Ot I - i 1

CA

•O --- W”

1_{» ?•o}s £

■V

E ^{O «Tl}_«*•^ca 1 ^{co *- *-}^{CO NO}

o o 1

IAIA

i i ^- ⁱ 1 ^CM^O^CA_i

CM NO O s■

£

•a

a 1 ^{o ■*■}^{CA CM}

CA r- ^{co •-}^so

IA

i i ^- ⁱ 1 - f^CATJ

CM NO Os

■o

£

" J

B 1 ^MAN ^{CO ® ®}

o o 1

IAIA o *»

- i 1 _{' i}^CA

■O CM•A NO CJ O

•O

£

♦ i•O

B 1 ^CM^{2 CM}

CA •- co vo

o o 1

CA

a i - i 1 _{" J}^CA ^s_TJ ^CM^O^£

•a

a 1 ^CM^{<A CA}^{O IA}

CA «- co no o o •

CA CM • CA CJ

H X - i 1 ^CA

•a CMIA O

’ !*

«1 O £ R

c <M CA ™

r t r 1 00^sO

o o 1

IA CM CM • CA O

H A 1 ⁱ -

CA CM ^

•O

§ £

CM

J-M O* CA*-1A (M

n •" 1 _{o o} 1

IACM

£> o

M i 1 ⁱ 1 ^CM^{^}^CA

CMs ^£

CM O •OR

c• T-

U0 ^cm^IAM^ca_CA*-^»- 1 ^{CO ND}

o o 1

IA CM O •

a i - i 1 ^CM^O^CA

■O CM

£ - f•O

CM£

•o

*

0 ^{N • •}^SU;»- 1 _{^ o o}^co^no 1

IACM

i i ^• ^• 1 ^I ₄⁸ ₄^£

B N«»n O IA

ca »- 1 ^{co co}

o o 1

IA

i i ^- ⁱ 1 1

CM£

•O

£

4

B ^NIA»-^IACM_{IA *“} ^• 1 1 8

3 i i - i 1 ^CM^O^CA ⁸

■o

£

~ I*

> CM IA *-IA CM

<A «- 1 1 00_n

r- o

IACM A O

M A ^- ^r 1 ^CA_•o

CM

£

" i

£

•a

a CM ^ CM

l*Nr 1 ^{CO VD}

o o 1

IACM CA Oo

hA - i 1 « f^CA

•o

£ 4

£

a

^CM^{*♦ CA}^{S i?}^{« *-} ¹ ^{o o} ¹ ^{S i*}^IA^CM ^- ⁱ ¹ ^CM^O^CA^•O ^■o^CM^£ ^CM^£

MM CM IA*-CA CM 1 ^{CO NO}

o o 1

IACM O ^ CA O

H M ^- ⁱ 1 ^CA ^£

■a

£

" f.i

M CM IA *"IA CM

•A r- 1 ^co^no

o o 1

IACM

H M ^- ⁱ 1 ^CM^CA_T>

CM£ £

"1*

§a>

U)«

»1 ^jłi s

g

£ i

* ac 1s

i i,s

a•ri_c

« i l

® I

3 t t

j +»W

sJa I 1

i.

i i i i .

•H W_{M t}

® J*>

i * Ac a

j, J3i

Ptl Ja i l

i

f i 3 kH t

® >>

n 0

I 8 1

1

• i 3

2h*

>5

(31)

y/pływ w yposażenia i wskaźnika w entylacyjnego^ «. 107

P r z y ję t o p a ra m e try p r z e d z ia łu drabinow ego " a ” : ro z s ta w p‘o - mostów w p i o n i e - 6 ,2 5 m, wymiar otw oru w k ie ru n k u d ra b in y - 0 ,7 m, wymiar otworu-w k ie ru n k u s z e r o k o ś c i d ra b in y - 0 ,6 m, s z e ro k o ś ć d ra b in y 0 ,4 m, o d s tę p między podstaw ą d ra b in y .a p rz e p ie rz e n ie m 0 ,1 m, o d s tę p m iędzy podstaw ą d ra b in y a ś c i a n ą b oczn ą 0 ,6 m, n a c h y le n ie d ra b in y - 8 0 ° , wysokość d ra b in y nad pomostem . , 1 m.

R y s.2 lo P r z e k r ó j p o p rzeczn y szybu kołowego wyposażony w dwa n a c z y n ia wydobywcze

P odłużny wymiar p r z e d z i a ł u drabinow ego w ynosi:

b = 0 ,6 +- 6 ,2 5 • c t g 80° + c t g 80° ■ 1 ,8 7 8 m

(32)

Wymiar p r z e d z ia łu w k ie ru n k u s z e r o k o ś c i d ra b in y h = 0 ,1 + 0 ,4 + 0 ,6 = 1,1 m

Ś re d n ic ę szybu o k r e ś la s i ę p rz e z w sta w ie n ie do rów nania okręgu x2 + y2 = R2 punktów o w sp ó łrzęd n y ch :

y = j + Cr s i n 45° i x = -£■ + 1 + + h - ^{x q}

y = po w y lic z e n iu xq = 0 ,2 4 m, R = 2 ,4 4 m»

P r z y ję to prom ień znorm alizow any R = 2 ,5 m. D la o b lic z o nych R .h i b o d c z y tu je s i ę z nomogramu 1; C-j = 0,126}

C_ = 1,274 . . n C7)

* . , D

Z nomogramu 2 o d c z y tu je s i ę d la w a ria n tu I C2 - 0,00586

Cj = 0,0 0 7 2 (nomogram 5) C4 = 0,000433

Cj. = 0,0002 (nomogram 4) zatem C = 0,8603

s

C, = C + Cn + Cr +

W 0 1 O

c7 ^I (30)

C = ~ } S0 - DE - FG (32)

c

(33)

Wpływ w yposażenia 1 wskaźnika w entylacyjnego«»« 109

P r z y ję to K «= 0 ,1 2 5 (dw uteow nik I 30 - p r z y ję to z k a ta lo g u t a r c z szybowych PBSz - Bytom), h = 0 ,1 4 m (w ie lk o ś ć p o d c ię c i a prow adnika p r z y ję to . 2 cm), i = 0 ,0 3 m (g ru b o ść ś c i a n k i ś liz g o w e j prow adnicy + o d s tę p m iędzy t ą śc ia n k ą ,, a prow adni

kiem - " G łę b ie n ie szybów" - P okrow ski; FTEKW).

C = 0 ,1 5 0 m

r ’ . . . . . . . v -

C,j = 0 ,2 0 m

P o z o s ta łe w i e l k o ś c i z aw a rte s ą w t a b l i c y 6 .

K o rz y s ta ją c ze wzorów: ,

D = B + 2 Cr

P = | - P ( r y s .2 1 )

o trzy m u je s i ę : __________ _

H = i + h + K = 0 ,2 9 5 m; R' = \ j ( j ) 2 + ( | ) 2 = 2 ,1 5 4 m B se n . 1 + (n -1 ) C1 = 2 ,4 4 ; R = R' + C - 2 ,3 0 4 m

D = 2 ,7 4 m; c o s oc s= ~ = 0 ,5 9 5

E = L + 2H = 4 ,1 4 m; sin<3 = — ■ = 0 ,9 0 0 p = R sinoc = 1,852

G = “ - R cos ¡3 = 0 ,3 6 6 m; P = ^ - p s= 0 ,2 1 8 m S = DE - 2 (~ - p) • (— - R c o s /3 ) * 11,264 m2 Go = 0 ,57 4

= 0 , 1 1 2 1

Mimo, że p r z e d z i a ł drabinow y j e s t zawsze o k s z t a ł c i e ^ p ro sto k ątn o -łu k o w y m (w szybach kołowych) t o d la o b lic z e ń w skaźnika Gy p r z y j ę t o go ja k o p r o s to k ą tn y , u z a s a d n ia ją c te n f a k t w te n sp o só b , że gdyby p r z e k r ó j p o p rzeczn y szybu po m n iejszy ć o r ó ż n ic ę p ó l ty c h 2 p rz e d z ia łó w (o d c in e k k o ła ) to n ie m iało b y to wpływu na p o m n ie js z e n ie p o w ie rz c h n i uży t e c z n e j . Cg łą c z n i e z zamocowaniem zajm uje p o w ie rz ch n ię 0 ,6 2 0 x 0 ,6 2 0 m. W przypadku dwóch ru ro ciąg ó w Sg = (2 . 0,62C

(34)

1T0 Mirosław Chudek

+ 0,10} • 0 ,6 2 0 = 0,831 wówczas Cg = Y r Ś 1 * 0>0423'

% “ i « • O J Ac' * 0,00639» Suma podwskaźników C « 0,73479»W

5*3»1*2, D la p r z e k r o ju p ro s to k ą tn e g o

lypowe d la te g o p r z e k r o ju s ą obudowa i dźw igary drew nia

n e . W ielk o ść p r z e d z ia łu drabinow ego w tym przypadku j e s t m n ie js z a , gdyż pionowy o d s tę p m iędzy pomostami drabinowym i w ynosi 4 m. P o z o s ta łe wymiary p r z e d z ia łu drabinow ego wyno-‘

s z ą : b = 0 ,6 + 4 c t g 80 + c t g 80° = 1 ,4 8 m. Po uw zg lęd n ie

n iu g ru b o ś c i d esek p r z e p i e r z e n i a od s tr o n y p r z e d z ia łu r u r o wego o 0 ,0 3 m i o wymiar d źw igara pom ocniczego 0 ,1 6 , zatem b » 1 ,67 m. S zero k o ść p r z e d z i a ł u h - 0 ,0 3 + 0 ,1 + 0 , 4 + + 0 ,6 = 1 ,1 3 m.

Iiy s .2 2 , P r z e k ró j p o p rzeczn y szybu p ro s to k ą tn e g o wyposażony w dwa n a c z y n ia wydobywcze

s Sc = 3 ,9 5 . 4 ,5 9 = 18,13 ( r y s . 2 2 ; , C1 = * ~ |

(35)

Wpływ w yposażenia i wskaźnika w en tylacyjn ego

«••

¹¹¹

p ^

S«j = 1,51 # 1 ,1 3 = 1,7063 m - gdyż w spólny dźw igar d l a r u r o c ią g u i p r z e d z i a ł u drabinow ego n ie p o m n iejsza s t r u g i po

w ie tr z a .

n _ .1» ZQ$£ - 0.0941

1 18,13

c = 4 • °« 1 8 ; -°-»-3-6 = 0,00635 (nomogram 7)

c, lOf \J

= 0,00877 (nomogram 8}

C = 0,000468

(nomogram 4) C5 -■ 0,000216

C = 0,8901

s *

S

o . S = (L + 2q) . (21 + 3k + 4h‘ + 4 i ) (33)

O o

c

SQ - (3 ,3 5 + 2 . 0 ,2 0 ) . (2 . 1,12 , 3 . 0 ,1 8 + 4 . 0 ,1 4 + + 4 . 0 ,0 3 ) = 13,667 m2

° 0 - « a F ■ ° ' 7 53s C1 - # 8 - ° * 1041

°6 * r e f l ł * ° ' 0458

°7 * - ° ' ° ° 691

(36)

5 * 3 * 1 .3 . Dla p rzek ro .iu kwadratowego

Aby u zy sk ać p r z e k r ó j kwadratowy pow iększa s i ę sze ro k o ść p ro s to k ą tn e g o szybu w ś w i e tl e obudowy o w ie lk o ść 4 ,5 9 -3 ,9 5 =

= 0 ,6 4 m. W ielk o ść u rz ą d z e ń szybowych w m yśl z a ło ż e ń pozo

s t a j e n ie z m ie n n a , a o b l i c z e n i a przeprow adza s i ę a n a lo g ic z n ie .

5c - 4 ,5 9 * 4,,59 = 21,068 m2 C1 _ M 0 .6 3 _

“ 2 1 ,0 6 8 " 0,0808,- °2 = 0,00546 ( r y s . 10) C3 = 0,007525 ( r y s . 1 1 ) ’

C4 = 0,000403 Cs - 0 ,9056

C5 ■ 0,0001862! ( r y s .6 ) c0

_ 12x667.

~ 2 1 ,0 6 8 0,6487 C1

_ 1l§8L_

2 1 ,0 6 8 0,0896 C6 _ P.|6?1 _

“ 2 1 ,0 6 8 0 ,0394

°7 _ 0 ,1 2 5 1 *

~ 2 1 ,0 6 8 0,00594 Cw ^{= 0 ,7836}

5 * 3 .1 .4 . Dla p rz e k r o ju e lip ty c z n e g o ( r y s . 23)

W c e lu o k r e ś l e n i a p o w ie rz ch n i e l i p s y zało żo n o s to su n e k p ć ło s i g 1 ,2 = ~ , a n a s tę p n ie w sta w ia ją c do rów nania e li p s y

~ » 1 p u n k ty o w sp ó łrzęd n y ch 3 1 y1

x - Xq + ~ + 1 + cos 45

L C1

y = 2 + cr s i n 45 i X = ~ + 1 + Cj + h - XQ

y = ~ po p r z e k s z ta łc e n iu

w - , 1 .0 ,

i ł r ^ - 1

(37)

Wpływ wyposażenia i wskaźnika w e n ty la c y jn e g o ..» 113

otrzy m u je s i ę s tą d = 2 ,2 2 m - 2 ,6 6 mm x = 0 ,0 9 m

o

Rys.23® P r z e k ró j p o p rzeczn y szybu e lip ty c z n e g o wyposażony w dwa n a c z y n ia wydobywcze

S = 18,53 m2 c

= 0,1316 ( r y s . 20)} C2 = 0,0062 ( r y s . 4) CL - 0,00857 ( r y s .? ) } C. = 0,000459

J ' ( r y s . 6)

Co = 0 ,8 5 3 0 } C5 = 0 ,0 0 0 2 1 2

S„ » (L -!- 2k + 2ji + 2 i ) ( 2 . % + 2Ć1 + = 11,350 m2 C = 0,6125O

(38)

°1 = “ ° » 1188* c 6 = « 0 ,0 4 4 8

c c

C„ = '0 j 7 ^ - 0,00677* C = 0,7829

7 c w

S to su n ek r ~ - 1 ,2 , d a je w y n ik i optym alne, gdyż w sk a ź n ik ia 1

b i a 1 a 1

o b lic z o n e d la r~~ > . 1 , 2 lu b r ~ < 1 , 2 są m niej k o rz y stn e.

a - b-j b«j

( d la ^ — = 1 ,5 * Cw = 0,7253)« O b lic z e n ie wskaźników Cg i C W d la p o z o s ta ły c h w ariantów ro z w ią z a n ia t a r c z y szybowej przeprow adza s i ę a n a lo g i c z n ie , d la te g o z esta w io n o ty lk o w y n ik i o b lic z e ń w t a b e l i 8 , 9«

5*4. A n a liz a w ieik o ści_ wskaźników ob.liozon.vch d l a .m za*

.ję ty c h w ariantów ro z w ią z a ń ta r c z y szybowe .i

0 w ie lk o ś c i wskaźników d ecy d u je k s z t a ł t p r z e k r o ju po

p rzeczn eg o i w yposażenie szybuj n a w ie lk o ś c i G# i Cs op ra

cowano 4 w a ria n t ta r c z y szybowej ( t a b l . 6 ) . W yniki o b lic z e ń p o d a je t a b l i c a 8 , a d l a z n a le z ie n i a z a le ż n o ś c i między Cs i C* a w yposażeniem szybu sporządzono 17 t a r c z szybowych ( t a b l i c a 7)« W yniki o b lic z e ń w sk aźn ik ó w .d la ty c h w ariantów ro z w ią z a n ia ta r c z y dom inującego w g ó rn ic tw ie szybu kołowego z a w ie ra t a b l i c a 9«

5*4*1. Uporządkowanie wskaźników

5*4*1*1* D la wpływu k s z t a ł t u p r z e k r o ju pop rzeczn eg o szybu na k s z ta łto w a n ie s i ę wskaźników Cs i Cw

R odzaj w yposażenia szybu p o s ia d a d ecy d u jący wpływ na wy

b ó r k s z t a ł t u . s z y b u , gdy c h o d z i o u z y sk a n ie wskaźników o p ty m alnych. J e ż e l i z a ło ż y ć , że szyb wyposażony j e s t ty lk o w u rz ą d z e n ia wyciągowe to p r z e k r ó j p ro s to k ą tn y b ę d z ie n a jk o r z y s t n i e j s z y , Sc j e s t n a jm n ie jsz e ,, a 0^ = 1.

J e ż e l i z a ło ż y ć , że szyb ma być wyposażony w dwie k l a t k i , p r z e d z i a ł drabinow y, dwa r u r o c i ą g i i c z t e r y k a b le e le k t r y c z ne (w a ria n t X t a b l . 6 ) to wybór k s z t a ł t u p ro s to k ą tn e g o j e s t ' i w tym wypadku t r a f n y , gdyż u z y sk u je s i ę n a jw ięk sz e wskaź

n i k i (C = 0 ,9 1 0 6 ;. Co = 0 ,8 9 0 1 )* C < 1 tłum aczy s i ę