• Nie Znaleziono Wyników

Możliwości polepszenia przemiału w młynach węglowych do węgla kamiennego z odsiewaczami statycznymi uzyskane drogą zmian konstrukcyjnych

N/A
N/A
Protected

Academic year: 2022

Share "Możliwości polepszenia przemiału w młynach węglowych do węgla kamiennego z odsiewaczami statycznymi uzyskane drogą zmian konstrukcyjnych"

Copied!
6
0
0

Pełen tekst

(1)

Roman LEROCH, M arian LAMCH ZPBE ENERGOPOMIAR, Gliwice

MOŻLIWOŚCI POLEPSZENIA PRZEM IAŁU

W MŁYNACH WĘGLOWYCH DO WĘGLA KAMIENNEGO Z ODSIEWACZAMI STATYCZNYMI UZYSKANE DROGĄ ZMIAN KONSTRUKCYJNYCH

S tr esz c z en ie . N a podstaw ie pom iarów przeprow adzonych przez ZPBE Energopom iar omówiono jakość przem iału pyłu węglowego uzy­

skiwanego w eksploatow anych w krajowej energetyce m łynach węglo­

wych m ielących węgiel kam ienny, wyposażonych w odsiewacze statycz­

ne, oraz spraw dzone m etody polepszenia jakości przem iału i zw iązane z tym problemy. Popraw a jakości przem iału rozpatrzona została w zakre­

sie wyznaczonym w ym aganiam i sp alan ia niskoem isyjnego.

IMPROVEMENT OF GRINDING QUALITY IN HARD COAL MILLS WITH STATIC SIFTERS ACHIEVED BY MEANS OF RECONSTRUCTION

Sum m ary. B asing on th e m easurem ents, th e pap er discusses th e quality of coal d u st m illing obtained in coal pulverizers th a t are equipped w ith static sifters and used to m ill h a rd coal by th e domestic power industry. The pap er also p resen ts th e checked m ethods to improve m illing quality as well as th e associated problems. The im provem ent of m illing quality h as been considered in view of the requ irem en ts for low—em ission combustion.

B03MOACHOCTH yJIYRIIIEHHÍl KARECTBA nOMOJIA YrOAbHOÍÍ flbUIH B MEJIbHHRAX AJI 9 KAMEHHOrO YTJI5I, nOAYREHHOE ITYTEM KOHCTPYKTHBHblX H3MEHEHHÍI

Pe3K)Me. Ha o c h o b c n p o B c ą c H H H x H c n t r r a H H H o ó c y x c f l e H o K a v e c x B O n o M O J i a y r o j i b H O H n b u i H K a M e H H o r o y r j i a , K O T o p u i i n o J i y a a e T C H b n p u M e i o i e M h i x b n O J I b C K O H 3H C p r C T H K e C p e A H e X O f l H H X M C J I b H B H a X H M e j i b H H q a x — B e H T H j i a T o p a x , o ó o p y A O B a H H b i x c T a T H a e c K H M H c e n a p a T o p a M H i i h j i h . I I p e ą c T a B J i e H O n p o B e p e H H b i e m c t o a l j y a y a m e m i a x a v e c T B a n o M O J i a y r o j i b H o i i n b u i H h C B M3a H H w c c T e M n p o ó J T C M h i . Y j T y a u i e H H e x a a e c T B a n o M o a a

(2)

p a c c M O T p e H O c o r j i a c H O c T p e ó o u a n H H M H c r o p a n o f l n e ą y i ą e r o k o ip a H M H C H H io 3M HCCH H NOx.

Stopień rozdrobnienia pyłu węglowego przeznaczonego do spalan ia w ko­

m orach paleniskowych kotłów pyłowych je s t isto tn y ze względu n a zapewnie­

nie właściwej jakości spalania.

W celu zapew nienia poprawnego spalania, w stosow anych układ ach paleni­

skowych nie realizujących spalan ia niskoem isyjnego, dla krajowych węgli kam iennych, biorąc pod uwagę koszty przygotow ania pyłu, przyjm uje się jako odpowiedni pył o stopniu rozdrobnienia określonym pozostałościam i R90 od 25% do 30% i R200 poniżej 8%. W artości te, jako obowiązujące, wchodziły w treść norm y PN -79/M -34130, obecnie zastąpionej norm ą PN -89/M -34130/01, k tó ra nie precyzuje ogólnie wymaganego stopnia rozdrobnienia pyłu, uzależ­

niając go od w ym agań dla konkretnej instalacji.

Instalacje młynowe kotłów energetycznych opalanych węglem kamiennym są n a ogół wyposażone w m łyny średniobieżne, m iażdżące, w większości pier- ścieniowo-kulowe. W instalacjach młynowych kotłów wodnych oraz parowych o m niejszych wydajnościach są również stosow ane m łyny w entylatorow e.

W ymienione młyny, poza nielicznymi w yjątkam i, zostały wyprodukowane przez Fabrykę P alenisk M echanicznych w Mikołowie. Produkcja młynów pier­

ścieniowo—kulowych zapoczątkow ana została zakupem licencji m łyna E-70 firm y Babcock-Wilcox. Pierw sze krajowe m łyny zbudowane wg tej licencji o oznaczeniu EM -70 wprowadzono do eksploatacji w roku 1963. Opierając się n a uzyskanych doświadczeniach skonstruow ane zostały m łyny MKM-33 i M KM -25. Produkcja młynów w entylatorow ych do przem iału węgla kam ien­

nego, z opracowanej przez C entralne Biuro K onstrukcji Kotłów w Tarno­

wskich Górach serii MWk (MW k-8, M W k-12, M W k-16, M W k-25), zapocząt­

kow ana została młynem M W k-12, którego prototyp uruchom iony został w roku 1965.

Określony uprzednio stopień rozdrobnienia pyłu może być uzyskany w obydwu wymienionych rodzajach młynów przy nieprzeciążaniu i utrzym yw a­

n iu prawidłowego poziomu wentylacji. W arunkiem je s t odpowiedni sta n tech­

niczny i właściwe nastaw ienie elem entów regulacyjnych odsiewacza. Poprawa przem iału w ystępuje w raz z obniżeniem wentylacji.

Przykładowo zdolność przem iałow a m łyna pierścieniowo—kulowego typu EM -70, przy m ieleniu węgli o podatności przemiałowej w granicach od GrH50 do GrH55, pozwala uzyskać przy obciążeniach 10 do 12 t/h rozdrobnienie pyłu określone pozostałością Rg0 w granicach od 25 do 30%, przy średniej liczbie polidyspersji pyłu (w zakresie pozostałości od 0,09 do 0,2 m m )rzędu 0,9 do 1,1.

O ptym alna w entylacja w tych w arun k ach wynosi 16000 do 18000 m 3/h, co

(3)

przy tem peraturze gorącego powietrza n a poziomie 300°C umożliwia poprawną pracę młyna przy mieleniu węgla o zawartości wilgoci całkowitej od 9 do 12%.

Badania przeprow adzone przez E nergopom iar w E lektrow ni Rybnik w la ­ tach 1986-1987, potwierdzone następ n ie w w ielu innych obiektach wykazały, że szerokość szczeliny pomiędzy łopatkam i regulacyjnym i a pokryw ą odsiewa­

cza wpływa w sposób istotny n a skuteczność d ziałan ia odsiewacza, a co za tym idzie na rozdrobnienie produkowanego pyłu. Zgodnie z dokum entacją techni­

czną stosowane były szczeliny dochodzące do 40 mm. O graniczenie szczelin do 5-10 mm powodowało w yraźną popraw ę jakości przem iału produkowanego pyłu. N ajw iększą popraw ę uzyskiw ano przy całkowitej elim inacji szczeliny.

Przykładowo podczas pom iarów m łyna typu M KM -33 w E lektrow ni Ryb­

nik, przy n astaw ien iu łopatek odsiewacza w położeniu 40° odchylenia od położenia promieniowego i szerokości szczelin pom iędzy górną kraw ędzią łopatek a pokrywą odsiewacza rzędu 40 mm, uzyskany przem iał ch a ra k te ­ ryzował się pozostałościam i R90 od 29,5 do 25,0%, R2oo od 5,4 do 2,5%, czemu odpowiada śred nia liczba polidyspersji rzędu 1,1. Po całkowitej likwidacji szczelin w podobnym zakresie wentylacji i obciążeń młyna, przy takim samym nastawieniu łopatek odsiewacza, uzyskano pył charakteryzujący się pozostało­

ściami Rg0 od 17,5 do 14,0%, R2oo od 0,5 do 0,2% i liczbą polidyspersji rzędu 1,4.

Młyny w entylatorow e serii MWk ch arak tery zu ją się dużą zależnością jak o ­ ści przem iału od poziomu wentylacji. W zależności od rozw iązania k o n stru ­ kcyjnego instalacji młynowej w ystępują istotne różnice poziomu w entylacji w poszczególnych in stalacjach różnych obiektów, wyposażonych w m łyny tego samego typu. M łyny wentylatorow e cechuje znacząca zależność wentylacji od obciążenia, przy czym w m iarę obniżania obciążenia w entylacja w zrasta, co powoduje pogrubienie przem iału. U zyskiw any poziom w entylacji zależny je st także, w bardzo dużym stopniu, od sta n u elem entów m ielących w irnika oraz stanu w ykładzin komory m ielenia, w tym szczególnie od s ta n u w ykładzin progowych. Młyny te nie posiadają możliwości niezależnej regulacji poziomu wentylacji.

N astaw ienie klap odsiewacza daje możliwość regulacji jakości przem iału z jednoczesnym niew ielkim oddziaływaniem n a poziom w entylacji.

Stopień rozdrobnienia pyłu uzyskiw any przez m łyny w entylatorow e je s t w poszczególnych przypadkach bardzo zróżnicowany. Przez właściwy dobór po­

ziomu wentylacji i n astaw ienia k lap regulacyjnych odsiewacza m ożna uzy­

skać stopień rozdrobnienia pyłu zgodny z podanym i wcześniej w ym aganiam i.

W większości przypadków m łyny tego ty p u p racu ją przy wysokich poziomach wentylacji, w związku z czym jakość pyłu p rzekracza znacznie w ym agane wartości. Obniżenie poziomu w entylacji uzyskuje się przez zastosow anie w ła­

ściwie dobranych elem entów dławiących n a wlocie do młyna.

Przykładowo podczas pom iarów m łyna typu M W k-16 w Elektrociepłow ni Gorzów, przy n astaw ieniu klap odsiewacza w położeniu 60° odchylenia w dół

(4)

od położenia poziomego, uzyskano przem iał charakteryzujący się średnio pozostałościami R90 od 30,6 do 27,5%, R2oo od 8,7 do 7,2%, czemu odpowiada średnia liczba polidyspersji rzędu 0,87, przy wentylacji w granicach od 25400 do 23800 m 3/h i obciążeniach od 8 do 10 t/h.

Należy zaznaczyć, że średnia liczba polidyspersji uzyskiw ana w młynach serii MWk je s t n isk a i jej w artość k ształtu je się n a ogół n a poziomie 0,7 do 0,9.

W prowadzane powszechnie w ostatnim czasie m etody spalan ia niskoemi- syjnego (o obciążonym poziomie NOx w spalinach) ch arakteryzu ją się z reguły znacznie wyższymi w ym aganiam i co do jakości pyłu. W ym agane je s t zwykle uzyskanie stopnia rozdrobnienia pyłu określonego pozostałością R90 poniżej 20% i R2ooponiżej 2 do 1%.

Przygotowywanie pyłu odpowiadającego wym ienionym wym aganiom pocią­

ga za sobą obniżenie osiągalnego obciążenia m aksym alnego młynów oraz w zrost kosztów przygotowania pyłu.

Przy eksploatow aniu młynów pierścieniow o-kulowych z odsiewaczami sta­

tycznymi powszechnie dotychczas stosowanej konstrukcji uzyskanie jakości przem iału n a poziomie wym aganym przez konstruktorów palników niskoemi- syjnych, drogą optymalizacji sposobu prow adzenia m łyna, n a ogół nie jest możliwe, w związku z tym opracowane zostały nowe konstrukcje odsiewaczy, które łącznie z innym i zm ianam i konstrukcyjnym i młynów pozwalają na spełnienie podwyższonych wym agań.

Nowego typu odsiewacz statyczny o zmienionej geom etrii został skonstruo­

wany przez FPM Mikołów. Istotnym i jego cechami są: zwiększona objętość, inne ukształtow anie elementów w ew nętrznych, zam knięcie stożka wew nętrz­

nego zapew niające znaczną szczelność i ograniczona do m inim um szczelina pomiędzy łopatkam i regulującym i a pokryw ą odsiewacza. Młyny z takimi odsiewaczami były badane przez Energopom iar w Elektrow ni Jaw orzno III, Elektrociepłowni II G dańsk i Elektrociepłowni Kraków.

Pom iary m łyna M KM -25 z odsiewaczem nowej konstrukcji przeprowadzo­

ne w Elektrociepłowni Kraków wykazały, że odsiewacz ten um ożliwia zmianę stopnia rozdrobnienia pyłu w szerokim zakresie. Jednocześnie zm iana stopnia rozdrobnienia wiąże się ze zm ianą średniej liczby polidyspersji. Przemiały, dla różnych nastaw ień łopatek odsiewacza w zakresie od 0 do 60° odchylenia od k ieru nk u promieniowego, dla różnych obciążeń m łyna w zakresie od 17,2 do 30,7 t/h, charakteryzow ały się pozostałościam i Rg0 od 8,0 do 46,0% oraz R20ood 0,3 do 19,9%, przy w entylacjach n a poziomie od 37800 do 52300 m3/h.

W artości średniej liczby polidyspersji zm ieniały się w szerokim zakresie, od ok. 0,7 do ok. 1,5. Przebieg w artości średniej liczby polidyspersji, w funkcji n astaw ien ia łopatek odsiewacza, wykazuje istnienie wyraźnego maksimum , które wystąpiło przy odchyleniu łopatek o około 30° od położenia promieniowe­

go. Przy tak im nastaw ieniu łopatek, które należy uznać za bliskie optym alne­

go, uzyskano, w zakresie obciążeń m łyna od 19,5 do 27,9 t/h, pył charaktery-

(5)

żujący się pozostałością R^o °d 24,5 do 19,2%, R2oo od 0,5 do 0,4%, przy wentylacjach od 48300 do 40500 m 3/h.

W celu uzyskania stopnia rozdrobnienia pyłu określonego wym aganiam i konstruktorów palników niskoem isyjnych konieczne je s t utrzym anie w enty­

lacji n a odpowiednim poziomie. Przekraczanie tego poziomu w celu u trzy m a­

nia niskoodpadowej pracy m łyna powoduje pogorszenie przem iału. Z tego powodu w ażne je s t stosow anie pierścieni przelotowych um ożliwiających ni- skoodpadową pracę m łyna przy odpowiednich w entylacjach. K onstrukcja pierścienia m usi ponadto spełniać inne w ym agania zw iązane z pracą młyna.

Nowe konstrukcje pierścieni przelotowych zapew niają popraw ną pracę m łyna pod warunkiem właściwego doboru tych pierścieni. Pierścienie przelotowe nie mają bezpośredniego wpływu n a stopień rozdrobnienia pyłu.

Uzyskanie w m łynach w entylatorow ych w ym aganej przez konstruktorów palników niskoem isyjnych jakości przem iału stw arza problem y, gdyż pole­

pszenie jakości przem iału wym aga znacznego obniżenia poziomu wentylacji, co pociąga za sobą duże ograniczenie wydajności m łyna. U zyskiw any w tego typu m łynach, wyposażonych w obecnie stosow ane odsiewacze statyczne, n i­

ski poziom w artości liczby polidyspersji w ym usza, w celu zapew nienia w ym a­

ganej pozostałości R2oo, obniżenie pozostałości R90 do poziomu znacznie poni­

żej wartości wym aganej. N a przykład, przy liczbie polidyspersji wynoszącej 0,7, dla u trzy m an ia pozostałości R20o n a poziomie 2%, konieczne byłoby uzy­

skanie pozostałości R90 n a poziomie 10%. Zapew nienie takiej pozostałości R90 pociąga za sobą dodatkowe zwiększenie kosztów przygotow ania pyłu w ynika­

jące ze w zrostu zużycia elem entów m ielących oraz ze w zrostu zużycia energii elektrycznej n a przygotowanie pyłu.

Zadowalające rozw iązanie problem u przygotow ania przez m łyn w entylato­

rowy pyłu o p aram etrach wym aganych dla sp alan ia niskoem isyjnego wiąże się z koniecznością wyraźnego zw iększenia w artości średniej liczby polidy­

spersji. Znane n am próby zm iany konstrukcji stosow anych obecnie odsiewa­

czy statycznych nie dały w tym względzie pozytywnych rezultatów . U w aża się, że właściwe rozw iązanie problem u może być uzyskane przez zm ianę koncepcji konstrukcyjnych odsiewaczy młynów wentylatorow ych.

Recenzent: Prof, dr hab. inż. Ludw ik CWYNAR Wpłynęło do Redakcji 5.08.1994 r.

Abstract

To ensure a suitable combustion of h a rd coal d u st in pulverized-fuel fired furnaces, it is necessary to mill th e d u st properly. This m ay achieve in the

(6)

domestic ringball and fan pulverizers equipped w ith static sifters provided a proper technical sta te and operation of pulverizers is m aintained. It h a s been noticed th a t it is possible to improve th e efficiency of sifters for m edium -speed pulverizers th a n k s to the reduction of a clearance betw een th e sifter blades and cover. Low -em ission combustion requires d u st of a m uch higher degree of pulverization th a t m ay be obtained in rin g -b a ll pulverizers equipped with static sifters of new design prepared by Mikołów Factory of Mechanical Furnaces. However, th is problem h a s not been solved for fan pulverizers, m ainly because of a low coefficient of d u st polydispersion obtained using sifters th a t are a t p resen t applied for these pulverizers.

Cytaty

Powiązane dokumenty

f) posiadania Umowy Dystrybucyjnej przez cały okres obowiązywania niniejszej Umowy - dotyczy Wykonawców niebędących właścicielami sieci dystrybucyjnej. Wykonawca

Zamawiający udostępnia Dostawcy klauzulę informacyjną dla kontrahentów („Klauzula”), której treść zawiera informację wymagane na podstawie art. 13 i 14 RODO, i jest ona

Chciałbym też, jeśli wolno, w paru słowach odnieść się mimo wszystko do tego fatalnego, ale bardzo - według mnie - znamiennego ciągu dwóch nieodległych od siebie

„Budowlani” w Warszawie, 03-571 Warszawa ul. Tadeusza Korzona 111. Zapłata należności nastąpi przelewem na konto Wykonawcy wskazane na wystawionej fakturze, w terminie 14 dni

Badania mające na celu określenie wpływu cech konstrukcyjnych zespołu mielącego młyna średniobieżnego na jego wydajność i zużycie energii podjęte przez Instytut Maszyn i

Biorąc pod uwagę własności krajowych węgli energetycznych i wyniki opublikowanych badań dla węgli angielskich na młynie E-70/62, proponuje się wartość fg dla

3- Zależność współczynników tarcia (kinematycznego i statycznego) o stal dla wąskich klas ziarnowych węgla

W procesie opracowania danyoh wyjściowych umożliwia wybór optymalnej wartości Of oraz k, dla której otrzymuje się najlepszą jakość predykcji ocenianą według