Sterkte en vervorming van waterbouwasfaltbeton (I)

Rijkswaterstaat

Dienst Weg- en Waterbouwkunde Delft

archief Asfalt in de Waterbouw

HE-SU mm.

Sterkte en vervorming van waterbouwasfaltbeton (I)

MAW-R-S30S5-V.

Inhoud: 1. Inleiding 2. Bouwstoffen 3. Bereiding proefstukken 4. Analyseresultaten 5. Kruiponderzoek 6. Rekonderzoek 7. Druk- en trekproeven 8. Splijtonderzoek 9. Mastercurve 10. Conclusies Tabel: 1. Bouwstoffen

2. Temperatuurverloop in een plaat asfaltbeton 3. Analyseresultaten (dichtheid, holle ruimte) 4. Analyseresultaten (samenstelling, bitumen)

5. Gemiddelde analyseresultaten

6. Kruiponderzoek - relatieve verkorting

7. Kruiponderzoek - stijfheidsmodulus mengsel (Smix) 8. Stijfheidsmodulus bitumen (Sbit)

9. Rekonderzoek - relatieve verlenging

10. Rekonderzoek - stijfheidsmodulus mengsel (Smix)

11. Rekonderzoek - stijfheidsmoduli mengsel en bitumen (gemiddeld) 12. Trekproeven

13. Drukproeven 14. Splijtproeven

Figuur: 1. Kruipproef - totale vervorming als functie van de tijd 2. Nomogram van v.d. Poel

3. Kruipproef - Mengselstijfheid als functie van de bitumen-stijfheid

4.1. Rekproef - totale vervorming als functie v.d. tijd (10 ° C ) 4.2. Rekproef - totale vervorming als functie v.d. tijd (20 ° C ) 4.3. Rekproef - totale vervorming als functie v.d. tijd (30 ° C )

5. Stijfheidsmodulus bitumen als functie van de tijd 6. Rekproef - Smix als functie van Sbit

7. Rekproef - Smix als functie van Sbit (gemiddeld) 8. Kruipvervorming versus rekvervorming

9. Druk- trekproeven - Smix als functie van Sbit 10. "Mastercurve" Smix als functie van Sbit

Tot op heden zijn asfaltbetonmengsels voor bekledingen eigenlijk alleen ontworpen op basis van een verlangde dichtheid. Deze dichtheid, met name een lage holle ruimte, waarborgt een bepaalde ondoorlatendheid en ver-zekert een bepaalde levensduur van de bekleding.

Over eigenschappen als sterkte, vervormbaarheid, stabiliteit en vermoei-ing is in feite erg weinig bekend. Naarmate er meer ontwikkelvermoei-ing plaats vindt in het opzetten van dimensioneringsmodellen voor asfaltbekledingen wordt de behoefte een fysisch-mechanische parameters groter. Deze para-meters kunnen wel in globale zin worden ontleend aan ontwerpnomogrammen,

zoals door de Shell vervaardigd. Voor een daadwerkelijke vaststelling van deze parameters is het nodig deze door middel van onderzoek met het betreffende asfalt te bepalen.

Voor waterbouwasfaltbeton, volgens de Eisen 1978, is een eerste stap in deze richting gezet door het vervaardigen van 5 proefplaten en het onderzoeken van sterkte- en vervormingseigenschappen aan de hand van geboorde cilinders.

Bouwstoffen (tabel 1)

Steenslag

De steenslag is betrokken van de asfaltinstallatie van KWS in Rotter-dam. Het materiaal is afkomstig van de Ned. Steenslag Industrie en ge-broken van grind uit het wingebied Panheel. De produktiematen 4/8 en 8/16 zijn in het laboratorium gesplitst in zeeffracties: Cl 1,2 - C16; C8 - C11,2; C5,6 - C8 en C4 - C5,6.

De boven- en ondermaat is afgevoerd.

Van het materiaal is de dichtheid in duplo bepaald.

Rivierzand

Het rivierzand is afkomstig uit W. Duitsland en wordt in Nederland nor-maliter gebruikt als betonzand 0/6.

Van het zand zijn de korrelverdeling (in meervoud) en de dichtheid (in duplo) bepaald.

Voor verder onderzoek is het materiaal afgezeefd op de zeef 2 mm, om wisselende hoeveelheden fijn grind te vermijden.

Plaatzand

Het plaatzand is afkomstig van een depot Oosterschelde-zand dat is aan-gelegd op Damvak Geul.

Van het zand zijn de korrelverdeling (in meervoud) en de dichtheid (in duplo) bepaald.

Voor verder onderzoek is het materiaal afgezeefd op de zeef 2 mm om ver-ontreinigingen (vooral schelpen) te vermijden.

Zand A

Na berekening van de gemiddelde zandpunten blijkt een mengsel van ri-vierzand en plaatzand in de verhouding 1:1 nog net te voldoen aan de eis voor zand A. Het zandpunt is 21-59-20.

Vulstof

Als vulstof wordt gebruikt: Cimescaute I, een zeer zwakke vulstof, ver-vaardigd van kalksteen in België.

Dit type vulstof wordt geleverd onder SVC-certificaat en wordt in Neder-land als vulstof voor waterbouwasfalt toegepast.

Onderzocht zijn de korrelverdeling, het bitumengetal en de dichtheid, welke voldoen aan de eisen.

Bitumen 80/100

Deze bitumen is afkomstig van een in 1979 door de Shell geselecteerde partij, bestemd voor onderzoek op laboratoria.

Onderzocht zijn de penetratie, de penetratie-index en de dichtheid. Zij voldoen allen aan de gestelde eisen.

3. Bereiding proefstukken

Voor de bereiding van asfaltmengsels met een constante kwaliteit is de steenslag in 4 zeeffracties verdeeld C4 t/m C16.

Evenzo is van beide zandsoorten de fractie op zeef 2 mm verwijderd. Daarna is een afgewogen mengsel bouwstoffen berekend met de volgende samenstelling:

"Gewenst"

50% (op zeef 2 mm)

Zand (< 2 mm): Rivierzand : 50% "^

Plaatzand : 50% j 42% (2 mm - 63 ^m)

Vulstof (< 63 tim): 8% (doorzeef 63 ^m)

Bitumen 80/100 ca. 7,2% inwegen 7,0

De steenslag is gefractioneerd samengesteld op basis van de gemiddelde korrelverdelingseisen voor steenslag 6/16.

Van het bitumen wordt ongeveer 7,2% op het mineraalmengsel ingewogen, omdat het verlies aan bitumen tijdens bereiding (mengpan) uit ervaring ongeveer 0,2% bedraagt.

Per asfaltmengsel is 35 kg mineraal verwarmd tot 160 a 165 °C en in een Hobartmenger met bitumen van ongeveer 155 °C gemengd.

Tijdens menging daalt de temperatuur tot ongeveer 148 a 149 ° C , waarna het mengsel in een houten mal, met afmetingen van 0,21 x 0,42 x 0,15 m wordt gebracht. Na egaliseren wordt het mengsel verdicht met een labora-toriumwals bij ongeveer 145 ° C . Deze heeft een roldiameter van 200 mm en een rolbreedte van 204 mm. De massa van de rol bedraagt 56 kg.

De (standaard) verdichtingsprocedure voor wegenbouwmengsels is gevolgd. Deze bestaat uit:

20 walsgangen zonder belasting (10 in lengte- en 10 in breedterich-ting)

30 walsgangen met 26 kg belasting (15 in lengte- en 15 in breedterich-ting) Steenslag: Cl 12 C8 C56 C4 - C16 - C112 - C8 - C56 : 30% : 35% : 30% : 5%

60 walsgangen met 52 kg belasting (30 in lengte- en 30 in breedterich-ting)

Het tempo van walsen bedraagt 1 walsgang per 1,5 - 2,5 seconden, zodat het mengsel binnen 5 minuten wordt verdicht.

Ter informatie is van één mengsel het temperatuurverloop tegen de tijd geregistreerd (tabel 2 ) . Hiertoe is in het hart van de plaat een thermo-koppel ingebouwd. Het blijkt dat de temperatuur vrij snel daalt. In 5 minuten is deze reeds teruggelopen to circa 114 ° C .

Bovendien blijkt na de eerste 2 groepen walsgangen (20 en 30) dat het

asfalt reeds zo verdicht is, dat het mengsel zich als het ware

"vloei-baar" gaat gedragen. Met enige voorzichtigheid kan gesteld worden, dat de laatste groep van 60 walsovergangen eerder het verdichten nadelig kan beïnvloeden (scheurvorming) dan dat het nog een bijdrage levert.

Zeker gezien de snelle afkoeling lijkt het raadzaam in het vervolg met minder walsgangen te verdichten, welke eventueel met een grotere belas-ting worden uitgevoerd, (trillend verdichten lijkt nog niet goed moge-lijk)

Op de hierboven beschreven wijze zijn 6 proefplaten vervaardigd welke zijn gecodeerd met A-11 t/m A-16.

Na afkoelen zijn uit elke plaat 8 cilinders geboord met een diameter van

0,10 m. 7 cilinders per plaat zijn gekopt en gestaart tot een lengte van

0,10 m, terwijl 1 cilinder (per plaat) is verdeeld in 2 deelkernen van elk 0,06 m. lengte. De proefstukken zijn opgeslagen in een klimaatkamer bij 5 tot 10 °C.

4. Analyseresultaten

Van alle proefstukken is de dichtheid proefstuk bepaald door middel van de meet- en weegmethode (tabel 3 ) . De spreiding per plaat en tussen de 6 platen onderling blijkt in de orde te liggen van +_ 10 kg/m^, hetgeen ac-ceptabel wordt geacht. Alleen plaat A-12 vertoont een iets hogere dicht-heid.

Van 2 platen is de dichtheid mensel in 3-voud bepaald en van 4 platen in enkelvoud. Voor de berekening van de holle ruimte is het gemiddelde van alle mengseldichtheden aangehouden. De holle ruimte varieert per plaat vrijwel overal binnen een spreidingsbreedte van + 0,5%. de gemiddelde waarden van de 6 platen lopen uiteen van 4,0 tot 5,0 %.

Van elke plaat zijn de 2 deelkernen met een lengte van 0,06 m herver-dicht (2 X 50 slagen bij 145 ° C ) . De verherver-dichtingsgraden bedragen in alle gevallen waarden van 97 tot 98%, hetgeen eveneens wijst op gelijkmatig verdichte proefplaten.

In tabel 4 zijn enige samenstellingsresultaten vermeld. Tevens is van elke plaat met de restanten na het boren van de kernen een terugwinning uitgevoerd en zijn de bitumeneigenschappen bepaald.

In tabel 5 zijn alle gemiddelde analyseresultaten samengevoegd en verge-leken met de "gewenste" waarden.

De korrelverdeling van de steenfractie blijkt iets fijner te zijn dan de gefractioneerde inweging bij de bereiding van de platen. Dit moet worden geweten aan het boren en zagen van de proefstukken, waarbij een deel van de steenslagstukjes iets wordt verkleind.

De zandfracties komen goed overeen met het gewenste resultaat. De vul-stoffractie is gemiddeld 0,5% lager dan de bedoeling was.

De teruggewonnen bitumina vertonen penetraties van 57 tot 70. Dit bete-kent ten opzicht van een oorspronkelijke penetratie van 93 een veroude-ring van 25 tot 40%, met een gemiddelde van 33%, hetgeen een tamelijk sterke achteruitgang is.

5. Kruiponderzoek

Voor het onderzoek naar het lage stijfheidsgebied bij drukbelasting zijn statische kruipproeven uitgevoerd. Hiertoe zijn kernen bij 10 en 30 ° C

't 5 / 2

belast met een statische uniaxiale spanning van 5x10 en 1x10 N/m en is de verticale vervorming tegen de tijd gemeten. Na één uur is de be-lasting verwijderd en zijn de relatieve verkortingen van de kernen bere-kend. (tabel 6)

Het blijkt dat een verdubbeling van de belasting bij 10 °C niet precies een verdubbeling van de verkorting geeft. In het begin neemt de verkor-ting toe met een factor van circa 1.5 en aan het eind van de proef be-draagt de toename circa 90%. De lineariteit gaat in dit geval dus maar ten dele op. (als een zekere marge in acht wordt genomen)

In figuur 1 zijn de vervormingen (%) uitgezet tegen de tijd. Bij een dubbellogarithmische schaal geeft dit een rechtlijnig verband. Duidelijk is de grote invloed van het verhogen van de temperatuur tot 30 ° C .

Omdat asfaltbeton een materiaal is, dat zich niet elastisch maar visco-plastisch gedraagt, is de vervorming (en stijfheidsmodulus) tevens af-hankelijk van de temperatuur en de belastingstijd. Een vervormingstijd-diagram (zoals figuur 1) levert dus voor elke spannings-temperatuur-combinatie een afzonderlijke lijn op. Dit geheel aan lijnen is in één figuur onder te brengen, als voor elke situatie (qua o, T en t.) de stijfheidsmodulus van het asfalt (Smix) wordt uitgezet tegen de stijf-heidsmodulus van het bitumen (Sbit) bij dezelfde omstandigheden (T en t . ) . Op deze wijze wordt een zogenaamde "mastercurve" verkregen, die voor elk mengsel karakteristiek moet zijn.

De Sbit, welke evenzeer afhangt van tijd en temperatuur, wordt verkregen met behulp van het nomogram van v.d. Poel (figuur 2 ) , als de eigenschap-pen van het bitumen bekend zijn. Dit nomogram kan worden afgelezen met behulp van een computersimulatie, het Shell-programma PONOS.

In tabel 8 zijn de bitumenstijfheden vermeld voor de 6 platen afzonder-lijk bij 10 en 3CPC en belastingstijden van 10 tot 3600 s. Als gevolg van de variatie in bitumeneigenschappen blijkt de variatie-coëfficiënt van de Sbit de hoge waarden van 17 tot 20% op te leveren.

In tabel 7 zijn bij de desbetreffende tijdstippen de stijfheidsmoduli van de proefstukken berekend (Smix = a/e).

Hieruit blijkt, dat ook de Smix aanzienlijk kan variëren. De variatie-coëfficiënten lopen uiteen van 1 tot 21%. Vooral bij 30 °C is de sprei-ding groot.

In figuur 3 zijn de gemiddelde Smix-waarden uitgezet tegen de gemiddelde Sbit op een dubbellogarithmische wijze.

Dan blijkt, dat de 3 lijnen redelijkerwijs als onderdelen van een "(master)curve" kunnen worden beschouwd.

6. Rekonderzoek

Om na te gaan hoe het stijfheidsgedrag onder trekbelasting is, zijn rek-proeven uitgevoerd met boorkernen. Bij 3 temperaturen (10, 20 en 30 ° C ) en diverse trekspanningen zijn kernen uniaxiaal en statisch op trek be-last. De daarbij optredende vervorming is geregistreerd tegen de tijd tot de kernen bezweken. In tabel 9 zijn de resultaten daarvan weergege-ven. Het blijkt dat de kernen onder statische trekbelasting sneller ver-vormen dan onder drukbelasting (figuur 8 ) . De trekspanning moet voor-namelijk worden opgenomen door de visceuse mortel (is makkelijk vervorm-baar), terwijl de drukspanning vooral door het grovere mineraalskelet wordt opgevangen (haakweerstand).

In de figuren 4.1 t/m 4.3 is de vervorming (e) uitgezet tegen de tijd (dubbellogarithmisch). De curven blijken minder rechtlijnig te zijn dan bij de kruipvervorming. Bovendien lijkt de spreiding en lineariteit ook veel willekeuriger.

Evenals bij de kruip zijn de stijfheidsmoduli van het asfalt (Smix) be-rekend (tabel 10). Met de Sbit-waarden van tabel 8 zijn voor 20 °C en belastingstijden groter dan 3600 s op grafische wijze de extra benodigde Sbit waarden verkregen, (figuur 5)

In figuur 6 zijn de afzonderlijke Smix-Sbit-waarden weergegeven. Deze blijken een aanzienlijk grotere variatie te vertonen dan bij de kruip-proef. (Dit kan worden toegeschreven aan haarscheurtjes, waardoor, in tegenstelling tot de kruipproef, niet meer de gehele doorsnede de span-ning op kan nemen). Ook als de waarden per temperatuur worden gemiddeld

(figuur 7; tabel 11) blijken de lijnen minder goed te behoren tot een zogenaamde "(master)curve".

7. Druk- en trekproeven

Van een aantal kernen is met uniaxiale bezwijkproeven de druk- en trek-sterkte bepaald met een Schenck-drukbank. Voor de trektrek-sterkte is hierbij gebruik gemaakt van een inverse-apparaat. In dit hulpstuk wordt de boor-kern met kunsthars bevestigd aan 2 metalen platen. Deze zijn met dikke staven verbonden met 2 drukplaten,

zodanig dat de drukkracht van de pers wordt omgezet in een

trek-kracht op het monster (zie schets).

l

1 - - 1 ^ i . . _ J 1 J L ^ T L _ 1 A k. 1 1

1

De proeven zijn uitgevoerd bij temperaturen van 10 en 30 °C en vervor-mingssnelheden van 5 en 50 mm/min. In de tabellen 12 en 13 zijn de re-sultaten vermeld.

St^^rkte^: Duidelijk blijkt de grote invloed van zowel de temperatuur als de vervormingssnelheid op de sterkte. Temp. z a druk a trek '*

5

0,93 0,22 (4,2)

30

1

50

1,71 0,54 (3,2)

5

4,49 2,16 (2,1)

10

50

8,96 3,80 (2,4)

(°c)

(mm/min) X 10* N/m^

-Een factor 10 verschil in vervormingssnelheid resulteert in het algemeen in een factor 2 in sterkte. Een temperatuurverschil van 20 °C levert een verschil in druksterkte op van een factor 5, terwijl deze verschilfactor bij de treksterkte oploopt tot 8 a 9. De treksterkte hangt nauwer samen met de bitumineuze mortel dan de druksterkte, zodat de invloed van temperatuur bij de treksterkte het grootst is.

Er is tevens een tendens waarneembaar, dat naarmate de sterkte toeneemt, het verschil tussen druksterkte en treksterkte kleiner wordt.

Ma2<^imale_ve^r^ormjT\^:

In tegenstelling tot de sterkte blijkt de vervorming bij bezwijken niet afhankelijk van de vervormingssnelheid.

Temp. e druk trek ^ d ) •X et 5 6,24 2,60 (2,4) 50 50 6,42 2,35 (2,7) 1 5 2,88 3,16 (0,9) 0 50 3,03 4,72 (0,6)

(°C)

(mm/min) (%) (%)

-Bij de drukproeven is de maximale vervorming (ed.) bij 3CPC een factor 2 hoger dan bij ICPC, terwijl bij de trekproeven de hogere temperatuur resulteert in kleinere vervormingen.

Ook hier is de tendens aanwezig, dat bij toenemende sterkte de verschillen tussen trek- en drukproeven afnemen.

S-modulus:

Uit de bezwijkvormingen en de sterktes zijn de stijfheidsmoduli berekend (Smix = crn,ax/ebezwijk)

Omdat deze afhangen van vervomingssnelheid en temperatuur zijn ze gra-fisch uitgezet tegen de bijbehorende Sbit waarden (figuur 9 ) . De Sbit waarden zijn verkregen uit het nomogram van v.d. Poel, waarbij voor de tijd de bezwijktijd is aangehouden (bezwijktijd = breukrek/vervormings-snelheid).

Of deze handelwijze juist is moet nader worden bestudeerd.

Zowel de druk- als trekproeven blijken een rechtlijnig verband op te le-veren, waarbij het stijfheidsniveau bij drukspanning duidelijk hoger ligt. (invloed korrelskelet)

8. Splijtproeven

Uniaxiale trekproeven zijn arbeidsintensieve onderzoekmethoden vanwege het bevestigen van de trekplaten. Als alternatief wordt veelal de diametrale splijtproef toegepast, waarbij

een lijnlast het proefstuk diametraal ill'

samendrukt, totdat het in horizontale z!^//'

richting op trek bezwijkt. / ^ I ~ ^

Met enkele condities uit het trekonderzoek zijn enige proefstukken onderzocht (10 en 30 °C bij 50 mm/min.)

De resultaten zijn vermeld in tabel 14.

De splijtsterkte bij 10 °C blijkt een factor 5 hoger te zijn dan bij 30 ''C (Deze factor komt overeen met die bij de druksterkte; bij de

treksterkte was deze 8 a 9!) •

Temp. e splijt a trek

5

-0,

22

30

50

0,27 0,54

5

-2,

16

10

1

50

1,47 3,80

(°C)

(mm/min) X 10^ N/m^

Uit bovenstaande vergelijking blijkt de splijtsterkte ongeveer de helft te bedragen van de treksterkte.

Bij deze proeven is niet de horizontale vervorming gemeten. Hierdoor zijn uit de resultaten niet de stijfheidsmoduli te berekenen.

9. Mastercurve

In figuur 10 zijn alle gemiddelde Smix-Sbit-relaties uitgezet. Met enige fantasie kan een vrij brede band worden aangegeven die deze relatie om-vat. Hierbij valt op dat de bovenzijde van deze band voornamelijk be-grenst wordt S-moduli verkregen uit proeven met drukspanningen, terwijl de onderzijde wordt begrenst door S-moduli uit proeven met trekspannin-gen.

10. Conclusies

- Bereiding van proefstukken waterbouwasfaltbeton op lab-schaal met een constante kwaliteit blijkt tot de mogelijkheden te behoren. Bij 7% bi-tumen kan de verdichting vermoedelijk lichter zijn dan de standaardme-thode voor wegenbouwmengsels om een holle ruimteniveau van circa 4% te bereiken. Het is de vraag of dit ook bij 6, 5% bitumen het geval kan zijn.

Het kruip- en rekonderzoek geeft als duidelijke indicatie, dat de ver-vorming en S-modulus mede afhankelijk zijn van het type normaalspan-ning. Intensiever onderzoek, mede met het oog op de spreiding in resul-taten, zal moeten uitwijzen, hoe die afhankelijkheid precies is.

- Bij de bezwijkproeven blijkt de sterkte mede afhankelijk van het type normaalspanning. Dit is veel minder het geval bij de resulterende ver-vormingen. Als gevolg van beide is toch de S-modulus sterk afhankelijk van het feit, of deze met druk- of trekspanningen is bepaald.

- Bij alle proeven blijkt de grote invloed van de temperatuur en vervor-mingssnelheid op het vervormingsgedrag en de sterkte.

- Voor een betere interpretatie van de splijtproeven is het noodzakelijk de horizontale vervormingen te meten, zodat de S-modulus kan worden vastgesteld.

- Het totaal aan stijfheidsmoduli geeft een band als "mastercurve". De met drukspanningen bepaalde waarden liggen in het algemeen op een ho-ger niveau dan de met trekspanningen bepaalde waarden.

Voor de bepaling van het hogere stijfheidsniveau moeten dynamische onderzoeksmethoden worden gehanteerd.

C.C. Montauban

Afd. Waterbouwmaterialen Delft, 13 augustus 1985

Tabel 1. Onderzoek bouwstoffen

1. Steenslag Herkomst : Maas

Brekerij : Ned. Steenslag Industrie

Productiematen : 4/8 en 8/16

Materiaal in fracties uitgezeefd : C4-C5,6 C5,6-C8 C8-C112 en C112-C16

Dichtheid : 2653 en 2654

Gemiddeld : 2654

kq/nT

2. Rivierzand Herkomst : Maas

Sortering : 0/6 (Betonzand)

Korrel-Verdeling: opzeef 2 mm :

2 mm - 500

[imi

500 - 180 iim:

180 - 63 (im:

doorzeef63 ^m:

Zand A : 2 mm - 500

\imi

500 - 180

\m:

180 - 63 ^m:

X 12,5 34,9 48,7 3,2 0,7 40,2 56,1 3,7 s 0,8 1,8 2,1 0,8 0,8 (<2 m 39,9 55,6 3,7 0,8 i d e

(n=5)

Dichtheid : 2632 en 2628

Gemiddeld : 2630

kq/nT

3. Plaatzand

Herkomst : Damvak Geul-Oosterschelde

Korrel-Verdeling: opzeef 2 mm :

2 mm - 500

\imi

500 - 180

\im:

180 - 63

\im:

doorzeef63 jim:

Zand A : 2 mm - 500

\m:

500 - 180 iim:

180 - 63 iim:

X 2,0 2,0 59,2 35,0 1,8 2,0 61,6 36,4 s 2,3 0,2 1,4 0,6 1,1 (<2 m 2,0 60,5 35,7 1,8 ide

(n=4)

Dichtheid : 2631 en 2621

Gemiddeld : 2626

4. Vulstof Cimescaute I (zeer zwak)

Korrel- op zeef 2 mm : O Dichtheid : 2703 kg/m^ verdeling: 2 mm - 90 urn : 7,1

90 - 63 nm : 9,6 Bitumengetal : 32 doorzeef 63 |j.m :83,3

5. Bitumen 80/100 Herkomst Shell

Penetratie : 93 Dichtheid : ca. 1022 kg/m^ Pen Index : +0,1

Tijd (sec.) 12 30 60 120 180 240 300 360 480 600 900 1200 1800 2400 3000 3600 7200 (min.) 1 2 3 4 5 6 8 10 15 20 30 40 50 60 120

Tabel 2 Temperatuurverloop in een plaat asfaltbeton

Temp. (°C)

(148) Vlak voor in kist brengen

140 137 135 129 124 118 114 110 102 98 84 73 56 44 37 31 19 Omgevingstemperatuur = + 17 °C

Plaat A-11 Kern

lm

112 113 114 115b 115o 116 117 118 X s Dichtheid Proefstuk 2292 2305 2289 2302 2304 2300 2297 2294 2312 2299 7 mengsel 2400 2399 2409 Holle ruimte A,7 4,2 4,6 4,0 4,2 4,4 4,6 4,7 3,9 4,4 0,3 Herverdichting dp. 2364 2368 % 97,5 97,1 Plaat A-13 Kern 131 132 133 134 135 136 Il 37b ll37o 1138 X s Dichtheid Proefstuk 2290 2291 2284 2286 2286 2290 2278 2278 2288 2286 5 mengsel 2405 Holle ruimte 4,8 4,8 5,1 5,0 5,0 4,8 5,3 5,3 4,9 5,0 0,2 Herverdichting dp. 2349 2352 0' /O 97,5 96,9 Plaat A-12 1 1 Kern 121 122b 122o 1 123 1 124 1 125 1 126 127 128 s Dichtheid Proefstuk | mengsel 2313 2311 2320 2312 2308 2302 2313 2313 2310 2311 5 2413 2410 2415 Holle ruimte 3,9 3,9 3,6 3,9 4,4 4,5 3,9 4,2 4,0 4,0 0,3 Herverdichting 1 dp. 1 % 1 2364 2373 97,8 97,8 1 1 1 Plaat A-14 Kern 141 142 143 144b 144o 145 146 147 1 148 s Dichtheid Proefstuk | mengsel 2294 2295 2293 2301 2280 2282 2272 2295 2290 2289 9 2394 Holle ruimte 4,7 4,7 4,7 4,4 5,2 5,2 5,1 4,6 4,8 4,8 0,3 Herverdichting \

dp. 1 % I

2375 2350 96,9 97,0 1

Vervolg t a b e l 3 Plaat Kern 151 152 153 154b 154o 155 156 157 158 X s A-15 Dichtheid Proefstuk 2293 2296 2290 2291 2290 2303 2296 2292 2297 2294 4 mengsel 2403 Holle ruimte 4,7 4,5 4,8 4,8 4,8 4,3 4,6 4,7 4,5 4,6 0,2. Hervei dp. 2351 2355 'dichting 1 0/ 1 /O 1 97,4 97,2

1 Plaat

Kern 161b 161o 162 163 164 165 166 167 168 X s A-16 Dichtheid Proefstuk 2289 2296 2287 2297 2288 2289 2286 2288 2289 2290 4 mengsel 2409 Holle ruimte 4,9 4,6 4,9 4,5 4,9 4,9 5,0 5,0 4,9 4,8 0,2 Herverdichting | dp. 2351 2359 % 97,4 97,3

Tabel 4 Analyseresultaten (Samenstelling: Dichtheid mengsel : Bitumeneigenschappen) Plaatnummer Kernnummer Korrelverdeling m.a. : Op zeef Cl 12 C8 C56 C4 2 mm 500 tim 180 \m 63 [un

Door zeef 63 ^un

Samenstelling : Steen > 2 mm Zand 2 mm-63 \m Vulstof < 63 tim Bitumen Dichtheid mengsel Teruggewonnen bitumen: penetratie verwekingspunt Pen. Index 113 13.1 29,8 44,9 49,5 50,2 57,9 81,0 91,9 8,1 50,2 41,7 8,1 7,0 2400 A-11 114 8,0 26,1 42,8 47,7 48,2 56,2 80,7 91,8 8,2 48,2 43,6 8,2 7.0 2399 116 6,8 2409 70 52,0 + 0,1

1 124

12,7 29,5 45,5 50,0 51,0 59,0 82,4 93,7 6,3 51,0 42,7 6,3 6,7 2413 A-12 125 12,3 28,7 44,6 48,8 49,9 58,2 82,2 91,7 8,3 49,9 41,8 8,3 6,7 2410 61 54,3 + 0,3 127 14,6 31,3 46,1 50,7 51,8 59.1 81,8 91,9 8,1 51,8 40,1 8,1 6,6 2415 j A-13 ' 1 3 6 11,4 28.5 44,2 48,1 48,9 57,8 80,4 92,2 7,8 48,9 43,3 7,8 6,8 2405 67 53,5 + 0,4

1 A-14

146 13,0 30,3 44,5 49,1 49,9 57,8 81,7 92,7 7,3 49,9 42,8 7,3 7,1 2394 57 54,7 + 0,2 j A-15-152 10,1 30,1 45,4 49,8 50,4 58,9 83,3 93,0 7,0 50,4 42,6 7,0 6,9 2403 66 54,0 + 0,5

1

'

^

"

'

'

^ 1

167 18,1 33,6 47,2 51,3 51,9 60,1 83,1 92,7 7,3 51,9 40,8 7,3 6,7 2409 67 53,8 + 0,4 »

Tabel 5 Gemiddelde analyseresultaten Plaat Korrelverdelinq Op zeef Cl 12 C8 C56 C4 2 mm 500 iim 180 nm 63 tun Doorzeef 63 urn Samenstelling Steen > 2 mm Zand 2 mm-63 pni Vulstof < 63 |Jin Bitumen Zand A 2 mm - 500 \m 500 - 180 nm 180 - 63 pm Dichth. proefstuk Dichth. mengsel* Holle ruimte Teruggewonnen bitumen: Penetratie Verwekingspunt Pen Index A-11 10,6 28,0 43,9 48,4 49,2 57,1 80,9 91,8 8,2 49,2 42,6 8,2 6,9 18,5 55,9 25,6 2299 2403 4,4 70 52,0 + 0,1 A-12 13,2 29,8 45,4 49,8 50,9 58,8 82,1 92,4 7,6 50,9 41,5 7,6 6,7 19,0 56,2 24,8 2311 2413 4,0 61 54,3 + 0,3 A-13 11,4 28,5 44,2 48,1 48,9 57,8 80,4 92,2 7,8 48,9 43,3 7,8 6,8 20,6 52,2 27,2 2286 2405 5,0 67 53,5 + 0,4 A-14 13,0 30,3 44,5 49,1 49,9 57,8 81,7 92,7 7,3 49,9 42,8 7,3 7,1 18,5 55,8 25,7 2289 2394 4,8 57 54,7 + 0,2 A-15 10,1 30,1 45,4 49,8 50,4 58,9 83,3 93,0 7,0 50,4 42,6 7,0 6,9 19,9 57,3 22,8 2294 2403 4,6 66 54,0 + 0,5 A-16 18,1 33,6 47,2 51,3 51,9 60,1 83,1 92,7 7,3 51,9 40,8 7,3 6,7 20,1 56,4 23,5 2290 2409 4,8 67 53,8 + 0,4 X 12,7 30,1 45,1 49,4 50,2 58,4 81,9 92,5 7,5 50,2 42,3 7,5 6,9 19,4 55,7 24,9 2295 2406 4,6

1

1

65 53,5 + 0,3 Gewenst 15,0

32,5 1

47,5 50,0 -58,9 83,6 92,0 8,0 50,0 42,0 8,0 7,0 21,2 58,8 20,0

1 1

* Voor het berekenen van de holle ruimte is de gemiddelde dichtheid mengsel van alle platen gebruikt (= 2406).

Tabel 6 Kruiponderzoek - Relatieve verkortingen (e in %) T : a : T : O : T : a : : 10 (°C) : 5x10^* N/m^ : 10 (°C) : 10^ N/m^ : 30 (°C) : 5x10** N/m^ t Kern Tijd(s) 120

300 1

1 600 j

1 1200 j

j 1800 j 2400 1 3000 3600 Kern Tijd(s) 120 1 I 300 600 j 1200 j 1 1800 1 2400

j 3000

3600 1 Kern

1 Tijd(s) 1

120 1

300 [ 600 1200 1 1800 2400 j 3000 1 3600 111 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,17 0,18 0,19 113 0,13 0,17 0,21 0,26 0,29 0,32 0,34 0,37 141 0,43 0,62 0,80 1,06 1,24 1,39 1,51 1,63 1 125 1 0,07 0,09 0,11 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 124 0,12 0,17 0,21 0,26 1 0,29 0,32 0,35 0,37 153 0,47 0,65 0,84 1,07 1,24 j 1,37 ; 1,49 1,58 132 1 0,09 0,10 0,13 0,15 0,17 0,18 0,20 0,21 134

1

0,10 0,14 0,18 0,24 0,28 0,31 1 0,34 j 0,37 163 0,59 0,85 1 1,13 1,50 1,78 2,01 2,20 1 2,36 j Gem. j 0,08 1 0,10 1 0,12 1 0,14 1 0,16 1 0,17 1 0,18 0,19 j Gem. 0,12 0,16 0,20 1 0,25 0,29 j 0,32 1 0,34 j 0,37 j Gem. 1 0,50 0,71 1 0,92 1 1,21 1 1,42 II 1,59 II 1,73 II 1,86 s 1 0,01 1 0,01 1 0,01 0,01 1 0,01 0,01 1 0,01 0,01 s 1 0,01 1 0,02 1 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 <0,01 ! ^ 0,09 0,13 0,18 0,25 1 0,31 0,36 0,40 1 0,44

Tabel 7 Kruiponderzoek - Stijfheidsmodulus mengsel (Smix in 10 N/m ) T = o = T = 0 = T = o = 10 (°C) 5x10'*N/m^| ! 10 (°C) 1x10^N/m^

1

1

30 (°C) 5x10'*N/m^ Kern Tijd(s) 120 300 600 1200 1800 2400 3000 3600 Kern Tijd(s) 120 300 600 1200 1800 2400 3000 3600 Kern Tijd(s) 120 300 600 1200 1800 2400 3000 3600 111 63,3 47,7 40,3 32,9 30,1 27,2 26,2 25,0 113 1 78,3 60,4

1 49,7

39,4

1 35,2

) 31,9

1 29,7

27,7 141 11,3 7,66

1 5,90

1 4,49

1 3,83

3,42

1 3,14

2,92 125 73,7 52,0 43,2 35,0 32,2 29,0 27,6 25,9 124

1 83,2

1 61,5

49,5 39,3 34,7 31,6 29,3 27,6 153 10,1

1 7,29

5,68 4,43 3,83 3,45

1 3,19

2,99 132 56,0 45,4 37,6 31,1

1 28,0

25,9 24,2 23,0 134 99,7 72,6 56,0 42,9

1 36,9

32,7 30,0

. 27,6 1

163

1

1 1

8,02

1 5,57

1 4,21

3,17 2,68

1 2,37

2,16

1 2,01

Gem. 64,2 48,4 40,4

1 33,0

30,1 27,4 26,0 24,6 Gem.

1

1 87,1

64,9 51,7 40,5 35,6 32,1 29,7 27,7 Gem. 9,74 6,84 5,26 4,03 3,45 3,08 2,83 2,64 s

1

8,7

1

3,4 2,8 2,0 2,1 1,5 1,7 1.5 s 11,2 6,7 3,7 2,0 1,2 0,6 0,4 0,1 s 1,6

1

1,1

1 0,92

0,74 0,67

1 0,62

1 0,58

1 0,55

V.C. 14 7 7 6 V.C. 13 10 1 <1 V.C. 16 16 20 21

Temp. 10 °C 20 °C Tijd (s) 10 30 60 100 120 300 600 1000 1200 1800 2400 3000 3600 (5400) (7200) (10.800) 10 30 60 100 120 300 600 1000 1200 1800 2400 3000 3600 (5400) (7200) (10.800) A-11 1,43 X 10^ 6,36 X 10^ 3,72 X 10^ 2,55 X 10^ 2,23 X 10^ 1,11 X 10^ 6,01 X 10^ 3,77 X 10** 3,22 X lol* 2,26 X 10^ 1,76 X 10** 1,45 X 10^ 1,24 X lO'* Plaatnummer A-12 1,93 X 10^ 8,94 X 10^ 5,30 X 10^ 3,60 X 10^ 3,15 X 10^ 1,60 X 10^ 9,33 X 10^ 5,88 X 10** 5,06 X lo'* 3,52 X 10^ 2,75 X 10** 2,27 X 10^ 1,94 X lo"* A-13 1,57 X 10^ 7,31 X 10^ 4,29 X 10^ 2,95 X 10^ 2,58 X 10^ 1,30 X 10^ 7,52 X lo'* 4,72 X 10** 4,00 X lo'* 2,83 X lo"* 2,20 X lo'* 1,82 X 10^ 1,55 X lO'* Log S(20) A-14 2,23 X 10^ 1,03 X 10^ 6,14 X 10^ 4,12 X 10^ 3,60 X 10^ 1,83 X 10^ 1,07 X lO"* 6,99 X 10^ 5,89 X 10** 4,06 X lo"* 3,16 X 10^ 2,61 X lo"* 2,22 X 10** A-15 1,62 X 10^ 7,58 X 10^ 4,51 X 10^ 3,09 X 10^ 2,71 X 10^ 1,37 X 10^ 7,95 X 10** 5,08 X 10** 4,31 X lo"* 3,04 X lo"* 2,37 X lo"* 1,96 X lo"* 1,67 X lo'* Log S(10) + Log S(30) = 2 (opgemeten) A-16 1,57 X 10^ 7,33 X 10^ 4,35 X 10^ 2,99 X 10^ 2,61 X 10^ 1,32 X 10^ 7,66 X lo"* 4,86 X 10** 4, 13 X lo"* 2,91 X lO"* 2,28 X lO"* 1,88 X lo"* 1,60 X 10** X 1,73 X 10^ 7,97 X 10^ 4,72 X 10^ 3,22 X 10^ 2,83 X 10^ 1,42 X 10^ 8,20 X 10** 5,23 X 10** 4,44 X 10** 3,10 X 10** 2,42 X 10** 2,00 X 10** 1,70 X lo"* 1,17 X 10** 0,86 X 10** 0, 56 X 10** 2,4 X 10^ 1,0 X 10^ 5,8 X lO"* 3,8 X lO'* 3,3 X 10^ 1,5 X lOj 8,7 X 10^ 5.5 X 103 4.6 X 10^ 3,2 X 10^ 2,5 X 10^ 2,0 X 10'' 1,8 X 10^ 1,15 X 10^ 0,85 X 10^ 0, 55 X 10^ s 0,30 X 10^ 1,41 X 10^ 0,86 X 10^ 0,56 X 10^ 0,46 X 10^ 0,25 X 10^ 1,62 X lo"" 1,11 X 10^ 0,93 X 10^ 0,62 X lo"* 0,48 X lo"* 0,40 X lo"* 0,34 X 10^

Vervolg t a b e l 8 Temp. 30 °C Tijd (s) 10 30 60 100 120 300 600 1000 1200 1800 2400 3000 3600 (5400) (7200) (10.800) A-' 2,40 9,26 5,01 3,00 2,50 1,17 6,34 3,91 3,27 2,21 1,67 1,35 1,13 1 X 10^ X 10^ X 10^ X 10^ X 10^ X 10^ X lo; X io; X lo; X io; X lo; X 10, X 10^ A-' 3,65 1,42 7,84 5,02 4,20 1,75 1,02 6,39 5,39 3,68 2,79 2,26 1,89 Plaatnummer 2 X 10|* X 10^ X 10^ X 10^ X 10^ X io: X lo; X lo; X lo; X lo; X lo; X io; X 10^ A-13 3,05 X lol* 1,19 X 10^ 6,61 X 10^ 4,15 X 10^ 3,46 X 10^ 1,51 X io; 8,58 X 10, 5,33 X lO; 4,50 X 10, 3,06 X 10, 2,33 X lO; 1,88 X 10, 1,58 X 10 A-14 4,06 1,57 8,65 5,54 4,67 1,89 1,11 7,05 5,95 4,06 3,08 2,48 2,08 X lo"* X 10^ X 10^ X 10^ X 10^ X 10^ X 10; X lo; X 10; X l o ; X 10^ X 10, X 10^ A-' 3,29 1,29 7,20 4,61 3,85 1,64 9,46 5,88 4,97 3,40 2,59 2,10 1,76 5 X 10|* X 10^ X 10^ X 10^ X 10^ X lo' X lO; X 10 X 10^ X io; X lo; X 10^ X 10 A-' 3,17 1,24 6,93 4,41 3,68 1,58 9,07 5,64 4,77 3,25 2,48 2,01 1,68 6 X lo"* X 10^ X 10^ X 10^ X 10^ X lo; X lo; X l o ; X 10, X lo; X 10; X 10^ X 10^ 3,27 1,27 7,04 4,46 3,73 1,59 9,10 5,70 4,81 3,28 2,49 2,01 1,69 1,15 0,85 0,55 X X X X X X X X X X X X X X X X X

K

10^ 10 10 10 10^ 10^ 10^ 10^ 10^ 10^

io;

10 10^ 102 s 0,56 X 10|* 0,22 X 10^ 1,23 X 10^ 0,86 X 10^ 0,74 X 10^ 0,25 X 10^ 1,60 X 10^ 1,07 X lO; 0,91 X 10, 0,63 X 10, 0,48 X 10, 0,39 X 10, 0,32 X 10^ f

Tabel 9 Rekonderzoek - Relatieve verlenging Rek in % Temp Tijd 0 Uren-Min Nr 1 2 (3) (4) 5 (6) (7) (8) 10 20 30 (36^) 40 50 1 60 90 2 120 3 180 (200) (220) 5 300 (320) (330) 8 480 12 720 (800) (830) 18 1080 24 1440 30 1800 (1860) (2000) (2200) (2250) 40 2400 (2410) 157 0,30 0,35 0,40 0,48 0,61 0,68 0,74 0,79 0,84 0,94 1,03 1,21 1,57 1,95 2,48 2,99 3,84 5,45 6,46 7,47 Irf^ 0,1 156 0,28 0,30 0,32 0,38 0,45 0,50 0,56 0,61 0,65 0,76 0,86 1,05 1,31 1,71 2,13 2,77 3,42 4,20 6,41 6,63 162 0,15 0,18 0,20 0,26 0,33 0,40 0,45 0,50 0,56 0,72 0,84 1,06 1,42 1,93 2,57 3,15 4,59 6,32 7,22 0,05 135 . -0,25 0,35 0,55 0,68 0,79 0,91 1,03 1,33 1,59 2,03 2,71 3,59 4,84 5,53 6,68

2CP

0,1 126 0,20 0,28 0,44 0,62 0,87 0,99 1,18 1,38 1,48 2,02 2,57 3,90 4,52 9,87 0,2 121 0,23 0,38 0,94 1,37 2,37 3,61 4,78 5,85

3CF

0,02 158 0,25 0,50 0,81 1,24 1,62 1,94 2,17 2,32 2,49 2,82 3,23 3,68 4,86 5,27 5,97 0,05 168 1,50 2,46 3,00 3,69 4,19 4,81 5,30 6,16 0,1 148 7,25

(10S/m2)

Tabel 10 Rekonderzoek - Stijfheidsmoduli mengsel (Smix) Smix in lO^N/m^ Temp Tijd a Uren-Min Nr 1 60 2 120 (3) (180) (4) (240) 5 300 (6) (360) (7) (420) (8) (480) 10 600 20 1200 30 1800 40 2400 50 3000 60 3600 90 5400 120 7200 180 10800 157 33,3 28,6 25,0 20,8 16,4 14,7 13,5 12,7 11,9 10,6 9,7 8,3 ICt^ 0,1 156 35,7 33,3 31,3 26,3 22,2 20,0 17,9 16,4 15,4 13,2 11,6 9,5 162 66,7 55,6 50,0 38,5 30,3 25,0 22,2 20,0 17,9 13,9 11,9 9,4 0,05 135 . -20,0 14,3 9,1 7,4 6,3 5,5 4,9 3,8 3,1 2,5 2Cf 0,1 126 50,0 35,7 22,7 16,1 11,5 10,1 8,5 7,2 6,8 5,0 3,9 2,6 0,2 121 87,0 52,6 21,3 14,6 8,4 5,5 -_ -30" 0,02 158 8,0 4,0 2,47 1,61 1,23 1,03 0,92 0,86 0,80 0,71 0,62 0,54 0,05 168 3,33 2,03 1,67 1,36 1,19 1,04 0,94 0,81 0,1 148

(loS/m^)

Tabel 11 Rekonderzoek - Stijfheidsmoduli mengsel en bitumen (gem.) (S in N/m^) T i j d Min - Sec 1 60 2 120 5 300 10 600 20 1200 30 1800 40 2400 50 3000 60 3600 90 5400 120 7200 180 10800 10 " C Smix 4,5x10^ 3,9x10^ 3 , 5 x 1 0 ; 2,9x10^ 2 , 3 x 1 0 ; 2,0x10^ 1,8x10^ 1,6x10^ 1,5x10^ i , 3 x i o ; 1,1x10^ 9,1x10^ S b i t 4,7x10^ 2,8x10^ 1,4x10^ 8,2x10^ 4,4x10"* 3 , 1 x 1 0 ; 2,4x10^ 2,0x10^ 1,7x10^ 1,2x10^ 8,6x10^ 5,6x10^ 20 "C Smix 6 , 9 x 1 0 j 4,4x10^ 2 , i x i o ; 1,5x10^ 9,7x10^ 7,7x10^ 7,4x10^ 6,4x10^ 5,9x10^ 4,4x10^ 3,5x10^ 2,6x10*^ S b i t 5,8x10"* 3,3x10^ 1,5x10! 8,7x10^ 4,6x10^ 3,2x10^ 2,5x10° 2,0x10^ 1,8x10^ 1,2x10^ 8,5x10^ 5,5x10"^ 30 "C Smix 5,7x10^ 3,0x10^ 1,8x10^ 1,6x10^ 1,2x10^ 1,0x10^ 9,2x10^ 8,6x10^ 8,0x10^ 7,1x10^ 6,2x10^ 5,4x10^ S b i t 7,0x10^ 3,7x10^ 1,6x10^ 9,1x10^ 4,8x10^ 3,3x10^ 2,5x10^ 2 , o x i o ; 1,7x10^ l , 2 x 1 0 ; 8 , 5 x 1 0 | 5,5x10^

Tabel 12 Trekproeven Temp. deform, s n e l h e i d Kern n r . Hoogte kern (mm) Diameter kern (mm) B e z w i j k l a s t ( N . ) T r e k s t e r k t e (N/m^) B r e u k r e k . (mm) B r e u k r e k . (%) Smodulus b i j breuk (N/m^) B e z w i j k t i j d ( s ) S b i t b i j breuk (N/m^) Dproefstuk (kg/m ) H o l l e r u i m t e (%) A-123 100,9 101,4 19,9x10^ 2,46x10^ 3,2 3,17 7,8x10^ ^ ^ 5 6,7x10'' 2312 3,9 1 0 ° C 5 mm/min. A-151 100,7 101,4 17,7x10^ 2,19x10^ 3,3 3,25 6,7x10^ 40 5 6,5x10^ 2293 4,7 A-164 99,9 101,3 14,7x10^ 1,82x10^ 3,1 3,06 5,9x10'' 37 , 6,8x10 2288 4 , 9 Gem. 2,16x10^ 3,16 6,8x10^ 6,7x10^ 4,5 A-117 100,5 101,4 30,6x10^ 3,79x10^ 4,7 4,78 7,9x10^ 2,7x10*^ 2294 4,7 1 0 ° C 50 mm/min. A-128 99,2 101,4 30,6x10^ 3,79x10^ 4,7 4,74 8,0x10^ 2,7x10" 2310 4,0 A-135 100,7 101,4 30,7x10^ 3,80x10^ 4,7 4,64 8,2x10^ 2,7x10" 2286 5,0 Gem. 3,79x10^ 4,72 8,0x10^ 2,7x10^ 4,6 »

A-118 100,1 101,4 4,7x10^ 5,82x10^ 2,2 2,20 2,6x10^ 2,6 1,0x10^ 2312 3,9 30 ° C 50 mm/min. A-147 102,2 101,3 4,5x10^ 5,58x10^ 2,6 2,54 2,2x10^ 9,0x10^ 2295 4,6 A-166 99,8 101,4 3,8x10^ 4,71x10^ 2,3 2,30 2,2x10^ 1,1x10^ 2286 5,0 Gem. 5,37x10^ 2,35 2,3x10^ 1,0x10^ 4,5 Temp. deform, snelheid Kern nr. Hoogte kern (mm) Diameter kern (mm) Bezwijklast (N.) Treksterkte (N/m ) Breukrek. (mm) Breukrek. (%) Smodulus bij breuk

(N/m^)

Bezwijktijd (s)

Sbit bij breuk (N/m^) Dproefstuk (kg/m ) Holle ruimte (%) A-112 100,6 101,3 1,9x10^ 2,36x10^ 2,6 2,58 9,1x10^ 31 , 1,3x10^ 2305 4,2 30 °C 5 mm/min. A-138 101,4 101,4 1,6x10^ 1,98x10^ 2,2 2,17 9,1x10^ 1,5x10^ 2288 4,9 A-145 101,2 101,3 1,9x10^ 2,36x10^ 3,1 3,06 7,7x10^ 37 l,1xl0"* 2282 5,2 Gem. 2,23x10^ 2,06 8,6x10^ l,3xl0"* 4,8 f

Tabel 13 Drukproeven A-116 100,8 101,4 72,3x10^ 8,95x10^ 3,1 3,08 2,9x10® 3,7x10" 2297 4,6 10 °C 50 mm/min. A-131 101,1 101,3 74,3x10^ 9,22x10^ 3,0 2,97 3,1x10® 3 , 8 x l 0 " 2290 4,8 A-142 101,7 101,3 70,2x10^ 8,71x10^ 3,1 3,05 2,9x10^ 3,7x1 o" 2295 4 , 7 Gem. 8.96x10^ 3,03 3,0x10® 3,7x1 o" 4,7 Temp. deform, snelheid Kern n r . Hoogte kern (mm) Diameter kern (mm) B e z w i j k l a s t (N.) D r u k s t e r k t e (N/m ) B r e u k r e k . (mm) B r e u k r e k . (%) Smodulus b i j breuk (N/m^) B e z w i j k t i j d ( s ) S b i t b i j breuk (H/m^) Dproefstuk (kg/m ) H o l l e r u i m t e (%) A-114 101,3 101 ,3 37,1x10^ 4,60x10^ 2,8 2,76 1,7x10® 7,2x10^ 2302 4,0 10 °C 5 mm/min. A-143 101,0 101 ,3 36,6x10^ 4,54x10^ 2,8 2,77 1,6x10® 7,2x10^ 2293 4,7 A-165 100,0 101,4 34,9x10^ 4,32x10^ 3,1 3,10 1,4x10® 37 5 6,8x10^ 2289 4 , 9 Gem. 4,49x10^ 2,88 1,6x10® 7,1x10^ 4,5 I

Vervolg t a b e l 13 (Drukproeven) Temp. deform, snelheid Kern nr. Hoogte kern (mm) Diameter kern (mm) Bezwijklast (N.) Druksterkte (N/m^) Breukrek. (mm) Breukrek. (%) Smodulus bij breuk

(N/m^) Bezwijktijd (s) Sbit bij breuk (N/m ) Dproefstuk (kg/m ) Holle ruimte (%) A-127 100,7 101,4 ro L O O O X X 0 0 O x .. O 0 0 . . 7,5 7,45 1,5x10^ 90 5,0x10" 2313 4,2 30 °C 5 mm/min. A-146 102,0 101,4 7,2x10^ 0,89x10" 5,3 5,20 1,7x10^ ^^ 3 6,8x10 1111 5,1 A-152 98,7 101,4 6,6x10^ 0,82x10^ 6,0 6,08 1,3x10^ ^2 3 6, OxIO" 2296 4,5 Gem. 0,93x10^ 6,24 1,5x10^ 5,9x10^ 4,6 A-136 100,7 101,4 13,3x10^ l,65x10" 6,4 6,36 2,6x10^ 4,1x10^ 2290 4,8 30 °C 50 mm/min. A-155 101,0 101,3 14, 5x10^ 1,80x10^ 6,5 6,44 2, 8x107 7» 8^ 4,0x10^ 2303 4,3 A-167 100,5 101,4 13, 5x10^ 1,67x10" 6,5 6,47 2,6x10^ 7.8^ 4,1x10^ 2288 5,0 Gem. 1,71x10^ 6,42 2,7xl07 4,1x10"* 4,7

Tabel 14 Splijtproeven Temp. deform, snelheid Kern n r . Hoogte kern (mm) Diameter kern (mm) Bezwijklast (N.) Splijttreksterkte (N/m^) Vloeibijbreuk (mm) Relatieve vloei (%) Dproefstuk (kg/m ) Holle ruimte (%) A-115-B 59,9 101,4 14,7x10^ 1,54x10^ 3,8 3,75 2304 4,2 10 °C ^ R ^ mm/min. A-115-A 59,5 101,4 14,2x10^ 1,49x10^ 3,5 3,45 2300 4,4 A-144-B 58,3 101,4 12,9x10^ 1,39x10^ 3,0 2,96 2301 4,4 Gem. 1,47x10^ 3,39 4,3 2 X Bezwijklast Splijttreksterkte = n X hoogte x diameter A-161-B 58,1 101,4 2,48x10^ 2,68x10^ 4,0 3,94 2289 4,9 30 °C 50 mm/min. A-137-B 60,2 101,4 2, 55x10^ 2,66x10^ 4,5 4,44 2278 5,3 A-137-0 59,1 101,4 2, 55x10^ 2,71x10^ 4,5 4,44 2278 5,3 Gem. 2, 68x1 o'' 4,27 5,2 I

10

f^^e

)^— 9 —

r

5 — "> 9 3 — 7 6 — 5 4 — 1 \ I .. ! \ ! ' • t W'' - \ i 1 • 1

1

i ^ ^^^ ^•-) _ ; \ [ 1 — \ — ^ — \ 1 j 1 \ 1 — • : : 1 ! ' 1 1 ! 1 1 ; 1 : : ' i 1 ! • ! \

1

1 j

i l :

\ \ \ '

i 1 ; 1 ^ ^ . \ ,

1

•

1 • M

!ii

: :: \ J^

\ 1 j 1 1

i i i

I 1 ; ^^„^T'

< ' • ^ - - ^ ' ^ . ^ l . • _ _ ^ _ ^ ' ^ ' " : ' \ ^ '— 10 -1 i -1 1 i i ! 1 1 ! — 1 ~

i i

1 1 ! ! i I 1 1 1

i

s-,

— 9 — 7 6 — 5 3 ! 1 .!_ i 1 • . ! '" r:cjr^ \ , ! , . : : i , ; \ , • • ! i

1 /ó"

— —

—H

c

—-— — 8 — 7 — 6 — 5 , 4 / 4 ^ -^A.' I I /o — 9 — ^ — » -3 — — — -\ L / O ' ó ^ S V /O"^ 2 4 n ó 7 3 9>Öi9 "iiee'D.eo er - vvo^-'^e" No. 1472 H x-as iog. verdeeid M O ' y-as 'og verdeeld 1-10' Eenheid 75

-10 I O " ' l O " ^ 1 0 " ' 1 JO lO^ K)* Viscosity, P s \ a O S 0 I 0 Z 0 3 O 4 O 9 O 6 0 Temp«rature difference, ' C Tl 80 l , , , . L ' I ' • • I I I • l i n i l n 2x10» 2.5x10» +7 190 ZOO ' l " - " l Below T ^ a ,

NOMOGRAPH FOR DETERMINING THE STFFTCSS MODULUS OF BITUMENS The stiffness modulus, defined as the r a t i o CT/E» s t r e s s / s t r a i n , is o f u n c t i o n of time of loading (frequency), temperature diffeienoe with fi&B p o i t i t , ond P I At low temperotures ond/or high frequencies the « i f f n e s s modulus o f a l l bitumens asymptotes to a l i m i t of afpt. 3xtCr H/w?.

U n i t s : I N / m ^ • 10 dyn/cm^ - 1 . 0 2 x 1 0 ' ' kgf/cm^ = 145 « I 0 ~ * J»i/sa.in. 1 N i / m ^ « 10 P K S L A , August 1953, Z'"' edition 1969 DWG. 6912.1164a «r

Exomple for o bilumen with P I * - 1 - 2 0 and Ï R a B * 75 "C.

To obtain the stiffness modulus at T « -11 **€ and o frequency of 10 Hz : connect 10 Hz on time scole with 7 5 - ( - l l ) - 8 6 * on temperature scale. Read S = 5 x l 0 * N/m^ on network at P I » - 1 - 2 . 0 .

Example for a bitumen with PI = 1 . 5 o n d T R a e * ^ ^ * ^ -To obtain the temperature for a viscosity of 5 poises connect S P o t P I > - 1 . 5 in the network with viscosity point. Reod Ton = 7 0 " ; T= 7 0 - t - 4 7 = 1 1 7 ' C . 10 3 0 " r 2' 5' 10' 30' Ih 2h 5h lOh I day 2d 7d . i , I,,I , I , ! i , , i, I, ,1,, ii I, i J i I, , I , , 3 0 d 1 year 10 y 100 y 4 6 81 lb 10^ lo' Time of loading, s 10= 10"" 4 6 6 i o ' 10' K)"' f

z-i-rl^-:r'^--=^li

... ~sz:-jziz'~:z — .,..—s. - — ^ ^ v> . V . ^/^ U J VO — O

. . u ; — ^ - ^ (..- . . - '-f . . . 1 . 1 . i --1 • ; r 1 r * • • • ' L " h -. i T T ^ r r r _ ..._ ..--4: 1 - <-. " i • ~ r-i^-pr : L t :

-a J 4 ^

_{.1 L J}

-n-1

f^^ LTT— r • , i -1 (• _ • • • 1 --» ; 1 - ^ ^ . ^ . . 1 . * 1 ^ - - 1- h £ 1 ; i 1 1 ' 1 1 _ . . . . 1 . 1-1 ^-_ - ...-.,. 1 [ -" — - 4 . ^ T ^^^pfn ..,.,. i iiLLfL _ r . - i : — P _-(_ ---iT I L ~^

§

— ^ i

Ê

=:: ^ — — 1-4* : r "ï" ~ EL ^ ^ I l l l L L i ' i ' i i ^ r - ' — L H T T -- -- -- -- -- t -- ' -- L . _ . 1 . H . ! i l -i l l --: f:-W-fr • • F ----E Ü-TJT--"bc r r ' -r •; • cor -••^ -4 m -• - 7 > u - — — ^ m r— ^ O s - ^ ~!~ — — '— -'--— ^ - 1 — i - ^ — i — . • ' z r 1 •• • -: m ^ ' — -x-^i -^-. n r - ^ !v\' LM^ • ' —-—— — L.^. — -*-.^ It-t ..--_, -—-,-,. 1 : I ' M ' - f t -.--i-t-• ^ , r 0

=^M

1 >--' :rrr— > -: . . . r r . 7",~ i • 1 • r ^ • ; ! -• — ^ -\V \— [ • ' ^ • V \ x r r r . -ri ; • 1 ' ^-^^ -_ -;^-^rrr-i • _ , i i i 1 1 , : 1 I I 1 l i l ! i ' -t^f^ " t <• •• • : r 1 T C 1 r -1 1 ; -.--4LÏ TT: • r r r —— \ \ ,\ I . — • — v l ' i r -1. , _ r r 1 i ' -. — T " -ZLsrr::: •. H—— -' • _ _ ^ \ i

P N ^

^ - ^ OAp

—^V \

H=-^

F ^ ^

t -1 • -1 , • • ' T ' .... — 11: 1 11. - ^ 1 — 1 i — j j -, i : 1 S 1 - _ „ . . . .:. . —^^ -. -. -. -. -. Tf-^- •• 1 . — '"H—r

i

-rr- t - r - r — ? - : - r • ! -A- — • f 1 — 0 " [ • ^' r i t - . B - I r I ' 1 f 1 -: : : _ . ; '_ 7 7 — - — '^ " -%

w

\ \ ^\ 4 -— ^ — • • — — 7 -• 1 hcor 1 1 . . L . _ . . . . .

TL

— — — m 1 = 7~ • _ — — — — i —

1

— ^ — p i _ \, _^ 1

1

^ E* ~ X — ~ 7 -:f^ — ;|^ ^ > -— - '' -— : -L: 1 — *^^ _. ' M ^ X tt-4" — •: 'E 3 u i . . . , i .:. l ; - . - L - . . - ^ — — ; - i: i: -: -: r --T. — 1 • : ^ ^ v ..— — ^ ' •-r-jj!.Lr — • i; :j-r -.. _ — T r r r ^_ 1 i ( • i ' i l ! --._ J — Vr • • > . 1 t t—-r \

4-i

i 1 T—T

44

—'--^ 1 1 V — r r r -— 1 —-:— _. - 1 - ' -zn I. ,._... ^-j . . . . _.-. . — 1 — i l : 1 — i , 1 i 1 1 , - 1 — : 1 1 j 1 ^ ^ * -V ; 1 : ',! ' ^ ^ 0

t\

r • y 0 F—~i — — 1 TK\ - ' ! . - > - — 4 —^ ' " • 1 ' 1 1 1 ' 1 1^— — -i '11, l i j . -M — II' 0 4 -il 1 ' 1 , : 1 — ' • ' I ^ _ _ • i ' J I 1 * 4 ^ = H E H E i \ . ^— . . . 1 «- .' u ^ 4 i - : r - ^ r . . . .

ÉtiL

§^

r 0

i

-T C

Pt

_ .. v:

-NÖ

—>.. 4. ,! > • ' , 4 -i ' ' 1 I J 1 M 1

V

— 1 -M 1 H 1 -XI. 1 : 1 1 ..— — - t-i-' ; 1 1 *cor = — [ 1 i m "f"

z:

_:— i "T" ~ --rr"

ï

j 1 = zzz 1 : • Ü Z • 1 ~p~ H Z = ~1~" 1 = -1-1 ^ "T" = E-— i : r T 1 a 1 ---— - ^ i 1 —-—1— ji — - --— —!— 7 -1 1 n • t ' \ /^ = ; : ^ -^ i . 1 1 - 1 > i • 1 • ' • i ZtZ'A H—r - t - ^ ^ -—— 'TrT • , • — ^ - r - ^ l i " I l l l - — ...^ 1 1 1 '

p

• c ^ 1 -^—— 1 1 , 1 1 . ! , 1 1 - --- i --- r --- f — 1. n J u!— • - " T— 1 i " i

= j

— . ^ ^ - U i , --—

p^'

i , • ' ' 1 : 1 - • • . • i 1 : i 1 L i . . ) 0 t 1 ~ 1 ,f, ' 1 — - — • 1 — - 1 — - ^ . 1 _ . . _ . 1 1 1 1 : i • ^ ^ ' 1 1 : i " r i -- • • • irr^i:::! , , . — -'—'— 1 1 t 1 ! ; ; • i ' 1 1 . • , 1 1 1 ' 1 • ' ' ' . 1 . . . . •'t' : , ; ; i , 1 1 • i • . . _ ^ . , _ ' • • I • • : —^ ' • 1 1 ' • 1 ' * ^ U ^ U -TTLL - - ^ ^ l i l , 1 L , 1 : 1 ' ! • t ' 1 I 1 i ; 1 i^U-ii 1 N • ' • 1 i l i i 1 i ' _ i _ .^1 l_ i 1 1 r r r r r 1 *—: B ^ l± -1 • * fO <N _ 0 — - 0 3 • — r s , 1 — en M -— 0 __<a — •* — P I — M -— 0 •—^•* — e n CN -^ 0 — o > - _ C 0 — I S > — •* — P I CN ~

i

co o z « Z > Z Oü

.0 ' l l i 11 11 11 1

i: IjjJ

[ ' t i l l l _{, . 1 1 1} ' i j 111 ' M ' 1 ' i < ' 1 1 : ' 1 > 1 !

iiTilÜJ

' i i i ' 1 !:; 111 1 i M l 111 1

iMIi

1 i 11111 1 1

if

|i

lil

, 1 i 1 , 1 1 1 1 :|! i l l l 'll h i 1 i

iiiliji

i.-iïTt^

i• ' i i i : ' 1 ; ! 1 i 1

;; : J

-• -• 1 -• i 1 1 i 1 i 1 i 1 1 . .U .:.J . ..- i_i

.1 1 .t

1 . 1 ' . • 1 j . | L ^ 169 Z < I l l l 1

j i i

? S fr E Z 1 1 i'ii i | 11 41 1 1 i l l l 1 1 . 1 1 1 i 11 i 1 1 - 1 1 11 i r ' 1 1 ' '-^ 1 r l '{' 1 ' ' i 1 i I . -j-il il

i l i l l l l l l l i l 'll

, 0 1 6 9 Z 9

1 1 N' 1'

II I-Hl l'|i '

1 1 It' i"

i i-j II111 1 II11L

Il IniMl

llllllllilllllli

; ' ï 1 ! ) 1 i'r ..11 i 4 l : i j : 14; t'li 1 ^ / ' o "= 3 <pLf ''/y T D o c?c = ^ - ^ 2 1 1 1 1 MM M i l l ' i ' 1 ' 1 1 1 ( 1 ' 1 IJlt '

ii

iFi 11. 1 1 1 i 1

lii

I I . 1

r, Ljj_.

1 i L '

lillh

l.|||l|||l[|j 1:1!

1 M l 111 ! ! ' 1 4 hl 1 1 4' 1 ""l 11111 1 I 11! 1 - - 1 1 lij

ih |l il li

' 1 ihui il

• ' ' H i II t - ' i l 1 • ii 1 1 • I J i i 'lli t i l 1 ii

: : ,;!: :iii |i

1 1 1 i I 1 1 1

..il .JJ 1 m l L J i

mpiii^l

' 1 ' i i i ' l M L i l ' i , i 111 1 LI- - IJ i ; : 114 i l l l ill

' 1 NI ! l ! lil

! ! | i l | ! 1 ! : li . L 11 i 1 M i i i i 11 I 1 . 1 1 . . . 1 . i 1 1 1 1 , 1 i l . i i ! 1 H 1 1 . . 1 1 1 1 . : . 1 ' ' ' ' ' ' . L L i ' ' ' i '' • i 1 ' ' j ' ' • •

: 1 ; Mllliliil:::

L

Z ^ 1 6 9 / 9 9 tr E Z -5016 9 l

1 11 1 liliM 1 II 1 il 1 1 iMil

i i i ' L M U J I ' i t 1 i'T tluil P i

fi-mil i ' fl 1

l{'; l|i!

L]:1

ill 4

-I

- •' -t 1 j L iJ 1

tlL.lt4li!i-u4- r 1 l U - L .:4 !|-| 1 | H \\\\\

U---U ... M l . 1 l l i 1 i j i i 1 | j || 1 M ' 1 i 41 I 1 1 M1

" — * til 1 [ fH 1 11111 i 1 IJ 1II1111 i 1 i 111

• — • f 41 1 'll 1 11 l i l 41114 It 44- ' I I I 111' ' H i l l 1' 1 '4111 i~ " i l l i 'III 1 14 ' I I I

illl ll'il ti

— . — / a — ! ' 1 M l

^ -^ .iltlrliHI 1 l:lllii|J|;illli||.i ihlll

|ll|l Mi '

1 i L 1 ; : :

1 1 j i i 1 :

i l i M ' '

1 1 1 ' '

l i i l M l ' '

il 1 II 1 1 14' 11 L

1 ' i ! i L

i ' 1 j 1 1 M 1 j 1 1 1 1

i M i i

1 1 1 • 1 : ' 111 L1114' 1' 1' 1 r 1 i 11 i i •

f f M' 'r •

I j l 1 1 1'h 1 < ) ' 1 1 * M 1 M ' 1 ' I I I 1 > ' ' 1 i 11 1 i ' ' 1: i N . . 1 i ' ! ' ' 1 1 '

| j ' : T : 1

11 i L 1 1 i 1 i 1. 1 ' ) i 1

1

1 1 1

1

j -j i . . i j , . . l., 1 . I j . 1 H 1 1 . . L . 1 . . .

411

'iii

'In

i l l . ; ; i ' . . 1 . . ! . : 1.1J 11 1 1 1 i i 1 1 1 {. 1 1 1 1 1 4 11 i 1 j 1 1 i i 1 > 1 1 i i 1 1 111 . . . . i l i i l l J 1-i 1 L J 1 |1 i ! .. | | i . 1 1 i 1 , . . — h . ; - I i i f r i 1 1! 1 1 1 1 1 1 1 . 1 1 1 1.. 1 ( i i - M :-i .1 1 1 1 .. i ' i 1 1 1 1 , 1 , 1 1 1 i 1 i 1 ' i 1 1 1 1 . 1111 ' ' i 111 1 <-i l.t i l l . .... l . | i 1 » . 1 1 J 1 1- 1 1 1 1 1 1 1 |. i 1 i i 1 ! t M . . . 1 1 1 1 ' . 1 . > 1 1 11 1 ' 1 ' < i 1 . , ; . 111 t 1 1 1 M M • 1 J 4 1 1 ' ' M ' 1

"••• h:l i ' i ' I f I 1 L ' M i i i'll I'i ' 1 '1

'••'''• L i iifl 1 1 i |lii I l ' i ti ' i J i 1 ' 1

- - ' ' l " - 4 ' j M 1 | i | | 11 I-l 1 1 ' I | l 4 • ' ' 1 l i ' 4 l M !-) 4 1' 1 _{'' ' - ' i ' i i l i i > 1111 1111 1} . U . 1 . . . . h 1 1 j 1 l l l j l l 1 11 1 II I I I 1 1 1 1 | , . : i | 1 1 1 . 1 1

' •' • M'J 1 i ' L Itl i 1II1 M l i ' i i l ' i i 1 liil' 1 i' M 111 1 ' •" • L ' M i i \\\ ' M r ' L ' I i' 1 ' •!" ' i! 1 h J . . 1 . 1. . . 1.1 i 1 1 < 111 i 1 1 1 I 1 1' M i > ' > 11 i ' . 1 - ' < t 1 1 M L '

. . i . I.i: I 1 1 1 I 1 1 1 1 1 Mil L , i 1 L>f . j . 1:. i , j- I 1 ' ' i 1 • '' 1 ' ' i f C r • ' i ' i1 1 ' i 1 1 ' 1 1 i i 1 ' j 1 1 1 1 J r ' ' l T '

i|Ml:-: I'iM i Ml- t 1 uW m|ll>lTTi

i L • ' - • i! •' ' ' 1 14itTi 111 1 x1 M • 1

fit- •••'!'• : h i 1 j l t f l i i l 1 l | l U ' ' ii iM

M^ Ml;;i -:M: M

_{Lt-t lii! H14 1 l l > n 1 HiHii y-fl ' M 'iMi}

l Lr 4 4 1 Ifl' i h

l-ii L |iJ| 1.1 ! 1 1 LHl 1- 1 1- III Ivfl 1 11 11 Ml i

'L 1 II' ' • 1 ' 1 41 1 II I'I i ll 1 i 11' M i

. i-M M i . i i j | . i . | I i J | i { i 11 I 1 i | | | i i J i / i | | | { 1111 m i j i 1 11 ' 1' ' ' ' N 1 i 111 1 < ' 1 1! 1 ' • - ' M

J I . 11.' M 1 1 . . 1 1 III 111 M 1 1 1 i 1111.1 il 111111 i 1 . II111.1

1 ' ' 1' ' 1 1 1 J 1 . 1 1 . 1 1

• • ; • ' - l i ' 1 1 • i " ' • • • ( • • ' ; , ' i i ' 1

'••'•'•'• \' •'•\\\ '• ' i l l h ' ' i' h' ' i 'i'Mi i' : ' i

i i : ; li.iiliiii liliJillL 1 1 l i i l i j j j Miiliii • 1 M

9 S fr E Z , 0 ( 6 9 Z 9 S f E Z I I I 1 M i l l ! 1 1 - - 1 ' 1 J ' 1-L44-44 1 1' l i - L 14 t i 4 M M • M 4|1"-P?4'14 1 MM M .4. . I 1 14 M 1 ' M ' 1 1 4 • <• ^ • ^ i

-| t l-| I'i Ljl 1 1 M' i M 1 1 1 M '

'MI

i - l

|! 1

|-['

1 P ' ; 1 lb II H

' i ' i

! M tl 1 : - MMI n - rMIl 1 fil

' i 1 iiHlm ' Mi 'M h ' 11'liiit

1 Li-'il-l 11 l-l-liii 111144 11'Mil 11

I-'MIIIM

i |4|i

1 M l ' 1 1 1 1 i '' M - '1 I - l -4l ' 4 ' 11 1 1 1 i l i ' l l M - ' i-l I'MI _{- i 1 1 - i 1 1 ' l i l i l l}

MM" ] ill iM IN r M1II1 1" t'III''tilit

P M t f l M

1 M. [iMiMjm pi In i" 1 ilfili [

1 ... 1 -J 11 J- 41 4+] M' -' i 1 -1 I-' -1 'I'I

1 H H ML '''Imn h k r l 1" li+tlrTl

1 F M itfflt m-f

HIW^M

'• NM'iiMl^ L'If

11 I-l- M-iltl4ri=r illrllHi^nih 1111 l4-iJ;flni MtJitiil

i t L Hf+11 irrH4 •• ' i U ^ I - ' H i n l Mil

|i H"ll-ilftH-4flil|||Hil>Mih 11' Ult'ifHlJi

1 ! i| ]ln1-l MI n>fTM' M M H4II | " ' H ' 1

11 M ..i'HTI 111| i Lt-Hil 14 1 14; 11 k4 1 lililltti'! h4l Mi^'M -H-|-U^14 -4 ' • 1 1 ^M- ! Ut-iMI I m - 1' 'Jti^-riT t • ' • L I • M M M 1 J 4 | - T i l l ' ^^Ti i l l • 1 i 111 N 1 LKl L L I'll 1 J 1 1 1' 4 h M^'T M^ M 1 L 1 1 IL M

kn\ Mill i 1 4" 'Ml i 4I nf ••

n 1M-' - i l l ! Ml -f 1 It 1 1 1- !iii hi 1

i 44' 1 Mlr Mm M' 14 r it 114M

h i - ' l l l l t ' ' 'X-^tiH 1 1-1 14' • • ' -1 Itllll 1 i-l 441 L - it I'-'-ii9 ' 1 4 . ' > L UU -I ^ ill _{I I- . l i i l . 11 / ' i ' , .1 . . MM 1 1 - If 1 4-4 i T M i l l}

1 F H- :•.+ ! MM It 1 M M I H""'M4 L'I I M f

h k 14 ii'li- 1 11 H I r ;• t- -; .t. 1 .; t;lJ 11 |

i M ' TiM'M i M M' It- I- tul lilt uil

I l l l klllHI-lilllllfllM'hIiltlHllilll'f'hili

i

frm c

1 Y 0

1 r ^

f f ' -~A»

If J'

1 I hi A

ml

n M

H i4 t i l l - ^

1 1 - ^

M - ^

r i l l ' n *'! Mrt" Jii O*" I I I T

1 t n r

•i i" _{M t ' tr} i l l .

l i i i m i l ! n i l l l l l l l l H l i l ' M ' M M i ! ! i t | i ' ; M M ' M i ' l !

' M L ' l i' i III 111 • ; : M '1 i • I'M 1 1 • " i ' • • • • 'lll |i '1 r M ; 1 i .ll.|i . I.':;! ' i M^M : • i i h i l l 1! 1 1 M : r 1 i iii '. i lii'M l i l ; | : ; i i | i / i | ; ! l l | M | i | | M l . I . I : I i ^ - i i ' M M 1 1 ' I ' M M ' • * M i M i f i 11'Mi 1' 1 1 • I . . • • • . . 1 ' i l l : i i • l l • ' ' 1 CI

;-r:-:-yoi

;,iM

I

W3

1 "----^^^^-H

m , . ; . i . ^ . . . - . — ' " • j i

• m

1 ii^l

_{J : . .-"T-T:} . . : . : . . ' • ' 1

iiL.n.i-- iiL.n.i-- 1 iiL.n.i-- 1 — i — . . 1 _ ' i • . u l . L

-• -• Lil -•'

• r - r - r - T 1 L i f L - . . I L - ^ --" --" • ' l l - i - i ' : . 1 1 . L . i . • 1 •

1

• • • ' • : . . (.

1 H

1 ^

•

^--IF

•

^ - M

• . : — 1 . .

• r—tr

11.

. 1. ; . F r i l -i-.l 1 1 1 f • 1 — : ; .

• Ei-Mt

• Z_i+

1 ^ ^

? : : : { : :

• ' •'

Ml.

t l n . '' L -t - r — r ' 4 1 r --—

:£

= ^ 1 '—

s

~ r = • — -; I J ^ T Ü r i z : : — -i -. 1 4 i ~r^ —

PV

A

— ..—. — — — - -—-—~. f ^ ' i -— T r 1 — -- -- i 1 -- i É 1 • ( _ . . i . j . i - . . .1-. i.1-.i.1-.i -^ B _' j M ' ~ - . H L L 1 : - • • Ft-. i Ft-. t Ft-. — 1—i-• 1 1 4 -.... i.j.

1 I L M:

4 - 1 . . . 1.1..

• ~~"r"

~T i— i' 1' ^B ^ .

• 3°^

1 _ ! . M ~ "11

F'.

L — = — — t : • T" - • . . . t^L' [-[• J V' T l ' 03 P^ M ^-t . . L L I

FE

,, " — - ^

N;

- 1 ^ : F: — > u 7 -t:. —= f:Fl ~ __- . fe T T T T -i r r r [ — t v r . ^.—^ . . . . - — . . . L 4 _ . .-- • - -. , - - - . -. _ _ t - — I-A r ^ ' t LIF? :£FL . , . 1

V~"

— - V " -r-r> C • t r -t - - - - | - 1 . . . . - j . i — . ^,L 1 1 i . - . 1 — j . j . ' i 1 i 11 i i i L i L r : . 4" — t - — - [ • — i - i 1.}. — 1 — • — j 1 .--• L-._ zT-\-[ 1 PI i .1

—i-

-

F[

_ _ ) - . — ~ r r — r—-FF [•—1— L l -- -- 1 . L F .... ^

V

-V

— ^ — — 1 —

V

- A . _(.j F — r l

'EE^é

-~ ^—^- i . J j \—vX' \ • - :

k4

\zMX

I K ^~""~ EZb i ' ' " " r r t^p ' • • ' ! " n i / ! - ! ' 1

1 ' di

N 0 0 >

t-'

+_pj 1 -} - ' [ 4

-FM

—" P r r T T p I I • 1 •-r " T • i ' r" i r

_LL-

|i-if

Lp

r i '—1"^ - L L . - k t - — 4-4-1 4-4-1 " L r ^ -L-[-4 F -Fj-i. .[ t \\ 1 • - t i f r

Ér

4~M

MM . 1 o o r ^ >< ^

ïE

= : r r -~ . — — '• ^_ — - — --^ - ^ 7

-EE

,

4"

4

— —

ïE

E l ^ i : - t 1 > u -^ — -._L _ _ — --— -7 — ^=^ — 1 — EL —-^ " ~ > •. — -^ — r .... • — 4 7 1 --.: 1 — r

M

—*-' ; 1

1-1 ' J H -7 ^ ^ TTTT ' 1 1 ._. " - - . ' i l r c - - — .— r L '4 , 1 . . . _^._^. , . I i -l i — • 1 :— T 4 - 7 — -. • I I , , T^^l— i 1 i - r , ; --^^-^ l I. 1 |. l ' i ! ... i 1 -4 -4 -4 - -4 — - r f - *-i - r r r T " I J H4-4-L O < = ~ L II r< lo ^ . o o > 1 (y 11 l l << ^^ fc. t . b> ro C o Co Co 1 l ^ M i o N . ^ \ b 1 * ] ., M '—. 1 1 -—^.1.1 - • 1 • 14-1 - L L '1 ' t l ' 1 ^ 1 — W

—1

- — \ -l-T-f Z-..ZV _ „ | j -— I'r —'—14' r — • r-^-— 1 1-|-i 1 1 1 . 1 1 111 i 1 L i -'-i-p4 r i t t l

TTM

i ' ! . 1 ^ • l l

— ^ t L

— '-:..: L l , ' ' ' ' LF

j.-X_-|4.

1 '' 1 ' 1'

P"^—i [4'

4 H - ^ i f r r r r ' ' i M 1

Wv.

r.:r::[4

— r\r\-1 , • . I l 1 i 1 i |IT

1 "ï-Jl

N O o -•<• -rt- 1 i 1 ' 1 1 1 1 - 1 . 1 11 1 ' 1 • • 1

r 4

" T T l ^ M ' v\ '\~\~ L [ -Tv I'I' i i

r M

M' GO h^ ^ ^

r

E

— = = = 1 ^ ^ -~-^ -L — — ~ =

4

-f-1 3 1 — — 1— -^ ^ -^ ^-h — 1 1 — pz — i — n •<

~H

—_ r r r -W-^„ T ^ " -: — M i ' • - . . ; . t 1 , 1 . ; .. , I L . _ | _ L - i = 4 4 — ) . ' +rrr r c -^ 1 ^^.—: —1 . . . 1 . \ 4 '1 1 L_^ r—+ 1 - — ' 1 • ' ~' ^~ -^ ^ -~^:-\ — 1 . i ; ' • 1 . . j 1 • ' 1 _ - — —,— - - — - ^ ^. 1 1 ' ! ' — -T' • 1 i i 1 J i ' ' ' 1 \ 1 I t ; ^ F o < t ' "mii-l . . : _• in::; l i : r. " 1 i ' , 7 - t ^ ' ' ' 1 : 1 ^ . 1 : ; 1 t ; , 1 i i ' . 1 1 • . . - - ' ' T r i f— — • 7 T f

-[ : ^

_ — - 1 1 — ^ - H r J : ' 1 ' ' ' I F ^1-: M— - - ' • 1 f " ' 1 ' — i • : 1 — : \: ' L 1 • 1 ' i M !

Lr

MM

1 1 i 1 ' ! ! ! • i l {' [ 1 1 1 ^ 5 1 _co 1

—^ 1

Cl <N 44-5: — cn o ——o* - — 0 ) — - o ._ — • * — c n CN _ o — - 0 0 — • * —(n CN _ ö i ^ o — o o — - O r 1 '^ j — c n CN

1 vX^ - • ^

^^ •

vi

A

5 T Ö z V o > O 5 _ 3 . 3 < 3 O >

5-

4-j/<i//t- c/i *>^o^ul^i j'.Vt.•/ve«^

GM /U^ fc / / e uftv e/e >'),'^

o/-JO^ -9

4~Lr

-10' -9 -8 -7 -6 -5 -4 10-^ ^ - 2 . .ut I 1 Mrr . 1 1 1 i U --9 -8 -7 -6 -5 - 4 -3 -2 .:o--9 t - 8 •7 3 4 5 6 789i 2 3 4 5 6 7 8 910'» 'ïe'pao'er ^v

o

cv

0 ^ o* \ V J ^ ^ <

kl <i

•

1

corv.to lO ^ o ODMQ O C O t^ ;£) ir> 'T : I M I

"71

L 14 i I I

ZZ^'ZZZ-ÏZ •„M 1 _ „ . M ^ T ^ : : : : . " . ^ ; : - ^4-T^=T=:^M:4T.H^ - - — -— L '— ^—' !__. . . ^ .r::: : i • . i ; : ^ - . r . . - . T r r - : ... i

XX

^ ( ''%\

A

t.

i

1 • ' i i ' ' ' , ' . -. - - : 1 ! 1 i i • ! •• i 1 i \ • '• 7 1 i ' • i i ' • ^ I 1 . ;

1 - i n

i

/o°

-?e^ . _ . — q

]

^'^

/O / c t.^.p

CT

= / o " c

/o' > I

/cP

.Jü. 1 4 7 ; :-l • ' O

-/oV

/^-c/Ys)

t 4/ O ^^ >5C

O-"s

« ^

r L

e^

k

h .O

v>

o ^ ^ - ^

- r

Os.

— r

o

o~> Oïcor-co in TT I 1 I 1 có Co i I i I . .kG5cof-.co in 'T co VU

aP"

I I I cor-^cD in ^ co _CM 1