WHFKQLND
3HWUX9DOHQWLQ5DGX
0RGHORZDQLH]DVREQLNµZHQHUJLLGRFHOµZRFHQ\
HIHNW\ZQRĘFLHQHUJHW\F]QHMZWUDQVSRUFLH]HOHNWU\ƜNRZDQ\P
-(/ L62, Q01. '2, 10.24136/atest.2018.031.
'DWD]JâRV]HQLD 07.06.2018. 'DWDDNFHSWDFML 20.06.2018.
&HOHPDUW\NXâXMHVWSU]HGVWDZLHQLHPRGHOLPDWHPDW\F]Q\FK
]DVREQLNDHQHUJLL]VXSHUNRQGHQVDWRUHPLDNXPXODWRUHP'R
NRQWUROL]DVREQLNDHQHUJLL]RVWDâR]DSURSRQRZDQH]DVWRVRZDQLH
SU]HNV]WDâWQLND'&'&SRGZ\ŮV]DMĉFRREQLŮDMĉFHJRW\SXEXFN
ERRVW : DUW\NXOH SRGDQR SU]\NâDGRZH Z\QLNL V\PXODFML Z\NRQDQH Z 0DWODE6LPXOLQN SURSRQRZDQHJR PRGHOX ]DVREQLND HQHUJLL
6âRZDNOXF]RZH model matematyczny, zasobnik energii, superkon- densator, akumulator, sterowanie zasobnikiem.
:VWĘS
1owoczesne poMazdy elektryczne, takie Mak pociĉgi, tramwaMe, me- tro, troleMbusy, autobusy, maMĉ zdolnoŒý w wyniku Kamowania do transIormacMi energii mecKaniczneM na energiĘ elektrycznĉ oraz do zwrotu energii elektryczneM do zasobnika energii lub zasilaMĉceM sieci trakcyjnej. Ten proces jest nazywany „hamowaniem rekupe- racyjnymµ i jest skuteczny, jeŮeli w czasie hamowania pojazdu na drugim torze znajduje siĘ pojazd trakcyjny, ktyry jest gotowy ode- braý energiĘ jeŮeli w czasie hamowania rekuperacyjnego pojazd trakcyjny nie bĘdzie gotowy na odebranie energii, napiĘcie sieci trakcyjnej wroŒnie i hamujĉcy pojazd trakcyjny bĘdzie zmuszony do zamiany energii elektrycznej na ciepâo w rezystorach hamowa- nia >, @. 'o magazynowania tej energii stosuje siĘ zasobniki, ktyrych gâywnĉ rolĉ jest ponowne wykorzystanie energii rekupe- racyjnej. =asobniki energii mogĉ byý instalowane w pojeŬdzie >,
, , , , , @ lub stacjonarnie w podstacjach trakcyjnych
>, , , , @.
,stnieje wiele zasobnikyw energii elektrycznej, ktyre sĉ stoso- wane w trakcji elektrycznej kolejowej, takie jak akumulatory, koâa zamachowe, superkondensatory oraz ukâady hybrydowe, ktyre sĉ kombinacjĉ wiĘcej niŮ jednego zasobnika. =aletami zasobnikyw
² w zaleŮnoŒci od stosowania w pojeŬdzie lub stacjonarnie ² sĉ
redukowanie zapotrzebowania mocy, zuŮycie energii, regulacja napiĘcia, kompensacje mocy i energii >, @.
&echami zasobnikyw energii sĉ gĘstoŒý mocy, gĘstoŒý energii, czas âadowania i rozâadowania, eIekt pamiĘciowy.
$kumulatory majĉ duŮĉ gĘstoŒý energii oraz maâĉ gĘstoŒý mocy, co nie pozwala na szybkie âadowanie i rozâadowanie. = tego powodu akumulatory nie sĉ w stanie zgromadziý caâej energii wy- nikajĉcej z hamowania pojazdu elektrycznego ten proces trwa kilkadziesiĉt sekund. $kumulatory majĉ tĘ zaletĘ, Ůe mogĉ do- starczaý przez dâuŮszy czas kilka godzin staâĉ moc.
=aletĉ koâa zamachowego oraz superkondensatoryw jest wy- soka gĘstoŒý mocy, pozwalajĉca na szybkie âadowanie i rozâado- wanie zasobnika. :ysoka gĘstoŒý mocy zasobnika pozwala na to, aby udostĘpniý wymaganĉ moc przy rozruchu pojazdu oraz rekuperowaý jak najwiĘcej energii hamowania. :adĉ takich za- sobnikyw jest maâa pojemnoŒý energetyczna, ktyra ogranicza ich dziaâanie w krytkim czasie.
'obrym rozwiĉzaniem jest zastosowanie kombinacji zasobni- ków, takich jak superkondensatory i akumulatory, które zreduku- jĉ zapotrzebowanie na moc szczytowĉ systemu trakcyjnego oraz ustabilizujĉ napiĘcie w sieci.
: artykule zostaây zaprezentowane modele matematyczne zasobników energii z superkondensatorem i akumulatorem, wy- korzystane do symulacji. 2mówiono równieŮ takie zagadnienia, jak modelowanie przeksztaâtników '&-'& oraz sposób sterowania zasobnika.
0RGHORZDQLH]DVREQLNyZHQHUJLL
: przeprowadzonych analizach dotyczĉcych eIektywnoŒci ener- getycznej zasobników stosowane sĉ róŮne modele w zaleŮnoŒci od rodzaju zasobnika.
0RGHORZDQLHDNXPXODWRUyZ
1ajczĘŒciej stosowanym modelem akumulatora jest model przed- stawiony na rys. . 0odel zawiera idealne Ŭródâo napiĘciowe 8
poâĉczone szeregowo z rezystorem 5, który jest ekwiwalentem rezystancji szeregowej wewnĘtrznej, okreŒlanej w katalogach pro- ducentów jako (65 ang. HTXLYDOHQWVHULHVUHVLVWDQFH >, , @.
1apiĘcie na zaciskach akumulatora 8% moŮe byý wyraŮone wzorem:
ܷൌ ܷ ܫή ܴ )
$kumulator jest âadowany lub rozâadowywany w zaleŮnoŒci od kierunku przepâywu prĉdu I%. =godnie z konwencjĉ prĉd I% przyj- muje wartoŒý ujemnĉ w przypadku rozâadowania akumulatora rys. ).
3owyŮej przedstawiony model nie uwzglĘdnia impedancji we- wnĘtrznej akumulatora, zaleŮnej od jego stanu naâadowania 62&
ang. VWDWHRIFKDUJH) >, @.
Taki model moŮe byý stosowany w symulacji, w przypadku gdy zakâada siĘ, Ůe energia uzyskiwana z akumulatora jest nieskoĽ- czenie wielka lub w przypadku gdy stan naâadowania nie jest istotny.
8lepszony model akumulatora z rys. zostaâ zaproponowany przez -eana 3aula &una >@. 0odel uwzglĘdnia stan naâadowania akumulatora przez zaâoŮenie, Ůe (65 akumulatora nie jest staây, ale zaleŮny od stanu naâadowania. 3odczas âadowania akumula- tora wartoŒý rezystancji R jest wiĘksza niŮ podczas rozâadowania akumulatora kwasowo-oâowiowego.
5\V8SURV]F]RQ\PRGHODNXPXODWRUD
WHFKQLND
5ezystancja wewnĘtrzna akumulatora 5 moŮe byý wyraŮona wzorem:
ܴ ൌ ܧܴܵ ൌܴ
ܵ )
R ² poczĉtkowa rezystancja akumulatora, kiedy jest w peâni naâadowany.
ܵ ൌ ͳ െ ܣ݄
ܥଵ )
gdzie:
$K ² pojemnoŒý akumulatora >amperogodziny@
S ² zmienia siĘ od wartoŒci , gdy akumulator jest caâkowicie roz- âadowany, do wartoŒci , gdy akumulator jest w peâni naâadowany.
C ² pojemnoŒý -godzinowa akumulatora zaleŮna od tempe- ratury reIerencyjnej. :artoŒci C i $K zmieniajĉ siĘ wraz ze sta- rzeniem akumulatora.
N ² wspóâczynnik zaleŮny od szybkoŒci rozâadowania siĘ akumulatora.
&zĘsto stosowanym modelem akumulatora jest model TheYe- nina >, , , , @, przedstawiony na rys. .
: skâad modelu wchodzĉ rezystancja wewnĘtrzna R, pojem- noŒý C i rezystor przepiĘciowy R . :artoŒci elementów C i R wskazujĉ stan naâadowania 62& akumulatora, zakâadajĉc, Ůe 8 jest staây.
$utorzy >, @ zaproponowali model empiryczny akumulatora kwasowo-oâowiowego, który moŮna zapisaý zaleŮnoŒciĉ:
ܷൌ ܷെ ൬ܴ ܭ
ܱܵܥ൰ ή ܫ ) 8B ² napiĘcie na zaciskach akumulatora
8 ² napiĘcie jaâowe akumulatora
R ² rezystancja na zaciskach akumulatora
K ² staâa polaryzacja w Ƙ
IB ² prĉd rozâadowania akumulatora w $
62& ² stan naâadowania.
0odel uwzglĘdnia charakterystykĘ nieliniowĉ akumulatora dla napiĘcia jaâowego oraz rezystancji wewnĘtrznej reprezentowanĉ przez komponent ܭ
ܱܵܥ.
*iglioli i &erolo >@ zaproponowali model dynamiczny akumu- latora rys. ). 0odel akumulatora skâada siĘ z czĘŒci:
¡ gaâĘzi, w której prĉd,P pâynie przez rezystancjĘ RP reakcja elektrolitu), R' odpowiada stratom ohmowym i stratom na pojemnoŒci C', a R: okreŒla straty energii i straty wâasne na pojemnoŒci C:;
¡ prĉd IS pâynie przez RS samorozâadowanie).
:yŮej przedstawiony model jest dokâadny, ale zbyt skompliko- wany do celów symulacyjnych dlatego, Ůe zawiera duŮo danych, których wartoŒci muszĉ byý wyznaczane empirycznie.
3o przeanalizowaniu literatury i opisanych wyŮej róŮnych roz- wiĉzaĽ jako model akumulatorów do symulacji zaproponowano ten przedstawiony na rys. ² z zaâoŮeniem, Ůe rezystancja we- wnĘtrzna szeregowa akumulatora jest zmienna w zaleŮnoŒci od stanu naâadowania akumulatora. 0odel ma zadowalajĉcĉ dokâad- noŒý do zastosowania w modelowaniu zasobników energii.
0RGHORZDQLHVXSHUNRQGHQVDWRUyZ
6uperkondensatory mogĉ byý modelowane najproŒciej jako ze- spoây kondensatorów podâĉczonych szeregowo z rezystorem >,
, @. .iedy superkondensator âaduje siĘ, napiĘcie na wyjŒciu XSC jest proporcjonalne do wartoŒci rezystancji R oraz prĉdu âa- dowania LC. Rezystancja R odpowiada stratom w kondensatorze przy transferze energii.
=astĘpczy model elektryczny superkondensatora z rys. opi- sujĉ zaleŮnoŒci:
݅ ൌ ܥሺݑௌሻ ή݀ݑௌ
ݑௌ ൌ ܴ ή ݅ ݑ݀ݐௌ
ݑௌሺͲሻ ൌ ݑ௦ǡ௫
)
:adĉ modelu RC jest to, Ůe nie uwzglĘdnia on nieliniowych zmian napiĘcia superkondensatora, a gâównĉ zaletĉ tego modelu jest to, Ůe jest maâo skomplikowany.
.olejny model uwzglĘdniajĉcy efekt samorozâadowania siĘ su- perkondensatora przedstawiono na rys. >@. .ondensator C jest podâĉczony równolegle z rezystorem RP rezystancja wypro- wadzeĽ), który jest odpowiedzialny za samorozâadowanie super- kondensatora >@. 3ojemnoŒý C zaleŮy od napiĘcia wyjŒciowego superkondensatora.
5\V0RGHOG\QDPLF]Q\*LJOLROLL&HUROR 5\V0RGHODNXPXODWRUD7KHYHQLQD
5\V0RGHOVXSHUNRQGHQVDWRUD]F]âRQHP5&
WHFKQLND
.olejny model superkondensatora przedstawiono na rys. .
: tym modelu uwzglĘdnia siĘ indukcyjnoŒý doprowadzeĽ >@.
,ndukcyjnoŒý / uwidocznia siĘ przy wysokich czĘstotliwoŒciach
>@. 3raktycznie najwiĘksza indukcyjnoŒý superkondensatora odpowiada najniŮszym czĘstotliwoŒciom.
= prac >, @ wynika, Ůe dla maâych czĘstotliwoŒci super- kondensatory majĉ dynamikĘ bardzo zbliŮonĉ do kondensatorów.
3roducenci superkondensatorów nie podajĉ w danych katalogo- wych wartoŒci indukcyjnoŒci doprowadzeĽ / z uwagi na jej zniko- my wpâyw w porównaniu z pojemnoŒciĉ C.
$utorzy prac >, , @ zaproponowali model transmisji linio- wej superkondensatora, w którym oddzielnie przedstawiono dwie warstwy aktywne superkondensatora i rezystancjĘ elektrolitu z uwzglĘdnieniem nanorurek wĘglowych, z których zbudowane sĉ elektrody. 0odel transmisji liniowej przedstawiono na rys. .
3ojemnoŒý zastĘpczĉ modelu z rys. moŮna przedstawiý nastĘpujĉco:
ܥ௧ ൌ ͳ
ܥͳଵ ͳ ܥଶ ͳ
ܥଷ ڮ ͳ ܥ
)
Rezystancja zastĘpcza jest równa:
ܴாௌோ ൌ ܴଵ ܴଶ ܴଷ ڮ ܴ ) 0odel zastĘpczy transmisji liniowej superkondensatora, który uwzglĘdnia jego zmiennĉ pojemnoŒý przedstawiono na rys. .
= uwagi na fakt, Ůe rezystancja wyprowadzeĽ RP jest duŮo wiĘk- sza niŮ rezystancja szeregowa wewnĘtrzna R i odgrywa znikomĉ rolĘ w szybkoŒci âadowania i rozâadowywania superkondensatora, rezystancjĘ moŮna pominĉý. ,ndukcyjnoŒý /, która ma maâĉ war- toŒý, ma zwiĉzek z konstrukcjĉ superkondensatora >@.
: modelu przedstawionym na rys. wystĘpuje staâa pojem- noŒý skâadowĉ C oraz skâadowa zmienna N9, która jest zaleŮna od napiĘcia ogniw.
*dy pojemnoŒý ogniw jest równa C = C = … = CQ i rezystancja szeregowa wewnĘtrzna R jest taka sama R=5 = … = RQ, wtedy pojemnoŒý zastĘpczĉ superkondensatora moŮna przedstawiý nastĘpujĉco >@:
ܥ ൌͳ
݊ܥ ൌͳ
݊ሺܥ ܸ݇ሻ ) N ² wspóâczynnik zaleŮny od charakterystyki napiĘciowej;
Q ² liczba ogniw superkondensatora.
3o przeanalizowaniu literatury i opisanych wyŮej róŮnych roz- wiĉzaĽ jako model superkondensatora do symulacji przyjĘto mo- del przedstawiony na rys. ² z uwagi na jego dokâadnoŒý do zastosowania w modelowaniu zasobników energii.
0RGHORZDQLHSU]HNV]WDâWQLNyZ'&'&
3rostym rozwiĉzaniem zapewniajĉcym integracjĘ akumulatora i superkondensatora jest ich poâĉczenie równolegle >, , ,
@. RóŮne charakterystyki dynamiczne baterii i superkondensa- torów zdecydujĉ o sposobie dystrybucji mocy pomiĘdzy Ŭródâami
>@:
¡ dla niskiej czĘstotliwoŒci pobieranego z zasobników prĉdu po- jazd bĘdzie zasilany z akumulatora;
¡ dla wysokiej czĘstotliwoŒci prĉdu pojazd bĘdzie zasilany z superkondensatora.
3oâĉczenia równolegâe akumulatora i superkondensatora pozwalajĉ na redukcjĘ pików prĉdu >@ w akumulatorze oraz poprawĘ ŮywotnoŒci i wydajnoŒci baterii, jak zostaâo to przedsta- wione na rys. >@.
=asobniki energii, takie jak superkondensatory, to urzĉdzenia niskonapiĘciowe. $by osiĉgnĉý wysokie wartoŒci napiĘcia wyma- gane w zastosowaniach trakcyjnych, wiele elementów musi byý poâĉczonych szeregowo >@. 3onadto w przypadku bezpoŒred- niego poâĉczenia szeregowego ogniwa 6& nie uzyskujĉ napiĘcia ustalonego na wejŒciu zasobnika i nie ma moŮliwoŒci zarzĉdza- 5\V0RGHOVXSHUNRQGHQVDWRUDXZ]JOĘGQLDMĉF\UH]\VWDQFMĘZ\SURZDG]HĽ
5\V0RGHOVXSHUNRQGHQVDWRUDXZ]JOĘGQLDMĉF\LQGXNF\MQRŒý
Z\SURZDG]HĽ
5\V0RGHOWUDQVPLVMLOLQLRZHMVXSHUNRQGHQVDWRUD
5\V0RGHOVXSHUNRQGHQVDWRUD
WHFKQLND
nia energiĉ. BezpoŒrednie poâĉczenie szeregowe ogniw o róŮnych wartoŒciach pojemnoŒci moŮe doprowadziý do nierównowagi napiĘcia pomiĘdzy ogniwami ze wzglĘdu na róŮne rezystancje ogniw. 1ierównomierny rozkâad napiĘcia moŮe spowodowaý prze- piĘcia i zniszczenie ogniw.
$by zmniejszyý liczbĘ elementów szeregowych i poprawiý moŮ- liwoŒý zarzĉdzania energiĉ, stosuje siĘ przeksztaâtnik skâadajĉcy siĘ z zaworów sterowanych T, T, umieszczony pomiĘdzy super- kondensatorem i akumulatorem >@.
'o âĉczenia obwodu poŒredniczĉcego napiĘcia staâego sie-
ci 8'& z zasobnikami energii stosuje siĘ przeksztaâtniki '&-'&
podwyŮszajĉco-obniŮajĉce typu EXFNERRVW, jak przedstawiono na rys. , w celu wykorzystania w peâni energii zasobnika super- kondensatorowego >@. 3rzy rozâadowywaniu zasobnika jego na- piĘcie maleje w zaleŮnoŒci od stopnia naâadowania. Rozâadowa- nie i âadowanie zasobnika jest realizowane przy zmianie kierunku prĉdu oraz przy staâej biegunowoŒci napiĘcia zasobnika >@.
: celu zapewnienia poprawnej pracy przeksztaâtnika dwukie- runkowego '&-'& musi byý speâniony nastĘpujĉcy warunek: na- piĘcie zasobnika musi byý niŮsze niŮ napiĘcie sieci trakcyjnej 8'&.
=ong w pracy >@ stwierdziâ, Ůe energia superkondensatora jest w dostĘpna przy poâowie napiĘcia nominalnego super- kondensatora a wâaŒciwie dobrany przeksztaâtnik podwyŮsza napiĘcie zasobnika maksymalnie razy ² ograniczenie stanowi stabilnoŒý pracy systemu.
'la czĘstotliwoŒci przeâĉczania przeksztaâtnika powyŮej +z wartoŒý pojemnoŒci 6& jest bliska zeru i zachowuje siĘ on jak rezystor, generujĉc tylko straty energii i zmniejsza ŮywotnoŒý za- sobnika. $by zmniejszyý harmoniczne prĉdu, Àltr /& wejŒciowy in- dukcyjnoŒý poâĉczona szeregowo, kondensator równolegle) musi byý dodany tak, jak to przedstawiono na rys. >@. )iltr /I&I zmniejsza napiĘcie i tĘtnienie prĉdu w 6&, ale zwiĘksza masĘ i wielkoŒý zasobnika energii.
Taki model nie pozwala na wprowadzenie ograniczenia prĉ- du pâynĉcego przez zasobnik energii, co oznacza, Ůe nie moŮna ograniczaý mocy maksymalnej zasobnika. 'o ograniczenia prĉdu pobieranego z zasobnika moŮna stosowaý rezystancjĘ o okreŒlo- nej wartoŒci, poâĉczonĉ szeregowo ² RR rys. ).
: celu stabilizacji napiĘcia na wyjŒciu zasobnika stosuje siĘ kondensator wygâadzajĉcy C'& >@.
0odel przedstawiony na rys. nie umoŮliwia kontroli stanu naâadowania i rozâadowania akumulatora.
'o zarzĉdzania energiĉ w akumulatorze oraz do sterowania czasem pracy moŮna stosowaý przeksztaâtnik podwyŮszajĉco-ob- niŮajĉcy typu EXFNERRVW, jak to przedstawiono na rys. >@.
(nergia nagromadzona w zasobniku jest zaleŮna od charak- terystyki 62& stanu naâadowania zasobnika) oraz od napiĘcia superkondensatoraakumulatora.
5\V=DVREQLNVXSHUNRQGHQVDWRURZ\²DNXPXODWRURZ\²SRâĉF]RQ\
UyZQROHJOH
5\V=DVREQLNVXSHUNRQGHQVDWRURZ\²DNXPXODWRURZ\²]SU]HNV]WDâW
QLNLHPGZXNLHUXQNRZ\P'&'&
5\V=DVREQLNVXSHUNRQGHQVDWRURZ\²DNXPXODWRURZ\²]SU]HNV]WDâW
QLNLHPGZXNLHUXQNRZ\P'&'&SRâĉF]RQ\UyZQROHJOH]ÀOWUHP/&
5\V=DVREQLNVXSHUNRQGHQVDWRURZ\²DNXPXODWRURZ\²]SU]HNV]WDâW
QLNLHPGZXNLHUXQNRZ\P'&'&SRâĉF]RQ\UyZQROHJOH]ÀOWUHP/&UH]\
VWDQFMĉRJUDQLF]DMĉFĉSUĉG5R
5\V=DVREQLNVXSHUNRQGHQVDWRURZ\²DNXPXODWRURZ\²]SU]HNV]WDâW
QLNLHPGZXNLHUXQNRZ\P'&'&SRâĉF]RQ\UyZQROHJOH]ÀOWUHP/&UH]\
VWDQFMĉRJUDQLF]DMĉFĉSUĉG5RRUD]NRQGHQVDWRUHPZ\JâDG]DMĉF\P&'&
WHFKQLND
3oniŮej przedstawiono równania elektryczne energii zasobnika superkondensatorowegoakumulatorowego do rys. :
ܲ ൌ ܷή ܫ )
ܫ ൌ ܫ ܫௌ )
ܷ ൌ ܷ ܷௌ )
න ܷௌή ܫௌή ݀ݐ ൌ ܧௌ )
න ܷή ܫή ݀ݐ ൌ ܧ )
න ܷή ܫή ݀ݐ ൌ ܧ )
= równaĽ ²) wynika, Ůe energia wyjŒciowa zasobnika E'&
jest równa sumie energii zgromadzonej w baterii superkondensa- torowej ESC i energii zgromadzonej w baterii akumulatorowej E%:
ܧ ൌ ܧௌ ܧ )
6WHURZDQLH]DVREQLNDVXSHUNRQGHQVDWRUDDNXPXODWRUD
6terowanie zasobnika moŮe byý wykonane w zaleŮnoŒci od
>, @:
¡ stopnia naâadowania zasobnika;
¡ ograniczenia prĉdów przepâywajĉcych przez zasobnik;
¡ poziomu napiĘcia sieci, który okreŒla stan obciĉŮenia sieci do- tyczy pojazdów zasilanych z sieci trakcyjnej).
*arcia >@ proponuje nastĘpujĉcy zakres czĘstotliwoŒci dzia- âaĽ przeksztaâtników dwukierunkowych '&-'& z rys. :
¡ dla niskiej czĘstotliwoŒci prĉdu akumulator bĘdzie zasilaâ sieý trakcyjnĉ;
¡ dla wysokiej czĘstotliwoŒci prĉdu superkondensator bĘdzie zasilaâ pojazd sieý trakcyjnĉ) zgodnie z rys. .
3U]\NâDG
Symulacje modeli zasobnika energii z akumulatorem i superkon- densatorem zostaây przeprowadzone w Œrodowisku programowym 0$T/$B ² Simulink.
'o obliczeĽ symulacyjnych przyjĘto nastĘpujĉce parametry:
¡ akumulator o napiĘciu 9 i pojemnoŒci , $h;
¡ superkondensator o napiĘciu 9 i pojemnoŒci );
¡ obciĉŮenie rezystancyjne o wartoŒci Ƙ;
'o sterowania pracĉ zasobnika stosuje siĘ przeksztaâtniki dwukierunkowe '&²'&: jeden dla akumulatora i drugi dla su- perkondensatora; napiĘcie wyjŒciowe zasobnika energii wynosi
9 '&.
1a rys. przedstawiono wyniki symulacji zasobnika energii z akumulatorem i superkondensatorem, poâĉczonymi równolegle.
0oŮna tam zauwaŮyý, Ůe akumulator przekaŮe zapotrzebo- wanej mocy, a superkondensator pozostaâe .
1a rys. przedstawiono przebieg czasowy zmian napiĘcia wyjŒciowego zasobnika. /iniĉ Ůóâtĉ oznaczono wartoŒý napiĘcia sieci referencyjnego systemu trakcyjnego 9, a liniĉ niebieskĉ
² napiĘcie wyjŒciowe zasobnika.
5\V=DVREQLNVXSHUNRQGHQVDWRURZ\²DNXPXODWRURZ\²]SU]HNV]WDâW
QLNLHPGZXNLHUXQNRZ\P'&'&SRâĉF]RQ\UyZQROHJOH]ÀOWUHP/&UH]\
VWDQFMĉRJUDQLF]DMĉFĉSUĉG5RRUD]NRQGHQVDWRUHPZ\JâDG]DMĉF\P&'&
5\V=DNUHVF]ĘVWRWOLZRŒFLG]LDâDQLDSU]HNV]WDâWQLNyZGZXNLHUXQNR
Z\FK'&'&GODDNXPXODWRUDOLQLD]LHORQDRUD]VXSHUNRQGHQVDWRUDOLQLD
QLHELHVND>@
5\V0RFSREUDQD]]DVREQLNDDNXPXODWRUDLVXSHUNRQGHQVDWRUD
WHFKQLND
3RGVXPRZDQLH
3rzy analizach symulacyjnych efektywnoŒci zastosowania zasob- nika, w zaleŮnoŒci od konstrukcji zasobnika i przeksztaâtnika, miejsca i celu jego zainstalowania oraz algorytmu sterowania, stosowane sĉ róŮne modele zasobników, opisujĉce w róŮnym stopniu szczegóâowoŒci wâaŒciwoŒci zasobnika w trakcie jego âa- dowania i rozâadowywania. : ostatnich latach pojawiây siĘ nawet teoretyczne modele wykorzystujĉce rachunek róŮniczkowy uâam- kowego rzĘdu do opisu superkondensatorów >@, co pozwala na uwzglĘdnienie dynamiki procesów w nich wystĘpujĉcych.
'o celów symulacji zasobników energii w zelektryÀkowanym transporcie miejskim sĉ wymagane modele proste, które nie wydâuŮajĉ czasu symulacji oraz prowadzĉ do zadowalajĉcych wyników. Modele przedstawione w niniejszym artykule pozwala- jĉ na wybranie odpowiedniego modelu do analizy symulacyjnej zasobników energii.
:yniki symulacji pokazujĉ, Ůe zastosowanie zasobnika z su- perkondensatorem i akumulatorem poprawia dynamikĘ zasobni- ka, dzielĉc zapotrzebowanie na moc pomiĘdzy superkondensator i akumulator ² w stosunku dla superkondensatora i
dla akumulatora.
%LEOLRJUDÀD
. Al-Ramadhan M., Abido M. A., 'HVLJQDQG6LPXODWLRQRI6XSHU
FDSDFLWRU(QHUJ\6WRUDJH6\VWHP, International Conference on Renewable (nergies and 3ower 4uality ICR(34·), Santiago de Compostela .
. Ayad M. <., Becherif M., +enni A., :ack M., Aboubou A., 6OLGLQJ
PRGHFRQWURODSSOLHGWRIXHOFHOOVXSHUFDSDFLWRUVDQGEDWWHULHV
IRUYHKLFOHK\EULGL]DWLRQ, I((( International (nergy Confer- ence, .
. Barsali S., Ceraolo M., '\QDPLFDOPRGHOVRIOHDGDFLGEDWWHULHV
LPSOHPHQWDWLRQLVVXHV, „I((( Trans. (nergy ConYersionµ , 9ol. ).
. Bentley 3., Stone '. A., SchoÀeld 1., 7KHSDUDOOHOFRPELQDWLRQRI
D95/$FHOODQGVXSHUFDSDFLWRUIRUXVHDVDK\EULGYHKLFOHSHDN
SRZHUEXIIHU, „-ournal of 3ower Sourcesµ , 9ol. .
. Carpita M., 'e 9iYo M., *aYin S., '\QDPLFPRGHOLQJRIDELGL
UHFWLRQDO'&'&LQWHUOHDYHGFRQYHUWHUZRUNLQJLQGLVFRQWLQXRXV
PRGHIRUVWDWLRQDU\DQGWUDFWLRQVXSHUFDSDFLWRUDSSOLFDWLRQV, I((( International Symposium on 3ower (lectronics, (lectrical 'riYes, Automation and Motion, .
. Ceraolo M., 1HZG\QDPLFDOPRGHOVRIOHDGDFLGEDWWHULHV, „IEEE Trans. 3ower Systemsµ , 9ol. ).
. Chen S. ;., Tseng .. -., Choi S. S., 0RGHOLQJRI/LWKLXP,RQ%DW
WHU\IRU(QHUJ\6WRUDJH6\VWHP6LPXODWLRQ, IEEE 3ower Energy Society 3ES) and :uhan 8niYersity, .
. Cultura A. B., Salameh Z. M., Modeling, (YDOXDWLRQDQG6LPXOD
WLRQRID6XSHUFDSDFLWRU0RGXOHIRU(QHUJ\6WRUDJH$SSOLFDWLRQ, International Conference on Computer Information Systems and Industrial Applications CISIA ), .
. Cun -. 3., )iorina -. 1., )raisse M., Mabbou[ +., 7KH([SHULHQFH
RID836&RPSDQ\LQ$GYDQFHG%DWWHU\0RQLWRULQJ, Telecommu- nications Energy Conference, I1TE/EC Ä, th International,
.
. 'ougal R. A., /iu S., :hite R. E.,3RZHUDQG/LIH([WHQVLRQRI%DW
WHU\²8OWUDFDSDFLWRU+\EULGV, „IEEE Trans. on Components and 3ackaging Technologiesµ , 9ol. .
. 'rabek 3., Streit /., 7KH(QHUJ\6WRUDJH6\VWHPIRU/LJKW7UDFWLRQ
EDVHGRQWKH6XSHUFDSDFLWRUV, International Symposium on 3ow- er Electronics, Electrical 'riYes, Automation and Motion, .
5\V3UĉGQDSLĘFLHLVWDQQDâDGRZDQLDVXSHUNRQGHQVDWRUD
5\V6WDQQDâDGRZDQLDSUĉGLQDSLĘFLHDNXPXODWRUD
5\V1DSLĘFLHZ\MŒFLRZH]DVREQLND
WHFKQLND
. *ao /., /iu S., 'ougal R. A., '\QDPLFOLWKLXPLRQEDWWHU\PRGHO
IRUV\VWHPVLPXODWLRQ, „IEEE Trans. Components and 3ackaging Technologiesµ , Yol. , 1o. .
. *ao Z. <., )ang -., Zhang <., -iang '. S. /., <ang ;., &RQWUROVWUDWHJ\
UHVHDUFKRIZD\VLGHVXSHUFDSDFLWRUHQHUJ\VWRUDJHV\VWHPIRU
XUEDQUDLOWUDQVLW, IEEE, th Chinese Control and 'ecision Conference CC'C), .
. *arcia ). S., )erreira A. A., 3omilio -. A., &RQWURO6WUDWHJ\IRU%DW
WHU\8OWUDFDSDFLWRU+\EULG(QHUJ\6WRUDJH6\VWHP, Applied 3ower Electronics Conference and E[position, A3EC , Twenty-)ourth Annual IEEE, .
. *iglioli R., Cerolo 3., &KDUJHDQG'LVFKDUJH)RXUWK2UGHU'\QDPLF
0RGHORIWKH/HDG%DWWHU\, th Int·l Electric 9ehicle Symposium, +ong .ong .
. *lass M. C., %DWWHU\HOHFWURFKHPLFDOQRQOLQHDUG\QDPLF63,&(
PRGHO, 3roc. Energy ConYersion Engineering Conf., , 9ol. .
. *uerrero M., Romero E., Barrero )., Milanes M., *onzalez E., 2YHU
YLHZRI0HGLXP6FDOH(QHUJ\6WRUDJH6\VWHPV, Compatibility and 3ower Electronics, C3E·, .
. -ayne M. *., Morgan C., $1HZ0DWKHPDWLFDO0RGHORID/HDG
$FLG%DWWHU\IRU(OHFWULF9HKLFOHV, Eighth Int·l Electric 9ehicle Con- ference, :ashington, '.C., .
. -in-uk -., +yeoun-'ong /., Chul-Soo .., +ang-Seok C., Bo-+yung C.,
$'HYHORSPHQWRIDQ(QHUJ\6WRUDJH6\VWHPIRU+\EULG(OHFWULF
9HKLFOHV8VLQJ6XSHUFDSDFLWRU, E9S, .
. .ikuchi T., Aga +. T., Takagi R., )X]]\)HHGIRUZDUG&KDUJH'LV
FKDUJH&RQWURORI6WDWLRQDU\(QHUJ\6WRUDJH6\VWHPVIRU'&(OHF
WULF5DLOZD\V, IEEE, The International 3ower Electron- ics Conference, .
. .rawczyk *., =DVREQLNLHQHUJLLHOHNWU\F]QHMZWUDQVSRUFLHV]\QR
Z\P, „Autobusy ² Technika, Eksploatacja, Systemy Transportoweµ
, nr .
. /ukic S. M., :irasingha S. *., Rodriguez )., Cao -., Emadi A., 3RZHU
0DQDJHPHQWRIDQ8OWUDFDSDFLWRU%DWWHU\+\EULG(QHUJ\6WRUDJH
6\VWHPLQDQ+(9, 9ehicle 3ower and 3ropulsion Conference, .
. Macioâek I, 'rĉŮek Z., TUDPYHKLFOHHQHUJ\DFFXPXODWRU²RQ
ERDUGRULQVXEVWDWLRQ, International Conference S3EE'AM , Capri .
. Massot-Campos M., Montesinos-Miracle D., Bergas-Jané J., Rufer A., 0XOWLOHYHO0RGXODU'&'&&RQYHUWHUIRU5HJHQHUDWLYH
%UDNLQJ8VLQJ6XSHUFDSDFLWRUV, „Journal of Energy and 3ower En- gineeringµ , 9ol. .
. Michalak J., Jelen M., Jarek *., 6NRPSHQVRZDQ\SU]HNV]WDâWQLN
$&'&V\PXOXMĉF\SUDFHEDWHULLDNXPXODWRUyZ, „Elektrykaµ , z. ).
. Miller M. J., (QHUJ\VWRUDJHWHFKQRORJ\PDUNHWVDQGDSSOLFDWLRQ·V
XOWUDFDSDFLWRUVLQFRPELQDWLRQZLWKOLWKLXPLRQ, The th Interna- tional Conference on 3ower Electronics, E;C2, Daegu .
. 2rzyâowski M., /ewandowski M., =DVWRVRZDQLHUDFKXQNXUyŮQLF]
NRZHJRXâDPNRZHJRU]ĘGXGRPRGHORZDQLDG\QDPLNLVXSHUNRQ
GHQVDWRUyZ, „3rzeglĉd Elektrotechnicznyµ , nr .
. 4uintana J., Ramos A., 1uez I., ,GHQWLÀFDWLRQRIWKHIUDFWLRQDOLP
SHGDQFHRIXOWUDFDSDFLWRUV, In proceedings of the nd I)AC )DA·, 3orto .
. Radu 3., Szelĉg A., $&XNFRQYHUWHULQWHJUDWHGZLWKOHDGDFLGEDW
WHU\DQGVXSHUFDSDFLWRUIRUVWDWLRQDU\DSSOLFDWLRQV, th Interna- tional ScientiÀc Conference on Electric 3ower Engineering, , 9ol. .
. Salameh Z. M., Casacca M. A., /ynch :. A., $PDWKHPDWLFDOPRGHO
IRUOHDGDFLGEDWWHULHV, „IEEE Trans. Energy ConYersionµ, , 9ol. , 1o. .
. Schweighofer B., Raab .. M., Brasseur *., 0RGHOLQJRIKLJKSRZHU
DXWRPRWLYHEDWWHULHVE\WKHXVHRIDQDXWRPDWHGWHVWV\VWHP, „IEEE Trans. Instrumentation and Measurementµ , 9ol. , 1o. .
. Shi /., Crow M., &RPSDULVRQRIXOWUDFDSDFLWRUHOHFWULFFLUFXLWPRG
HOV, IEE 3ower and Energy Society *eneral Meeting. ConYer- sion and DeliYery of Electrical Energy in the st Century, .
. Sims R. I., Carnes J. C., Dzieciuch M. A., )enton J. E., &RPSXWHU
0RGHOLQJRI$XWRPRWLYH/HDG$FLG%DWWHULHV, )ord Research /abo- ratories Technical Report SR-- , .
. Solero /., /idozzi A., 3omilio J. A., 'HVLJQRI0XOWLSOH,QSXW3RZHU
&RQYHUWHUIRU+\EULG9HKLFOHV, „IEEE Trans. on 3ower Electronicsµ
, 9ol. .
. Spyker R., Nelms R., Merryman S. (YDOXDWLRQRI'RXEOH/D\HU&D
SDFLWRUVIRU3RZHU(OHFWURQLFV$SSOLFDWLRQV, IEE A3EC, , 9ol. .
. Szelĉg A., =DJDGQLHQLDDQDOL]\LSURMHNWRZDQLDV\VWHPWUDNFMLHOHN
WU\F]QHMSUĉGXVWDâHJR]]DVWRVRZDQLHPWHFKQLNPRGHORZDQLDLV\
PXODFML, „Elektrykaµ , z. .
. Szelĉg A., =ZLĘNV]DQLHHIHNW\ZQRŒFLHQHUJHW\F]QHMWUDQVSRUWXV]\
QRZHJR, „Technika Transportu Szynowegoµ , nr .
. Szumanowski A., 3iorkowski 3., Chang <., %DWWHULHVDQG8OWUDFD
SDFLWRUV6HWLQ+\EULG3URSXOVLRQ6\VWHP, Inter. Conf. on 3ower Engineering, Energy and Electrical DriYes, .
. Tsukahara .., .ondo .., $6WXG\RQ0HWKRGVWR'HVLJQDQG6HOHFW
(QHUJ\6WRUDJH'HYLFHVIRU)XHO&HOO+\EULG3RZHUHG5DLOZD\9H
KLFOHV, Industrial Electronics Society, IEC2N ² th Annual Conference of the IEEE, .
. :esterlund S., Ekstam /., &DSDFLWRUWKHRU\, IEEE Transactions on Dielectrics and Electrical Insulation, .
. :ieczorek M., /ewandowski M., $PDWKHPDWLFDOUHSUHVHQWDWLRQ
RIDQHQHUJ\PDQDJHPHQWVWUDWHJ\IRUK\EULGHQHUJ\VWRUDJHV\V
WHPLQHOHFWULFYHKLFOHDQGUHDOWLPHRSWLPL]DWLRQXVLQJDJHQHWLF
DOJRULWKm. Applied energy, , .
. Zhang <., :u /., +u ;., /iang +., 0RGHODQG&RQWURORI6XSHUFD
SDFLWRU%DVHG(QHUJ\6WRUDJH6\VWHPIRU0HWUR9HKLFOHV, 3roceed- ings of th International Conference on Electrical Machines and Systems ICEMS ), :uhan .
. Zygmanowski M., $QDOL]DSRUyZQDZF]DZâDŒFLZRŒFLZ\EUDQ\FK
ZLHORSR]LRPRZ\FKSU]HNV]WDâWQLNyZHQHUJRHOHNWURQLF]Q\FKSU]H
]QDF]RQ\FKGRXNâDGyZNRQG\FMRQRZDQLDHQHUJLLHOHNWU\F]QHM, 3olitechnika őlĉska, *liwice, , praca doktorska: http:ke- ner.elektr.polsl.plmaterialyMarcinBZygmanowskiB-BDoktorat.pdf dostĘp: ..).
. Zajkowski .., ZieliĽski 3., :\EUDQHZVSyâF]HVQHPHWRG\DNXPX
ODFMLHQHUJLLZXU]ĉG]HQLDFKPRELOQ\FK, „Autobusy ² Technika, Eksploatacja, Systemy Transportoweµ , nr .
0RGHOLQJRIWKHHQHUJ\VWRUDJHGHYLFHVIRUWKHHYDOXDWLRQ
RI WKH HQHUJ\ HIÀFLHQF\ LQ WKH HOHFWULF WUDQVSRUW
7KHSXUSRVHRIWKHDUWLFOHLVWRSUHVHQWPDWKHPDWLFDOPRGHOVRIHQHUJ\
VWRUDJHGHYLFHVZLWKVXSHUFDSDFLWRUVDQGDFFXPXODWRUV7RFRQWUROWKH
HQHUJ\VWRUDJHGHYLFHLWZDVSURSRVHGWRXVH'&'&EXFNERRVWLQYHU
WRUVDQGPDWKHPDWLFDOPRGHOVDUHSUHVHQWHG7KHDUWLFOHJLYHVH[DPSOH
RIVLPXODWLRQUHVXOWVRIWKHSURSRVHGPRGHORIHQHUJ\VWRUDJHGHYLFHV
VLPXODWHGLQ0DWODE6LPXOLQN
.H\ZRUGV mathematical model, energy storage device, superca- pacitor, battery, energy storage control.
$XWRU
mgr inŮ. 3HWUX9DOHQWLQ5DGX ² 3olitechnika :arszawska, :ydziaâ Elektryczny