ZESZYTY NA UKOWE PO LI TE CH NI KI ŚLĄSKIEJ Seria: A U T O M A T Y K A z. 61
________ 1981 Nr kol. 701
Zd zi sł aw FILUS
BADANIA M O D E LO WE W Z M A CN IA CZ Y MO CY Z M O D U L A C J Ą SZEROKOŚCI IMPULSÓW
/
S t r e s z c z e n i e . Celem pracy Jest określenie rzeczywistych pa ra me
trów wz ma c n i a c z y mocy z modulację szerokości impulsów. W pierwszej kolejności krótko omówiono stosowane me to dy modulacji szerokości impulsów, oceniajęc możliwości ich za st osowania w akustycznych w z macniaczach mocy. Podano sc hematy sk on st ru ow an eg o modulatora i dwóch stopni mocy. Nast ęp ni e pr ze dstawiono wyniki badań i pomiarów do ty częcych sprawności i zniekształceń nieliniowych. Stwierdzono,że mimo s t os un ko wo wysokiej sprawności energetycznej i niezbyt dużych zn ie ks zt ał ce ń stosowanie wz ma c n i a c z y mocy ro zp at ry wa ne go typu nie jest ce lo we ze wz ględu na pr oblemy zw ięzane z szybkim przełęczaniem stosunkowo dużych prędów.
Celem p r ze pr ow ad zo ny ch badań i po miarów było ok re śl en ie rzeczywistych parame tr ów a k us ty cz ny ch wzma cn ia cz y mocy z modulację szerokości impulsów bez sprzężenia zwrotnego, wykonanych na elementach krajowych oraz st wi er
dzenie w Jakim stopniu własności tych wzmacniaczy, pr ze an al iz ow an e teor e
tycznie w pr a c y [l] , zn ajduję po tw ierdzenie w praktyce.' W pracy tej po da
no nast ęp uj ęc e za lety wzma cn ia cz y mocy z modulację -szerokości impulsów:
- znaczna sprawność energetyczna, N
- ogra ni cz en ie mocy wzmacniacza przez ma ks ym al ne wa rtości prędu i napi ę
cia elem en tó w aktywnych stopnia końcowego,
- stosunkowo duży dopuszczalny rozrzut p a ra me tr ów elementów stopnia k o ń
cowego bez wpływu na Jakość wzmo cn io ne go sygnału, - brak wymagania st ab il iz ac ji punktu pracy.
W dalszej części opracowania pokazane zostanie, że wykorz ys ta ni e tych teoretycznych zalet Jest prak ty cz ni e ograniczone 1 uzna wa ni e wzma cn ia cz y impulsowych za ko nk urencyjne w stosunku do ko nw en cj on al ny ch wz ma cn ia cz y mocy klasy A, A B i B £lj Jest chyba zbyt daleko idęce.
1. M e to dy mo du la cj i szerokości impulsów
W proc y £2 ] do konano an alizy stosowanych metod modulacji szerokości impulsów ze sz cz eg ól ny m uwzglę dn ie ni em widm częstotl iw oś ci ow ych sygnałów zm od ulowanych 1. zd emodulowanych przy użyciu demodulatora RL oraz charak
terystyk stosowanych modulatorów. Ne rys. 1 przeds ta wi on o metody m o d u l a cji szerokości Impulsów.
126 Z. Fllua
mnnninnr.,
J L O C L L/
w
nnnnni
J U J U L
W przypadku modulacji sygnałem si nu soidalnym widm o amplitudowo- -czę st ot li wo śc io we sygnału zm od u
lowanego w każdym rodzaju m o du la
cji zawiera składowę o częs to tl i
wości sygnału m o d u l u j ę c e g o , harm o
niczne sygnału mo du lowanego oraz składowe o częstotliwościach będę- cych liniowę kombinację c z ęs to tl i
wości sygnałów mo du lujęcego i m o dulowanego. Am pl it ud a składowej o częstotliwości sygnału mo du lu ję ce
go Jest wprost proporcjonalna do głębokości modulacji, podczas gdy amplitudy pozostałych składowych sę funkcjami Bessela głębokości mo- dulećji [2].
Rozpatrujęc możliwość z a st os o
wania po sz czególnych ro dz aj ów mo
dulacji we wz ma cniaczach a k u s ty cz
nych należy z góry odrzucić metody ' II rodzBju, gdyż widmo z m od ul ow a
nych w ten sposób sy gnałów zawiera dodatkowo ha rm on ic zn e sygnału mo
duluj ę c e g o .
Współczynnik, ok re śl aj ęc y stosunek wartości skutecznej niepożędanych składowych widma do wa rtości skutecznej składowej o częstotliwości sy gn a
łu modulujęcego, będzie dalej nazywany - przez analogię do współczynnika stosowanego w odniesieniu do wz ma cniaczy mo cy o działaniu cięgłym - ws pó ł
czynnikiem znieks zt ał ce ń nieliniowych.
Przy założonym współc zy nn ik u zn ie kształceń nieliniowych - niższej czę
stotliwości sygnału modulowanego wymaga modulacja dwubiegunowa, przy czym zarówno w przypadku modulacji Jedno- Jak i dwubiegunowej modulacje jedno- i dwubrzegowa wymagaję zbliżonej częstotliwości sygnału mo du lowanego [2 ].
Rozpatrujęc jednak liniowość charakterystyki przetwarzania napięcia na szerokość impulsów mo du la to ró w pi er wszeństwo przyznać należy modulacji J e d n o b i e g u n o w e j . W przypadku mo du la to ró w dwubiegunowych wspomniana charak
terystyka zawiera strefę nieczułoścl [2J , którB powoduje pojawienie się w sygnale zd em odulowanym zn iekształceń podobnych do zn iekształceń skrośnych we wz macniaczach cięgłych kla3y B oraz w znacznym stopniu ogranicza dy na
mikę wzmacniacza. Mimo możliwości znacznego zmniejszenia długości tej strefy w przeważajęcej liczbie p r zy pa dk ów wzmacniacze mocy z modulację szerokości impulsów budowane sę w oparciu o Jedno- lub dwubrzegowę Jedno- biegunowę modulację szerokości impulsów I rodzaju.
i r n u r
Rys. 1. Me tody modulacji szerokości impulsów
a) jednobrzegowa jednobiegunowa I rodzaju, b) dwubrzegowa Jednobiegu- nowa I rodzaju, c) Jednobiegunowa II rodzaju, d) je dnobrzegowa dwu
biegunowa I rodzaju, e) dwubrzegowa dwubiegunowa I rodzaju, f) dw ub ie
gunowa II rodzaju
Badania modelowe wz ma cniaczy mocy. 127
2, Modulator szerokości Impulsów
Zgodnie z sugestiami podanymi poprzednio przy wyborze sposobu modula
cji szerokości impulsów zdecydowano się na Jednobrzegowę Jednobiegunowę modulację I rodzaju.
Rys. 2. Schemat ideowy je dnobrzegowego Je dnobiegunowego modulatora szero
kości impulsów I rodzaju
Schemat ideowy skonstruowanego modulatora szerokości Impulsów podano na rys. 2. W układzie tym tranzystory Tl, T 2 , T3 pracuję w układzie gene
ratora Puckle'a. Pi łokształtny sygnał wyjś ci ow y generatora podawany Jest poprzez wtórnik (tranzystor T4) na wejście komparators Wl. Wzmacniacz o- peracyjny W2 pracuje Jako sumator napięcia wejściowego i napięcia stałe
go, regulowanego potencjometrem P 2 , umożliwiajęcego nastawienie współczyn
nika wypełnienia modulowanej fali prostokętnej d ■ 0,5 przy braku napię
cia modulującego. Klucz na tranzystorach T5-T8 przesuwa poziomy napięcia wy jś ciowego komparatora do wartości odpowiednich do sterowania końcowego stopnia mocy.
W y konany modulator zapewnia maksymalną głębokość modulacji mmgx = 0,9;
zakres napięcia wejściowego wynosi -0,7 V wartości maksymalnej. Nominalna częstotliwość powtarzania impulsów wyjściowych modulatora wynosi 150 kHz, przy czym możliwe Jest jej przestrajanie w granicach kilkudziesięciu kHz.
Nieliniowość charakterystyki przetwarzania napięcia na szerokość impul
sów, określona Jako 3tosunek maksymalnego odchylenia charakterystyki od linii prostej do maksymalnego czasu trwania impulsu, Jest mniejsza od 0^5,
3. Ko ńcowy stopień mocy
Przedmiotem badań był wzmacniacz mocy pracujący w układzie półmostko- wym przedstawionym na rys. 3. W układzie tym tranzystory Tl i T2 pracują Jako przełączniki prądu płynącego przez obciążenie. Diody 01 i D2 zapew-
128 Z. Filus
r C Z > ^ | ¿ o /
Tl q >
] - l h - ^ T5 7 T —
c b £
1 n 1
Rys. 3. Schemat ideowy końcowego stopnia mocy
niają ciągłość przepływu prądu przez rezystan cy jn o- ln duk cy jn e obciążenie.
Cewka L w połączeniu z rezystorem obciążania R stanowią filtr dolnoprzepu- stowy, Wyodrę bn ia ją cy z przebiegu zm odulowanego składowe widma o c z ęs to
tliwościach akustycznych. Re zy s t o r y R 1 , R2 i R3 dobierane są tak, aby z a pewnić odpowiednią głębokość nasycenia tran zy st or ów Tl i T2.
4. Badania modelowe wzmacniacza o mocy wyjściowej 1 W F
W zbudowanym wz ma cn ia cz u o mocy 1 W jako tranzystory Tl i T2 za st os o
wano odpowiednio tranzystory: BSX 59 i 2N 2907, natomiast Jako diody Dl 1 02 - diody impulsowe BAY 55 łączone równolegle po dwie. Wart oś ci po zo st a
łych elementów przyjęto następująco: R = 1 0 H , L - 87 p H , E ■ 7 V. Przy
jęte wartości rezystancji R i , R2 i R 3 za pe wn ia ły pracę tranzystorów ze współczynnikiem głębokości nasycenia k « 1,8, zgodnie z propdzycją z a wartą w- pracy [lj .
Pomiar mocy P^ dostarczonej do stopnia końcowego zrealizowano po
przez pomiar napięć E^ , Eg 1 średnich p r ąd ów wy jś ci ow yc h Iz l , Iz2 każ
dego zasilacza w układzie poprawnie mierzonego napięcia:
V z l + E2 Jz2 E i S E 2
Prądy mierzono przy użyciu mi er n i k ó w uniwersalnych o dokładności 1 ,5%, przy czym zastosowane zasilacze stopnia końcowego umożliwiały kompensację spad
ku napięcia na oporności wewnętrznej miernika.
Do pomiaru napięć zastosowano m u lt im et ry V-64 0 o dokładności 1,5% i o- porności wewnętrznej 100 Mil . Moc wyjściową wzmacniacza P u mierzono za pomocą miernika mocy wyjściowej PWT-5, dołączonego w miejsce rezystora ob
ciążenia R. Mi er ni k ten umożliwia pomiar mo cy w paśmie częstotliwości 10 Hz - 30 kHz; dokładność pomiaru dla napięć od ks zt ał co ny ch o zawartości ha rmonicznych mniejszej od 2 0 % wy no si (12 - 0,5 A)%, gdzie A oznacza cy
frę na skali miernika (l A £ 10).
Uzyskana sprawność energetyczna wzmacniacza
P
-
i-Ą
wynosi przy ma ks ymalnym wy st er ow an iu około 65%.
Pasmo częstotliwości przenoszonych przez wz ma cn ia cz wynosi 0- 20 kHz przy 3 dB spadku wzmocnienia dla częstotliwości granicznej. Wspó łc zy nn ik znie
kształceń nieliniowych:
U _ U 3k n
Badania mo delowe w z m a cn ia cz y nocy..._____________ ]___________________________ 129
U sk lh g d z i e :
U sk lh “ W8 rt o^ć skuteczna składowej podstawowej widma, U g k n - wartość skuteczna niepożędanych składowych widma,
mierzono przy pomocy miernika zn ie ksztełceń nieliniowych PMZ-8 o paśmie pomiarowym 2 0 Hz - 300 kHz i dokładności 3% dla połnego wychylenia. W ce
lu zmniejszenia zawartości składowych o częstotliwościach ponadakustycz-.
nych w w i dm ie sygnału miernik dołęczono do rezystora obciężenia poprzez dodatkowy do ln op rz ep us to wy filtr bierny RC o tłumieniu 4 0 dB/dek powyżej częstotliwości 2 0 kHz. W za kresie częstotliwości sygnału 20 Hz - 20 kHz 1 głębokości modulacji 0 , 1 - 1,0 ws pó łc zy nn ik znieks zt ał ce ń nieliniowych przyjmował wa rt oś ci od dwóch do kilkunastu %. Szerzej wyniki badań wzmac
niacza pr ze dstawiono w pracy [3]; w niniejszym opracowaniu zostały one po
traktowane marginesowo, gdyż uzyskane wyniki uznano za niezadowalajęce i mało re pr ez en ta ty wn e dla impulsowych wz ma cniaczy mocy, koncontrujęc uwagę na wynlka'ch badań sk onstruowanego w dalszej kolejności wzmacniacza o mocy 10 W.
5. Badania modelowe wzmacniacza o mocy wyjściowej 10 W
W następnej we rsji wzmacniacza zastosowano tranzystory BD 139 (Tl) 1 BO 140 ( T 2 ) oraz diody BA 564, ponadto przyjęto: E = 25 V, R » 25 A , L »
» 2 0 0 £iH. W celu zmniejszenia zawartości składowej wielkiej częstotliwo
ści w sygnale wyjściowym, równolegle z rezystorem obciężenia R włęczono kondensator o pojemności C « 330 nF. Pr zy przyjętych wartościach R, L, C uzyskano pasmo przenoszenia wz ma cn ia cz a 0-16 kHz. Wartości rezystancji R 1 , R 2 , R3 dobrano tak, aby przy głębokości modulacji m ■» 1 tranzystory p racowały na granicy nasycenia.
N8 rys. 4 pr ze dstawiono zależn oś ci mocy wyjściowej P , mocy dostarczo
nej P^ oraz sprawności $ od głębokości modulacji m dla pobudzenia si
nusoidalnego o cz ęs totliwości f ■ 1 kHz dla dwu warrqści F częstotliwo-
130 Z. Filus
iM
« ' Ot OJ OJ C i c *
Rys. 4. Zależności mocy w y j
ściowej p , mocy dostarczo
nej i sprawności ^ od głębokości modulacji m a) f .« 1 kHz, P - 150 kHz, b) f - 1 kHz, F - 100 kHz
ści sygnału modulowanego. Maksymalna spraw
ność wzmacniacza pracującego przy częstot
liwości sygnału mo du lo wa ne go F « 150 kHz wynosi 70%, zm ni ej sz en ie tej częs to tl iw o
ści do wartości F = 100 kHz powoduje zwięk
szenie sprawności o 5%.
Straty mocy F str określono Jako różnicę mocy dostarczonej i mocy wyjściowej P , Przy zerowym sygnale modulujęcym niez na cz
nie przekraczaję one 2 W; w głównej mierze spowodowane są jednoczesnym przewodzeniem obu tranzystorów w trakcie przełączanie straty mocy na włączonych tranzystorach po zakończeniu przełęczania wynoszę w tym przypadku około 0,1 W. Zgodnie z wynikami doświadczeń przy ustalonej głębokości mo
dulacji straty mocy rosnę wraz ze zw i ę k szeniem głębokości nasycenia tranzy st or ów - jest to wy nikiem przedłużania się czasu jednoczesnego przewodzenia tranzystorów.
Na rys. 5. przedstawiono zależności współczynnika zniekształceń nieliniowych od cz ęs totliwości sygnału modulującego i
od często- Rys. 5. Zależność współczynnika zn ie kształceń nieliniowych h od
tliwości sygnału modulującego f i głębokości modulacji m
a) mierzonego na wy jściu wzmacniacza mocy, b) mierzonego na wyjściu do
datkowego filtru dolnoprzepustowego
Badania modelowe wz ma cn ia cz y mocy. 131
ałębokości modulacji h = h(f) 3 x u Im=const„. Wspó łc zy nn ik zniekształceń nie- liniowych sygnału wy jś ci ow eg o wz ma cn ia cz a (rys. 5 a ) jest znacznie z a wy żo
ny, gdyż mier zo ny był przy użyciu miernika zn iekształceń nieliniowych o paśmie pomiar ow ym 2U Hz - 300 kHz i obejmuje on nie interesujące nas po- na da kustyczne składowe widma. Zn acznie lepsze po jęcie o Jakości w z m o cn io
nych sy gnałów daje wykres z rys. 5 b , pr ze ds ta wi aj ąc y zn iekształcenia s y g
nału wyjściowego pr ze pu sz cz on eg o dodatkowo przez bierny filtr dolnoprze- pustowy RC XI rzędu o cz ęs totliwości granicznej 16 kHz.
Rys. 6 przedstawia zależność ws pó łc zy n
nika zn ie ks zt ał ce ń niel in io wy ch od głęb o
kości modulacji m przy ustalonej c z ęs to
tliwości 3ygnału m o du lu ją ce go f = 1 kHz.
A m pl it ud a składowej wielkiej c z ę s to tl iw o
ści, nałożonej na w z mo cn io ny sygnał aku
styczny, Jest w pr zy bliżeniu stała, n i e
zależna od głębokości modulacji, dlatego jej udział w mierzonym w s pó łc zy nn ik u zn ie
kształceń - duży dis małych sygnałów wzmac
nianych - maleje w miarę wz rostu am p l i t u dy sygnału wzmacnianego. 2 tego powodu można przypuszczać, że zawartość n i ep oż ą
danych składowych ak us ty cz ny ch w sygnale w yjściowym wz ma cn ia cz a nie przekracza war
tości 1-1,5%.
Ok re śl en ie dynamiki ba danego w z m a c n i a cza jako stosunku maks ym al ne go napięcia wyjś ci ow eg o przy ze rowym sygnale w e jś ci o
wym (wyjściowego napięcia szumów) wyrażo- Rys. 6. Zależność ws p ó ł c z y n
nika zn ie kształceń n i el in io
wych od głębokości modulacji m przy f = 1 kHz 1 - mierzonego na wyjściu wzmacniacza mocy, 2 - m i e
rzonego na wy jściu do d a t k o wego filtru dolnoprzepusto-
wego
■ H i U B E S S g
tSLMJJ W W ! M S A C SSSJŁ»1
.‘S S S f ; “ “ w »jSBEff ł I s & S SiSBftl?
wnmm WmśMMM
20 i, z/d
'SM
Rys. 7. O s c y lo gr am y wybranych sygnałów
a) kanał A - napięcie wejściowe, kanał B - na pięcie wyjś ci ow e modulatora, b) kanał A - napięcie wyjś ci ow e modulatora, kanał B - na pięcie wy jś ci ow e
wzmacniacza mocy z obciążeniem RL
Z. F iluo
OJ mi/¿z
20 u s /d z
Rys. 7. Oscy lo gr am y wybranych sygnałów
c-f) napięcie wy jś ci ow e wzmacniacza mocy. z obciężeniem RLC dla różnych częstotliwości f i głębokości modulacji m
nago w dB, dałoby wyniki znacznie zaniżone ze względu na dużę zawartość składowych ponadakustycznych w sygnale wyjściowym. Po cz yn io no próbę okreś
lenia dynamiki wzmacniacza Jako stosunku ma ks ymalnego napięcia mierzonego na wyjściu w s po mn ia ne go filtru RC do napięcia wyjściowego, przy którym zawartość niepożądanych składowych widma wy no si 100%. Określona w ten spo
sób dynamika wynosi 55 dB; rzeczywista dynamika wz ma cniacza Jest ni ewąt
pliwie lepsza.
W celu zilustrowania działania wzmacniacza mocy z modulację szerokości impulsów oraz osiąganych przy Jego zastosowaniu rezultatów na ry s.7 przed
stawiono 03 cy lo gr am y wybranych sygnałów.
6. Uw ag i końcowe 1 wnioski
Prowad zo ne badania poza względami wy mi enionymi na ws tę pi e miały r ó w
nież na celu ustalenie stopnia konkurencyjności akustycznych wz ma cniaczy mocy z modulację szerokości impulsów w stosunku do W z m a cn ia cz y kl a s y c z
Badania mo delowe wzma cn ia cz y mocy. 133
nych. Na po ds ta wi e os ią gn ię ty ch wy ników można stwierdzić, że wz ma cn ia cz e impulsowe cechuję się stosunkowo wysokę sprawnością energetyczną oraz ma
łym w s pó łc zy nn ik ie m zn ie kształceń nieliniowych.
Przy za st os ow an iu odpowiednich tr an zystorów impulsowych oraz rozwiązań układowych uniemożl iw ia ją cy ch zbyt gł ębokie nasycanie tranzystorów wydaje się mo żliwe os ią gn ię ci e sprawności energetycznej rzędu 80-85%. Ze względu na małe st ra ty mocy w tranzystorach w stosunku do mocy oddawanej możliwa Jest znaczna mi ni aturyzacja układu.
Liniowość ch arakterystyk statycznych za stosowanych tr an zy st or ów nie ma pr ak ty cz ni e wpływu na zniekształcenia nieliniowe wzmacniacza i z tego po
wodu u z ys ka ni e ws pó łczynnika znieks zt ał ce ń niel in io wy ch poniżej 1% mo żl i
we Jest w uk ładzie po ds ta wo wy m z rys, 3, bez pętli uj em ne go sprżężenia zwrotnego. Wz ma cn ia cz e badanego typu obarczone sę jednak szeregiem wad z n acznie og ra ni cz aj ąc yc h zakres ich zastosowań. Os ią gn ię ci e znacznej' sprawności energetycznej wymaga zastosowania tranzystorów o bardzo do
brych włas no śc ia ch impulsowych, utrzymywania punktu pracy włączonych tran
zy storów w pobliżu granicy nasycenia lub zastosowania uk ładów u n ie mo żl i
wiających Je dn oc ze sn e przewodzenie tranzystorów. St ab ilizacja punktu p r a
cy stopnia mocy nie Jest wymagana w odniesieniu do zn ie kształceń ni e l i niowych; zmiana punktu pracy nie ma prak ty cz ni e wpływu na Jakość sygnału, może jednak powodować pogorszenie sprawności energetycznej. Osiągnięcie małego ws pó łc zy nn ik a zn ie kształceń niel in io wy ch wymaga zastosowanie p r e
cyzyjnego modulatora o stabilnych parametrach.
Wzma cn ia cz e mocy z modulacją szerokości impulsów wymagają bezwzględnie' stosowania z a si la cz y o dobrze stabilizowanych parametrach. Same są źród
łem silnych zakłóceń radioelektrycznych. Ich niezawodność jest niezbyt duża ze względu na możliwość zniszczenia tranzystorów stopnia mocy w c z a
sie Jednoc ze sn eg o ich przewodzenia przy dołączonym pełnym napięciu z a s i lania.
P o ds um ow uj ąc podane wyżej uwagi należy stwierdzić, że zakres za st os o
wań ak us tycznych wzma cn ia cz y mocy z modulacją szerokości impulsów, w któ
rym są one ko nkurencyjne w stosunku do wzma cn ia cz y o działaniu ciągłym, ogranicza się wciąż Jeszcze do przypadków, w których wyma ga ne są os i ą g nięcie maksymalnej sprawności energetycznej lub znaczna miniaturyzacja u- kładu przy dużej mocy wyjściowej.
LITERATURA
/
[i]Grabowski F.: Optyma li za cj a atopni końcowych w z m a cn ia cz y mocy z m o d u lacją szerokości impulsów.. Praca doktorska, Rz e s z ó w 1975.
[2jKuta St.: Ogra ni cz en ia częstotliwościowe wz ma cn ia cz y mocy z modulacją szerokości impulsów. Praca doktorska, K r ak ów 1973.
134 Z. Filuj
[3] Filus Z.: We ry fi ka cj a doświadczalna zasad projektowania wz ma cniaczy mocy z modulację szerokości impulsów. Op ra co wa ni a w ramach problemu resortowego 1.8 prow ad zo ne go przez M i ni st er st wo Nauki, Szkolnictwa W y żs ze go i Techniki, Gl iwice 1979.
Złożono w red. 30.04.80 r. Recenzent
W formie ostatecznej 15 .10.80 r. J Ooc. dr inż. Maria Jastrzębska_ . ... M .____ , .
HCCJIEAOBAHHH MOflEJDBii MOIUHOCTHiiX yĆHJI/ITEJIEtf C IBH POTHO-HM nyJIbCHOił MOAyJIHUJffiM
? e 3 » m e
l l e j i b i o p a d o m d h u i o o n p e ^ e j i e H H e f l e i l c T B H i e l i b H i o c n a p a M e t f p o B u o m H O C T H p a d o - T a x > m n x n o n p H H U H n y m n p o T H O - H M n y A b c H O i i M o ^ y a a y H H . B p a d o T e n p o B e A e H O a H a A H3 B0 3M0X H0C T e t t I i p H M e H e H H f l H3B e C T H N X l i e T O ^ O B m H p O T H O - H M n y A b C H O i ł M O ^ y J t f l m i H B a K y c T i i n e c K K X y c H J i K T e j i a x m o i u h o c t h . n p o B e ^ e H U c x e M t j n o c r p o e H H o r o M O A y A H T o p a u A B y x B a p n a H T o n O K O H e n H o r o K a c K a ^ a . l l p e A C T a B J i e H U p e3y j i b T a T K H S M e p e H H i t K n A u H e j i H H e S H H x H C K a x e H H i i y c H J i H T e j i n . H o x a s a n o , m o H e c M o i p a H a o T H O C H T e j i b H O x o - p o n H i ł k i i a u M a A H e H e A H H e i i H b i e H C K a x e H H H n p H M e H e H H e y c H J i H T e a e i l p a c c w a T p H B a e - M O T O T H n a H e u e A l l C O O d p a3H O H3-3a M H O T H X K O H C T p y K U H O H H L I X S a T p y A H e H H K C B H3a H - H b l X C K O M M y T a U H e i i d O A b H H X T O K O B ,
TESTING OF THE PULSE WIDTH M O DU LA TE D POWER AM PL IF IE RS
S u m m a r y
The purpose o f t h i s paper is to qu alify the real parameters of the pulse width modulated power amplifiers. At first , methods of pulse width modulation are described, including the estimation of possibilities of its-application in audio power amplifiers. The schemes of the constructed modulator and of two power amplifiers are presented. The results of m e a
surements concerning an efficiency and distortions are shown at the end of the paper. It is stated, that application of a power amplifier of this type is useless considering problems arising with fast switching of rela
tively high currents.
1
