ZESZYTY NAUKCWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ
S eria : MECHANIKA z . 36 Nr k o l. ?33
1968
ERNEST CZOGAŁA
Katedra Dynamiki Układów Mechanicznych
0 PEWNYM PROBLEMIE DRGAŃ PRĘTA KOŁOWEGO PRZY WYMUSZENIU STOCHASTYCZNYM
S t r e s z c z e n ie . Przeanalizow ano lin io w e za gad n ien ie drgań p r ę ta kołowego p rzy wymuszeniu stochastyczn ym .
Zagadnienie rozwiązano p o słu g u ją c s i ę t e o r i ą k o r e la c j i.
Otrzymano śred n ie kwadratowe o d ch y len ia i fu n k cje k o r e la c j i p rzem ieszczen ia promieniowego i momentu gnącego przy z a ło ż e n iu " b iałeg o szumu".
1 . Drgania wymuszone harm onicznie w u j ę c iu determ inistycznym W ażniejsze oznaczen ia:
R - promień krzywizny p r ę ta ,
<o - długość kątowa p r ę ta ,
c
A - p o le p rzek roju p r ę ta , E - moduł s p r ę ż y s t o ś c i,
I .. moment bezw ładności p rzekroju p r ę ta względem o s i o b o ję tn e j,
q - g ę s to ś ć m a te r ia łu p r ę ta ,
w (« f,t), v (« p ,t) - promieniowa i sty c z n a składowa wektora p rze
m ie sz cz e n ia ,
q * (« f,t), p * (< f,t) - promieniowa i sty c z n a składowa o b c ią ż e n ia .
Równaniami wyjściowymi d la powyższych rozważań będą r ó żn iczk o we równania równowagi p r ę ta kołowego
A E /0> . Qw^ El/fó^w (^2v^ . _ * „
M 3 (U1)
E I/i£w Q_v^ ą ę/9v » *
" 7 V
0^ 7 ® f ł , ł ’
’wyprowadzone d la prętów sła b o zakrzywionych o p rzekroju zwartym i s t a ł e j k rzyw iźn ie 1/R .
Przy pewnych z a ło ż e n ia ch u p raszczających [ 3 ] , W oraz pom ija
ją c o b c ią ż e n ie s ty c z n e (p* = 0 ) układ (1 .1 ) sprowadza s i ę do jed nego równania
El O2 /Q2 . -i '2 , □* f i -1
~ ~ T — 9 + 1 , W » 0 * 3 * U • 2 J
R
J e ż e l i założym y, że p r ę t spoczywa na podłożu sprężystym (o d z ia ła n iu obustronnym i w spółczynniku k ) oraz uwzględnimy lin io w e t ł u m ien ie drgań ( z e s t a ł ą h ) , t o o b c ią ż e n ie promieniowe o k reślo n e
j e s t wzorem
q* = q - kw - - 2 h | j , (1.3)
g d z ie ś q ( ^ ,t ) oznacza o b c ią że n ie zewnętrzne (c z y n n e ).
Wykonując tran sform ację Laplace*a na ostatn im równaniu o tr z y muje 3 i ę
SI R4
d2 /d 2 „ N2] - , d2w , 2 d2w d2w
— s<—-s- + 1 ) w + k — p + “ 7 + 2hp — 2 =
-dy d<^r J dttf d<f
* ~ ~ |^A§(pf(f) + K(ff)) + 2h m(«f) + q | (1.4)
O pewnym p r o b l e m i e drgań p ręta k o ło w e g o p r z y w y m u s z e n i u . , . ________71
g d z ie i
w ( f ,p ) — w(<f>,t) q((ptP) q ( f » t )
f(tp) . m(<f) m w(<p,0) g(tp) - ^1 *4 ^
N a stęp n ie wykonano na równaniu (1 * 4 ) skończoną tran sform ację F ouriera z pom inięciem dodatkowych członów tra n sfo rm a ty .
P om in ięcie t o j e s t uzasadnione w dwóch przypadkach zamocowania końców p r ę ta j zamocowanie przegubowe (tran sfo rm acja sin u sow a) i sztywne z m ożliw o ścią przesuwu bez obrotu (tran sform acja c o s in u - sowa)
^ ( P ) + ^ ( P f n + Sn ) + 2h® / * — \ Wn (P ) " KtT I 3--- 2--- * '
A^i"1 ) + k 4 ^P + 2he
R
D la n - t e j formy drgań otrzymano:
q^(p) + ¿ g (p fn+ gn ) + 2hsBŁ
"»CfP) - £1^2 . , }2 + ^ p2 + 2fap { o m p . j f
g d z ie :
Symbol
fsin/yp
[cos ¿
1
^ iznacza, że dla zamocowania przegubowego należy we wzorze przyjąć sin^x zaś dla sztywnego utwierdzenia cos
W dalszym ciągu rozpatrujemy drgania ustalone pręta. Z uwagi na założoną liniowość układu warunki początkowe nie mają wpływu na charakter drgań ustalonych, dlatego można przyjąć
Ponadto podstawiamy k ł-ccE.
Obciążenie założono jako zmieniające się w czasie harmonicznie
Dla obciążenia jednostkowego zapisanego przy pomocy dystrybucji
otrzymuje się funkcję wpływu Greena} uwzględniając, że dla obcią
żeń harmonicznych p — itu mamy
f = g_ = m = 0.
n “ii n
<5 - Diraca
(1.6)
n(f»«P-,» ) ^ )2+lJ -^uF+i2hiC0S^n eiwt-2_ i s i n ^ l
yo l COS^ l Il c o 3 < W }a2* W \ ( 1. 9)
O pewnym p r o b l e m i e d r g a ń p r ę t a k o ło w e g o p r z y w y m u s z e n iu .. . ________7 3
lu ft 2 psin p.n
k°
<D
[cos {J.n j lub
^ 2 f j - X ” (1-10)
n Ag
gdzie:
w n " - 1 )2 + 1] *
Dla dowolnego obciążenia harmonicznego n-ta foima przemieszcze
nia promieniowego określona jest następująco f o
Wn(«f,t) =
J
q((f1 )Gn(f,«f1, t )d«f1 . (1.11) o2 . Wariancja przemieszczenia promieniowego
Wyznaczenie funkcji korelacji dla nr-tej formy drgań
Obliczając moduł wyrażenia (1.11) otrzymuje się charakterystykę amplitudową dla n-tej formy drgań. Obciążenie przyjęto jako sta
cjonarną, ergodyczną funk
cję losową czasu o wartości oczekiwanej równej 0.
Przyjmując obciążenie umiejscowione w punkcie tp^ = Tf będzie
Rys. 1
) = ?0 <K<p1-ip)» (2.1 ) gdzie: ? jest stałym de-
O
terministycznym współczynni
kiem uwzględniającym 'wymiar.
Oznaczając charakterystykę częstotliwościową przez H (io^<p) manty n
sin^Tfj)
[cos s i n ^ l
cos [ (2.2)
Posługując się znaną formułą dla wariancji przy znanej gęstości spektralnej [i]
■foo +°°
%(<?) - / Sw (aJ,<f)dw = / |hw (co,<f)j 2 S (w)do* (2.3)
«/ n «7 n ii
otrzymano
/P \2 . 's in 2 's i * Ą y p
( - 2 . ) ± J 2 M
2
1 oro cos ^
,c o s ^ i + 00
S (cu)doJ
Si ( 2 . 4 )
gdzie %n o h/A^OŁL^
Przyjmując wymuszenie w postaci "białego szumu" tzn. stałą gęs
tość widmową w pewnym zakresie częstotliwości [-aj,, cuj całka (2.4) sprowadzi się do postaci
+U>r-
P J s i n 2 ^ ) isin r Sq (w) dw
^ 1 °°* V y j W ¿ v p } /
S
( 2‘ 5 )Zakładając, że tłumienie w układzie jest małe, układ ton speł
nia rolę filtru wąskopasmowego (^(charakterystyka częstotliwoś
ciowa ma ostre maksimum w pobliżu częstości drgań własnych) w prze
dziale ajp+Aaj](rys. 2).
O pewnym p r o b l e m i e d r g a ń p r ę t a k o ło w e g o p r z y w y m u s z e n iu .. . ________7 5
Rys. 2
Decydujący wkład w całkę (2.4 ) wnosi obszar bliski oj^, zatem granicę górną całkowania można rozszerzyć do «>, gdyż funkcja po
za przedziałem
[ain
+Aw« - A
oliJ
jest prawie równa 0.Wykonując całkowanie otrzymano
/p \2 sin2^ śin2M n <f
(
— ) ^ I 2 2W , g l
cos <U7|> cos M n<fS
3C_Jn
~ V ( 2. 6 )
Średnie kwadratowo odchylenie przemieszczenia promieniowego wynosi
' "sin^ v ? cos^nf _o 2_
%
a l n u y n
cos^ipj (2.7)
Funkcję korelacji dla n-tej formy drgań wyznacza się wykonując na gęstości spektralnej przemieszczenia promieniowego transforma
cję Fouriera [5] +00
f -w (<p,o)) e^^dcu. ( 2.
K . _
(f)
Przy założeniu "białego szumu" jak wyżej i wykonaniu w ostatnim wzorze transformacji Fouriera otrzymuje się
- t e )
Podstawiając
6"
f M 3T 4
S A Va*/ 2 a / Vn*o
s in ^ 008V nY>
s in /xTif 008V n^
otrzymuje się
Kw ( f ) » O -2 e” ° C^ o s ( 3 r + ^ s i n ^ l r l j ( 2 . 1 0 )
i ostatecznie
"n
.( ! a f i
V Ąo/ 2
4 fSin0^
sincos2^.‘M *
w r
x eV t l r l
n v t ' ' « ' 2 « v rn >o w J
(cos r + - 5 = 3 l n It I ). (2. 11)
Łatwo zauważyć, że przyjmując w (2.11) V »0 otrzymujemy za
leżność (2.6), co jest sprawdzeniem zależności
K* (0) - W2(f) * S2,
gdzieś <?2 je st również wariancją w (2 . 1 0 ) ,
O pewnym p r o b l e m i e d r g a ń p r ę t a k o ło w e g o p r z y w y m u s z e n iu .. . 7 7
3 , W ariancja momentu zgin a ją ceg o 1 je g o funkcja k o r e la c j i
P rzy z a ło ż e n iu warunku n i e ś c i ś l i w o ś c i p r ę ta moment z g in a ją c y wyra
ża s i ę wzorem
EI/^w t %
M - - — ■ + w ). ( 3 .1 )
Wobec powyższego d la it- te j formy momentu zg in a ją cego przy wymu
sz e n iu harmonicznym otrzymuje s i ę
\°0
t ó - 1 > * * " * § - / ’ W ■
„ . J Ł ^ ' ¡ W
s i n ^
COS
s i n ^ l
c o s ¿ y p J
^ ecE [ O i - 1 >* * 1] 2ho> .
+ ^ F
-O ,2
( 3 . 2 ) Podstawiając q(<p) = S («f-«^ ) otrzymuje się funkcję Greena
Rn(f ,<f,t) - M<1 )(f)ejiurt
El e1“*
s i n ^ ' lcos ^ n * J l i
%R2 (w2-oF ) 4 2hw ,1
~
J( 3 .3 ) O czyw iście przy dowolnym um iejscow ieniu o b c ią że n ia
?o
M ^ep.t) .
J
ąC^ ) Rn(^,tp1 ,t)d<pl . ( 3 .4 ) Z akładając, jak poprzednio, wymuś z e n ie w m iejscu^ ( f l ) " p 0 ( 3 . 5 )
i b io rąc moduł w yrażenia (3 * 4 ) otrzym uje s i ę
( 2
P0 ĘI n~ ^ ó lC0S ^ A OOS
W i
r2 V ( ^ - 2 )2 + 4
Porównując w yrażenia ( 3 . 5 ) oraz ( 2 . 2 ) otrzymano z a le ż n o ść ( 3 . 5 )
|Hj^ (cu,«(>)| - “ ź ^ n “1 ) | HW Cw» f ) |* ( 3 . 6 )
Wobec powyższego w yrażenia na w arian cję i funkcję k o r e la c j i róż
n ią s i ę ty lk o w spółczynnikiem (E l )^ . ( 'f' i w r e z u lt a c i e , przy z a ło ż e n iu ja k poprzednio " b ia łe g o szumu", otrzymuje s i ę
~ 2 , , ! o i -i81“ iS lD - ¿VPl ( B i l 2 , 2 . \2 y qn 7 l
^ ¿ l 00“ f t y i t » “ ( “. i i P * ' 2 ^ 0
oraz śr e d n ie kwadratowe o d ch y len ie momentu
Z ° 2_ S i „ 2 , i \ | * \ K / ^ t H 8111^
V n ‘
>■{; %7 ^ » V 2 ^ l c08i“n’ł,j lcos fVf
Dla f u n k c ji k o r e la c j i otrzymano w yrażenie
( 3 .8 )
[cos ^ nTpJ [cos ¿ y e j r 4 n
x e
V .
^ ( c o s r + - ^ - e i r u ^ i i ^ l r l ) . ( 3 . 9 ) H
O pewnym p r o b l e m i e d r g a ń p r ę t a k o ło w e g o p r z y w y g n a z e n i u . . . ________7 9
J e ż e l i wzajemna k o r e la c ja między poszczególnym i formami drgań j e s t równa zeru lu b mała [ i ] , [ 2 j t o o s ta te c z n a w artość w a r ia n c ji j e s t równa sumie w a r ia n c ji n -ty c b form drgań zarówno d la przem ie
szczeń jak i d la momentu
’ (,p> * G t t ; ) ^ i “ V nv ° s W * t ^ ’ (3 ,1 0 )
s i n - CO«2 U Y
s i n M c o s2 ¿JL^
( 3 .1 1 ) 4 . Przykład
Do o b lic z e ń p r z y ję to p r ę t kołowy o d łu g o ś c i kątcwej i m asie je d n o st
kowej A g - 1 . P r z y ję to
- I 100
K v ~ -
Założono s t a ł ą g ę s to ś ć sp e k tr a ln ą wymuszenia w z a k r e sie c z ę s t o ś c i od -3 0 0 ( r a d /s e k ) do +300 (r a d /s e k )t
S ■ 1 .
Ze względu na niem ożliw ość o b lic z e n ia w spółczynnika tłu m ie n ia d la każdej formy osobno ze znanych w ła śc iw o śc i m a te r ia łu , p r z y ję to w artość t e j l i c z b y d la każdej formy jednakową 4 n * 0 ,0 1 .
Wyniki d la pierw szych 5 form drgań zestaw iono w t a b li c y
n 1 2 3 4 5
•
% h >2 - ■ ’] 1 0 ,0 3 1 ,6 8 0 ,5 150,1 2 4 0 ,0
3 to 2
n
| 3 1 ,6 1 7 7 ,2 715 1800 3700
V »»(fV P 0 7 .9 2 n ni 1 A D001
s i n ^ u 9 o • Jf ULWfif
COS ¿ 1 J ) cos /xn«f
Vb£ («p)/p or2
1 3 ,8 A A 6 ,5 5 ,0 5
s i n ¿ x jp s i n / y p U o o e ^ co s ¿ y p
Jak wynika z przytoczonych wyników t a b li c y d la przykładu c y fr o wego śr e d n ie kwadratowe o d ch y len ie przem ieszczeń m aleje dość szyb
ko ze wzrostem numeru formy drgań. Wyższe formy wpływają w ięc już bardzo mało na c a łk o w ite śred n ie kwadratowe o d c h y le n ie , k tóre j e s t sumą śr ed n ic h kwadratowych odchyleń (p rzy p o m in ięciu k o rela c j i między poszczególnym i formami d rgań ).
O pewnym p r o b l e m i e d rgań p r ę t a k o ło w e g o p r z y w y m u s z e n i u . . .________81
LITERA WRA
[1 ] Random V ib r a tio n , V ol. 2, Chept, 1 , S.H . C randall ( e d ) , th e Technology P r e ss and John \7 ile y and Sons, N.Y. 1959.
[2] B o to tin W.W.s S t a t i s t i c z e s k i j e metody w s t r o i t i e l n o j mechani- k i e . I . L . S . , Moskwa 1965, s . 140-150.
[3] Skalm iorski B .: Problemy s t a t y k i i dynami k i powłok walcowych użebrcwanych, Zeszyt Naukowy P o l . Ślą seL ej Nr 75, s . 2 0 -2 6 . [4] S k alm ierski B .j Zagadnienie lep k osp rężystego p r ę ta kołowego na
podłożu lepkoeprężystyni, Rozprawy I n ż y n ie r s k ie 2 ,1 3 (1 9 6 5 ).
[53 Pugaczew W .S.: T eoria f u n k c j i przypadkowych i j e j zastosow an ie do zagadnień sterow an ia autom atycznego, MON, 1960.
[ 6 ] Lyon R.H .t Response o f a N on lin ea r S tr in g t o Random E x c ita t io n . J . A cou st. S o c. Amer., v . 32, No. 8 , 1960.
[7 ] Swiesznikow A .A ,: Podstawowe metody fu n k c ji losow ych, PWN, War
szawa, 19 6 5, s . 79-153.
o npoEJiEME kojiebahmA Kpyrjioro c t e p o t w
n?M CTOXAUTVPiECKOM B03flEfiCTBHH
? e 3 d u e
B p a O o r e p a c c s a T p e H Ł i JiHHeîlHMe 3 a T y x a n z » e KOJiedaHHH n p a C T O x a - CTKwecsoM B 0 3 jefłcT B M H c i t j i . r i p o f i j i e u a p e c j e n a n p a n o u o z K K O p p e ^ a - Ukohho# T e o p H H . O n p e z e a e H O c p e ^ H n i ł K E a x p a T n p o r a ô a h H 3 m 6 aK > -
mero i i o u e H T a n p a y c a gbhh " d e c o r o ’J i y a a " .
PROBLEM OP VIBRATIONS OF THE CIRCULAR BAR BY THE RANDOM FORCING
S u m m a r y
A linear damping vibrations of the circular bar under the random excitation by loading have been presented in this paper.
The problem has been solved by using the correlation theory.
The mean square deviation and the correlation function for radial dislocation mid bending moment by "white noise" assumption have been obtained.