ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄ SKIEJ Seria: ENERGETYKA z. 126
1995 N r kol. 1281
Joachim OTTE
ANALIZA WARUNKÓW PRACY WENTYLATORÓW W UKŁADACH ODSIARCZANIA SPALIN (UOS)
S tr e sz c z e n ie . Przeprowadzono analizę w arunków pracy w entylato
rów w układach odsiarczania spalin. D yskutow ano w arun ki pracy w zależności od lokalizacji wentylatorów w u k ładach odsiarczania spalin.
Szczegółowo rozpatrzono problem y doboru m ateriałów konstrukcyj
nych.
TH E ANALYSIS OF FA NS OPERATING CONDITIONS IN FLUE GAS DE SULFURIZ ATION INSTALLATIONS
Sum m ary. The analysis of fan operating conditions in flue gas desulfurization installations h a s been investigated. O perating condi
tions has been discussed in dependence of fans location in Flue Gas D esulfurization Installations. Problem s of construction m aterials selec
tion h as been in details considered.
EIN IG E PROBLEME DER ANW ENDUNG VON VENTILATOREN IN RAUCHGASENTSCHW EFELUNGSANLAGEN
Z u sam m en fasu n g. Es w urde h ie r die Problem atik der Anwendung von V entilatoren in den R auchgasentschw efelungsanlagen diskutiert.
Im B eitrag sind anlagentechnische Vorteile sowie die spezifischen M erkm ale der A nordungsm öglichkeiten von Saugzug — und REA - D ruckerhöhungseventilatoren e rlä u te rt. Speziell sind h ier Beur- teilungs - und Auswahlhilfen fü r in F rag e kom m ende M aterialien und W erkstoffen aufgezeigt.
1. W STĘP
Do głównych m aszyn pomocniczych w układ ach odsiarczania spalin należą w entylatory, przy czym należy tu podkreślić, że od ich dyspozycyjności zależy dyspozycyjność całej instalacji.
Obecnie w litera tu rz e technicznej dotyczącej technologii odsiarczania spa
lin znaleźć m ożna coraz więcej m ateriałów odnośnie do pracy wentylatorów, z tym że w dużej części są to publikacje wywodzące się z k ręgu firm produku
jących w entylatory. A naliza różnych artykułów [1 - 10] w skazuje jednoczna- cznie, że dobór w entylatora do pracy w UOS je s t najczęściej traktow any jako indyw idualne zagadnienie techniczne powierzone firm ie specjalistycznej, pro
dukującej tego ty p u wentylatory. Do jej zadań należy:
- dobór typu i wielkości w en ty lato ra pod względem param etrow ym ,
- w zależności od stosowanej m etody odsiarczania analiza uwarunkowań wynikających z lokalizacji w en ty lato ra w UOS,
- rozeznanie co do sk ład u fizyko-chem icznego przetłaczanego czynnika, - w ykonanie badań odporności m ateriałów stosow anych w budowie wentyla
to ra n a w arun ki pracy,
- an aliza w arunków awaryjnej pracy UOS oraz wypracowanie metod likwi
dacji ich skutków wpływających n a żywotność elem entów w entylatora (np.
przekroczenie dopuszczalnych stężeń S 0 2 w czynniku, zapobieganie skut
kom oblepienia elem entów u k ład u przepływowego przez zainstalowanie układów (ze sprężonym pow ietrzem i wodą) do ich czyszczenia bez koniecz
ności dem ontażu itd.).
2. DOŚWIADCZENIA KRAJOWE Z PRACY WENTYLATORÓW W WARUNKACH ZBLIŻONYCH DO UOS
Ze względu n a b rak doświadczeń co do eksploatacji krajowych wentylato
rów w układach odsiarczania spalin należy zwrócić uwagę n a instalacje do
św iadczalne i półtechniczne [11].
I ta k po wcześniejszych bad aniach laboratoryjnych opracowano i wykonano półtechniczną instalację dośw iadczalną n a teren ie KWK „W UJEK” w Katowi
cach. Całość przedsięw zięcia zrealizowano w OBR „BAROWENT” w Katowi
cach przy w spółudziale Politechniki. Zastosowano m okrą m etodę wapienną usu w an ia S 0 2 z gazów. W instalacji pracow ał w entylatora promieniowy o wydajności 1,38 m 3/s i spiętrzeniu całkowitym 5000 Pa. W entylator pracował n a gazie oczyszczonym, wilgotnym. W zw iązku z w ykraplaniem się wody należało ją okresowo odprowadzić z obudowy w entylatora za pomocą rury spustowej. Zastosowano w entylator standardow y i w pracy jego nie wystąpiły żadne problemy.
Zakłady Pom iarow o-Badaw cze E nergetyki „ENERGOPOMIAR” Gliwice prowadziły próby z pilotową in stalacją odsiarczania spalin n a terenie Ele
ktrow ni „HALEMBA” w Rudzie Śląskiej, posiadającej 4 bloki energetyczne, każdy o mocy 50 MW. Do odsiarczania pobierano część spalin za elektrofil
trem czwartego bloku. Elektrow nia sp ala węgiel o niewielkiej zawartości
A n a liza w arun kó w pracy wentylatorów.. 263
sia rk i (0,7 - 1%). Zastosow ana metoda odsiarczania spalin należy do mokrych, wapniakowych.
W celu odprowadzenia wykraplającej się wody wywiercono otwór o niew iel
kiej średnicy w najniższym punkcie obudowy w entylatora. Spaliny dopływają
ce do w entylatora oprócz składników gazowych zaw ierają gips i nieprzereago- w any sorbent (m ączka w apienna), co powoduje oblepianie wirników i n iesta biln ą pracę w entylatora. W celu wzmocnienia konstrukcji zmieniono układ łożyskowy (wykonano w spólną obudowę obu łożysk) oraz zmieniono podstawę.
Stężenie S 0 2 w spalinach przed w entylatorem wynosiło m aks. 0,8 g/m3 (0,028% S 0 2 obj.) i korozja siarkowa nie była tu ta j zasadniczym problemem.
W irnik wytrzym ywał tylko ok. 1000 godz. pracy przy czyszczeniu go co 1 dobę ze względu n a oblepianie się koła wirnikowego, a nie z powodu procesu korozji siarkowej. W celu określenia trudności, które mogą w ystąpić w pracy w enty
latorów w w aru nk ach zasiarczenia zapoznano się z eksploatacją w entylato
rów zainstalow anych n a wydziale p rażalni H u ty M etali Nieżelaznych „SZO
PIE N IC E ” w Katowicach.
C ztery w entylatory promieniowe pracu ją w system ie odciągowym gazów dwóch pieców fluidalnych służących do p rażen ia siarczku cynku. Proces pro
wadzi się w celu usunięcia z blendy cynkowej siarki, która jest przerabiana na:
- dw utlenek siarki ciekły techniczny,
- dw utlenek siarki ciekły do celów spożywczych.
P a ram e try w entylatorów są następujące:
- wydajność 270 Nm3/min; 615 m3/m in (350°C), 770 m3/m in (500°C), - czynnik przetłaczany: gazy siarczane, - te m p e ra tu ra czynnika: 350 - 500°C, - ciśnienie całkowite: 2900 P a (350°C),
2500 P a (500°C) - obroty m aks. 1450 obr./m in,
regulacja obrotów za pomocą sprzęgła hydraulicznego.
W entylatory pracują n a gazie prażalnym , będącym nośnikiem pyłu (zapyle
nie ok. 20 g/m3). Zasiarczenie gazów nie m a decydującego wpływu n a częstość w ym iany koła wirnikowego. Koło wirnikow e należy wymontowywać z w enty
la to ra co 1 miesiąc, a naw et częściej z powodu dużego zapylenia gazów, n a s k u te k którego pyły osadzają się n a w irn ik u powodując jego niewywagę i erozję łopatek. Obudowa ze stali St3 nie posiada żadnej w ykładziny i wym aga w ym iany co kilk a lat.
N a wydziale prażalni HMN „SZOPIENICE” p racują również 3 w entylatory prom ieniow e wysokoprężne (w tym 1 rezerwowy) służące do przetłaczania gazu piecowego (gazy prażalne) ochłodzonego i oczyszczonego. W entylatory p rac u ją przy następującym orientacyjnym składzie gazu: 5 - 7,5% S 0 2 ślady
S 0 3, 10% 0 2, ślady C 0 2, azot, p a ra wodna. Gaz je s t zwilgocony i istnieje możliwość w ykrap lan ia się wody, k tó rą n ależy odprowadzić z obudowy.
W pracy tych w entylatorów w ystępuje wiele problemów dotyczących głów
nie kół wirnikowych. Problem y te w ynikają stąd, że od m ateriałów stosowa
nych do w ykonania w irn ik a w en ty lato ra pracującego w środowisku korozyj
nym siarkowym w ym aga się wysokiej w ytrzym ałości i dużej odporności koro
zyjnej. N iespełnienie tego w aru n k u zm niejsza żywotność koła wirnikowego i zwiększa częstotliwość jego w ym iany.
W ciągu kilkuletniego okresu eksploatacji tych w entylatorów zmieniano k ilk a razy m ate ria ł kół wirnikowych. Początkowo wykonywano je ze stali 1H18N9T, a później ze zwykłej stali pokrytej w arstw ą homogenu z ołowiu (stal + cyna + ołów). Trwałość wirników z w arstw ą hom ogenu z ołowiu wyno
siła ok. 2 lata, ale w irniki te były znacznie cięższe i wym agały kłopotliwej kooperacji przy wykonawstwie. Powrócono więc do w ykonyw ania ich ze stali 1H18N9T.
Podsum owując m ożna przyjąć, że w enty lato ry pracujące n a czynniku za
siarczonym w w aru n k ach nie powodujących w ykraplan ia się wody nie stwa
rzają większych problemów podczas eksploatacji i nie w ym agają zbyt specjal
nych konstrukcji. W yjątek stanow ią w entylatory stosow ane do szczególnych celów, np. w entylatorom pracującym n a czynniku zasiarczonym zabudowa
nym w ciągu technologicznym staw ia się w ym agania wysokiej szczelności.
3. WARUNKI PRACY WENTYLATORÓW.W ZALEŻNOŚCI OD ICH LOKALIZACJI W UOS
Z analizy różnych m etod odsiarczania spalin jednoznacznie wynika, że obecnie dla w arunków krajowych optym alną m etodą odsiarczania spalin jest m o k ra m eto d a w a p ie n n a /w a p n io w a . Istniejące różne jej odmiany tech
nologiczne powodują, że lokalizacja w entylatorów w UOS również m a wiele w ariantów . Niem niej wyróżnić m ożna tu dwa zasadnicze podejścia do kwestii lokalizacji w entylatorów w UOS:
- po stronie spalin zasiarczonych, - po stronie gazów oczyszczonych.
W przypadku usytuow ania w e n ty la to r ó w po str o n ie g o r ą c y ch spalin wyróżnić m ożna uk ład z dwoma w entylatoram i (rys. 1) lub też z jednym w entylatorem (rys. 2). Pierwsze rozwiązanie stosuje się, gdy m am y do czynienia z rozbudową istniejącego bloku energetycznego i drugi wentylator (UOS) pracuje n a pokrycie oporów w instalacji odsiarczania. Układ z jednym dużym wentylato
rem UOS stosowany jest zwykle dla nowo budowanych bloków lub kotłów.
W entylatory przetłaczające gorące spaliny pow inny być przystosowane do następujących w arunków pracy [1]:
A naliza w arun kó w pracy w entylatorów . 265
- te m p e ra tu ra spalin (przeciętnie) ok. 150°C,
- krótkotrw ały skok tem p e ra tu ry do 350-400°C przy wypadnięciu podgrze
w acza powietrza,
- zaw artość S 0 2 w spalinach 2000-2700 mg/m2, - zaw artość pyłu w spalinach do 200 mg/m3.
Sytuując w e n ty la to r y po str o n ie gazów o c z y sz c z o n y c h można również w skazać n a dwie możliwości wyboru układu z jednym lub dwoma w entylato
ram i. W instalacji z dwoma w entylatoram i (rys. 3) możliwa je s t niezależna p rac a k o tła i instalacji odsiarczania. W entylator ciągu pokryw a wszystkie s tra ty ciśnienia w kotle, elektrofiltrze i „bypasie” do kom ina, n ato m iast drugi w entylato r odpowiada za odpowiedni ciąg w UOS.
W przypadku gdy nie w ystępują żadne ograniczenia zw iązane ze sterow a
niem i regulacją kotła, możliwe je s t przy założeniu nie zmienionej pewności pracy, zastosow anie tylko jednego odpowiednio większego w entylatora w UOS, ta k ja k to przedstaw iono n a rys. 4.
Po stronie gazów oczyszczonych należy liczyć się z następującym i (przecięt
nie rzecz biorąc) w arunkam i pracy [1]:
I 17
1
2 Wentylator wyciągowy spalin 3 Wentylator UOS
i, Obrotowy regeneracyjny wymiennik ciepta
5 Absorber 6 Separator kropel 7 Komin
8 Sprężarka powietrza
Spalhy
1 2
Rys. 1. Schemat UOS wg metody mokrej. Wentylatory usytuowane po stronie gorących spalin
Fig. 1. Flue Gas Desulfurization Installation scheme by wet method. Fans located in hot flue gas side
1 Elektrofiltr
2 Wentylator wyciągowy spalin 3 Obrotowy regeneracyjny wymiennik
ciepła
U Absorber 5 Separator kropel 6 Komin
7 S p rę ż ark a pow ietrza
Spdiny oczyszczone 5
1
Rys. 2. Schemat UOS wg metody mokrej. W entylatory usytuowane po stronie gorących spalin
Fig. 2. Fans located in hot flue gas side. Flue Gas Desulfurization Installation scheme by wet method
- te m p e ra tu ra n a ssaniu: 45°C (norm alna), 80°C (m aksym alna), - zaw artość pyłu: 50 m g/m 3,
- zaw artość wody: 300 m g/m 3,
- przekroczony p u n k t rosy n a wlocie do w entylatora, - zaw artość S 0 2 do 400 m g/m 3,
- w ystępow anie wilgoci w postaci krolepek,
- skłonność do oblepiania przez stałe cząstki poryw ane przez czynnik.
4. ZAGADNIENIE DOBORU MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH WENTYLATORÓW DO PRACY W UOS
4.1. W stęp
Jednym z bardzo ważnych problemów w arunkujących konstrukcję wentyla
torów do pracy w UOS o odpowiednio wysokiej niezawodności je s t opanowanie
A n aliza w arun kó w pracy w entylatorów . 267
1 El e k t r o f i l t r
2 Wentytator wyciągowy spalin 3 Obrotowy regeneracypy wymiennik
ciepła A Absorber 5 Sepcrator kropel 6 Wentylator UOS
7 Komin
8 Sprężarka powietrza
Spaliny
y y
Spaliny oczyszczon e 5
Rys. 3. Schemat UOS wg metody mokrej. W entylator wyciągowy po stronie gorących spa
lin. Wentylator UOS po stronie spalin oczyszczonych
Fig. 3. Exhaust fan in located hot flue gas side. Flue Gas Desulfurization Fan in cleaned gas side
w szystkich zagadnień w ynikających n a styku: m ate ria ł konstrukcyjny - agre
syw ny czynnik gazowy. Szczególne trudności w ystępują w skutek zjaw iska korozji, przy czym zagadnienie to często bywa niedoceniane.
Częste załączanie i w yłączania UOS prow adzi do przekraczania p u nktu rosy, niekiedy przekraczanie p u n k tu rosy n astępu je przy „norm alnej” eks
ploatacji UOS. W ystępująca w tedy korozja objaw ia się już po kilku m iesią
cach. W celu zapew nienia wieloletniej eksploatacji, wolnej od uszkodzeń koro- zyjnych, wym agany jest odpowiedni dobór zestaw u m ateriałów konstrukcyj
nych w entylatora, w tym również powłok antykorozyjnych w raz z technologią ich n akładania.
4.2. D o św ia d c z e n ia k ra jo w e
Dotychczas w kraju wiele w entylatorów pracuje przy czynniku o znacznej agresywności, w w arunkach zbliżonych do w arunków pracy w UOS. I ta k na przykład przeprowadzono przez „BAROWENT” w 1993 r. w HMN „SZOPIE
N IC E ” [12] badania wirników w ykonanych ze stali 1H18N9T wykazały, że nie
Elektrofiltr Spdiny oczyszczone
' 4
2 Obrotowy regeneracyjny wymiennik ciepta 3 Absorber
4 Separator kropel 5 Wentylator UOS 6 Komin
7 Sprężarka powietrza
5
- O - 1
2 ROSS
y y
Rys. 4. Schemat UOS wg metody mokrej. W entylator UOS usytuowany po stronie oczysz
czonych spalin
spełnia ona staw ianych jej wym agań. B ad an ia te przeprowadzono w warun
kach eksploatacyjnych, zastosowano n astępujące m etody oceny:
- m etodę w izualną oceny zm ian w yglądu powierzchni, - m etodę oceny zm ian m asy i wymiarów,
- m etodę oceny częstotliwości w ystępow ania zm ian korozyjnych oraz głębo
kości zm ian korozyjnych,
- m etodę oceny zm ian w łasności m echanicznych.
Ocenę korozji przeprowadzono n a w irnikach w ykonanych ze stali 1H18N9T, które były zabudowane w w entylatorze i pracow ały ok. 3 tygodni.
N a w irniku pierwszym zaobserwowano tylko początkowe stadium tworze
n ia się korozji m iędzykrystalicznej n a spoinach łączących łopatki z tarczą nośną. Innych objawów korozji nie zaobserwowano.
Drugi w irnik poddany badaniom m etodą w izualną był całkowicie zniszczo
ny. W irnik uległ tak im rodzajom korozji, jak:
- korozji równom iernej n a całej powierzchni wirników przekraczającej zna
cznie korozję dopuszczalną,
- korozji m iędzykrystalicznej występującej głównie w strefie spawów, Fig. 4. Flue Gas Desulfurization Fan in cleaned gas side
A n a liza w arunków pracy w entylatorów . 269
- erozji korozyjnej, która w ystąpiła n a znacznej powierzchni łopatek i tarczy nośnej, powodując zniszczenie m ate ria łu n a całej grubości wymienionych elementów.
Ponadto całkowitemu skorodow aniu uległa tarc za nakryw ająca, co n asu n ę
ło podejrzenie korozji naprężeniowej.
Powyższe obserwacje w ykazały, że korozja w yw ołana agresywnym działa
niem związków siarki stanow i pow ażny problem . W obecności związków siar
k i w bardzo ostrej formie w ystępuje korozja m iędzykrystaliczna i wżerowa, a więc zjawisko bardzo groźne. B adania korozyjne zachowania się różnych typów stali w środowiskach zawierających związki siarki przedstawiono poniżej.
B adania obejmowały:
- korozję ogólną i wżerową,
— korozję naprężeniową,
— badan ia elektrochemiczne.
W wyniku badań ustalono, że:
a) stale austenityczne z dodatkiem m olibdenu w g atu n k u OH17N12M2T, OH22N24M4TCu i OH23N283TCu ch arak tery zu ją się najlepszą odporno
ścią korozyjną. Nie ulegają one korozji wżerowej w żadnym ze środowisk zawierających siarkę. N ato m iast w b ad an iach elektrochem icznych n a stali H17N12M 2T zaobserwowano tw orzenie się wżerów przy potencjale wy
ższym o ok. 700 mV od potencjału korozyjnego. S tale OH22N24M4TCu i OH23N28M3TCu w w aru n kach prądow ych nie uległy żadnym zmianom, b) stal austenityczna bez dodatku m olibdenu w g a tu n k u 1H18N9T ulega
silnej korozji równomiernej o grubości 5 pm i korozji wżerowej dochodzącej do 60 pm.
Odporność badanych gatunków stali n a korozję rów nom ierną w środowisku związków siarki zmienia się wg następującego szeregu: 1H18N9T <
H18N10M T < OH17N12m2T < OH22N24M 4TCu < OH23N28M3TCu. Rozpa
tru ją c uszeregowanie badanych gatunków sta li m ożna stwierdzić, że stal 1H18N9T najsilniej ulega korozji ogólnej z utw orzeniem wyraźnego osadu produktów korozji. Ponadto tylko n a tej stali stw ierdzono obecność wżerów po 121-dniowej ekspozycji w w aru n k ach przem ysłow ych oraz laboratoryjnie wy
kazano, że wżery na niej mogą występować w najszerszym zakresie potencja
łów. O pierając się na w ynikach obserwacji i bad ań ustalono, że stal 1H18N9T w środow isku kwasu siarkowego je s t odporna w stosunkowo ograniczonych w arunkach , tj. przy stężeniu H 2S 0 4 wyższym niż 65 do 70%. Stal ta nie jest odporna n a działanie agresywnego środow iska zawierającego m okry dw utle
n e k siarki, ponadto m a ona skłonności do korozji wżerowej, naprężeniowej i erozjo-korozji.
W świetle przedstaw ionych powyżej rozw ażań w ysnuto np. wniosek, że stal 1H18N9T nie nadaje się do w ykonyw ania w irników w w entylatorach do p rzetłaczan ia gazów prażalnych, dla w arunków H u ty „Szopienice”. Do w aru n
ków, w jakich przetłacza się gazy p rażalne, zaproponowano stal OH23N28M3Cu, jako najbardziej odpowiednią do w ykonania kół wirniko
wych. S tal ta wykazuje dużą odporność n a korozję wżerową, naprężeniową oraz erozjo-korozję. J e s t s ta lą au sten ity czną spaw alną. Zalecaną metodą spaw ania je s t m etoda TIG przy spoiwie w postaci d ru tu o składzie chemicz
nym spwanej stali lub skraw ków m ateriału spawanego.
P iastę koła wirnikowego zaproponowano jako odlew żeliwny całkowicie osłonięty przed działaniem środow iska korozyjnego siarkowego za pomocą blachy ze stali w g a tu n k u ja k u ży ta n a koło wirnikowe. Od strony wlotu na koło wirnikow e osłona ta dodatkowo po kry ta je s t w arstw ą epidianu. Śruby łączące p iastę z tarc zą n ośną osłonięte są kołpakiem z blachy stalowej i dodatkowo również pokryte w arstw ą epidianu 430 z utw ardzaczem T. Wyjście w ału z obudowy także wymagało osłony przed środowiskiem korozyjnym. Na w ał wtłoczono ru rę ze stali 1H18N9T skręconą śrubam i z piastą. Śruby zalano epidianem , a powierzchnię ru ry zaspaw ano elektrycznie.
Do uszczelnienia przejścia w ału przez obudowę służy dław ik wykonany z ołowiu tw ardego (OT 3) oraz znajdujący się w ew nątrz dław ika sznur igielito- wo—azbestowy. Obudowa w en ty lato ra w ykonana je s t z blach stalowych gatun
ku St3S grubości 6 mm, a od w ew nątrz wyłożona je s t blachą ołowianą grubo
ści 4 m m. Blacha ołowiana łączona je s t z blachą obudowy śrubam i, łby śrub od strony w entylatora zalane są cyną. Ze względu n a dem ontaż koła wirnikowego obudowa je s t dzielona. Podziały ko rpu su uszczelnione są sznurem azbesto
wym lub z poliestru albo gum ą. Bardzo dobre wyniki otrzym uje się przy uszczelnianiu igielitem m iękkim .
W w aru n kach pracy instalacji pilotowej zlokalizowanej w Elektrowni „Ha
lem ba” przeprowadzono b adan ia próbek stalowych g atunku St3S, 1H13 i 1H18N9T [13]. N iektóre wyniki b ad ań korozji tych stali w środowisku kolum
ny absorpcyjnej instalacji odsiarczania spalin podano w tablicy 1.
4.3. D o b ó r sta li k o n str u k c y jn ej i sto p ó w
W m etodzie mokrej szczególne w ym agania w .zakresie doboru mnateriałów dotyczą w entylatorów usytuow anych po stronie gazów oczyszczonych. Istotny je s t w tym względzie skład chemiczny wilgoci (kropelek wody) znajdującej się n a powierzchni u k ład u przepływowego. Analizę wody za odkraplaczem z trzech różnych instalacji podano w tablicy 2 [6].
W zależności od jakości wody użytej do p łu k an ia odkraplacza i częstości płu k an ia uzyskuje się różniący znacznie skład chemiczny kondensatu, który poryw any je s t do w entylatora.
T a b lic a 1 S zy b k o ść k o ro zji sta li w śr o d o w isk u p r a c y k o lu m n y a b so rp cy jn ej in sta la c ji o d sia r c z a n ia s p a lin w g m eto d y MOWAP
w E le k tr o w n i „ H a l e m b a ”
Okres badań 590 godz. (24,58 doby) 150 godz. (6,25 doby) 100 godz. (4,15 doby)xxx
Gatunek stali
szybkość korozji szybkość korozji szybkość korozji
w g/m2 na dobę
średnia w g/m2 na dobę
średnia w mm/rok
w g/m2 na dobę
średnia w g/m2 na dobę
średnia w mm/rok
w g/m2 na dobę
średnia w g/m2 na dobę
średnia w mm/rok
St3S 112,66
176,12 174,76
154,51 7,1513
207,62 183,24 160,64
183,83 8,510
240,96 209,37 200,11
216,81 10
1H 13 55,24
56,88 62,23
58,117 2,690
161,63 54,63 55,53
57,26 2,651
38,54 44,24 41,38
41,38 1,916
lhl8N9T japońska
9,43 9,18 9,20
9,29 0,481
15,43 15,67 15,54
15,54 0,719 X X
1H18N9T
polska X X
17,28 16,86 16,79
16,98 0,786 X X
Uwaga: xx - nie badano
xxx - z dodatkiem kwasu adypinowego
Analizawarunkówpracywentylatorów...271
Tablica 2 A n a liz a c h e m ic z n a k r o p e le k w o d y z a o d k r a p la c z e m U O S
Lp. pH Cl
[mg/l]
S 0 4
[mg/l] KB
1 2,14 14900 10300 3,51
2 1,50 1270 3110 2,64
3 7,50 60000 8000 2,45
Celem określenia agresywności korozyjnej wody wprowadzono liczbę (wskaźnik) oddziaływ ania korozyjnego, której w artość bezpośrednio zależy od zaw artości chlorków i w artości pH.
S ta ła w artość liczby KB oznacza jednakow ą korozyjną agresywność wzglę
dem obranego m etalu. Powyższą zależność w formie w ykresu przedstawiono n a rys. 4.
Jeżeli chodzi o m ateriały konstrukcyjne m etalow e do pracy w środowisku agresywnym , korozyjnym, to w rachubę wchodzą stale austenityczne oraz przede w szystkim stale austenityczno-ferrytyczne i stopy niklu. Zestawienie tych stali i stopów stosowanych w Europie zachodniej podano w tablicy 3.
Do oceny odporności korozyjnej m etalu wprowadzono w litera tu rz e przed
m iotu tzw. indeks lub w skaźnik stopowy WS, zdefiniowany jako Ws = Cr(%) + 3,3 x Mo(%)
Im wyższa w artość tego w skaźnika, tym w iększa je s t odporność m ateriału na korozję.
Pewne zgrubne oszacowanie wym aganej w artości indeksu WS niezbędne przy prawidłowym doborze m ate ria łu przedstaw iono w formie wykresu na rys. 5. W ykres ten je s t odpowiedni dla norm alnej te m p e ra tu ry 50 - 70°C.
M inim alna w artość indeksu WS dla zapew nienia niezbędnej odporności koro
zyjnej w zależności od liczby KB je s t n astęp u jąca WS > 10KB + 18
5. GUMOWANIE
Je d n ą z m etod pozwalających uchronić m ate ria ł konstrukcyjny przed koro
zją je s t pokrycie go powłoką gumową.
Z dostępnych m ateriałów zachodnioniemieckiej firm y F.W. G arduck GmbH V entilatoren — u nd A pparatebau z Aachen w ynika, że firm a ta produkuje w entylatory szczególnie do zastosow ania w technice procesów przetwórczych w zakładach przem ysłu chemicznego (płuczki gazowe z agresywnym i media
mi). W entylatory te cechują się odpornością n a korozję przeciw kwaśnym
A n a liz a warunków pracy w entylatorów . 273
pH
Rys. 5. Zależność liczby oddziaływania korozyjnego wody od zawartości chlorków i liczby pH Fig. 5. The dependence of w ater corrosive reaction number and contents of chlorides and acid number
S t a le s t o p o w e i s t o p y n ik l u s t o s o w a n e wT b u d o w ie w e n t y la t o r ó w U O S
T a b lic a 3
Nr Symbol
Indeks WS = Cr+3,3Mo
Re
min Rm A
min Sktad %
% N/mm2 N/mm2 % C SI Mn Cr Mo Ni Cw Fe P S Inne
Stale stopowe na osnowie austenitycznej
14539 X 2 Ni Cr Mo Cu 35 220 570-720 35 0,02 0,5 1,2 20,0 4,5 25.0 1,5 -52 - - -
Stale stopowe na austenityczno-ferrytycznej osnowie 94460
Cu
X 3 Cr Ni Mo Cu 266 33 400 650-880 18 0,04 1,5 0,7 25 2,4 6,0 3,0 -62 - - -
14462 X 2 Cr Ni Mo N 225 32 420 650-880 20 0,03 0,7 1,3 22,5 3,0 4,8 - -65 - - -
- X 3 Cr Mn Ni Mo N 2564 33 550 700-900 18 0,04 0,4 5,8 25,3 2,3 3,8 - -62 - - -
Stopy niklu
24856 Inconel 625 51 420 750-850 35 0,02 0,5 0,5 21,5 9,0 62 - 5,0 0,01 0,01 Co 1,0 Nb
3,5
24619 C- 4 69 400 720-820 40 0,01 0,08 1,0 14 15,5 65 - 3,0 0,03 0,02 Co2,0 Ti 0,7
24819 C - 276 68 320 700-800 50 0,01 0,08 1,0 15,5 16,0 57 - 5,0 0,03 0,02 Co 2,5 W 4,0
24607 Euzonit G60 72 300 500-700 8 0,02 - - 20,0 16,0 61
- 2,0 0,03 0,02 - - Jo
achimOtte
A n aliza warunków pracy w entylatorów . 275
LICZBA ODDZIAŁYWANIA KOROZYJNEGO KB
Rys. 6. Graficzna ocena poprawności doboru m ateriału ze względu na korozję Fig. 6. Graphical evaluation of m aterial’s selection correctness for corrosion reasons
i zasadowym zawartościom p a r i gazów, k tó rą uzyskuje się przez wykonanie obudowy ze stali z nałożoną powloką oraz przez zastosow anie stali stopowych lub specjalnych stopów n a kola wirnikow e i uszczelnienie obudowy (dławnica).
N akładanie powłok n a części stalow e m ające k o n tak t z agresywnym gazem n astępuje przez w ulkanizację gładkim i pasm am i wytworzonymi n a bazie n atu raln eg o albo syntetycznego kauczuku. W szystkie n ak ład ane powłoki po-
w inny być kontrolow ane przy napięciu do 30 kV. Kołnierze przyłączeniowe m ają powłokę z kauczuku. D odatkowa powłoka z gum y m iękkiej (wytrzymu
jącej tem p e ra tu rę do 80°C) um ożliw ia nie tylko szczelność obudowy, ale rów
nież zapew nia szczelność w połączeniu z dławnicą.
W celu określenia krajowych możliwości zapobiegania korozji wentylatorów przez stosow anie powłok ochronnych nakład an ych m etodą gum owania zapo
znano się z gum owaniem wykonywanym w Przedsiębiorstw ie Robót Montażo
wych Przem ysłu Chemicznego w Oddziale G um ow ania w Zakładach Chemicz
nych „Blachownia” w Kędzierzynie. W ykonuje się tu gum owanie takich ele
m entów, jak: trójniki, czwórniki, rurociągi, koła jezdne wózków oraz inne części a p a ra tu ry chemicznej. Proces polega n a tym , że n a odtłuszczającą i oczyszczoną przez piaskow anie powierzchnię n a k ła d a się 3 w arstw y, a nastę
pnie pokryw a się ją gum ą i cały elem ent w kłada do autoklaw u, gdzie w temp.
120°C, w atm osferze p ary wodnej o ciśnieniu 6 atm . w czasie 12-20 godz.
n astęp u je w łaściwa w ulkanizacja. Po w ulkanizacji i ostygnięciu powierzchnię gum ową spraw dza się za pomocą in d u k to ra n a przebicie elektryczne. Do gum ow ania stosuje się niew ulkanizow ane płyty antokorozyjne typu EWA 670, IZA 564, 236, 233. Płyty te n a d a ją się głównie do kwasów (solny, siarkowy, azotowy i inne) o tem p. max. 70°C. G abaryty autoklaw u ograniczają możliwo
ści gum ow ania do elem entów o w ym iarach m aksym alnych: średnica 2300 mm, długość 9000 mm.
Również w pracy [13] stwierdzono, że w celu ograniczenia korozji i występu
jącej niekiedy erozji urządzeń i instalacji odsiarczania spalin najkorzystniej
sze z p u n k tu w idzenia ekonomiki będzie zastosow anie wykładzin gumowych typu IZA 174, IZA 233 n a podkładzie EWA 470. W yłożenia powierzchni do b adań wykonano w zakładach Azotowych „TARNÓW”. Stwierdzono tu, że części stojanowe (nieruchom e) m ożna w pełni zabezpieczyć przed korozją stosując jako m ateriał konstrukcyjny sta l węglową gum owaną.
6. POWŁOKI Z POLIETYLENU
Podstawowym surowcem do syntezy polietylenu [14] je s t etylen. Polietylen je s t polim erem etylenu powstałym przez połączenie się wielkiej liczby cząstek etylenu. G atunki polietylenu rozróżnia się w zależności od m etody otrzymy
w ania. Znane są dwie m etody w ytw arzania polietylenu:
- m etoda wysokociśnieniowa, k tó ra daje polietylen n a ogól rozgałęziony i o mniejszej gęstości, określany również jako polietylen m iękki lub wyso
kociśnieniowy,
— m etoda niskociśnieniow a, k tó ra daje polietylen liniowy o wyższej gęstości, zwany tw ardym lub niskociśnieniowym.
Polietylen odznacza się odpornością chem iczną n a działanie większości rozpuszczalników, wodnych roztworów kwasów, zasad i soli oraz niektórych
A n a liza w arun kó w pracy w en tylatorów . 277
substancji utleniających. W tem p e ra tu rz e 20°C je s t on odporny n a działanie suchego i wilgotnego dw utlenku siarki. Polietyleny są nieodporne n a działanie silnych utleniaczy: pod wpływem dymiącego kw asu siarkowego, stężonego k w asu azotowego i jego m ieszanin z kw asem siarkow ym oraz roztworów dwuchrom ianów w kwasie siarkowym ulegają zniszczeniu. Zalety polietylenu jak o surowca do powlekania lub pokryw ania innych m ateriałów w arstw ą m ożna wykorzystać do ochrony kół wirnikow ych w entylatorów pracujących w środow isku korozyjnym siarkowym . Znane są obecnie dwie zasadnicze m eto
dy otrzym yw ania powłok ochronnych z polietylenu przy użyciu surowca w postaci proszku:
1) m e to d a flu id y z a cy jn a ,
2) m etoda natryskiw ania płomieniowego.
M etoda powlekania fluidyzacyjnego w ytw arza powłoki antykorozyjne głów
nie n a przedm iotach metalowych. W tym celu przez porow ate dno pojem nika zawierającego tworzywo sztuczne w postaci bardzo drobnego pyłu, przetłacza się powietrze lub azot, przeprow adzając p y lastą m asą w s ta n fluidalny.
U przednio piaskowane lub poddane powierzchniowej obróbce chemicznej ele
m enty metalowe, ogrzane do tem p. 220 - 400°C, z an u rza się n a 5 do 30 s w w irującej w strum ieniu pow ietrza fluidalnej m asie tworzywa, lekko nimi poruszając. Pył term oplastyczny osiada n a pow ierzchni zanurzonego przed
m iotu i topiąc się kosztem oddanego ciepła, tw orzy bardzo przyczepną jednoli
t ą powłokę.
W przypadku przedmiotów nie nadających się do pow lekania m etodą flui
d a ln ą (np. zbyt dużych) stosuje się m etodę n a try sk iw a n ia płomieniowego, w której proszek polimeru zm ieszany z pow ietrzem wprowadzony do płomienia specjalnego palnika, po n adtopieniu polim eru, ud erza w podgrzaną powierz
chnię przedm iotu, tworząc n a niej jednorodną błonkę.
7. WYBÓR WENTYLATORA DO UOS
Analizując param etry w ym agane dla przyszłych realizacji krajowych UOS m ożna stwierdzić, że:
- w entylatory do UOS pod k ątem p aram etrow ym stanow ią pew ną nową jakość,
- przyrosty ciśnienia w UOS rzędu 60 - 100 m b ar są mniej więcej dw ukrot
nie większe aniżeli dotychczas w ym agane w blokach energetycznych bez UOS, co stw arza konieczność opracow ania konstrukcji w entylatorów o m aksym alnych liczbach ciśnienia przy odpowiednio wysokiej sprawności.
K ryteria konstrukcyjne, jak ie należy uwzględnić w procesie projektow ania w entylatorów UOS, w ynikają z racji ekonomicznych, technologicznych i wy
mogów BHP.
Bez większej przesady m ożna stwierdzić, że w entylatory należą do najważ
niejszych urządzeń w instalacjach odsiarczania spalin. Niezawodność ich pra
cy determ inuje niezawodność całego u k ład u odsiarczania, stąd też waga, jaką się przykłada do zdobytych ju ż doświadczeń, ja k i całego Know-how w zakre
sie budowy i eksploatacji w entylatorów do UOS.
W entylatory są pod względem mocy napędowych m aszynam i bardzo duży
mi, co sk łan ia do pewnej optym alizacji pod względem sprawności.
Kolejnym ważnym wyróżnikiem tych m aszyn je s t powodowany przez nie bardzo wysoki przyrost ciśnienia, co z kolei rodzi konieczność stosowania dużych prędkości obwodowych a więc i wysokiego w ytężenia mechanicznego w irnika. Stąd też stosownie do zależności
w ym agane są konstrukcje z ekstrem alnie wysokimi liczbami ciśnienia bądź też w przypadku w entylatorów osiowych - konstrukcje wielostopniowe.
Z wysokimi przyrostam i ciśnienia w spółzależna je s t wysoka hałaśliwość w entylatorów i jeżeli uwzględni się, że w zrost spraw ności tych wentylatorów wpływa korzystnie n a zm niejszenie ich głośności, to uzyskam y dalsze potwier
dzenie celowości optymalizacji pod względem wysokiej sprawności.
Analizowane wcześniej w aru n k i pracy w entylatorów w UOS znajdują od
zwierciedlenie w racjach ekonomicznych i racjach technologiczności, przy czym szczególnie w odniesieniu do krajowych zam ierzeń produkcyjnych nale
ży wziąć pod uwagę trudności wykonawcze.
Zasadnicze k ry te ria konstrukcyjne, jakim i należy się kierować przy proje
ktow aniu i konstrukcji w entylatorów do UOS, to:
- wysoka spraw ność m aksym alna w en ty lato ra przy płaskiej charaktery
styce sprawności,
- wysoka niezawodność przy długich okresach międzyremontowych, - wysokie liczby ciśnienia i|/,
- n isk a hałaśliwość,
- niskie koszty inwestycyjne, - m ała pow ierzchnia zabudowy,
- „względnie m ałe” trudności wykonawcze.
Zbiór kryteriów , w dużej m ierze sprzecznych, powoduje, że zagadnienie konstruow ania w entylatorów do UOS jaw i nam się jako złożone zadanie w ielokryterialne, w którym problem em je s t znalezienie rozw iązania kompro
misowego.
J a k wiadomo z teorii m aszyn przepływowych, w entylatory osiowe i promie
niowe predestynow ane są do pracy w innych zakresach param etrow ych. Ogól
nie więc przyjm uje się, że dla dużych wydajności korzystne są wentylatory
A n a liza w arun kó w pracy wentylatorów. 279
osiowe, dla stosunkowo mniejszych zaś w artości wydajności celowe je s t stoso
w anie w entylatorów promieniowych.
W RFN [10] przyjęła się techologia (umownie je d n a k rzecz biorąc) z zasto
sow aniem w entylatrów osiowych z regulow anym i podczas ru chu łopatkam i w irn ik a dla wydajności większych od ok. 270 m 3/s.
Do najpoważniejszych firm proponujących w entylatory osiowe je d n o - lub dwustopniow e do pracy w UOS należy KKK (Frankenthal/P falz) z RFN, TU RBO -LUFTTECH NIK GmbH (Zweibriicken) z RFN oraz NOVENCO z D anii.
W entylatory mogą być jedno- lub dwustopniow e w układzie pracy piono
wym i poziomym. Łopatki w irnika w ykonane są ze stali odpowiedniego g a tu n k u lub żeliwa sferoidalnego. Stopka łopatki je s t specjalnie uszczelniona, a w p rzestrzen i w ew nętrznej wieńca łopatkowego utrzym yw ane je s t nadciśnienie.
Przy w ym iarow aniu wirnika, łożyskow ania, łopatek, w ału firm y kierują się w ieloletnim doświadczeniem i w ykorzystaniem nowoczesnego oprogram owa
n ia komputerowego, co zapewnia w ysoką dyspozycyjność w entylatora.
Między w irnikiem i rdzeniem stosow ane są uszczelnienia labiryntow e, do k tórych doprowadzone jest pow ietrze zaporowe zabezpieczające przed wpły
w aniem czynnika agresywnego chemicznie do p rzestrzen i w ew nętrznych w entylatora.
Poza tym stosuje się w celach ochronnych:
- ogumowanie części statycznych w en ty lato ra stykających się z przepływ ają
cym czynnikiem (guma miękka),
- wieniec łopatkowy wykonany z wysokostopowej sta li korozjoodpornej, - łopatki z wysoko wytrzymałej stali korozjoodpornej,
- stopka łopatki uszczelniona dodatkow ym i O—ringam i i labiryntam i wypeł
nionymi sm arem ,
- dysze natryskow e wody przed w irnikiem oczyszczające tą m etodą łopatki w irnik a i kierownice przed osadam i,
- otwory spustowe dla kondensatów zlokalizowane w najniżej położonych częściach obudowy w entylatora.
Do firm, które opanowały konstrukcję w entylatorów promieniowych do pracy w UOS, należą: KKK, F la k t ze Szwecji i A. P iller GmbH & Co z RFN.
W celu zapew nienia ekonomicznej pracy w en ty lato ra w szerokim zakresie param etrów w entylatory regulow ane sa za pomocą aparatów żaluzjowych, silników ze zm ienną ilością obrotów lub silników ze zm ienioną ilością załączo
nych biegunów. Ze względu n a długie okresy eksploatacji kotłów w entylator m usi spełniać w arunek wysokiej dyspozycyjności ruchowej. W ażna je s t ła twość obsługi i rem ontu oraz szczelność w en ty lato ra w raz ze szczególną szczelnością ułożyskowania. W edług inform acji firm wypróbowano praktycz
nie w szystkie m ateriały - od stali C r-N i do ty ta n u z w ykorzystaniem techno
logii gum ow ania oraz pokryć tw orzyw am i sztucznym i. D la specjalnie zagrożo
nych w entylatorów symuluje się obciążenia chemiczne i mechaniczne wykładzin przed wykonawstwem w celu uzyskania optymalnej kombinacji materiałów.
W zw iązku z k ry teriu m wysokiej dyspozycyjności szczególną uwagę przy
w iązuje się do kontroli w irnik a i łożysk. Oprawy łożysk uzbrojone są w czujniki do ciągłego pom iaru i analizy te m p e ra tu ry oraz drgań. Pomimo tych zabezpieczeń w entylatory firm y projektow ane są z rezerw ą do obciążeń grani
cznych oraz każdorazowo poddaw ane testom kontrolnym n a stanow isku ba
dawczym (tem p eratu ra, wyrównoważenie, obroty). Ze względu n a obowiązują
ce normy, istotnym problem em je s t spraw a h a ła su , staw iająca wentylatorom szerokie w ym agania. Oprócz w stępnych założeń konstrukcyjnych, głównie wysokiej spraw ności przepływowej i dyspozycyjności wym agane są środki w tórne ja k tłum iki z tworzywa sztucznego lub stali nierdzew nej i izolacji dźwiękochłonnej.
A naliza row iązań kontrakcyjnych w entylatorów do UOS proponowanych przez różne firm y zagraniczne w odniesieniu do krajow ych perspektyw opano
w ania takiej produkcji je s t u tru d n io n a wobec b rak u pełnych danych o możli
wościach technologiczno-m ateriałow ych potencjalnych krajowych producen
tów. Uwzględniając dotychczasowe doświadczenie projektowe firm y WIRO- POL oraz doświadczenie realizacyjne F abryki FAWENT, produkującej naj
większe w entylatory przemysłowe i energetyczne, a także biorąc pod uwagę wydajności przepływ u z zak resu v < 270 m3/s, ja k najbardziej predestynowane są tu k o n str u k c je w e n ty la to r ó w p r o m ie n io w y c h .
8. UWAGI I W NIOSKI KOŃCOWE
Dotychczasowe doświadczenia krajowe, ja k i przede wszystkim zagraniczne pozw alają stw ierdzić, że jakkolw iek w aru n k i pracy w entylatorów w układach odsiarczania spalin są dosyć tru d n e , to jed n a k istniejąca wiedza konstrukcyj
n a pozwala n a zaprojektow anie i zaproponow anie odpowiednich konstrukcji.
A naliza rozw iązań konstrukcyjnych w entylatorów w UOS pozwoliła stwier
dzić, że m aszyny dla takich zapotrzebow ań mogą być z powodzeniem opraco
w ane n a podstaw ie w łasnych rozw iązań krajowych.
W entylatory w UOS pracować będą w specyficznych w arunkach technicz
nych, zatem koncepcja rozw iązań konstrukcyjnych m usi być o p arta n a bada
niach modelowych.
LITERATURA
[1] V entilatoren und V erdichter in R auchgasentschw e felungsanlagen (REA). KKK - K ühnle - Kopp & Kausch. M ateriały firmowe.
A n a liza w arunków pracy w entylatorów . 281
[2] REA - A xialventilatoren m it v e rstellb aren Lauschaufeln. TLT - L uftte
chnik GmbH. M ateriały firmowe.
[3] S tellbrink B., H egem ann K.K.: M assnam en zur V ereinfachung und E rhöhung der E ffektiw ität der R auchgasentschw efelung im K raftw erk W ilhelmshaven. VGB K raftw erk stech nik (66) 1986, H. 4.
[4] O estreich H.P.: A nw endung u n d V erh alten von K unststoffen in R auchgasentschw efelungsanlagen. VGB K raftw erkstechnik 66 (1986), H.B.
[5] M üller L.: Stand des B aus laufschaufelgeregelter A xialventulatoren.
VGB K raftw erkstechnik 65 (1985), H. 4.
[6] Kolb W.: W erkstoffausw ahl u nd K onstruktion laufschaufelgeregelter Axialventilatoren fur REA. V D I-B erichte 674, 1988.
[7] Reidick H.: Prozesstechnische P ositionierung von V entilatoren in In d u
strie und Energieanlagen. V D I-B eruchte 594, 1986.
[8] H agenbruch D.: R EA -G eblaseim R eingasstrom . V D I-B erichte 594, 1986.
[9] K uhn N.: Einsatz von A xialventilatoren m it L au fschaufelrege- lung au f der Naßgasseite in REA -A nlagen. V G B -K raftw erkstechnik 64 1984, H.
10.
[10] Radialventilatoren für R auchgasentschw efelungsanlagen. Anton Piller GmbH Co, KG. M ateriały firmowe.
[11] P ietran ek A.: W entylatory do pracy w in stalacjach odsiarczania. Opraco
wanie „Barowent”. Katowice 1987.
[12] E kspertyza techniczna dm uchaw gazowych do przetłaczania gazów pra- żalnych. Opracowanie OBR „B arow ent” n r ew. 60/076/672/C1/2 z 1983.
[13] Głowacki E.: Dobór tworzyw sztucznych n a pokrycia ochronne i elem en
ty konstrukcji instalacji do odsiarczania spalin kotłowych. Praca dyplo
mowa. Politechnika Śląska, Gliwice 1991.
[14] Bojarski J., Lindem an J.: Polietylen, WNT, W arszaw a 1963.
[15] O tte J.J.: O racjonalnym k ształto w aniu w irników wentylatorów prom ie
niowych. Zeszyty Naukow e Pol. Śl., seria E n ergetyka z. 91, Gliwice.
[16] Typoszereg promieniowych w entylatorów przem ysłowych nowej genera
cji CPBR 11.2. Opracowanie In sty tu tu M aszyn i U rządzeń Energetycz
nych Politechniki Ś ląskiej.
A b stract
The analysis of F an O perating Conditions in FLUE GAS DESULFURIZATION INSTALLATIONS h a s been investigated. O perating conditions has been discussed in dependence of fans location in Flue Gas D esulfurization In stallatio n s. Problem s of construction m aterials selection h a s been in details considered.
Basing on domestic requ irem ents in th is ran g e it is possible to find, that:
- fans for Flue Gas D esulfurisation In stallatio n s are reliable new quality, - th e p ressu re rise (60 + 100 m bar) for Flue Gas D esulfurisation Installa
tions are about twice higher th a n tem porany dem anding in energetic blocks (w ithout Flue Gas D esulfurisation Installations). It m akes the ne
cessity to w ork out new fan constructions for m axim al pressure numbers and relative high efficiences.
There are principal constructional c riteria for Flue Gas Desulfurisation In stallatio n s designing and constructing:
- high m axim al fans efficiency for th e flat efficiency charakteristic, - high reliability for th e long in te rre p a ir tim e,
- high pressure num bers \|/, - low noisiness,
- low inv estm en t costs, - sm all building surface,
- relatively low carrying out troubles.
