ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 1976
Serial ELEKTRYKA z. 54 Nr kol. 490
Marian PASKO
WYBÓR METODY SYNTEZY AKTYWNYCH FILTRÓW RC
Streszczenie. W pracy zostały porównane najczęściej stosowane meto
dy syntezy aktywnych filtrów RC. Porównanie metod przeprowadza się na podstawie analizy czułości dobzoci Q funkcji pzzejścia podstawo
wego ogniwa filtzu pasmowego.
Wpzowadzenie
Ostatnie lata zozwoju elektzotechniki teozetycznej to między innymi o- kzes intensywnych badań nad pzoblemem syntezy obwodów elektrycznych zło
żonych z elementów RC i elementów aktywnych. Dzięki wprowadzeniu elemen
tów aktywnych stała się możliwa synteza funkcji, których rie można było realizować wyłącznie przy użyciu elementów pasywnych. Ponadto jest możli
wa eliminacja z układów elementów indukcyjnych, elementów o dużych gaba
rytach wysokiej cenie jednostkowej i całkowicie nieprzydatnych dla nis
kich i bardzo niskich częstotliwości ze względu na małą dobroć. Synteza układów aktywnych polega w najogólniejszym ujęciu na oddzielnej realiza
cji części pasywnej i części aktywnej obwodu. Przegląd różnych metod syn
tezy dwójników i czwórników RC zawierających elementy aktywne przedsta
wiony jest w pracy [7]. Wśród licznych metod syntezy aktywnych filtrów RC na szczególną uwagę zasługują metody syntezy z wykorzystaniem żyratora, konwertora impedancji ujemnej oraz wzmacniacza operacyjnego. Jednym z kry
teriów wyboru odpowiedniej metody może być ocena czułości. Zadaniem przed
stawionej pracy jest ocena przydatności poszczególnych metod do realiza
cji podstawowego ogniwa filtru pasmowego drugiego stopnia, gdyż realiza
cja wyższego stopnia przy pomocy jednego elementu aktywnego prowadzi do nadmiernej wrażliwości dobroci przy zmianach współczynnika k charaktery
zującego element aktywny. Ponadto znacznie wzrasta pracochłonność obli
czeń oraz konieczność użycia bardziej dokładnych elementów. Realizaoję funkcji przejśoia filtrów wyższych stopni należy więc przeprowadzić jako łańcuchowe połączenie podstawowych ogniw drugiego stopnia, rozdzielonych obwodami separującymi.
Funkcję przejścia o biegunach zespolonych syntetyzowanego filtru aktywne
go można przedstawić ogólnie w postaci:
(1) gdzie
s = 6 + j u .
Aby zadaną funkcję przejścia móc syntetyzować w oparciu o elementy aktyw
ne i pasywne RC należy mianownik wyrażenia (1) rozłożyć na sumę lub róż
nicę dwóch wielomianów z zerami rzeczywistymi ujemnymi w zależności od przyjętego elementu aktywnego. W przypadku modeli syntezy z użyciem kon
werterów impedancji ujemnej stosuje się rozkład różnicowy, zwany też roz
kładem RC} - RC zaproponowany przez Horowitza [
2
]. Natomiast rozkład sumaryczny zaproponowany przez Calahana [
1
] nazywany jest rozkładem RC} R L i stosowany w syntezie przy użyciu żyratorów. Należy zwrócić uwagę, że rozkład na różnicę RC} - RC zawsze jest możliwy natomiast rozkład RC} RL tylko wówczas jeżeli dla wielomianu:Rozkład RC} R L nie jest ponadto jednoznaczny.
W syntezie aktywnych filtrów RC z wykorzystaniem wzmacniacza operacyj-
rozkłada się na sumę dwóch wielomianów tak aby jeden zawierał zera rze
czywiste, a drugi tylko urojone [
3
], [6]. Dla każdej z przedstawionych metod zostanie przeprowadzona analiza czułości dobroci funkcji przejścia na zmianę współczynników rozłożenia wielomianu D(s) jako kryterium porównaw
cze przydatności metody. Do analizy użyto funkcji przejścia ogniwa filtru pasmowego o postaci:
n
D(s) = (s-s^Cs-s*) i=1
spełniona jest zależność:
n
i=1
(
2)
nego wg tzw. uogólnionej struktury Kuha
(3)
Dobroć funkcji przejścia określona jest zależnością:
( 4 )
gdzie:
W Q - częstotliwość środkowa filtru,
^ 0 - współczynnik tłumienia.
Wybór metody syntezy aktywnych filtrów RC 109
Czułość określono według klasycznej definicji podanej przez Bode [4].
Q - dobroć funkcji przejścia filtru pasmowego, - współczynnik rozłożenia wielomianu D(s), którego wpływ badamy
- czułość dobroci Q względem współczynnika X . . x i
Miarą porównawczą różnych metod pod względem czułości może być czułość wy
padkowa zdefiniowana następująco!
Czułość wypadkowa jest najbardziej "pesymistyczną" ozułością i można ją określić bez odnoszenia się do konkretnego schematu.
A. Metoda z wykorzystaniem konwertera impedanc.ii u.iemne.i
Ogólnie wielomian D(s) można przedstawić jako różnicę dwóch wielomia
nów
(
5)
gdzie!
( 6 )
Analiza metod syntezy
D(s) = A(s) - k B(s) .
(
7)
ju
P ł a s z c z y z n a s
2 2
2
2 2-O---
d
o Z E R A Afs )
• Z E R A Bis)
Bys. 1
Dla rozkładu optymalnego, to znaczy dla rozkładu w którym minimalizuje się czułość na zmiany współczynnika k rozkładu zer wielomianów A(s) i B(s) przedstawiony jest na rys. 1 W -
Zara oznaczone na rys. 1 (oraz na dalszych rysunkach) symbolem 2 są zera
mi podwójnymi.
Dla rozpatrywanego przypadku!
przy czym dla optymalnego rozkładu położenie zer wielomianów A(s) i B'(s) przedstawione jest na rys. 2.
Dla rozpatrywanego przypadku warunek (2) jest zawsze spełniony, więc DCs) = s 2 + 2 £ 0 S + CJ 02 = (s+oę)2 - ks = (s+ŁJ0 )2 - 2(ioQ- £ 0 )s (8)
dobroć:
(
9)
natomiast:
»
(
10
)SQ = 2(2Q-1) .
(
11)
3. Metoda z wykorzystaniem żyratora
Jeżeli spełniony jest warunek (2) wówczas
D(s) = A(s) + kB(s)
(
12)
D(s) = s2 + 2 l 0 s + u 02 = (s+a)2 + kb 2 , (13)
jeżeli!
k = 1
Wybór metody syntezy aktywnych filtrów RC 111
Wówczas rozkład (13) jest optymalny i przyjmuje postać:
D(s) = (s+ £ 0 )2 + w x 2 ,
dobroć
Q = 2a
(14)
(15)
natomiast:
s a = * Q = - 1 +
4Q
4 Qł
2 , 5 ( 1 --- ^
5
) • 4Q(16)
(17)
C. Metoda z wykorzystaniem wzmacniacza operacyjnego
W metodzie tej wielomian D(s) rozkłada się na sumę dwóch wielomianów A(s) i B(s), z których pierwszy zawiera tylko zera rzeczywiste, a drugi tylko urojone.
112 Malian Pasko
Niech więc:
A(s) = AQ (s+ oę)(s+ fi)
B(s) = s2 + c jq2
(18)
vioviczas
D(s) = s 2 + 2 ^ Qs + cjq2 = AQ Cs+ oę)(s+ fi) + k(s2+ w Q2 ) , (19)
porównując stronami otrzymuje się:
A0 + k = 1
A0 («; + J3) = 2 l 0 (20)
A0o.;j5 + k « 02 = w 02 .
Wyznaczając fi otrzymamy:
A Ż n2+K 2 “>n2 & - V
„ ¿>0 + 1 0 0 O O v '
^ 1 , 2 = 1 - - ' “ 2 * (21>
Ao
Aty fi tyło rzeczywiste musi zachodzić
$ o 2 + .
stąd:
ponadto:
Ostatecznie:
fi > O więc k < 1 .
1 - Z T < k. < 1 • (22) O
Wybór metod? syntezy aktywnych filtrów BC 113
Minimalną czułość na zmiany współczynnika k otrzymują się dla
k = 1 - W i o
Wtady
A ° = * <X = P = w o (23)
Otrzymany w ten sposób rozkład będzie rozkładem optymalnym.
Wielomian D(s) przyjmie postać:
D (B ) = 4 * ( s + Wq) 2 + (1 - - ^ K s 2* £U02 ) , (24)
o rozkładzie zer wielomianów A(s) i B(s) przedstawionym na rys. 3*
Dobroć Q dla rozkładu optymalnego ma postać:
V k
2A„ (25)
natomiast:
k = i k * § = 1 “ 2 Ó ’ (26) S-
SQ = 2(1 - 3*) . (27)
2 x± 2Q
W metodzie tej czułość wypadkowa jest stosumkowo mała, o wiele wię- S x i
kszy wpływ na zmianę charakterystyki filtru mają zmiany zer czwornika sprzężenia zwrotnego. Wpływ tych zmian można ocenić poprzez modułową czu
łość wielomianu D(j to) na zmiany zer czwórnika sprzężenia zwrotnego (zmia
ny zer wielomianu B(s) w wyrażeniu (24)).
Czułość modułowa ma postać:
Id( j c o ) | _ d l p ( . m )l l
|Dtjw)|
£ i V ^ v i o i ^ o ^¿1
( « 02- u2 )2+4 ^ 02o ^
(28)
gdzie f jest pierwiastkiem wielomianu B(s).
Przy założeniu, że u>0 t, Q , co jest słuszne w wąskopasmowych f iltrach, wyrażenie (28) przyjmuje wartość maksymalną wynoszącą Q dla o> = ^ 0~
Zakończenie
Na podstawie otrzymanych wyników widać, że z trzech przedstawionych me
tod najmniejszą czułością dobroci na zmiany współczynników charakteryzuje się metoda z zastosowaniem wzmacniacza operacyjnego. Jednak dla dużych do
broci Q funkcji przejścia duży wpływ na stabilność częstotliwościowej cha
rakterystyki ma zmiana zer czwórnika sprzężenia zwrotnego. Oddziaływanie tych zmian scharakteryzowane poprzez g j ^ « i <*,)l jest stosunkowo duże, przy czym maksymalna wartość wynosząca Q występuje w przybliżeniu dla n>= ł jq . W tym aspekcie najbardziej korzystną jest metoda z wykorzystaniem żyrato- ra.
Pomimo, że w przedstawionych rozważaniach metoda z wykorzystaniem konwer
tera impedancji ujemnej wypadła niekorzystnie to jednak nie można jej cał
kowicie eliminować. W rozważaniach pominięto inne istotne czynniki mająoe niewątpliwie również wpływ na wybór metody syntezy, a mianowicie:
- prostota konstrukcji użytego elementu aktywnego, - stabilność pracy użytego elementu aktywnego,
- ilość elementów pasywnych potrzebnych do realizacji żądanej funkcji, - stałość współczynnika k elementu aktywnego przy zmianach temperatury, - prostotę regulacji współczynnika k,
- prostotę regulacji charakterystyki.
Wybór m e t o d y syntezy a k ty wnych f i lt ró w EC 115
Uzupełnienie rozważań o wymienione czynniki pozwoli na bardzo precyzyjne określenie przydatności poszczególnych metod syntezy.
Problemy te są jednak obszerne i wykraczają poza ramy przedstawionego ar
tykułu.
LITERATURA
[1] Calahan i).A. ''Sensitivity Minimization in Active RC Synthesis". IRE Trans. Circuit Theory, March 1962, CT-9.
[
2
] Horowitz I.M. "Optimization of Negative-Impedance Uetoas of Active RC Synthesis". IRE Trans. Circuit Theory, September 1959, CT-6.[
3
] Iwanickij A.M., Worobienko P. "Sprawnienie metodow sinteza aktiwnych RC-filtrow". P.adioelektronika nr 7, 1970.M Kałachan A. - Scwriemiennyj sintiez ciepiej. Energia 1966.
[5] Mitra. S.K. "Analiza i synteza układów aktywnych liniowych". WNT, War
szawa 1974.
[6] Pasko M. "Analiza parametrycznej czułości wąskopasmowego filtru RC z zastosowaniem wzmacniacza operacyjnego". Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej Elektryka z. 51t j975.
[
7
] Su K.L. "Synteza układów aktywnych". WNT, Warszawa 1969.BhiEOP M E T O M CHHTB3A AKTHBHHX RC-SHJIbTPOB
P e
3
K> m eB ciaibe conociaBJieiibi Meroflu CHHie3a aKTHBHux RC-$HJibTpoB. CpaBHeHHe ue- i o j o b n p O H 3 B O f l H T c a H a o c H C B a H H H a H a w H 3 a v y B C T B H X e j i b H o c t h . w o O p o t h o c t h n e p e - iaroHHOfi ijiyHKUHK 3Bena Tuna K nojiocoBono <J>njibTpa.
CHOICE OF THE METHOD OF ACTIVE P.C FILTERS SYNHESIS
S u m m a r y:
In the article, some most often used methods of the synthesis of ac
tive RC filters have been compared.
Analysis of the sensitivity Q of the transfer function of the basic sec
tion of a bandpass filter has been the basis of comparission.