1,2-dichloorethaan via directe chlorering van ethyleen

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

Technische Universiteit Delft

Adres

F l

VAKGROEP CHEMISCHE TECHNOLOGIE

Verslag behorende

bij het fabrieksvoorontwerp van

M.Hathie J.P.H.Polanen

onderwerp:

1,2-dichloorethaan via directe chlorering van ethyleen

Ter Heydestr. 22 2512 GS Den Haag Korvezeestr. 607 2628 CW Delft

FVO.Nr: 2791

Opdrachtdatum: feb 1989 Verslagdatum : mrt 1990

'-1

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

SAMENVATTING

In dit verslag van het fabrieksvoorontwerp wordt het proces voor de produktie van 1,2-dichloorethaan via de direkte chlorering van ethyleen beschreven. 1,2-Dichloorethaan wordt voornamelijk toegepast als grondstof voor de produktie van het vinylchloride monomeer. De ontwerpcapaciteit van de fabriek voor ~ de produktie van 1,2-dichloorethaan is dan ook gekozen op basis van de produktie van vinylchloride, en wel ~~n per jaar. Dit komt neer op ca. 8*104 _{ton 1,2-dichloorethaaDlPer} ~ _J

_---- trd . .., 0. ,

Alvorens de reactanten chloor en ethyleen in de reactor worden gevoerd worden deze op de gewenste druk (4 bar) en temperatuur (110 'C) gebracht. Vervolgens vindt de omzetting plaats in een gepakte bellenkolom met een recirculatie loop. De reactie wordt gekatalyseerd door ijzer(III)chloride. Hierbij wordt het chloor volledig omgezet en wordt als bijprodukt 1,1,2-trichloorethaan verkregen. Het produkt 1,2-dichloorethaan dient zelf als oplosmiddel voor de reactie.

Uit de reactor wordt een produktstroom

1,2-dichloorethaan gevoerd welke in een flashvat tot een druk van 1.4 bar verlaagd wordt. De dampstroom uit de flash fungeert als voeding voor de fractioneringskolom. Bovenin deze kolom wordt het produkt (99.9 % zuiver 1,2-dichloorethaan 8.05* 104 _tij) verkregen. In een tweede destillatiekolom wordt het bijprodukt 1,1,2-trichloorethaan verwijderd (99,0 % zuiver 0.235* 104

tij).

De geproduceerde reactiewarmte wordt gedeeltelijk benut door een tweede gedeelte van de produktstroom uit de reactor te gebruiken om de benodigde warmte voor de reboiler van de fractioneringskolom te leveren. Deze stroóm, en de vloeistofstroom uit de flash alsook de topstroom van de tweede destillatiekolom worden teruggevoerd naar de reactor.

De investeringen voor dit proces Z1Jn geschat op 73 miljoen gulden. De verkoopprijs van 1,2-dichloorethaan tussen 800 en 900 guldeniton.

Voor een kostprijs van 800 gldjton werd berekend: POT jaar, ROl 3.2 %.

Voor een kostprijs van 900 gldlton werd berekend: POT 8.0 ROl 9.9 % en IRR 1 %. Berekeningen werden gemaakt op basis een afschrijvingsduur van 15 jaar.

ca. ligt 25.3 jaar, van

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

INHOUDSOPGAVE INLE ID ING . . . 3

UITGANGSPUNTEN voor het ONTWERP . . . 4

BESCHRIJVING van het PROCES . . . 8

PROCESKONDITIES . . . 10

-Thermodynam i ca . . . 10

-Oplosbaarheid van de Reactanten . . . 11

-Enthalpie . . . 12

-Reactiekinetiek . . . 13

KEUZE en BEREKENING van de APPARATEN -Reactor . . . 14 -Warmtewisselaar . . . 16 -Ontwerp Destillatiekolom . . . 17 -Pompenontwerp . . . 18 -Korrosie-aspecten . . . 19 -Veiligheids-aspecten . . . 20 MASSA- en WARMTEBALANS . . . 21 APPARAATSTROOM en APPARATENLIJST . . . 25 SPECIFICATIEBLADEN . . . 34

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

2 ECONOMISCHE ANALYSE -Investeringen . . . 47 -Opera ti ekos t en . . . 49

-Afschrijving van de Investeringen . . . 51

-Return On Investment . . . 51

-Pay Out Time . . . 52

-Internal Rate of Return . . . 52

-Resultaten Rentabiliteits Berekening . . . . 52

KONKLUSIES EN AANBEVELINGEN . . . 54 LITERATUURLIJST . . . 55 BIJLAGE 1 BIJLAGE 2 BIJLAGE 3 BIJLAGE 4 Korrosie-aspecten, giftigheid en explosiegrenzen

Keuze en Berekening van de Reactor

Ontwerp voorbeeld warmte-wisselaar

Ontwerp voorbeeld destillatie-kolom

--

ChIOrer~lg

___

J

-

L

u_

J

,

rlDC

kraking

---L_

---~-~.

r

--

...

~

Ethyleen

- ...

HI.

eSlIllane

~I~hl~~i~

--

-

-

J

Wat.r

HCl

Figuur 1 : Het "Balanced Route Proces" schematisch weergegeven.

VinylChloride

---I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

3

INLEIDING

In het programma van de studie Chemische Technologie aan de Technische Universiteit Delft (TUD) vormt het maken van een fabrieksvoorontwerp een onderdeel van de doctorale fase. In dit ontwerp wordt een proces voor de productie van l,2-dichloorethaan

(l,2-EDC) via directe chlorering van ethyleen uitgewerkt.

De omzetting van ethyleen in l,2-dichloorethaan is exotherm en kan bewerkstelligd worden met behulp van twee chloreringstechnieken, namelijk de directe chlorering en de oxychlorering (Lit 1,2,3).

Bij de directe chlorering vindt additie van chloor aan ethyleen plaats. Deze additie geschiedt in de vloeistoffase met het product dichloorethaan zelf als oplosmiddel. Veruit het meest belangrijke bijprodukt is 1,1,2 trichloorethaan (ETC). Bijproducten zoals ethaanchloride en l,l-dichloorethaan onstaan in verwaarloosbare hoeveelheden, kleiner dan 0.002 gew % (Lit 4,5,6) .

De oxychloreringsstap maakt gebruik van ethyleen waterstofchloride (HCl) en zuurstof en leidt tot de vorming van het 1,2-dichloorethaan en water.

l,2-Dichloorethaan (EDC) wordt voornamelijk gebruikt als grondstof voor de productie van het vinylchloride monomeer

(VCM) . In dit thermisch kraakproces wordt de omzetting van 1,2-dichloorethaan naar vinylchloride gerealiseerd onder de vorming van een equimolaire hoeveelheid waterstofchloride .

Aangezien de oxychlorering gebruik maakt van HCI en de pyrolyse van EDC naar VCM gepaard gaat met HCl afsplitsing wordt de productie van 1,2-dichloorethaan en vinylchloride veelal gecombineerd in een "balanced route" proces. Hierbij worden de processen voor directe chlorering, oxychlorering en pyrolyse zodani g gecombineerd dat het waterstofchloride gevormd in het pyrolyse proces wordt gebruikt in het oxychloreringsproces. De directe chlorering is hierbij een deelproces van de "balanced route" . (zie figuurl)

Vinylchloride is het monomeer van polyvinylchloride

(PVC ) en wordt eveneens veelvuldig toegepast in copolymeren. Met een wereldproductie van circa 14 miljoen ton per jaar behoort het tot de belangrijkste bulkchemicalien. De beschikbaarheid en productie van dichloorethaan nemen dan ook een sleutel positie in.

Tegenwoordig worden overwegend processen toegepast voor de productie van belangrijkste processen zijn die van Hoechst Goodrich Company

(Lit 7,8) .

"balanced route" vinylchloride. De AG Stauffer en

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

4

UIGANGSPUNTEN VOOR HET ONTWERP

De productie aan 1,2-dichloorethaan moet afgestemd worden op de gewenste capaciteit van 100000 ton vinylchloride per jaar (1.6 106 _{kmol VCMjjaar) . De reacties die in de deelprocessen}

van het "balanced route" proces plaatsvinden : directe chlorering : CzH4 +

Ch

oxychlorering

pyrolyse

---

>

CzHaC 1 + HC 1 Uit de reactie vergelijkingen blijkt dat de twee chloreringsprocessen evengrote productie capaciteiten op mol basis moeten hebben. De productie van 1,2-dichloorethaan uit het directe chlorerings proces bedraagt dan 0.8 106 _{kmol EDC per jaar wat}

overeen komt met 79000 ton EDC per jaar.

Onder de aanname van 8160 bedrij fsuren (340 dagen) per jaar kan de productie capaciteit van 1,2-dichloorethaan worden bepaald:

productie EDC

₌

9680 kgjhr De fractie van de tijd dat deze eenheid in bedrijf is baarheid) bedraagt 93%

( beschik-De grondstoffen (reactanten) moeten niet alleen ln de gewenste capaciteiten worden aangevoerd maar moeten ook aan bepaalde specificaties voldoen om bijproducten of technische storingen te voorkomen. Verontreinigingen in chloor of ethyleen hebben namelijk een grote invloed op de vorming van bijproducten. Met name Ca komponenten in de reactantenstroom zijn erg storend. De chloor en ethyleen stromen moeten een zuiverheid hebben van 95 - 99 % om conversies boven de 97% te bereiken. (Lit 1,2,3)

De directe chlorerings gekatalyseerd door ijzer(III)chloride of gesuspendeerde vorm aanwezig in de van (0.03-1) massa % • (Lit 1,3)

reactie wordt homogeen (FeC!a) , dit is in opgeloste vloei stoffase in percent-ages Voor de drukopbouw en regeling is verder een stroom inert gas

(lucht voldoet) vereist , circa 4 vol % van de ~aande réac anten stroom. Dit inert doet tevens dienst om in de top van de reactor niet omgezette stoffen en de lichte bijproducten af te voeren. Met deze inert stroom wordt in het vervolg van het verslag geen rekening meer gehouden.

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

5

De fysische konstanten van chloor. ethyleen, 1,2-dichloorethaan en 1,1,3-trichloorethaan zijn weergegeven in tabel 1 (Lit 9, 10).

Tabel 1 : Fysische constanten van reactanten en (bij) producten.

IEthYleen

_I

Chloor Molgewicht 28.05 70.91 -Kookpunt ['C] -103.71 -34.6 Smeltpunt ['Cl -169.15 -100.98 Viscositeit gas [Poise] 1395 10-7_{1 1750 10-}7 ₁ Viscositeit vIst [Pas] Dichtheid vIst 110'C [kgjm3 _] Diff.coef. vIs t [m2

_!

_sJ Kritische temperatuur [K] Kritische druk [MPaJ Kritisch volume[cm3_/mol]

I

Kritische compr. Ze 18. 25 10-9

I

.

_{327 10-}9

I

282.8 417.1 5.11 7.74 127.2

I

124.5 10.280 10.276

I

1,2-EDC

_I

1,1,2-ETC 98.96 133.40 -83.47 113.8 -35.36 -36.5 3.3 10-'1 1084 561.0 5.37 220 0.253

Informatie over korrosie-aspecten, giftigheid, explosiegrenzen

preventie van de chemica1ien die voorkomen in dit proces lS

bijlage 1 opgenomen.

- - - -

... ..

-Koeiwoter

Spul noor verbrandingsoven

T15 R5 T11

171><1

f;,

0' PC 12~ ... _ _ _ _ _ _ _ .J '-

~

,~\() ~ 1 P18 \ , .. .,> Stoom H6 1,1,2- Trichloorethoan l,2-DICHLOORETHAAN - 1

PROCESSCHEMA VOOR DE PRODUK~E VAN

M 1 EXPANSIEKLEP H 6 KOELER T 11 KOLOIo.4 V 16 VLOEISTOF -CAS SCHEIDER 1,2- DICHLOORETHAAN UIT ETHEEN EN CHLOOR P 2 POMP T 7 FLASH-VERDAMPER H 12 CONDENSOR H 17 REBOILER

,

3 FORNUIS P 8 POMP V 13 VLOEJSTOF -CAS SCHEIDER P Ie POMP M.HATHIE 'abr. Voorontwerp No. 2791 H 4 REBOILER H 9 WARMTEWISSELAAR TH KOLOI.4 J.H.POLANEN Februari 1990 R 5 REACTOR P 10 POMP H 15 CONDENSOR _{<::::> Stroomnummer c=J} Temp. In 'C

o

P abs. In bor

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

1

1

1

I

I

.

7

Spul naar verbrandingsoven

i

t- --- ~

! I

Reactanten: Etheen en Chloor

/'

( I 1 I I I I I i I f , /

__

~~/Reactor

naar de reboller van kolom T11

naar de flash

R5

Recycle Stroom, oplosmIddel voor de reactanten.

r

[

-

_

~~~r~i~~

~

'

~,

]

~

--

-

C

~

:

-

I

)

...

_

.

--",,,...- ... ".\ / . mil

;

T11

\

..

/-~J::

...

-

-

-

-

.

---=----c~

S

t

r oom u

i t

d e l

,~

Reactor.

•

~

</

'\ \

•

~

~l

~

Stroom naar de

Reactor.

Stroom uit de

Reactor.

T7

r

-

- -

,

-

-

.

-

.

- -

-F-+\

(

'~

l

:'

-

-

\

\. ...

.

_

-

-

_

.

//

(

.:

-

t'-)

./

]

-.. ... __ ._. _ _ _ •• _ .__ O'O.'_'~ __ . _ ••• __ ~_~ '"_ •

Stroom naar de

Reactor.

-

.

-

-

-

/1

=

1

-

1

~

-

-

--

--

-

/

~

=

~

~

-

-

-

-'

,

____ \._'=. :1 fO j ~:1'"""' '. :.-...'. ::__ '. __ ~'• ~.,..1.-~r.-_:':'_ -"": ? . 1 J

Stroom naar

de

Reactor.

\

,

/

/

.

/4j

r--.

?)

-

-

~ ~

11 2

_

.

He

""",

--1

~_

_

___~~

'X...

_

____

__

.. ___

_

__ _

"

_

..

_

_

~

1,2 - Dichloorethaan

---I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

8

BESCHRIJVING VAN HET PROCES

De reactanten chloor en ethyleen worden eerst op de juiste kondities ~ebracht alvorens zij in de reactor R5 worden ~evoerd.

Het ethyleen (opslag als gas bij 4

'c

en 40 bar) wordt via een expansie (MI) tot een druk van 4 bar verlaagd en vervolgens verhit tot de reactietemperatuur van 110 'e in een fornuis (F3) Het chloor (opslag als vloeistof bij -34 'e onder atmosferische omstandigheden) wordt via een pomp (P2) op een druk gebracht van 4 bar en met de warmtewisselaar H4 tot een temperatuur van 110 'e verhoogd.

De beide stromen worden vervolgens gemengd in een mengeenheid hetgeen resulteert in een stroom ( gasvormig, 110 'e, 4 bar) die naar de reactor R5 gevoerd wordt. De reactor opereert isotherm bij een temperatuur van 110'e en een druk van 4 bar onderin en 3 bar bovenin. Bovenin de reactor R5 worden via een spui niet omgezette

reactanten , voor zover nog aanwezig, en lichte bijproducten

afgevoerd naar een verbrandingsinstallatie.

Eén deel van het 1,2-dichloorethaan wordt uit de reactor

gevoerd en gesplitst in twee stromen waarvan één naar een

vloeistof-gasscheider gaat (de flash T7) waar door middel van

druk verlaging de scheiding wordt bewerkstelligd. De druk wordt hierbij van 3 naar 1.4 bar verlaagd.

De vloeistofstroom uit de scheider T7 ( 95'e , 1.4 bar)

wordt teruggepompt naar de reactor via pomp P8.

De katalysator voor de chloreringsreactie , ijzer(III)chloride is in opgeloste of gesuspendeerde vorm aanwezig in het vloeibare medium. Ten gevolge van de relatief geringe vluchtigheid van de

katalysator blijft deze tijdens de drukverlaging van 3 naar 1.4 bar in de flash T7 in de vloeistofstroom. De katalysator blijft hierdoor circuleren in het vloeibare medium van de reactor R5 en de flash T7.

De gasstroom die de de flash T7 verlaat ( 95'e 1.4

bar) dient als voeding voor de destillatiekolom TIl alwaar het reactie product , 1,2-dichloorethaan, uit de top in de gewenste

zuiverheid wordt verkregen. De kolom opereert onder een druk van

0.6 bar bovenin en 0.8 bar onderin De voeding van de

destillatiekolom TIl bestaat uit een binair mengsel van

1,2-dichloorethaan en 1,1,2-trichloorethaan.

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

9

Het bodemproduct van de destillatiekolom TIl bevat nog aanzienlijke hoeveelheden 1,2-dichloorethaan. In een tweede desti llatiekolom Tl4 wordt het bodemproduct van de kolom TIl verder ontdaan van het bijproduct 1,1,2-trichloorethaan. Uit de top van de tweede destillatiekolom Tl4 wordt een product verkregen rijk aan 1,2- dichloorethaan en uit de bodem van deze kolom wordt 1,1,2-trichloorethaan verkregen met een zuiverheid van 99% Het topproduct wordt op druk gebracht met de pomp Pl8 en teruggevoerd naar de reactor

RS.

Een tweede deel van het vloeibare medium uit de reactor

RS

wordt gebruikt om via de warmtewisselaar H9 de benodigde bodemwarmte voor de destillatiekolom TIl te leveren. Deze stroom ondergaat een temperatuurdaling van 110

'c

naar 90

'c

en wordt met behulp van pomp PlO op een druk van 4 bar gebracht en teruggevoerd naar de reactor

RS.

Alle stromen (in totaal 3) die vanuit de kolommen naar de reactor

RS

worden teruggevoerd worden samengevoegd. De resulterende stroom wordt Vla een warmtewisselaar H6 verder gekoeld alvorens in de reactor te worden teruggevoerd als reactiemedium en oplosmiddel voor de reactanten ethyleen en chloor. Door de recirculatie beinvloeden de stromen die de reactor

RS

ingaan en de stromen die deze reactor verlaten elkaar.

Ten aanzien van de flexibiliteit met name het opereren op een andere productieniveau dan waarvoor ontworpen iS_J moet worden opgemerkt dat door het toepassen van een recirculatie loop de dimensies van alle apparaten afhankelijk zijn van elkaar. Het opereren op een hogere productienivaeu dan waarvoor ontworpen is zal tot gevolg hebben dat de omzetting van de reactanten zal afnemen bij dezelfde dimensies, invoer- en operatiedruk van de reactor. Door variatie van de invoer- en of operatiedruk kan de conversie echter wel worden beinvloed.

Of de destillatie kolommen de benodigde scheidingen kunnen handhaven is echter op voorhand niet op te maken. Deze kolommen maar ook de apparaten zoals pompen en warmtewisselaars moeten bij het verdere ontwerp van de fabriek enigszins worden overgedimensioneerd om zekerheid te verkrijgen dat opereren op een hogere productie niveau mogelijk is.

J -:' -}

-

-

- -

- - - ; 1

- - ,1 .· .... i ----_. -I I ü +---~--r---~----~--~:~I--~--~~--_+---~: RR

la

o

Figuur 2 Kooklijn van 1,2-dichloore~haan.

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

!

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

10 PROCES CONDITIES

Zoals hiervoor vermeld zijn de verschillende proces stromen en proces onderdelen afhankelijk van elkaar door de toepassing van een recirculatieloop. De temperatuur in de reactor kan als maatstaf worden genomen daar deze zowel de temperatuur als de druk van de overige apparaten en stromen beinvloed. Dit is toe te schrijven aan de mogelijkheid de reactiewarmte te benutten door middel van warmteoverdracht in de reboiler van de destillatie kolom (TIl)

Uit kinetische beschouwingen van de chlorerings-reacties blijkt dat de vorming van bijproducten toeneemt gaande naar hogere temperaturen. Om de reactiewarmte echter te kunnen gebruiken zal een voldoende hoge temperatuur gekozen moeten worden. Op basis van beide voorwaarden een aanvaardbaar lage hoeveelheid bijproduct vorming en het benutten van de reatiewarmte zal een optimale temperatuur 1n de reactor gekozen moeten worden. In het patent van Hoechst A. G. (Lit 4) wordt een optimale temperatuur van ( 100 - 150 )

'c

in de reactor aangehouden.

Uitgaande van een temperatuursverschil van circa 30

'c

van de ingaande stromen in de reboiler van kolom TIl en een temperatuur van ongeveer 80

'c

van het te verdampen bodemproduct wordt een reactor temperatuur van 110

'c

aangehouden. De temperatuur van het bodemproduct kan worden verlaagd door de destillatiekolom onder verlaagde druk te opereren. Bij deze druk is de bijproduct vorming nog steeds voldoende laag. (zie Berekening van de Reactor)

Thermodynamica

Het 1,2 Dichloorethaan, zowel reactieproduct als oplosmiddel voor de reactanten, is de hoofdkomponent 1n de vloeistof stroom van de reactor. Uit het gas-vloeistof fasen evenwicht van het 1,2-Dichloorethaan (figuur 2) kan opgemaakt worden dat 1,2-dichloorethaan onder atmosferische omstandigheden en een temperatuur van 110

'c

gasvormig is. Aangezien de reactie van chloor en ethyleen tot het gewenste 1,2-Dichloorethaan aanzienlijk beter verloopt in de vloeistoffase ~~ordt een druk van 3 bar 1n de reactor gekozen zodat de vloeistoffase thermodynamisch stabiel is Het kookpunt bij 3 bar is 123.2 'C.

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

!

I

I

I

1 1

De oplosbaarheid van de reactanten in het oplosmiddel (1,2-EDC)

De vloeistof fase ,in dit proces, kan beschouwd worden als een binair mengsel van de componenten 1,2-Dichloorethaan en

het bijproduct 1,1,2-Trichloorethaan en gedraagt zich ideaal. Het ideaal gedrag houdt in dat de activiteitscoefficient in de vloeistoffase gelijk gesteld kan worden aan 1 en de oplosbaarheid met de Henry oplosbaarheids konstante beschreven kan worden.

De Henry oplosbaarheids konstante van ethyleen in

1,2-EDC en van chloor in 1,2-EDC bij temperaturen tot 80'C Z1Jn experimenteel bepaald (lit. 11). De Henry oplosbaarheids konstante wordt hierbij gedefinieerd als de verhouding tussen de molfractie

van de component in de gasfase ( y. ) en die in de vloeistoffase (

x.

)

y.

(1)

M. =

Xi.

Deze experimentele data worden goed beschreven door een

thermodynamisch relatie van de oplosbaarheid gegeven door Prausnitz en Shair (Lit. 12)

1

= - - - ) Exp( V2L (81 - Öz)2 I R T ] (2)

X2

De hypothetische fugaciteit(fl), het molaire volume (VI ) en de

oplosbaarbaarheids parameters (delta) zijn voor chloor en

ethyleen bepaald door Hildebrand en Scott (Lit. 13)

Chloor VZL

₌

74 10-6 _{[ m3 I mol]} 8z = 8.7 103 [cal I m3] 1/Z fzL

₌

3.096 [MPa] Ethyleen VzL = _{65 10-}6 _{(m3 I mol]} 8z

=

6.6 10 3 (cal I m3] 1/Z fzL

₌

10.731 [MPa] 1,2-EDC 81

=

9.8 10 3 [cal I m3 )1/2

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

12

De Henry oplosbaarheids konstanten voor ethyleen in 1,2-EDC en chloor in 1,2-EDC zijn bepaald door extrapolatie van de gemeten datapunten tot 80

'c

en berekend met de relatie gegeven door Prausnitz en Shair voor een temperatuur van 110 'Co Bij deze temperatuur blijkt een goede overeenkomst tussen geextrapoleerde waarde en berekende waarde.

Bij 110 'C wordt uitgegaan van de Henry oplosbaarheids constanten :

M (C2H,d

=

0.344

M (C L2)

=

O. 106

Enthalpie

De enthalpieberekening voor de stromen wordt berekend met behulp van het simulatie-reken programma Chem Cad Uit de. verschillende opties voor de berekening van de enthalpie van een stroom die in dit programma aanwezig zijn is gekozen voor de latente warmte. Deze methode werkt snel en is geschikt aangezien de data al in de databank van het programma Chem Cad aanwezig zijn. De enthalpie wordt als volgt berekend (Lit. 14, 22)

vloeistof: He :

I

Cp(liquid) dT gas Hv =

I

TbOil ' 0 Cp(liquid) + +

~

ï Cp(ideaal gas) dT Tboi.l

opm Cp en ~Hv zijn aanwezig 1n de databank van Chem Cad.

( 3 )

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

13 Reactiekinetiek

De reactie tussen ethyleen en chloor in de vloeistoffase met 1,2-EDC als oplosmiddel heeft voornamelijk twee parallelle reactiepaden tot gevolg, een additie- en een suhstitutie reactiepad.

Bij de additiereactie van chloor aan ethyleen wordt het gewenste product 1,2-EDC gevormd. De chemische kinetiek vertoont hierbij een (1,1)- orde afhankelijkheid van ethyleen en chloor.

(Lit. 11)

(5)

De substitutiereactie van chloor en 1,2-EDC wordt door een radicaalmechanisme tot stand gebracht waarbij het 1,1,2-Tri-chloorethaan wordt gevormd. Uitgaande van de gebruikelijke aanname van steady state voor de radicaal concentraties leidt dittot een (1,2)-orde afhankelijkheid van respectievelijk ethyleen en chloor. (Lit. 11)

R

=

k z [CzH,d [CLzF (6) De reactiekonstanten

Szepvolgyi en Ujhidy (Lit. 15) vergelijking verwerkt :

,kl en k2, Z1Jn bepaald door en zijn in de vorm van de Arrhenius

k L = kOL E X P [ - E a I R T ] ( 7 )

React i ekonstante van de 1,2-EDC vorming

kOl = 3. 031 10H [m3_{/mol s]} Eal = 9.687 104 [J/mol]

Reactiekonstante van de 1,1,2-Trichloorethaan vorming

k02

=

1.6488 1011

E0.2 = 1.0084 105 _[J/mol]

De reactiekonstanten Z1Jn bepaald in de aanwezigheid van de homogene katalysator, ijzer( III)chloride.

conversie ethyleen

0.99:

O.7m

o.em

I

0.97

L==

-

O.8m

0.95

0.9a

0.91

0.89

0.87

0.85

a

a.1

a.2

a.a

a.4

a.5

a.6

a.7

a.8

a.9

4

hoogte gepakte bellenkolom

Figuur 4 : conversie ethyleen • f(d)

---I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

lJ

_-14

BEREKENING EN KEUZE VAN DE APPARATEN

Reactor

In bijlage 2 wordt de motivatie van keuze van de reactor

gegeven. De berekeningswijze , benodigde formules en het programma dat geschreven is voor het doorrekenen van de reactor zijn eveneens in bijlage 2 opgenomen.

De reactorconfiguratie

bellenkolom waarbij een gedeelte

rechtstreeks wordt teruggevoerd naar

zoals weergegeven in figuur 3. (Lit.

bestaat uit een gepakte

van de uitgaande stroom

de ingang van de bellenkolom 16, 17 , 18) t.erugvoer Tafvoer I gas

'iff1

,---,

~,'

'

,

': ',"

'-,

ËU

ingang I gedeelt.elijke afvoer

react.anten (gas) recirculatie vloeistof

figuur 3 Reactor configuratie

Door het var ieren van de diameter van de gepakte bellen

kolom en de hoogte kan de conversie van ethyleen en chloor

geoptimaliseerd worden. Optimalisatie is mogelijk doordat er twee mechanismen de omzettingssnelheid bepalen (bijlage 2)

stofoverdracht van de gas- naar de vloeistoffase - chemische reactie.

De conversie van uitgezet als functie van figuur 4.

ethyleen bij verschillende diameters

de hoogte van de gepakte kolom

is in

1

1

c

Cl) (J)

>-

E

.~

...

.c

)

•

(J) 0 (J) (7,)

'-~

c

Cl')E

o

~

LOC

C\ÏCD

CD

.c

t\l2

~

tO

C.

CD

LOC>

~CD

....,

CJ)

o

o

~.r:.

LO

d

o

O~~

_ _

~

_ _

-= __

~L-

__

~~~ 0

O

~

t\l

0

d

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

.0

I

.q-~ ::J ::J tJ)

I

-I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

15

De grootste conversie van ethyleen wordt gerealiseerd bij een diameter van 0.7 meter, uitgaande van een hoogte van 5 meter. De samenstellingen en molenstromen bij een hoogte van 5 meter en een diameter van 0.7 meter zijn opgenomen in tabel 1.

Tabel 1 Conversie , produktsamenstelling en molenstromen aan de uitgang van de gepakte bellen kolom.

conversie molenstroom [ % ] [ mol/s ]

Ethyleen 99.74 0.0725

Chloor 99.98 0.0062

produktsamenstel- molenstroom ling [mol

%]

[ mol/ s ]

1,2-Dichloorethaan 97.86 27.69

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

16 Warmtewisselaars

De warmtewisselaars, inclusief de reboilers en condensors van de destillatie kolommen, ZIJn doorgerekend aan de hand van de werkwijzen beschreven in het collegedictaat 'Apparaten voor warmteoverdracht' (Lit. 19) . (Lit. 20, 21)

Daar de procedures van het ontwerp van reboilers, condensors en warmtewisselaars steeds een andere aanpak van doorrekenen volgen is het opnemen van al deze ontwerpmethoden niet practisch en te uitgebreid. Een algemene en beknopte werkwijze van het ontwerp van de verschillende warmtewisselaars is echter wel weer te geven:

- gegevens van de betreffende massastromen verzamelen en berekening van benodigde temperaturen, massa- en warmtestromen.

- schatting van overall overdrachtscoefficient en V.O. keuze van de warmtewisselaarsconfiguratie

- Berekening, al dan niet iteratief, van de warmteover-drachtscoefficienten.

Berekening van het verwarmend oppervlak.

Een uitgewerkte voorbeeld berekening van een warmtewisselaar ontwerp is opgenomen in bijlage 3. Het ontwerp van de reboiler (H9) van kolom (TIl) wordt In deze bijlage uitgewerkt.

8 ~ I I I I I _I .... z _e

..,

u IX: .... Q. 7~ ~ ~ u Z '=' ~

,

i '0

§

90

~----~1--~1~1--~r-~~---a70

I ~-~-~_--~--~I--~-:--:-~I;-r,

---.60

~----.,~O

Vorialioll

of

efficiency IVilh sprójic ~p('e.cl Jor VQrious ~j%t!'S"f plUlJpS

(('n/lrl, ." .,r ti" 11'",[///1/1//1/1,1'/" p()ral/nn I

Fig

.

.

6.2

-Ifal/min

J

2884 n

s

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

17 Pompenontwerp

Voor het berekenen van het rendement (nuttig effect) van de pompen is uitgegaan van een toerental van 5000 rpm. Gebruik 1S

gemaakt van de volgende vergelijkingen (Lit.

zg;:

v

=

[US gal/ min]

(8)

6.31 e -5 LlP Hmo.n = [ft] ( 9 )

P

*

g

*

0.305 n

*

_I

V nq = rpm

*

I

US gal/min H mo.n3/4 ] _(l0) ft 3/4

Met behulp van dit specifiek toerental en met figuur 6.2 (Lit. 29) kan een schatting worden gemaakt voor het rendement.

Voorbeeldberekening pomp (P 18): 4.84 \0-4 V =

₌

7.68 [US gal/min] 6.3 '0-5 3 10 5 Hman =

=

86.89 [ft] 1154

*

9.81

*

0.305 8000

*

I

7.68 nq =

=

779 S'>$ 800 86.89 3/4

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

18 Ontwerp destillatiekolommen

\ De destillatiekolommen zijn gesimuleerd met het

\~

simulatie

rekenprogramma ChemCad. Het

o~timaal

aantal

r

theoretische_schotels, de 0 timale reflux en vo 1ngstrap Z1Jn

bepaald. De voornäámsfe resultaten zijn op de specificatiebladen weergegeven.

De dimensies van de destillatiekolommen Z1Jn berekend met de procedure als beschreven in het collegedictaat Fysische Scheidingsmethoden (Lit 30). De resultaten van deze berekeningen

zijn weergegeven op de specificatiebladen. Een uitgewerkt

voorbeeld aan de hand van het ontwerp voor kolom TIl is opgenomen in bijlage 4 .

De ontwerpprocedure kan globaal als volgt worden omschreven:

Uit de vloeistof- en dampbelastingen ( e n dichtheden) in de kolom wordt de flowparameter $ berekend. Met behulp hiervan wordt de maximale dampbelasting bepaald. Een dampbelasting van 0.8 maal deze waarde is gekozen. Vervolgens worden doorsnede en diameter van de kolom bepaald.

Een schotel arrangement wordt gekozen , met als voornaamste

parameters het aktief oppervlak en het valpijpoppervlak.

Gecontroleerd wordt of er geen flooding optreedt in de valpijpen.

Uiteindelijk wordt nog het schotel rendement geschat

van de belastingen.

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

19 Korrosie-aspecten

Zoals eerder vermeld wordt de reactie door ijzer(III)-chloride (FeCI3) homogeen gekatalyseerd. FeC13 werkt echter in het bijzijn van water corrosief op metalen van reactoren, kolommen en overige apparaten die niet zijn vervaardigd van roest vrij staal (rvs). Dit geschiedt direct bij contact met het metaal oppervlak.

Het watervrij houden is niet eenvoudig te realiseren aangezien technisch zuiver chloor, een van de reactanten, altijd sporen vocht bevat. Tevens ontstaat als gevolg van de nevenreactie van chloor met dichloorethaan, waterstofchloride waardoor de corrosieve werking wordt versneld. (Lit. 1, 2, 3)

Het zal duidelijk zijn dat het gebruik van roest vrij staal in de apparatuur of het watervrij houden van de vloeistof nodig IS. Het watervrij houden en hierdoor de corrosieve werking tegen gaan kan worden verwezenlijkt door toevoeging van een stikstofbase of een -zout aan de vloeistoffase. Het onderzoek naar een geschikte stikstofbase of -zout is echter nog niet afgerond. Complicaties die optreden zijn namelijk het activiteits verlies van de stikstofbase of -zout na herhaaldelijk te zijn gerecirculeerd.

I

I

I

I

I

I

20 Veiligheids-aspecten Ethyleen kan met

onder bepaalde kondities:

lucht een explosief (2.7 - 34) vol.% ethyleen

mengsel vormen in lucht

Lucht wordt in de reactor gevoerd als inert medium voor de druk opbouw. De hoeveelheid lucht toegevoerd bedraagt hierbij 4 vol% van de ingaande reactantenstroom.(Lit 4,5,6)

I

JrOpbouw van lucht in de reactor kan tot gevolg hebben lucht-ethyleen mengsel ontstaat met een samenstelling die

~~"

de explosiegrenzen val t. . .. ~ dat er een binnen ~

I

cr--'

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

Het mengsel lucht - l,2-dichloorethaan kan eveneens explosief mengsel vormen :

(6.2 - 16) vol.% EDC in lucht

een

De omzettingsgraad van ethyleen, de dampspanning van het 1,2-dichloorethaan en de hoeveelheid lucht die wordt ingevoerd zijn van invloed op de samenstelling van de mengsels lucht-ethyleen en lucht-EDC en als zodanig mogelijkheden om buiten de explosiegrenzen te blijven of om door de eplosiegrenzen te geraken.

1,2-Dichloorethaan komt in de processtromen veelvuldig

voor en is zeer brandgevaarlijk. Ten gevolge van het geringe

warmt~ geleidingsvermogen kunnen er electrostatische lad{ngen ~n opgewekt waardoor het gevaar van ontsteking kan ontstaan. Bij verbranding ontstaan tevens corrosieve en giftige dampen. Preventieve middelen zullen hiervoor moeten worden worden aangebracht zoals onder andere aarden en het gebruik van explosie veilige apparatuur

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

M

lugo4

52...1.0

IN

Q

61'0333

/Lj0!j

"L;'t

436q

.14

... _- - . -

- -

- -

-21

Voor-

_{Massa -en}

waarts

Warmtebalans

M

Q

PRocu.L rl E: ...

--6)

..

_@--..

_-

--

_R5

....

-.

-(j'l-4 \

~~

~---62206.3

kOëL. ... I'>T~

H6

~,

-

.

\o<.0ELw"'l"e~ .... r

~---3·

3}

1--

-

-

-

-«9

"3

(..1(,2.

8

-®

..

36.86

1 - - -2LtqL) J. I

-

_T7

,

@-

-

-

--

-...

-rrll

-+

4

f-+

"

S' .

.:r

b

~,

3ï21S.

)..

1 - -

-

-@.

(fj>~

H9

I I I t I j~ _I

-

-

-

-

-

-

-

.

-8

e

~

~

Retour

UIT

M

M

Q

Q

{)Qoo3

'-;./1-ll~-b()

6"...16..92-9

51.20

7640

.~

8l:)-

60 ()78~·4 33 ..

l.f..'l

1.1~).8~ 3. I)~ ..

5b

35""6.1..0.0

I

..

I

I

~I

~

'

:;~~

L _

_

4~

_ _

d

- -_"

--~~---H

/

~~ï

~

Lf

r3f

~/i~

'

1

t(OEi- \N

~Te ~

,

Hll

•

•

_V/3

,

.

T(îID-

®---o.

b

"3}

4

6

0.60

-

-

-~--~--~~~~

,

r

I

I1

,..

-TJ4

~

I -lo....-..

-..

I

~

~----+---+---ï

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

Iq

q.09

~

Massa in kg/s

Warmte in kW

Vl6

Totaal

Fabri eks voorontwerp

No:

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

IN

M

Q

.2J~,

Lf3

O·7CJS

S18

..

s4

\ \

• 5S-

\t5öb

.

b\

~. 00:)

- l.jl.l.<j

I~.

)

5"

17

1

'81.

I

Voor-waarts

M

Q

,~

Massa -en

Warmt ebal ans:

-

Invo

e

c

-

-

~e.o...d

·

c~

V'\

t:e5

'

,

.

pn,-~bf

-4)

_

T3

~-..

sbV""l

-- --e ....

_

{l}---...

H'1

-S

-'-00

\'Y'\ _ \ 0

t-

o

o.-I

-

ST'~OON~7-

~

Retour

UIT

M

M

Q

Q

o.7<j

5"

₇₃₆

_.17

l ..

oo~

₆₇

_{1 .}

b

₁

\\.s-s-

_1~ili12.(;b

>

\4·35"

1.1-

1.'ill.. \

M

Q

-

Tz

.fio4 l

Lio

9

·lf4

-

Apparaatstroom

--

- -

-

--+

Componenten

I~

:l

-

c:\'

",

blo

o

( d\--.(J/lLI'"')

"'

,

1.

-

t

:Vi c

\,,\oc, ~ ~L\LlYl

~~\6Lv"'l

ch\o

o'(""""

·

Totaal:

~--- --- - -

-APparaatstroom

~

Componenten

\ ~.2.·d\ ~\oc>( e.,~CWV) '1 1,2:

tV'

''

dlh~~

:r,g..

h

,

\

~

v

e~:::5

\

QQ.

~

chloo

-r

Totaal:

M

in

kg/s

Q

in

\<

W

I

M

a

O,;ts5" 5",8."30

-o·15S-

Sla.J

o

- - -- - -

-6

M

Q

l

J

O~

(XZ1.67-I I

1

.D

OCf

67

2

,6

7

,

-

--

-

-

-

I

-

I

2-

"3

'1

~

M

a.

M

Q

M

Q

M

a

o.t;};

5"

SI8.3~· O.·l9~

_"F

36

_'l!-,

;(.Ooq _{- ~I .}

_f!:t

,

·:z.,oo~ -~..I.1J.:1.

"'"" '

--

-2.

'0

O::t

-4/,74

D·J.cr

!)

5/8;

"3'1

1.

0

05

-

I; /

.

2..q

o

-

7Qs

7

3

6

.

17

7

'8

.9

Jo

M

Q

M

Q

M

U

M

U

Jlb..840

a~

..

jol

I S:!>-.f~ S:~3

O

"

lJ

S

(J

.

003

_~

_.

_i'F

Z

o

à

O-!/-.

_ - -

--

_

. .

-

-

---

-

-

- -

-

-_

.. _ -... - ---._.

-

- - -- . --- - -- ---

-

-:2

.8

0_'-;

_/'i(Jj

_"

_'tLj

₀

_.

₀₀

₃

_ij

_,

IJ

_g2

_.

_1.;

_('-J

_62206.

_1..2

~(~.6

o

o S4_~1

_·

_·

_<fl

---

Apparaatstroom

, Componenten

i/l-çl\~\oo' ~-~

'I

1,2-

D--'

c-~

'00 (

~ ~h.m"-,,,

Totaal:

A

~~ar

aats h-oom

, Componenten

'~.1-d

o.

c1

\QQ

.eJ.kta..b

111~2

-Ca

,b

LCD' efbL1C(!::l

Totaal:

M

in

kg/s

n

in {/

W

//

M

Q

5.2.26'-1

~

o.

-

?SL

-J3:S-SS-

37

2 /

5

_"U

16

M

Q

3J.o

~~~-2..

J.ij

I

33·Lt8t

2.

/cJ121~

/2

Is

_/9

M

Cl

M

Cl

M

Cl

3~0 63G o

8/1.

jDl

3" "

2.21

g

o

.1.2

5

5~~3'5 Vo~2

.

-36,&s-q

lLyJg/.

(J

6

i?946oo

_.

_!578

f

!Jc 11

34J3J3

3062

11

7&

17

/8

/q

M

Q

M

Q

M

Q

!J2.10~

S1

..

2oL;

_.R0l-4

3~:~SI

°

3

.

.3SI

O<oJO

-.

-_

.

_-- _-- _-- _--

-~_ ..

_

-

...

-

.

_

--_

.

-

---

-

-

-

--

-.fS.S5'S

36

-

6-; ..

0.0

S-S:

·

6J;S"

3.6;

-

(20

,

0

?J.2..~4

]/33,71-Stroom /Comoonenten

staMt

Is-M

Q

3

(

'

.

556

.1..j3j -

-33.yg6

_1.1.9

_{29 .. 18}

ZP

M

Q

S.SLJ2

a,OOb

-0

-S:S-"iCJ

2336.,o~

tv (J'I

---

A pparaa tstroom

, Componenten

1~2.

.-cl

I

Gh

\

00 (Q..,\-""~\.V)

\, ',1.

-

hicbl

QQ

fd-\-w.ü!)

Totaal:

A

~~araatsrroom

~

Componenten

Ij~:-ctch\o

cX

~"

'I

\/l-h"i~~oo(Q...~~,lCl~

Totaal:

M

in kg/s

n

in {/

W

1.}

M

a

o/i!j.8

Q

J

Q&~

-0.637

~60.6o

16

M

Q

1,,2o~ 0 002

':t

)

"

Z2.g

706.21

-

-

-

-

-

-

-

-

-

- -

-22-

_D

₂₄

2...5

M

Cl

M

Cl

M

Cl

M

Q

8.t~

l·t"53

L·1

0

_'i

DI/6sr

(I.oLO

D.OD~

a.olf

0.0/3

_-

-.

--

-8:2CJ

IJ

'-13'83.94

2·T~6

/iJ

LJl

...

CJ ü

/.218

!(JCj2.(/d

O~67°

389"CJ1

1]-

_:28

2.9

M

Q

M

Q

M

Q

_M

Q

D.~~8

0 ..

0006.

D·s

~?]

D.olt

00

O'[B

1.

_0.6ll

I i -

-_.--

-- -- -- --

--

_

.. _ -... - ._~_._. -

' -...

_

-

_--

_-

-QS-~Cj

32/,.21

(J.OfiJB

/6

2

J~o

_D.5"'s-q

321

42

2.

Stroom /ComDonenten

s

L=lrlt-I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

Apparaat No: Benaming, type Abs.of effe

*

druk in bar temp. in oe Inhoud in m

3

Diam. in m 1 of h in m Vulling: 1( schotels-aant. vaste pakking katalysator-type

-

,

,

_-

vorm

·

.

..

...

·

...

·

...

Speciaal te ge-bruiken mat. aantal serie/parallel

Rj

Cx~po.\ct,<-bQ...\le~

kol

0 " " (0,t.(.

\-cv-~~ rltL\ CU,~\cJ-I~ \ 00 f-' .'=l \ ....bs 3

\\ 0

Ib1nne" hw\:~

0·7

t.6

5

₉

CjfLrU- ~c\ ~a..'<\ (o.~~\'j 1\

(\'21

Qx--.., (...2.,; c ... ) -rlè_~· \3

o5"10s.t

LV""\ À \J \ oe\.~ \-0

-

r

fZVs.

1

28

T;Z

T

I1

Vl3

\ \ 4

-rc>-<:l-,

v ne

r; YlJS \-10(1

ze

nL-,\e.

Des.t;

I }

all

~

L-JD

\Jloe,i

-tLA:::'

H

\-!ölo .-vi

kola"",",

vC)or sh.?~

-

gc6a..Q.

\J Oor

f

rod

\Á-</~

sCr-.e.olQ.,

b~pr~o.à

P

_{c\.b S.} Pcl:>-S.

f

a...'t>.s

p~s

\

"ti

O.~ 0.(;, -{

3

_.

5

_·.0

7

3

b

l'

S

,

g

l,S"

\

₀

Is-(i--"'-

Q...

o

(a.)...:\

s..:.-\

"';')

L

~~O(.J.1s.~)

R\JS.

~\j<;,

_'R\(

_{_}

_S

_'f

_,-

V

_

s"

I

1

I

₁

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

i

l

29

Apparatenlijst voor reaktoren, kolommen, vaten

---Apparaat No:

_{V 16}

V\Onz.~.,t~\e. Benaming, v\oe.iS

l

o

~

-type ~C\-s.c~ -s.c\, ~ ~\

de.

('""

Abs.of eff. !( ?({..bS, druk in bar

_-1

temp. in oe

83.

~

Inhoud in m

3

Diam. in m 1 of h in m Vulling:

*

schotels-aant. vaste pakking katalysator-type

-

,

,

_-

vorm

...

. .

.

.

.. .. .. .. ..

.

.. ..

.

...

.

...

Speciaal te ge-b!."uiken mat. \~\j ~ aantal

I

serie/parallel

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

i

.

I

I

I

I'

30

A nnara tenl i .;s t voor warmtewisselaars, fornuizen

---Apparaat No:

M(;

_k9

H

_IA.

_Hij

p~f<::.(~O"<Mte-

(e.bo;

I

e.1{

Con~Î;'oY"

.,...e);)0;

\e,<

Benaming, \Iv\ ss,,,":\ u.~ ("

t~'o,v

t,b.V

t

,'0

.

V

t.io.v,

d~

type

_.

_{s·h·..-oo,"""}

lzol

0 IV)

kol

0""'"

ko\o~

t'1ct.n.,-.

·

R'S

'

l i l

I I I

liL;

Medium

_ko

_e

_\

_v.;::~k("

_/

_.

.;;;e,

9<2..cl

_\(.o-che

eett:..e.

~oÇ>1 ~e.1

f,.h~D'(Y'

_/

pijpen-/ ~'

mantelzijde f (OWS. St(ç)o,'Y"\ bel

J

QIV\

_f-of

_f

cüJ

LAC.r

b

oJQx\-"

(ry

('roe{ \.Lc:..,

t

va

Î 0

d

u.d:-Capaciteit, uitgewisselde

3

2

₇

_I

.S-

\5~~

_{27- 50}

₄₁

0

warmte in kW. Warmtewisselend

6

oppevl. in m 2

\ 0 6

\3

0

'3

i

\0

Aantal

pafärt~{

_'\

_I

I

₁

Abs. of eff.« f('~b~ (J~'S.

_Pn.'p

_('~

_f'o1s

druk in bar .r,

A.!:

3~.8

3

'

"3/'1

pijpen- /

JOl,

mantelzijde temp. in / uit . or.

_,20

/35""

\ iO /

Cj

0

~Äc

~n ,

\

90

/ib

Ó

40

p1jpzijde c mantelzijde ,') I ,

q--

/

12

7'8

/

7~

6~

168

_{\ I \}

_{/1' \}

Speciaal te

ge-~v~

R

\[~

_RVs'

~vs.

bruiken mat. ~

aan~even ~at bedoeld word:

H

,S-CoV1~V1SO\<"

t:"bov

kol

0 y'V"'\

--rt~

kQQ~v

...

cJrLj

tOf

f'

rd

L,(J

'3

'8

7-\2

i

P

C

1..bS

3 )\

~%

₄₀

g3/83

R

·

S

.. ----

----I

31

I

Atltlarate

---

n1

---

i ,;5 t voor warmtewis selaars , fornuizen

I

Ap-paraat No:

Û

-Hy

I

Benaming type

I

fj~~

I.J..J(V'VY\\-e-~\W~

'-N i ~<.?_\o..o-.r

,

l~

b.

v. ~.~.V> ~~"'-("~ rec....c...~\

~\-rco-~\-hj~E!2Y\ s..h ~ _c>--~o<O\

I

I

Medium -pijpen-mante1zi

I

Capacit re~+-~

I

~j\~

~

_s~

jde _M

_eJ-h.w..",

_G~\oo"

ei t,

I

uitge .... warmte is selde

:21~

_]13

~n kW.

I

warmte .... oppevl. ~sselend

~

_I

in m 2

\

'L

I

Aantal Abs. of p

afärt~{

_I

_I

₁

eff.i( _P~b~

_Pa...bS

I

druk p1jpen-in

I

mantelz temp. i bar

I

~/-

~/4.

ijde

_I

n

I

uit j

I

in p1jpz

°c

.-6

o

/i

_\0

\~o lIGa

I I ijde I

I

_Speciaa mante

I

bruiken lzijde

-~

_.

_-3Vll

_ü

\ 1 te ge-

_I

mat.

RvS

RV'S,

_I

i I I

I

I I

I

I

I

I

~

aan~even .... at bedoeld .... ord:

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

32

Apparatenlijst voor pompen, blowers. kom~ressoren

---~---Apparaat No:

P2

f8

_flo

r:~~

.

...,

\,J

\<Y-

-

\

6

Uo--<

Pro

U2_'i:. st(VO'(>'\ p<O(Q .... stroo ... _"CJ.C~V\

à,

\00 \

po

vY"I

p \/-..;.

t-

u_i!: ., eX. 0 i Ie r_ _po~p

Benaming, _~

c -Çt-j \ V)<3~

f0r>'P

_~~H

\.<ulo,"",

I

,

I \100'- 1.-\.0\011"

type

('CeY'\~(

:

;-(

\Á

.

SC\.o.-\)

(e-eYllr;

·

f U:J

tluJ)

(cen'trf(,(~~

)

\ \ \

C-h \

Oor \,:2. ED C . 1,2 &'OC

',1.

é-Oc.

te verpompen

(v

o

"dl

n~)

"t

11- é-rC. 1,\/2 E-I"C

medium _lf(O«(?'~\-'OO{h ')

Cf

ro(o..s~Jroo....,)

(f(oJU.C.}.cl-

rOll'l;

Capaciteit in

ke

Is

kgls

~/S

t/d of kg/s" 2000

₉

53.'-(86

_~~" ~-S~-Dichtheid

\b"3S-in kg/m

3

\ I

Lt~ ~

i

\ \5"\

.

<j

Zuig-/persdruk

f:'~'p.s.

f

_

~s

e::\.b~

in bar(abs.of

\

I

_Lt.

₀

_I\~

_/~

_{._}

_~

_·

_l·q/q.S

eff.i() temp. in

°c

-35

/-3'1

SS-

/~6

C)0 /

'j

0 in / uit Vermogen in kW

O

.'3~/o_

'ijl.

%

%

theor./ prakt.

_,\.

_B9

\ J. ' Speciaal te ge

RvS

bruiken mat

RVS

y.zVS

R"~

aantal A

I

I

1

I

serie/parallel

*

aan~even wat bedoeld wordt

p,~

f

(aceS ~JrDO(r"I

wt-

ui

D~slj

-~~~c~e e f

(

Ce~k4~~G-~

\',2-é" pC i _J I 2 _I t-TC ( f(O~S.~t..OOM\ )

~/S

O,,~S'1

\ \ S-Lj .

Lj

P::J,S

\

_{/ '-I}

_.

r;-g3~~

~3

..

J..t

~

O.

-

l.:l

6

Y;Z\tS

1

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

I

Apparaat No: Benaming, type Capaciteit Abs.of eff. iE druk in bar temp. in oe Inhoud in m

3

of afmetingen in m iE aantal serie/ parallel 33

.

M

i

ex t'CUJ

<.:.

\e.

k\~~

k:3/s

0;

r<J

5

PQ.'o

s

I

I

1tJ

wC

4

_°

₁

_'-;'0

I _I jN / '.Nt

1-;

/-

60

I i I ,

/

,

1

iE