,;
r
}
...
,:f--.'
- ---
iiif·..1 )
. ./< - - - - -IV, , ,,~.
-I
.
i
f i I ! i.
i .... (1
(t
,
,j
I1
J
,\ ~ ~ " - r----' I I ~ I , , I
I
r(
,
.,'
-1-I
;:
'
;
I'-L
'
-
----I
..
':
;
~
-~
-~
-f
-t --' . :.---;-_ __ 1 I t I I -r:tf
- ) o o o o o o o o o o o 0 , o o o o o o o o°
~ o 0 / 0 ,11
~
i ., ' (-1 _ ___ _ _ ----~,
--Gl---~
~
.
.
.
I '-t---~ ~ --- -~~~~-~~~ ~== - ~ - --. -. -~.
,:~~-,
,
,
I
,
I I_
_
' _~-=-:n
-___
~-v
I.
'
I
I
I
,
---.
~ .,
I I I · I I. II
I
fil
LiJ
I . If
! . . 1 "j
---"PRO CE!
5
C
HEM
A
.
"
De
verbetering' van smeerolie
do?r
~t racti~Door
J. van Mourik, Singel 187, 3chiedam. 'Î'"'
..
I i.,
Datum
...
24 eeptember 1959. 1· •~
..
Inhoud .
----
---Smeerolie en smerina.
De bereidina van minerale smeeroliën.
De "Vis co si ty Index" .
Selectieve extractieprocessen. Keuze van het proces.
Beschri jving van het proces .
Capa ci tei t •
Plaats van de fabriek.
FtJ.rfura1.
M:ateria9.1- en warmte-balansen.
Toelichtingen bij d) balansen.
Schema. Grafieken.
Li teratuur.
A
.
B~
H.I . Waterman, Technische Analysen, Dordrecht, 1948,
bI z. 135 -164 •
H.H. Zuidema, The performance of 1ubrieating oil s,
blz . 3 4 7 8 9 11 13 13 14 15 19 22
C
.
. Reihhold PublishiDe Corporation ,1952, blz. 157-169.
C. Zerbe, lfinera101 e und veY'INand te l'rodukte, Springer Verlag,
1952, blz . 739-741.
D
.
E
.
F
.
E.J. Dawson, Third '.Vor1d Petroleum Congres , Proceedings, . 3ection 111, Leiden, 1951, blz . 107-120~
~.nr.L . Nelson, Petroleum Refinery Engineering, Me Graw-Hi11 Book Company, Ine., 1949, blz . 298-310 ,
K. van Nes , H.A. van ~esten, Aspects of the constitution of
mjnera1 oi1s, E1sevier Publishing Company, Ine., 1951,
blz . 199, 406, 429.
2
G~ H.A. van Westen, J .J . Leendertse, J~C . Vlugter, H~I; Waterman, Chem. Weekblad 39 (1942)299.
H
.
I
.
J
.
K.
L
.
M
.
N
.
O.f
.
Q.
.
R.
3. m 2..H.3. Bell, American Petroleum Refining, van Nostrand Company,
In e ~, 1 94 5, bI z. 6 5 , 380 -392 •
L.C. Kemp, G.B. Hamilton, H.H. Gross , Ind . Eng. Chem;·
40 (1948 ):-21.
W.R; 1Ni~cins, F .C. Hall,
J
.
Inst. Fetr. Techn. 22(1936)78.Petr. Ref. 33(1954)no .9,218.
Petr. Hef. ~(1956)no.9,2~~ .
Petr. Ref. 37(1958)no.9,274.
G.H. Reman,R .B. Olney, Chem. Eng. Progr. 51(1955)141.
G.H. Reman, J .G. van de Vusse, Petr. Ref. 3i(1955)no.9,129. N.l . Sax, Dangerous Properties of IndustriäT MateriaIs,
Reinhold Publishinc Corporation, 1957, blz. 728, 836.
A.F. Bolleman, Leerboek der organische chemie, Groningen, 19ffi, blz. 711.
--J .H. perry, Chemieal Engineers Handboo k, Uc Graw-Hi11 Book Company, Inc., 1950,
R.E. Treybal, Liquid Extraetion, ~,~e Graw-Hill Book Compahy, - t
Ine., 1951, blz . 360-375.
A. 3eide1, 301ubilities of orsanic compounds , van Nostrand
r r _ r r r ' r r
"
liLt . A Onder sm?oroli~n VQrst1gt men olieachtiqe prod~cten welke
als smeer1:in:-1el oio.nen. l'v!en re1{ent dat een derf
1e
à
de helft vanalle in machines v~rbruik~e energie nodig is voor het overwinnen
van wrijvinIT. Daarom zijn de bet~re ~m~8~oli~n en andere smeer
-mièdelen V9.n groot 8conomiscl-} b01ang.
3
Bij droITe wriivin~ is de wriivin~Ewe9rstand zeer groot ten
-fT8volge van het
àirecfe
ond'Jrl inse con tact en de micros copis cherlJw~eid cl8r wrijvende vlall:ken. Bij de natte smering zijn de tweé
over elkaar bewegende metaaloprJervlakkerï" geS'ëheidêrî door een zo -danig dikke olielaag dat de metaaide el t jes elkaa r niet meer aan
-raken. De wrijving wordt hierbij dan uitsluitend bepaald door de
wrijving van de rr:oleculen in "het ~mmermiddel , dat is de vi~.9.0si
teit. ::!:':;n ~':~ rG:i.~ ·c·l ~et d~ 1-l"'ir2t . 0-815. Hn vifco'~it8it ~'raar
ti
iT d ") vlo
c: i 1'8.r~ 1 G. ~l Q' van d ~ i 12 i co t '1 j i :~r '2 ~ 0 c': bI i .1 ft bes t aanzal cl,,: k1-'3in~t r;-0.geli.J-1<:8 wrijvlnr c-1::s:;rstano opleveren. De visco..;,
siteit van smeermiddelen is dus van groot belanfI. Bij snel bewe
-gende of zeer z~are ~ac"hinedelen voorkomt de viscositeit dat het
smeermiddel uit de lagQr~ weggeperst wordt; hoe visceuser de
smeerolie is, des te geringer is deze kans van wegpersen. De
nat-te smering wordt het meest toegepast bij ~eringe belasting der
wrijvingsvlakken of bij grote snelheden. Bij kleine snelheden en
hoge belastingsdrukken gebruikt men ~alfnatte of grenssmerina ~
de wrijvenje delen zijn gescheiden door een olielaagje van slechts
enkele moleculen dik. ~e wrijving is nu niet alleen me~r een
functie van de viscosit8it, daar d: molecul~n d9r sme~rolie nu
een ~8er of ~in~9r star svstee~ met de wrijvende delen vormelli
Het verbreken de r oliefiJimjtuscen d~ wrijvende delen met overgang'
tot onvollediqe emering hangt in de eerste nIsats af van de adhe
-sie van de oliefilm aan het -metaqloppervlak~, van de "oiliness"
der olie . Van twee oliën met d~zelfde viscositeit hee~e-olie
die bij een gegeven proef de la~gQte wrijvingswaarde oplevert de
~rootstepilines<:' .
Voor de' diverse toepassingen lopen de gewenste viscositeiten
sterk uiteen. Naar het gebruik onderscheidt men bijvoorbeeld : .
spinolie voor snellopende as~en, machineolie, cylimderolie, koel
-machineolie, auto-olie enzovoort . D~ toegepaste oliën zijn voor
-namelijk ~lneral~oliën en vette' olién. Co~oundolie is een meng
-sel van mTnerale en vette olien. Consistënfvetten ZIjn suspensies
van zepen in minerale oliën. In de laatste tijd worden ook syn
-thetische oliën ontwikkeld, deze zijn duurder en worden alleen in
bijzondere gevallen toegepast .
Bij smeerolie voor natte smering zijn aardolieproducten ver
-reweg het belangrijkste wegens hun relatief lage prijs en hun
grote variatie in viscositeit. Daar aardolie voornamelijk bestaat
uit koolwaterstoffen zijn deze sme~roliën goed bestand ~egen oxy
-datie, polymerisatie en chemische aantasting. Vette olien zijn .
minder goed bestand tegen chemiache invloeden, ze zijn vooral ge
-voelig voor oxydatie . Bij smgerolie voor halfnatte smering zijn
de vette oliën echter in het voordeel daar dan behalve de visco
litt
.
B
I
.
litt
.
A
,C
l
i
tt
.
D
litt
.
D
,
E
...
Ruwe aardolie kan
niet zonder meer
gebruikt
worden als
'
sme
e
rolie daar de
viscositeit ervan
veel
te
laag is
.
In het alge
-meen is de
vi~cofiteitvan
eeh aardoliefractie hoger
naarmate de
-ze
fractie minder
vluchti~is
.
Door het Bureau
of
Mines worden'
aardoliefracties
met een
~iscositeitvan meer dan
50 3.3.U.{
ca
.
8
centistokes ,
als
sme~roliedestillaten ~edefinieerd.In
e en
ra
ffinade
rij
word t
ruwe
s.ardo
Ï ie in
een
"topping
,
plant"
eer~tontda
:
n van
8'a~:-enen
van
de
vluchtigste
benzine
-
'
soorten
.
De
getopte
ol ie
wordt
dan in
een
atmosferis che fractiD
-neertoren
gescheiden
in
:
lichte
en zware
~enzinekerosine
gasolie
lang
-
residu
(kook'pun
t tot
(kookpunt tot
(kookpu"1
t tot
C ... a · .ca
.
190°C ) ) )Het lang
-
residu -
een groot percentage
der ruwe olie omvattend
kan
als
stookolie ','Vorden gebruikt, het kan
door
kraken
in lichte
-re
producten worden omgezet
eri
het kan worden ver
'
."lerkt
op.fver~hil
1 ende prod uc
·
ten al
f:smee rol
ié
,
pet
roleumas
fal
t
,
par'3.f
"ine
.
Bepa
-lend voor
de
';.'J
#/aarop
het
lang
-
residu wordt benut
zijn de eigen
-schappen van
het residu en
~conomi~cheredenen
.
Door de
moderne
raffinae;etechniek
is bet nu mogelijk om r
'
1w9
olie'
die er
vroeger
niet ges
chikt
vo
cr was
,
op' sme3rol
ie
te
verwerken
.
Teneinde uit
1:1
et
lano:-res:id~m88roliet
e
verkrij
ge
n
,
die
aan
de belangrijkste
vereisten
voldoet~moeten
achtereenvolgens ver
-schillende
proces~enplaats
vinden
.
Deze eisen en
procesaen
zijn
in
onderstaande
tabel vermeld
.
eis
I'.a:e-gewenste viscositeit
2.goede
oxydatiestabil i te it
3'.hO
.l2:
e
viscositeitsindex
4 '. 1aa
g " p 0 u rpo in
t "5
.
goe d3 kleu.r
l ... \>~ ~~G~\( . S t~1'\~{e. o,L ~ """'"..
..J,
.
proces hiervoor
nodig
vacuumdestillatie
ontasfalteren
selectieve extractie
ontparaff'ineren
ontkleuren
c: a .u . , t:S"\ .u .: C <-"be <.",ts .J •. J .,) <l "-,J ." , ... ......,
~ -.:< ~ 4 } .lc<"lt.,.
~ V'e. .. t.(~~e k. h ~ E~ . ;; oU l -u \t\'\l'o"ke4l ((y(L",o!(r' ~u. >< ~ ,J -.s ~..
,: wl.rlUll\l\g '.!~ .,) "'"
;:I Q\..Ls ... .J .J,J ~ ,j oU<
.p .v 0"\.,
u-;j oJ ~ .J c: ... ..s: ;> ;n. 41...
.,. ~ ~ .,. .~ - ' ..J ....
...
"
'" . - ' ol ~ .,; '" u - '...
J> ""'I>MLt (x-t: .. ""c~ "":.Je >\,<"1'\.1: GCL t.L ... ~l
1-lit t . A,C
litt.
A,D
•
5
1. Vacuumdestillatie
.
Zoals reeds vermeld is
,
lODen de Q'ewenste
viscositeiten voor
de
diverse
toepassingen urteen
.
-
Do
or dë vacuumdestillatie worden
diverse
fracties met
verschillende
vi~cositèltenverkregen
.
De
destillatie
kan
niet
bij
atmosferische druk
plaatsvinden
daar dan
ze'er
hoge
temperaturen
nodig zijn
en kraking
dan onvermijdelij
k
is
.
Het' kort-residu der vacuumdestillatie kan
residuale smeerolie
leveren
.
Vroeger
was het
slechts
~ogelijkom
resid
uale smeerolie
te bereiden
als
het kort-residu zowat geen asfalt
bevatte
en
da~rde resfr.duale componentenJin
een
smeerolie voor een aantal toepas
':'
singen uiterst'waardevol zijn
,
namen
enkele
grondstoffen monopo
-lieposities in
.
2.
Ontasfalteren
.
Harsachtige
stoffen
en asfaltverbindingen
zijn ongewenst in
smeeroliën
daar ze geox7deerd kunnen
worden
in een werkende
ma-chine
,
ongëwenst
e'81
ibafzet
ting8n kunnén geven en donker gekleurd
zijn
.
De asfal
tbitumen
die in
het
l~ng-residûaanwezig
zijn
,
'
wor-oen ti'jdens de vacuumdr:stillatie
in het
kort
-
residu
geconcen
-
'
treerd
.
Ter
vérwijdering
'
van deze
asfal tstoffen
kan men
tegenwoor-dig het kort-residu met
vloeibaar
propaan behandelen;
in dit op
-losmiddel zijn
dp, asfaltstoffen
onoplosbaar en kunnen aldus
ge
-
.
scheiden worderi'
van
de
and~re,
wel
in vloeibaar propaan opl
osba
-re
,
componenten
.
3
.
Selectieve
extractie
.
-
--Ï5'aar er
bij
de
toepassing
van smeeroliën vrijwel steeds re
-kening gehouden moet
worden
met
d~verschillende temperaturen
waaraan
de oliën worden blootgesteld en waarbij
ze
hun
goede
werking moeten behouden, zal men
in
het
algemeen streven naar het
gebruik
van oliën
waarvan de
viscositeit zo weinig
'
mogelijk
met
de temperatuur verandert
.
Ter
beoordeling
van
-
de kwaliteit van de
smeerolie in dit opzicht voerden Dean en Davis het'begrip
"Vi!scosity Index" (in het vervolg
afgekort
tot V.
I
.
) in
.
Deze
V.
I
.
is
nu
sterk ingeburgerd
bij de
industrie ter beoordeling ván
smeeroliën
,
een
smeerolie' is des te
beter
naarmate zijn·V
.
I
.
ho
':'
ger
is
.
Op dit
begrip V
.
I
.
wordt
later nog teruggekomen
,
voorlo
-pig
zij vermeld
dat naarmate B
s
n
olie aromaatarmer is
,
de
V.
I
.
der olie hoger is
.
Vroeger
werdJ3en
deel
der
in
de
olie
aanwezige
aromati!s che koohlJaterstoffen
verwijderd met geconcentreerd
zwa
-velzuur
.
Sme
"l
rol iën waaraan
men geen
hoge eisen
stelt
,
worden n u
Inog
met
enke~egewichtsprocenten geconcentreeî"d zwavelzuur
behllh~deld
,
de olien
worden
dan met
kalk geneutraliseerdjen
nabehandeld'
met een absorberend poeder
.
Dit is de
zogenaamde
droge
raffinage~Da
q
r
zwavelZuur de smeerolie aantast
heeft
men
naar betere metho
-den
gezo
cht •
-
~ele
ct
ieve extract
ie
we rd het 82rst door
Eèl eleanu
+:oe gepas
t
,
in 1?Q1'fëxtraheex-de
hij
kerosine met vloeibaar z'Naveldioxy,ze
.
Aromaten zijn veel
beter
oplosbaar in dit extractiemiddel dan
paraffinen
en naftenen
.
De
aromaten
wbrden dus bij
de extractie'
selectief
uit de kerosine
-
verwijderd
.
Ter verhoging' van
de
V.
I
.
varfsmeeroliën
werden sindsdien
vele
selectieve extractiemethoden
ontwikkeld
.
Hierbij
worden de niet
~ewenstëaromaten verwijderd'
door
extractie
met
selecti~fwerkende
oplosmiddelen zoals furfu
l i t t. B
l i t t.A,B,D
l i t t. A
Theoretisch zou ~~n cms9r~liën met ~9n hoog aromaatgebalte
ook kunnen verbeteren door hvnro~8nering wasrdoor aromat:m in
naftenen worden QTlJQ'8zet. Fit inferieure sme9roliedestillaten
zijn inderdaad "hydrol'J')8s11 bereid van ~o8d9 kwaliteit . ~en
ern-stip" nade81 van de 1-,vdr0""~n~rln~' is de dalin;r' der viscositeit·
vooral bij de z',n,'aarrJere fractie;. Bovendien kan het hydrogene
-ringsproces econo:nisch nist op terren d~ 891ecti9ve extractie of
oe droge raffinag9- - .
4. Ontuaraffiner9n.
Het "T'ourpoint" van een smeerolie ge9ft bij benadering- de
laagste temperatu1Jr aan wa'1rbij de olie nog' juist kan vloeien.
6
Men wenst veelal e~n pourpoint van oO~ of lager.' Bevat do smeër
-olie veel paraffinewas dan is het pourpoint hoog. Paraffinewas
be~taat uit een mengsel van onv9rtakte paraffinen en andere
kool-waterstoffen met hoog smeltpunt en lage oplosbaarheid in olie bij
lage tempera tuur, daarom mag paraffinewas sle cht s in geringe
con-centraties voorkomen in ~oede smeerol iën. Vro'3~er werd de naraffi
-newasIverwijderd door uitkristalliseren bij lage temperatuur.
Tegenwoordig wordt d'" olie e'3rst verd'y"d alvor~ms de afkoeling
plaats vindt, dit is de "solvent dewaxing". Door deze verdunning
is het mengsel minder visceus bij de gebruikte temperatuur-(ea.'
-eo°F) en bevat de afgefiltreerde of afgecentrifugeerde was min~
der olie. Het verdunningsmiddel wordt zo gekozen dat de paraffi
-newas er slecht en de olie er goed in oplost. Vooral propaan én
mengsels van methyl-aeth~Tl-keton (MEK) en benzeen ',~Torden
hier-voor toegepast . In te?enstelling tot de asfalt die bij de
vacuum-destillatie in het kort-residu geconcentrgerd wordt, komt de pa
-raffinewas voor in alle fracties der vacuumdestillatie.
De laatste jaren wordt ook ureum'gebruikt voor het
ontparáf-fineren; bij toevoegen van ureum aan smeerölie vormen de
onver-takte ~araffinen ~et grote ketenlen~te kristallijne complexen met
ureum en d~ g9vormde kri8tallen !IUnner. dan wo.rden afqefiltreerd.
5. Ontkleuren.
--Omc'ö::;:,ffièrciële red8nen is het geWen8t dat d~ sme'3rolie die
men wil verkopen niet donker van kl~ur is, het lief§t heeft Men
smeeroliën met een z~akk9 aroene kleur dáar de Pennsylvaanse .
smeeroliën, die als de allërbsste g'9ldel'l, ook zwak i!roen zijn.
Bij de residuale sme'3roliën wordt de.arom 8pn nabehand~ling met
e~n absorberend poeder (vollersaarde, Bauxiet) toegepast ter ver
-beterin~ der kleur.
6. "Blending".
De verschillende ra~finaatfracties worden hierbij samengevoeg~
tot het gewenste eindproduct . Destillaatsmeeroliën worden met
re-eiduale smeeroliën gemengd om aldus ontbrekend3 residuale
compo-nenten toe te voegen •
'7.
Toevoegingen.- - H e t i s'-iogelijk gebleken om vervl:iling, slijtage en corrosie
van motoren sterk te beperken door aan smeerolie kleine hoeveel
-heden stoffen, additives of dopes genoemd , toe te voegen. De kwä~
liteit van een goede basi~pmeerolie kan door de juiste additives
litt. D
litt . A
Inhibitoren, deze voorkomen oxydatie .
Dispergerende miàjelen die gevorDd vuil in de olie zwevende
houden en zodoende de'motor schoon houd3n.
Verbindingen die de V.I. verbeteren.
Verbindi~~en die schuimvorming' tegengaan.
Verbindingen die de oiline!='s verbeteren.
Kleurstoffen .
7
De ontwikkeling van ingewikkeld er me thoden van smee rol iebe
-reiding werd nodig door d':l toene::nende ei!:'er aan smeeroliën gesteld
bij de ontwikkeling van moderne machines . ~eer industrialisatie
vraagt grotere productie en de oudere methoden werden oneconomisch
De ontwikkeling van nieu'Ne bereidingsmètboden van smeeroliën werd
mogelijk gemaakt door toepas2ing van "solvent refining" proe'essen
(solvent deasphalting, solvent extraction, solvënt dewaxing).
Alvorens de extractieprocessen nader te beschouwen, wordt
eerst het begrio V.I . behandeld. De "Viscosity Index!! .
Ter bepalin~ van de V.I . wordt
de visco!='iteit der olie gemeten bij
looop en bij 2100
P in 3e~bolt
Universal ~ecDnd8 (afgekort tot
~.U.~. of ~. ~.U. ) . Zi~ nevenstaande
tekening, A is de viscositeit bij'
210°F en U die bij 100°F. fer ver
-gelijkin~ dienen nu twee standaard
-smeerolien die bij 210°F dezelfde viscositeit A hebben. Van de ene
"'~~o .. deit
tI> S \4,S.
standaardolie , behorend tot pen re~ks standaardoliën waarvan de
viscositeit weinig met, de temperatuur verandert, is 'de viscosi -teit bij 100°F dan H en van d~ and9re standaardolie, behorend tot
een reeks standaardoliän waarvan de viscositeit .sterk met de tem
-peratuur verandert, is d9 vi8co~iteit Lbij lOooP. De te bepalen '
V.I . der smeerolie is dan: V.I .=: 100(L-U)/(L-H.). De temperatlJ'J
rS-afhankelijkheid van de visco~iteit van een smeerolie is dus des
te geringer nasrmate de V.I . hoger is. ,
Twee smeeroliën die delfde V.I . nebben en die bij 210°F de- '
zelfde viscositeit hebben, zullen bij 1000P ook dezelfde vlscosi~
teit'beBitten, maar bij 150Q
F behoeft dit niet bet geval "te zijn.
De V.I . geeft dus geen aanwijzingen over het viscositeitsgeHrag ,
bij andere teml1eraturen. Het V .1. gte'Lp~l vertoojfi1 nog andere ge
-breken i onder andere anomali~n bij V.I~ wa~rden ~eIegen bo~en
+100, de V.I. is geen additieve functie,en de V'.!'. scbaal' is niet
overal even gevoelig want het verschil tu""~en V.I .=o' en V.I'.=lo
betekent minder dan~"let vc;rschil t'Jssen V.I .=90 en V.I .=1oo.
Het b1ijkt mogelijk om voor aromaetvrije oli~n de V.I . vrij
n9uwkeuri~ te voorspellen uit de dichth~id ; de brekingsindex en '
het molecülairflewicht d3r olie .'(lit t •
F
1
Ook oij aromaatbevatten._---
- - - -I ~
mind9r nauwkeurig
.
(litt
.
F,G)
.
De
V
.
I
.
blijkt
niet~ad~itiefte
li
tt
.
F zijn_'öi~I]..E~n,voor
het mengsel
is
de' 1r~I.ho€:er dan
'
vo-ors:peïd~\)'< \ ~menasel
van
e!>
n
voltlme olie met
V
.
I
.
=
-
77
met
een volume olie
. \,.vlc.,w-
))"\
met V
.
r:=+113
heeft e3n V
.
I
.
=+6
6 te
rwijl
men een
V
.
I
.
=+18 zou
~y)< )..c"y'\
verwachten
.
Daqrom
p.-
ebruikt
'TI
en bij
de b
ere
ke
nin
g
oer selectieve
"".(~
....
.\-~ extractieproce~"'enva
"k
de
"Viscosity Gravity Constant" (in het
7<'1.'3
vervol
g
af
gek
ort
t
:-,t
VGC) inpla
a
ts
van de
V
.
I
.
Deze VGC is
([
en
J .
\.
functie
va
n
de
d
i
c1:Jthe
id
bij
6
0/
3
0
°
1"
en
d
è Saybolt viscositeit
b1flöO°F
.
De VGC
i~ '~'81'?
àditie
f
bij
meng
e
n
en bovendien
is hij
nauwkeuri~
te
berekenen uit de percentages
aro
m
atische
,
nafteni-sche
e
n
paraffini~c~ekoolstofato
m
en
der
olie
.
Deze percenta
ges
kunnen
op
h'.ID beurt
w
eer berekend
worden uit
de dichtheid
,
de bre
-king
sindex
en het
m
oleculair
g
e
w
icht
der
ol
ie
.
Er
is een
zeker
v
e
r
b
and tus
8e
n
de V
.
I
.
e
n
de VGC:
als
de V
.
I
.
van een olie hoog
'
is
dan
Sis
de VGC der
olie 1
8
ag
.
Het
is echter jarrrrner
dat mij
g
eble-ken
is
dat d3
coördinatie v
an
VGC
waarr1e
n
en
V
.
I
.
waqrden
door
lit
t
.
C
,
E
Mc
Clure
e
n Fanske (litt
.
H) zeer
onnau
wkeu
rig is
.
Selectieve
extr
a
ctieproces
2
en
.
De
diverse
extra
cti
epr
oces
s
en toegepast ter
verbeterin~der
V
.
I
.
van sme
o
roliën verschillen in
de
ee
rste
plaats
in de
gebruik
-te
extractievloeist.offen
.
Het Ed
e
leanu
-
proces kan
slechts
toegè
-past worden
op lichte
destillaten zoals
nafta
,
kerosine en die
-selolie
.
Het
kan
niet
w
orden toe
gepa
st voor
hoper kokende
fracti
es
daar
de o
p
losbaarheid van ho
ge
re koolwaterstoffen in vloeibaar 30
2te
gering
is
.
In
benze
e
n
zijn de ho
ge
re
koolwatersto~fenwel
op
-losbaar en
een mengsel
van
benzeen
met vloeibaar
~2is
we
l
.
ges
chikt voor de
extractie
van sme
eroliën
.
Andere
extractiemidde
-len
die
men
ter
verbetering van smeeroliën
sindsd
-
ien heeft toege
-past
,
zijn
:
furfural
,
p
henol,
nitrobenze~n, chlorex(=dichloordi~aethylaether
:
CH2CICH~OCH~CR~Cl}ennog' enkele and
e
ren
.
Een apar
-te
plaats
neemt het Duo Sol
proces
in~bij dit pr
o
ces
w
o
rde
n
twee
onmen~are
vloeistoffen
toegepast
,
namelijk
propaan en
cresylzuur
of
3electo (~lEK+tolueen) .Dit
proces
is vooral
geschikt
voor
.
asfalt
bevattend
e
residuale
oli~n;aromaten en asfaltstoffen w
o
r
-den bij
dit
proces
selectief uit de
olie verwijderd
.
Het is dus
op te vatten
als
ee
n combinatie van
een
"Single solvent"
proc-es
--
zoals
het
Furfural
-
of
het
Edeleanu
-
proces
--
en een
ontasfalte
-ringsproces
.
De overige
processen
,
dus
de
"~inglesolvent" pr
o-cessen
,
verschillen in principe
slechts
in de
gebruikte
extractie-m
i
dd
el
en
,
de proc8sstalîpen zijn
r18tZ9
1fd
e
,
~av::elijk:
1 .
extract:e
,
d:::,~n''33
n
e"tract
ie
iy:"e
n
trap
geen
voldoende
scheiding S9'3ft
~:'astm
en
een m
e
ertrapsextractie
in teg
en-stroom
toe
.
Te
g
en
w
oordi
g
wordt de extractie uitgevoerd
met
continu
contact,
m
eestal in
g
epakte
kolom~en.2.
scheiding
van
extract
en
raffin~at .3
.
zuivering
'
van ne
raffinaatfase
,
dit geschiedt
do
o
r destil
-latie
.
4
.
teru
g'Yi
nnin
g
van het
geb
r
uikt
e extract
iemiddel
,
dit
ge
9
Keuze van ~et Droces.
l i t t. E De eicenscha~pen der extractievloeistoffen bepalen groten
-deels het algemene type proces wat moet worden toegepast. Zo zal
men bij toepa~ sing' van vloeibaar propaan of 30.1 e~n koelinstalla
-/ tie en een ~ druk apparatuur nodig" heboen. Hoog' kokende vloei
-stoffen zoals ni trobenzeen, cresylz uur en phenol maken vacuumdes
-tillatie nodig. Het toepassen van tWee extractiemiddelen bij het
Duo 301 proces zal een ingewikkeld d'estillatiesysteem vereisen.
Ook bij toepassing' van furfural zal het destillatiesysteem gecom
-pli~eerd zijn daar het binaire systeem furfural - water een
ge
-dee 1 telijke mengbaa rheid en een minimum kookpunt vertoont . Voorts
litt . J zal men rEkening moeten houden met de giftigheid en dergelijke.
002.is een irriterend gas en corrosief met water. Nitroo-enzeen en
phenol zijn giftig. Benzeen is gemakkelijk ontvlambaar. Furfural
is weinig' giftig maar is wat gevoelig' voor oxydatie; de oxydatie
kan men echter vo orkomen door te werken in een gesloten systeem;
l i t t. H,I Om nu een keuze te maken uit de grote hoeveelheid mogelijke
extractiemidilÎelen kan men nagaan welke vloeistof het ideale se
-lectief oplosmiddel het dichtst benaderd . Hieraan heeft men veel
tijd en moeite besteedt. Het ideale oplosmiddel voor
smeerolie-extractie moet de volgende eigenschappen hebben :
1. een hoge selectiviteit, dus een groot oplosbaarheidsver
-schil tussen de gevvenste en ongeweBSte componenten in het- oplos
-middel.
2. een goed') oplosbaarhied voor de ongewenste componenten
zodat de extractie met weinig oplosmiddel is ui~ te voeren.
3. gemakkelijk terug te winnen, dus gemakkelijk te scheiden
van de olie door destillatie.
4. kleine oplosbaarheid van het oplosmiddel in de oliefase.
5. voldoend; verschil in dichtheid tussen extractfase en
raffina8tfase vbor snelle scheiding~
6. lage oppervlaktespanning voo r snelle en complete' scheiding.
7. gemakl.{elijk verkrijgba8r tegen lage kosten~
8. toepasbaar bij een redelijke temperatuur, het liefst- in
een temperatuurs gebied wa'1.rin alle smeeroliën relat ief lag-e "1is
-cositeiten hebben •
9. toepasbaar voor alle smeeroliën.
10. geringe giftigheid.
11. chemisch stabiel bij de extractiecondities, de terugwin
-ning en de opslag'.
12. laag' smeltpunt om complicaties bij koud wwer te vermijden.
13. lage soortelijke warmte en lat ente warmte;
Geen enkele vloeistof voldoet aan al deze voorwaarde~n indien
d3ze voorwaarden verschillend gewaardeerd worden dan zal men tot
de keuze-van verschillend3 vloeistoffen komen. In 1930 vond de
Texas Cy. dat furfural de ideale vloeistof het dichtst benadert.
In de nu volgende tabel wordt een overzicht gegeven van het
aantal installaties voor smeerolie-extractie die over de gehele
I
".
li
t
t
.
D
10
,-
--
-1947 1950
totale
1954 1956' 1958
- -
- -
('!:In !:I.
,..~ f-",,~ +- -
- -
-Furfural
20
3
2
98.300
49
54
57
P
be
nol
18
19
66
.
500
23
22
24
Duo
Sol
10
12
40
.
000
19
19
19
30).-
b enz s
en
8
11
16.000
Chlorex
I
6
I
69
.
BoDNitrobenzeen
I
2
• _ _ _ _2
•3
.
200
...,~'F._ .... _ .... -_, '_''''''-."..._,,...
... _ .. _..
-_ ..• --..-._
--_
..lit
t
.
E D K L MDe capaciteiten in
deze
tabel zijn
gegeven
in
B.P.D~voeding
.
B.F.D.
is
een
afkortin
g
voor tlbarrels per day",
een
barrel k
o
mt-overeen
met
159 liter
.
Het-
bl
ijkt
dus
dat de drie
Belangrijkste
pro~'essen
zijn:
furfural
,
phenol en Duo
Sol
J
hiervan wint het
furfural
proces
steeds meer terrein
.
Van
de
andere processen is
het
~~-benz8enproces het
belangrijkst maar het
is minder flex
-i
bel
dan het
furfural of het
phenol proces
~Het furfural en
het
phen
ol
proces
kunnen
zowat als
gel
ijkVIJa
a
r
d
jg
worden
bes chouwd
.
Het hoge smeltpunt van phenol
geeft
aanleiding tot moeilijkheden
evenals zijn
la
g
e
soortelijk gewicht
.
Van furfural is
het
be1ang~rijkste nade
e
l
de tendens tot
onstabiliteit
,
maar
er zijn metho
-den om dit te verbeteren
.
Het
Duo Sol
proc~swas
oorspromkelijk
bedoeld
voor
de extractie
van het lan
g
-
residu in zijn
geheel
om
aldus de kosten d
Jr
vacuw~destillatieuit
te
sparen
.
Alle extrac
-tievloeistoffen
hebben
echter de ei
g
enschap van licht
-
zwaar se
-lectivit
e
it
:
lichte
koolwaterstoffen
zi.~nbeter
oplosbaar dan
zware koolwaterstoffen
.
Het
is daarom
het
b
este om nauwe dest11
-laat\fracties te extraheren zodat optimum extractiecondities kun
-nen
worden
g
ebr
u
ikt
.
Oo
k bi
j
het
Duo
301 pr
o
ces maakt de licht
-zw
a
ar selectiviteit
het economischer
o
m
nauwe destillaatsfracties
afzonderlijk te
behandelen
.
De
kapitaalskosten
voor het
-
ontasfal
-teren
met propaan
plus
se
n single solvent
proces
verhouden zich
tot die
van
het
Duo
~lproces als
1 op 1
,
04 terwijl de operatie
-kosten
zich als 1 op 1,2
verhoud~n.Het
is dus
gunstiger
om apart
te ontasfalteren
en te
extraheren
.
Uit bovenstaand
rela
a
s vol
gt
dat het
furfuralproces
de
voor
l
• I
I , I
I
-I
..
I
lrtt. N
11
Besel:1rijving va!! het proces.
Bij het opstellen van een procBsschema dient men in de
eerste pla~ts te bepalen of het proces al dan niet continu
uitge-voerd zal word3n. De keuze h1s<>en e'ontinu en discontinu is bij de
extractie van smeerolie met furfura:l niet moeilijk daar-extractiè
en destillatie zich uitermate lenen voor continu werken. Het
pro-ces zal dus continu worden uitgevoerd.
Zoals reedm op blz . 8 i'S vermeld-' , is de eef'ste processtap
een meertraps extra(i!tie in tegens troom. Op het Shell lab. in
Ams terdam is een nieuw type cmuntereurrent- extrac'tie-apparaa t
ontwikkeld: d3 Rotating" Disc Contactor (in het vervolg' afgekort
tot RDC) .Hier1Hj hevinden zich in de extractiekolom roterende
schotels en tUl"sen deze schotels bevinden zich horizontale plat:ah
De RDC wordt nu al sinds enkele jaren toegepast bij enige procesOoi
-sen, onder andere ook bij de extractie van smeerolie met furfurá.l
Bij dit proces blijkt de ROC beter t~voldoen dan een gepakte ko
-lom. 1!lant om een voldoende scheiding te krijgen is een 100 ft
hoge gepakte kolom nodig en de kosten van een RDC met dezelfd-e
ca-paciteit en efficiency als de gepakte kolom zijn slechts 30 tot
i-'- ., 40
%
van die der ,?epakte kolom. Bovendien is d.q IDC meer fleJÇibel~-~~ lL" (jan Sé'n gepakte kolom: in tegenstelling met de RDC daalt bij een
~~v-\'
;,-:_,_r
g-~pakt
a
kolom de efficiency sterk alsd
_
~
_
hold up der kolomv~r
-\~ ,'-- mlnd
ert.
(.AlN 0)~,J""( l-.ütwl,J.l'j..V Als extractie-aDpara8.t wordt daarom de RDC gekozeIn.~De
olie-- voeding komt onderin-de ROC en de benodigde furfural komt bovenin
de RDC. De hele vloeistofmassa in de
ROC
roteert en de olie wordtin de furfural gedispergeerd. Door het verschil in soortelijk
ge
-lLitt . I
wicht- zullen de oliedruppels zich naar Doven bewegen en de' conti ...
nue furfuralfas
e
z al naar bened en gaq n . De ongewenste aroma tis chekoolwaterstoffen zijn des te beter oplosbaar in furfura1 naarmate
de temperatuur hoger is . De extactietemperatuur mag niet te hoog
gekozen worden daar de olie dan volledig in oe furfural· oplost.
Het m.engpur:t van olie en furfural is afhankelijk van de
samenste1-lin:g der olie en van de olie-furfural verhouding; voor een olie
van gemiddeld9 samenstelling en VOOr 2 volumedelen furfural op 1
deel olie is het mengpunt 140°C. Naarmate de temperatuur lager is
zal minder ongewenst aroma9_t geëxtraheerd worden en zal d ... us dè
-raffinaatopbrengst hoger en de V.I . van het raffinaet lage-r zijn.
Een dergelijk effect hoeft de afname van ds furfuralhoevee1heid .
Een maximale raffinaatopbrengst voor een zekere V.I . wordt-
verkre-gen door te werken bij lage temperatuur en hoge furfural-olie
-verhouding.Voor een olie van gemiddelde samenstelling en v1.scosi
-t-eit l igrren de optimale condities zowat bij 100°C en ~ volumede
-len furfural op 1 deel olie. Voor visceuse oliën zal een hogere
-en voor weinig vi~ceuse oliën zal een lagere XX!x extractietempe
-ratl<'Ur genomen -worden. Na verwijdering' van de meeste furfural
wordt een deel van het extract naar d"l extractiekolom terugge
-voerd teneinde een optimale concentratie van aromaten in de BxX::I:m
extractfase te verkrijgen waardoor een maximale opbrengst aan
raffinaat verkregen wordt. Door de toptemperatuur der extractie
-kolom 10 tot 30 graden h_Qg§_.r te nemen dan de bodemtemperatuur--kan
bij gelijkblijvende V.I. en raffinaatopbrengst volstaan worden m~
I .' r I -'
.
..
," r r ". , r .' I r r -', '.12
Dit i~ om economi8che r8c19nen dus 9.anbevelenswa'lrdift,. Uit de ROC
komt een raff'inaatfase met ongev"3er 10 voluIT'e
%
furfural en eeneen extractfa~ die ongeveer 90 volume
%
furfural bevat.Met behulp van het schema achterin wordt het pt>oces nu in
het kort beschreven.
De raffinaatfase' komende van de RDC wordt in een warI!1tewiss~
laar verv'larmd met hetefurfural en komt dan in een vacuumstripper.
Daar de drukval in gen gepakte kolom geringer is dan in een s cho
-telkolom wordt hiervoor een gepakte kolom r-enomen. In deze kolom
wordt de furfurs.l van de niet vluc1-t-!-irre o1:fe rrescheiden. Het bo
-dnrnproduct is do. [,ewenste raf~inaatolie, deze mag nog slechts een
zeer geringe hoeveelheid furfural bevatten. De stoom die onderin
de koloIT' gevoerd wordt dient om een opga ende qasstroom in de
ko-lom te verkrijgen. Een VaC1J'JT is nooi,? 0rI'. n<=> temperatuur waarbij
het strippen wordt uitgevoerd laag te houden.
De extractfa8e 0aat van de RDC naar een buizenoven en dan
naar een atmosferische ontspannin~~verdamper. Het bodemproduct
van deze verdamper gaa~ via de buizenoven naar een tweede atmosf&
rische ontspanningsverdamper. In deze twee verdampers moet de
furfural d~r extractfase voor ongeveer 95
%
verdampen. In de bui-zenoven mag de temperatuur echter nie~ boven de
22
0
°C
stijgen omontleding' van fürfural te voorkomen. (Litt. 0). Om nu toch over
voldoende iNarmte te beschikken om 9 5 ~: van de furfural der ex
-tractfase te verdampe~n de twee verdampers , is het nodig een
di?el van het 1:lodemproduct van een verdamper in de buizenoven te
veywarmen en dan weer naar de verdamper terug te voeren.
Een deel van het bodemproduct Van de tweed-e ontspannings
ver-damper wordt via een koeler naar de ROC teruggevoerd; een and'?r
deel gaat naar de tweede vacuumstripper. Ondpruit deze stripper
komt de extractolie.
De furfurald amp komende uit de twee ontspanningsverdampers
wordt in een koeler tot 151, 5°C (kookpunt van furfural) gekoeld
en dan gedeeltelijk gecondenseerd . Het condensaat gaat naar de
furfuralaccumulator.
Om het proces rendabel te maken is het nodig dat de furfurél
bijna volledig wordt teru~gewonnen. De toppoducten der beide
va-euumstrippers best?an uit furfural en water, door destillatie
moeten deze twee componenten dan gescheiden worden. Nu heeft het
systeem furfural-water echter een m~nimumk()oJ-q:JJ.:r"t zodat een
sche:i:-ding door deetillatie alleen niet ~ogelijk is. De scheiding is
wel mogelijk indien men het azeotropisch mengsel op een of andere
wijze kan verdelen in 8'3n furf'lralrijk en e9n 1,II/aterrijk deel. Dit
is inderdaad het Qeval dasr in d~ vloeibare fase furfural en wat~
slechts rredeeltelljk menGbaar zijn . De topproducten dsr twee va
-euumstrippers wordpn in '?3n koeler gekoeld tot davwtemperatuur,
na condensatie en afkoeling tot 40°C komt het ~engsel dan in een
scheivat. In het scheivat is een bovenste waterrijke laag en een
ond~rste furfuralrijke laag. De waterrijke la8g gaat nHar een
atmo~ferische etripper, onder in deze kolom wordt stoom gevoerd.
Het bodemproduct van deze stripper is water waarin slechts zeer
weinig furfural aanwezig mag zijn en dat naar het riool wordt af
, - ~ r
r
1 i tt . 0
13
mengsel. De furfuralrijke laag gaat naar e~n tweede atmosferische
strip:oer, onderin deze kolom komt furf"uraldamp van de partiële
con.densor.Het bodemproc1uct is furfural met wat water en het top
-product bevat wat me9r furfural dan het azeotropisch mengsel. De
toproducten van beid~ ~"'ip'oers worden na condensatie en koeling
tot 40°C naar het scheiva~- teruggevoerd .
-Het boàemproduct van de tweede stripper gaat naar de furfu
-ralaccumulator. Van de furfuralaccmr..1.11ator Q'aat furfural via de
warmtewif! selaar near Gen koeler en dan naar ~ de RnC.
Een furfuralsupplet ie dient om à e verloren gegane furrural
te compens eren.
Het bodemprod1Jct van de tweede atr::osferische stripper bevat wat water, dit water komt in de extractfase en zal in de ontspan
-ningsverdampers ver'-./dampen. Na c~~densatie komt dit water dan in
de furfuralaccurc.ulator en dan weer in de extractfase. De
extract-fase zou dus steeds meer water gaan bevatten x;x.em.xr!i.t indien de
onderin de tweed e stripller ine:evoerd? furfurald amp geen water
bevatte. Om dit nu te voorkomen wordt de damp der twee verdampers
partiëel gecondenseerd en d.e niet gecond~nseerd ~ damp, die een ho
-ger percentage water bevat dan het condensaat , wordt onderin de
tweede stripper ingevoerd . Een sta~1ele toestand is ingetreden
als de niet gecondenseerde damp evenvoel water bevat als het
bodemproduct der tweede stripper.
Capaciteit.
De installaties voor de exfractie Van smeerolie met furfural
kunnen zeer ufteenlopende capacitè~ten hebben, namelijk van 60 t~
6.000
B
.
P
.
D
.
voeding. (litt . I) Uit de tabel op blz. 10 blijkt d~de Q'emiddeld"'l capaciteit van '3en installatie 3.100 B.P.D. voedïng
bedroeg in 1954.
De gekozen ca1Jaciteit heb ik Q"eb9.se~rd 0"0 dl'; Q'rootte der ROC
De ol ievo edin;rs-snelhe id wqarbi j een RDC Q'oed 'nerkt -varies rt, af
-hankelijk van'-de eigenschappen van de te ' ext""aheren olie, van 140
tot 240 gal/ (sq rt) (hr). Bi j toepas ~ ing van de RDC2000 (2000
Q'eeft aan dat de diameter 2000 ffi.'11 bedraaQ"t) is dOe capacitèit dán
3.800 B.P.D. voeding'" of 23 ton per uur. Hierbij is voor de gun
-st i Q"st e ol ievoed in Q'S snelheid 200 gall (8 q ft) (hr j , en voor het
soortelijk gewiCht-der olie 24°A.P.I . ::: 0,91 kg/l ?enomen.
Plaats van de fabriek.
---
--
---
---
----Vroeger werden raffinaderijen veelal geplaatst bij de vind"plaat
-sen der olie. Maar het is voordeli~er om de raffinederijen in
hOOf' ontwikk~lde gebieden te vestigen want dan kunnen tal van
hoogwaard ige :rroducten uit de ruwe ol ie verkregen worden en de
afvalproducten zijn te gebruiken voor d~ bereiding' van petroche
-micals . Bovendien is het transport Van raffinaten duurder dan het
transport van ruwe olie.
De installatie voor de extractie van smeerolie met furfural
is een onderdeel van een raffinadprij , in Nederland zou zulk een
litt
.
P
1 i
tt
.
~litt
.
D
14
Furf'ural.
Het brandgevaar is
bij
smeerolie en furfural niet erg
gr
oo
t
.
Vloeib
aar
furfural is
g
ev
aarlijk
voor de ogen
,
furfuraldamp is
irriterend
en
tast
het
centrale zenuwstelsel
aan
.
Maar daar fur
-;'nral
niet
zo vl'1chti""L~ , is '<letv'Jrn:ifti7in'7srrevaar n:erinrr
.
Furfural
~a~nooit
in-contact
~0br3c~f ~orj8n m~t st9r~ zuu~of
100 Q
om
l1
at
0 an "" "-nverhar
coin"" van b:!. jna eX'fIlo"
i~V8 kra C'''}i; 0-' 1,.1::Furfural" ook wel fural
gen
oenrl,
smelt
bij
-
3E, 5°Cen lmokt
bij
lê?OC
,
het is
?e
n
kleurloze
vloeistof
die
bruin kleurt aan
de
lucht
en
op
den duur geheel
verharst.
H
,
et wordt
op technische
schaal
bereid
door zemelen,
maiskol,ren
of haverdoppen met verdund
zoutzuur
te koken
.
De pento:"anen
',lJ
ord.o,n dan
gehydr
olyseehi
tot
~entosen
en hieruit ontstaat door
waterafsplitsing'
furfural
~C-C~OH
~
0
110
HO
~L~
f'
!!...c.\-\
0 / - 01 0+
.3 nl.)~ oH 0
Zoals
reeds
is opgemerkt
moeten
d
3
temperaturen waarbij de
furfural uit
de
extract
..
en raffinaatfase teruggewonnen wordt
,
zo
laag mogelijK: zijn; bij voorkeur niet
boven
do220°C
.
De ontleditg
van
furfural
ge3ft
vervuiling en corrosie der apparatuur
.
De
on~leding
'w
ordt door nafteenzuren
gekatalyseerd
,
de te extraheren
smeerolie moet
dus
neutraal zijn
.
De
ontledin~van furfural is
autokatalytisch
want
bij
de
ontleding van
furrural ontsta
an
orga-hische zuren
.
Daarom
wordt de furfural
wel
intermitterend of
con-tinu
geneutraliseerd
.
Deze
neutralisatie mag
niet met sterke loog
gesch
ied
en
omdat dan polymerisatie optreedt; het best 1<an kalkwa
-ter
worden
toegevoe~daRn het furfural
-
water
condensaat, de ge
-vormd
e
calciumzouten
worden
dan
met
het bodemproduct van de eers-e
atmosferische stripper afgevoerd
.
Door de neutralisatie wordt
ook
de corrosie verminderd
.
And
ere
voorzor
g
smaa tregelen die men kan
treffen
om
dp nad31en van d
e
instabiliteit
van furfural tegen
te
g
a
an zijn
:
d
3furfural-onslastanken meI- rookgas vullen
de olievoeding
ontluchten
werken
in
"'le
n
goed gesloten
systeem
'Naardoor
men verhindert
da t lu eht met furfural in
conta
ct kan komen
.
Als
g
oede voorzienin
gen getr
offen
worden
kunnen de
fur~uralverli~zen
beperkt
w
o
rden
tot 0
,
04.% van de afn de RDC toegevoerde h
o
e
-veelheid
.
Corrosie van de apoaratuur
kan
men tegengaan d
o
or een goede
keuze
van d3
constructie
materialen
.
Goede
constructiematerialen
,
· -r
~,
15
Materiaal- en warmte-balans en.
~.---
--In elit dsel word'3n d'3 materiaal- en warmte-balansen vermeld.
van elk toestel afzond~rlijk en vam de faBriek in zijn geheel .
Bij de berekening" d 'Jr enthalpieën werd o°C als standaard tempera·:"
tuur genomen 13n):le berekenin~ geschiedde dan met de volgende for
-mules : water 'Na terdamp furfural furfurald amp voedingsolie extractolie raffinaato1ie ent~alpie in kcal/kg l ,oot 0,46t+596- 2,5p 0,42t o ,42t+l07, 5 0,43t+o,00045t 0,4lt+o,00045t o .44t+o ,00045t
Hie'rbij i~ ,t d~ temperatuur inoC en p de partiële waterdampdruk
in atmo~feren. Litt . R ggeft voor d~ soortelijke warmte van
rr.inerale oliën de volgende formule :
cp(cal/gOC)= (0,427~) + ~,oo09(t-15)
De forrr:1)les voor de enthslpieen van oe oliën zijn hiermee bereken.d...
In de nu volgende> balansen worden achtereenvolgens de mate
-riaalstromen in)cg7hr,d ~ temperatuur inoC en de enth~lpie in
kcal/hr vermeld . ',~a ter, furfural en 01 ie word en af gekort tot res-
-pectievelijk W,~ en O. Achter oe temperatDur werd een ! vermeld
indien de stof~~asvorm is .
~~
/~
t
uL
ROC
voeding' 23.0000 80 van El ~79 .987B' 26':V 118,1 suppletie l3"Ei' 20 van E6 4.0000 1 .400"Ei' 90 In.
.
27.000081 .400F~~ naar ~.V 17.0000 2. 500":i' 115 naar F 10.00007P,.900F 26W 105 Uit ~7:ooooeT .400E 26\"1 0 1 van RDC via F 10.0000 78.900F 26W van 0 1 via F 22.9010 80.154F7''''
In 32. 9010159.0 541\' 33."1 naar 0 ~ via 4' - 10'.0000 35.000F 3'''1 naar 0 1 via F 22.9010 80.154F 7W naar E 5 43.900F 23W Uit •.
32. 9010159.0 54F 33'. ,-f.,A-JLfr'
.
...
857.440 3.971.793 109 215.100 5.044.442 1 .082.114 ·3.962.328 '5.044.~ 220 8.415.440 220 9.972. 212 18.387.652 165 3.225.003 165 7.385.573 165 7.777.076 18.387.652r
16 0 2 Väiï 0 1 via F 10.0000 35.000~ 3W 220 4.354.460 van 0 2 via F 89.8460 31.446F 220 12~966.642 In 99":B460
66
.
446F
:S~ -rr;~Iö2 na9.r V 2 6.0000 2.100F 181 693.354naar 02 via "ti' 89.8460 31.446F 181 10.382.595
naar E t:; 31.50oF 3',~ 181 5.782.917 v naar E 6 4.0000 1,400F 181 462.236 Uit
.
• --g-9 .8460 66 .446F~ 17. 321.102 ...IC.oooo 72.900F 26W van RDC 105 3.962.328 naar 01 220 8.415.440
22.9010 80.154F ?I.V van 0 1 155 7.385.E73 naar 01 220 9.972'.212
10.0000 35.000F 3',1[ van 0 1 165 3.225.003 naar 02 220 4.354'.460
89.846Q 31.446F van 0 2 181 10.382.595 naar 02 22012'.966'~642
In t 24.9"55.499 Uit "35:"708.754
Toe te veneren warmte 10; 753'; 255
35.
708.754 B 6 I n : 4.0000 1. 400F Uit: '.0000 1.400F 181 90 , .162.236 215.100247:1'3"6
Te ontt rekken ",varmte
V 2
van
0 2 6.0000 2.100F 181 stoom 1,000W 120 ~6-.-0-0-0~0~2-.~1-0~oF~~1~.~0~0~ In : naar E 4 2.097F 1,000W extract olie 6.0000 3FUit -6."0000 "2:rooF
1.00OW-V 1 van W 17.0000 2 .. 500ti' stoom 2.000W In • • -'17:0000 2. 500F 2.00OW-nasr E 4. 2.4.95F 2.000i.'V raff. olie 17.0000 5F 17.0000 2. 500~ 2.000W
w
693.354 646~200 1.339.554 132 ! 122,6 140 120 121 ! 112,8 997.906 341,648 1,339.554 1.344.140 1.292.400 2.636. 540 1.397.809 938; 731 2.636. 540 r7.0000 2. 5coF van RDC 79.987F 26N van A 115 1,082.114 naar VI 140 1~344~140 151,5 5.429.719 ne.arEl
153,7 5;167;"693 -6.'511.833 6.511.833 E 1Dl:
79 .987F 2e.~ Uit: 7S:'.987li' 26 WTe ont tre kken iN a rmt e
153,7 118,1
5.167.::93
.?-'~971';793
1.195. 900
r r -r r ..., , \
-rE 4 van V 2 2.097F 1.000'N van V 1 2.495H' 2.000'V I n :
-;r:
592H'"3:"000è~ -Ui t : 4 . 592F 3. ooo'V Te onttrekken warmte : C 2I n
:
4. 592F 3.0001.11[ Uit : 4. 592F 3.0001.~ Te onttrekken warmte: E 3 In : 4. 592F 3.000'V Uit : 4. 592F 3.oo01.V Te on tt re 1-:-](en warmt e : ~"Ivan
B ~toom In : naar C 1 water Uit S 2 <143F 4.0~2'V 1 • 556~J446F 5
.
57~ c141F 1,o?-2'V EE 4. 5.56'V 446F5
.
51tJr
van B 5.112F 356W vanC
3 4.828F 6w In -g·~.~9~4~0~~.--~3~6~2=~ naar C 1 525F 356'H naar A 9.415F 6'"" Dit
:
-9."9"':;4":'014';'" ---""3-=6"';;"21=-' ,'1-C 1Van
~ 1 ,141:<' 1.022.' van 3 2 E,25F 356'~! In :966F
1 . ~-U i t : 96 6r<' 1 . 3 7 8.~ Te onttrekken warmte : E 2 Ïi1: 966F 1.372'1If U i t : 9 C 0<' 1. 37 PV Te onttrekken warmte : B van E 2 vanE
3 In naar 3 1 naar 3 2 Ui t : 966F 1.378V 4. 592F 3.000W5
.
55894
•
.378"1
446F 4.0 ?2"v 5.112F 356'.~ 5. 55& 4.378" 132 121 70 70 60 60 40 40 120 98 100 40 161, 5 112 f 161, 5 98 112 98 98 40 40 40 .~ 0 40 997.906 1 .697.809 2.695.710 ? 512.642 ---rs3.073 2. 512.642 295.718 2. 216.924
295. 718 197.14798
.
571
168.373 1 .005.631T
,1'74.004 718.194 4 5E·. 810 1:1"74":004
100.123 8~0 . 574--g-so.-
697 311.109 639. 588 --g50 .697 718.194 311.109 1.029. 303 174.805 854.498 174.805 71.349 103. 4 56 71.349 197.147 ~B:496 168.373 100.123 268.496E5
van
0 1 43.900F ?3'.~van
0 ~ 31. 5001"3'-rv
In
:
'75:40oF
-28.VUi t
:
75.400F26W
Te onttrekken
warmte
:
C 3naar
A 70.572F 20Wnao.r
3 2 4. R28F' 61,~Uit
:
~5.400F 26"In
:
75. 400F 26''1Te onttrekken
warmte
:
Avan
C 3 70. 572F 20'"van
3 2 9.415F 6~NIn
• ~.987& 261V •Uit
• • 79.987F 26WHele
!i'abriek
135 181 131 , E 161, .5 161, 2 161, 5 161, 5 161, 5 131, 5Dl:
olie
23.0000 80suppletie
1~ 20stoom
V
1 2.000' 120stoom
V 2 1.000'V 120stoom
3 1 1. f5&V 12023
•
0 000 1OF4:-5~raan
Ftoesevoerd :
7. 777.076.
.'5.
782. ~17 13. 559.993 13.273.328 22Ë.665 4.790.131 850.574 -;-• 640. 705-13.273.328 7.632.623 4. 790.131 E'39.588 T.429.719 5.429.719 857.440 109 1 .292.400 646.200 1.005.6.31 "3.801 .~ 10.753. 255 r4. 555.035 'Uit
raff
.
olie
17.0000extract olie
6.0000water
3.1
.sF 3F 112, 8 122, 6 4. 556W 100 938.731 34-1 .648 455.810 -~.oooOonttrokken
warmte
:
13F-/f. 556W-C 1 C 2 C 3 3: 1 :; 2 -s: 3S 4
E 5 E 6 1-;736::189 -854.498 2.216.924 7.632.623 1,,195,900 103.456 98. 571 183.073 286-.665 247·~136 14. 555.03.5 18l i t t .
rs
I
-19
Toelichtinge~_~ij de balansen.
---
---
---
-
--
---
-
-De
RDe
Bij de extractie van smeerolie met furfural heeft men meer
dan 3 componenten, daar de smeerolie een complex mengsel van
kool--waterstoffen is . Bi2 de berekeni:lS Van het extractieverloop 'bij
d~~rgelijke complexe systemen wordt het f:ysteem toch beschouwd als
ternair door geörui1$e maken van een physis che grootheid die
adJitief is (of verondersteld worO.t additief te zijn)lJij het
mengen van extractiemiddelvrij extract en raf~inaat. Bij de extrre
-tie van smee rol ie neemt men voor d'3 z e phys is che grootheid vaak de
~ V. G.G. De extractie is ~an _Erafisch
~ te vervolqen. Zie nevenstaandp fi
-/1
guur. De drie pseudo-eomponentenzijn dan: olie met lage V.G.G.,
olie met hoge V.G.G. en furfuy'al.
De nodenli5nen bepa~lt men door
eentrapsextracties . Het verloop der
nodenlijnen is voor diverse soorten
smeerolie verschillend . Past men nu
het samenstellinssdiagram toe bij
meertrapsextracties in tegenstroom
~ d~n blj,jJÜ __ èL~t de gevonQ.~n w§'~-Iden
\ afwij~~~ ... ~gD_h€?t __ eJS'peri.:!lent . Dit is
een
gevolg van het feit dat hetsys-teem in werkelijkheid meer dan drie
componenten bevat. Gebleken is dat de grafis che vervolging irlovereen
-stemning met de werkelijkheid is te
brengen door bij de constructie
(z ie nevens taande figuur) van EI' El
.•• Enin plaats van het punt Peen
Dunt f ' te ~ebruiken~ Het punt pi is
~elegen op -een lijn die in P ~ood
recht staqt op ~f. Het punt P moet door experi~enten geJ.okaliseerd word"'n.
lJe iJ'rafis che verv01 q:inR: van bet extractieverloap is dus
niet erg bevredig-:md . Het -is -beter om direct de gegevËms van
meertrapsextracties uit de litteratuur over te nemen, te meer
daar van de stofoverdracht in een RDG weinis::' bekend is ~
In l i t t. 1 zij.nlgegevens vermeld betreffende de extractie van
diverse sme~rolien met furfural in een gepakte kolom en in l i t t .
N,O 'Norden ook enio:esec;evms vermeld voor de extractie in een RDC.
Op grond V9.n oeze cee:evens zijn de nateriaa12tromen en d3
tempe-raturen voor de ROG berekend. Hierbij is voor de te extraheren
olie een machine-olie genomen met de volgende eigenschappen :
extract
voeding raffinaat
100API= 1,000kC/1 bij GooF
24°APIc o,911kgj1 bij êooF
29°API= 0,882kg/1 bij 60°F
V.I .=95 (6o~SU bij 210°F en 350330 bij