Stateczność rozwiązań i bezpieczeństwo ruchu po łuku modelu pojazdu szynowego Stability and safety research of rail vehicle model motion in curve for changeable conditions

Pełen tekst

(1)PRACE NAUKOWE POLITECHNIKI WARSZAWSKIEJ z. 109. Transport. 2016.

(2) Politechnika Warszawska

(3) . . !" #. POJAZDU SZYNOWEGO

(4) . Streszczenie:

(5) !"#$

(6) % &%

(7)

(8) ' $

(9)

(10) $ (

(11)

(12)

(13) &) $ !% "

(14) * + &)

(15)

(16) ( & $ !

(17)

(18) $

(19) szyn i tym samym na "

(20) –

(21) +

(22) $ !%$

(23) ( "#$ $

(24) (

(25)

(26)

(27) " (

(28)

(29) + ,

(30) " !% --osiowego pojazdu szynowego utworzony z wykorzystaniem oprogramowani

(31) 3

(32) * 45-Rail. Dla kilku wybranych & (

(33)

(34)

(35)

(36)

(37)

(38) & $ $

(39) ! ' 7 "

(40) "+

(41)

(42)

(43) $

(44)

(45) * ! ' ciw wykolejeniu. owa kluczowe: "

(46) 8 (

(47)

(48) 8 &)

(49) 8 7 "8 ! Nadala. %& ' ,

(50)

(51) %

(52) #

(53)

(54) " $ :;<+ " &

(55)

(56) $ !% " + , $ " '

(57) *

(58)

(59) !

(60) %3 3

(61) ( $ + W pr "

(62) "

(63) *

(64) "# 3

(65) '

(66) %!

(67) (

(68) !!

(69) $!"# = $!

(70) ">+ ?

(71)

(72) "

(73) %

(74) "# ($ (

(75) $

(76)

(77) 8 "# %*

(78) ! & $ $#$ $ ! #$ "+ & & $

(79) # ! & $ " (

(80) 3 !

(81) "

(82) ! !

(83) + % &* !

(84)

(85) $ " $ &$ !! @ !!+ ( $

(86) 3& "!" & "+ B*

(87)

(88) & $ *

(89) &) ' "

(90) " 3&+ 7 *

(91)

(92) &)

(93) $ ! )

(94)

(95)

(96) (

(97) !+ %

(98)

(99) ( " !8 " 3 .

(100) 22. F G .

(101) !*# )

(102)

(103) -szyna. Jednym z nich jest stan po $

(104)

(105) $ (

(106) + B $ "8 3

(107)

(108) & ! 7

(109) !"#

(110)

(111) $

(112)

(113) (+

(114) $

(115) $ ! ! &%"#!

(116) $

(117) " (

(118)

(119) tarcia P+ Q "#

(120) &%

(121) $ & (

(122)

(123) !*# !

(124) ) &) $ *

(125) $ :<+

(126) 78 3

(127) $ ' $

(128) !

(129) &

(130) *

(131) #+ V" %"# ! !

(132) =r + >+ X !

(133) &

(134) # !

(135)

(136)

(137) & %+ Y#

(138) "&"

(139) " *

(140)

(141)

(142)

(143) %

(144) 3% "#

(145) " "

(146) $ $

(147)

(148) (+ X !3 ) (

(149) 3 %

(150)

(151)

(152)

(153) $

(154)

(155)

(156) *

(157) "(

(158) % !

(159) $

(160)

(161)

(162) %3#' $

(163) $ !$ !

(164) $+ G3

(165) $

(166) "# '

(167) (

(168) ! "# %

(169)

(170) "

(171) !%

(172) "

(173) $

(174) $ (

(175) +

(176) ( Obszar odksztace! !*# (

(177) # *)

(178) ( spr.,ystych standardowych dla tarcia typu stal po stali gdzie (

(179)

(180) "!" J Y 0,15 ..+ 8+ ]

(181) #! !

(182) ! !*# (

(183) 3 Ciao %*) &

(184) $

(185) $ trzecie PN J

(186) !3%$

(187) &%

(188) " sile pionowej Q

(189) "#"

(190) " %

(191) N Q N

(192) + V"#

(193) ' !

(194)

(195)

(196) &%

(197) :8 < !3

(198) )8 3 !

(199) !%

(200) & P zmierzone # !

(201) " 8+ ] % & ! !%

(202) P !*# ) +

(203) $ ' Rys. 1. B &

(204) * $ (

(205)

(206) !3 !

(207) ) kontaktu

(208) "

(209) 3 # %&+ V "

(210) ' modelowych (teoretycznych) zbyt du3" & (

(211)

(212) !3 ) %" * "

(213)

(214) ! 3

(215) ! * $!

(216) 8 !

(217) " # 3

(218) " # "

(219) #8 ! !3%& %" "* "8

(220) ! 3!

(221) * =%> + V " !" & (

(222)

(223) !3 $

(224) $ ")

(225) ! 3! 7% (

(226) 8 ! "# $ + :8 8 <+

(227) (

(228)

(229) *

(230) ## % !%

(231)

(232) ! "

(233) * ( &

(234)

(235) 3

(236) " (

(237) 3

(238)

(239) & %!

(240) ( " "#*

(241)

(242) %

(243) * !%+

(244) $8 ( $

(245)

(246) %8

(247)

(248) &%

(249) !

(250)

(251) $

(252) (

(253)

(254)

(255) &) $ !% "

(256) ' * " (

(257) 3

(258) !3%&

(259) " %" $+ Y'

(260) &) $ "

(261) !

(262)

(263) !

(264) " %" "

(265)

(266) ' *

(267) $ !%+ `7! %%

(268) " ( :8 8 ;8 -< jest opracowana metoda badawcza. Umo3%

(269)

(270) %

(271) $ !' ( "

(272) –

(273)

(274) ! $ !% "+ Y "# '.

(275) S

(276) &) # $ !% "

(277) *. 23.

(278) # !

(279)

(280)

(281) &) $

(282)

(283) ( $ " ! '

(284) 8 !

(285) & 8 $%

(286)

(287)

(288) 8 " ( (

(289) $ 3

(290)

(291) + 3#$

(292) $

(293) $

(294) (

(295) '

(296)

(297) " (

(298)

(299)

(300) $

(301) -szyny. W oblicze

(302) $ (

(303)

(304) 3

(305) " %

(306)

(307) $

(308) $

(309) qY Y5F :4]. W pojedynczym procesie symulacji ruchu procedura "!" "

(310) # # &) (

(311)

(312) + ]!

(313) "# &) (

(314)

(315) tarcia od 0,1 do 0,8 z krokiem 0,1 wykonano kolejno 24 serie symulacji ruchu na trasach !

(316) $ ( R | -8 ; !+ ?3 % !%" %

(317) $ % " & & $+ ] !

(318) & '

(319) & + !} 8 % ( $ #

(320) !"# $ "

(321)

(322) 8 ! !%

(323) $ &$8 % ( $

(324) #

(325)

(326) = "

(327)

(328) % >+ 3" !%"

(329)

(330) " &)

(331) vn $ # -

(332)

(333) ! &+ B " ' #

(334)

(335) !

(336) $

(337) $ * * yp. ] 3" !%"

(338) " &) ! !%

(339) *%

(340) $ & !

(341) $ * ~yp~! &) ! WMS+ B & 3

(342) 7

(343) " & $

(344) # ( ' furkacyjnych (np. rys. @ >8 ( " " 7 !

(345) "

(346) (+ % " &

(347) 7

(348) )

(349)

(350)

(351) & $

(352) ! ! !

(353) "#! $ "

(354) *8

(355)

(356) * !%"8 ( $ %! %

(357) % ( znej Y

(358) " Q "#$

(359) * *+ V (

(360)

(361)

(362) $

(363) ( %

(364) ! &! % ( Y/Q &%

(365) $ ! %"

(366) = ! %> %

(367)

(368)

(369) obszaru ruchu bez

(370) *

(371) & Y/Q "#! #

(372) !

(373) ! +. 2. BADANY MODEL G

(374) !% *

(375) 3 *

(376) 3 * !'

(377)

(378) 3

(379) * 45-Rail (r + >+ F% ((

(380) #

(381)

(382) " @+ ?!%

(383) !% *

(384) @

(385) $ 8 ! ((8 ! !

(386) + ,

(387) #

(388) # %!

(389) ! 3 – !#! $ $ %niowych i bi-%

(390) $+ F% *

(391)

(392)

(393) "

(394)

(395)

(396) ! !%! ! $ "#$ ' ! ! " * *+ ]

(397)

(398) !

(399) %

(400) ( Y i szyn UIC60 o pochyleniu 1:40. Nieliniowe p !

(401) %

(402) # 3' * ! *X Y`B+ G %

(403) $

(404) $ -szyna 3

(405) "

(406) ?% !%!

(407)

(408) qY ' SIM [4<+ (

(409) &

(410) # *%

(411)

(412) %

(413) $+ (

(414)

(415) $ #'

(416) #

(417) ! + Y*( ! !% !3

(418)

(419) %) :<+.

(420) F G . a). b). 26,1 m 19 m. mcb. mcb. mb c1z k1z x mr kvrs ms kvsg. c2z. k2z. pivot. mb c1z. c1z k1z rt. cvrs z cvsg. k1z mr kvrs ms kvsg. c2z. k2z. pivot. c vrs cvsg. 2,83 m. k2y c2y mb c1z mab. c1z k1z rt m r. k bcb. k1z. kvrs. kvrs cvrs ms cvsg. 2,9 m. 24. k2y c2y c1z klrs clrs cvrs y klsg. k vsg clsg z. c) c1y. k1y c1x k1x. x c1y. c1y rama. manice. k1y wózka 2,5 m. c1x k1x. k1y. c1y y. k1y. 2,5 m. Rys. 2. Schemat badanego modelu, widok: a) z boku, b) z przodu, c) z góry. (& . ]

(421) # !# !8 ( # 3

(422) ! :;<+ B

(423)

(424)

(425)

(426) % ( 7 "

(427) $ "#$ $

(428)

(429) * ' metru modelu w funkcji parametru bifurkacyjnego. W przedstawionych badaniach wybrany! ! ! # !

(430)

(431) * * *

(432) yp+ Q ! 7 "

(433)

(434) &) $ *

(435) + 3" !%" ' $ &) ! &) #+ V ! !% (

(436) 3 "# +

(437) "# 3

(438)

(439) + %

(440) " # $ '

(441) ! $!

(442) * !% &%

(443) $

(444) $ $+ ]" '

(445) ! " %*

(446) *

(447)

(448) * !

(449) $ –

(450)

(451) " & & $ vn. Q &) "#

(452) 7 " -" =rys. 3). W bada

(453) $ !%"

(454) $

(455)

(456) " & ! 7 "

(457) * !3.

(458) S

(459) &) # $ !% "

(460) *. 25. Maksymalne przemieszczenia poprzeczne zestawu koowego yp; [m].

(461) ) "& #

(462) $ "

(463)

(464) $ ="

(465) &) #

(466) > #

(467) $ $ $ % *

(468)

(469) *+ X$

(470) # $# (

(471) %

(472) $ " !3%&) !

(473) * $ #'

(474)

(475) ! & ! 7 "

(476) *+ ]

(477) & ruchu w kolejnych symulacjach prowa0.008 dzi do kolejnego punktu bifurkacji roz#+ F*# ) 7 " ' 0.006 e sow okre #

(478)

(479) $ = #

(480)

(481) ' czne niczny) te sta ra ania y cykl g n wiaz stacjonarne i nieokresowe) lub do rozRoz tatecz (s 0.004 #

(482) $ "

(483)

(484) $+ F' Punkt bifurkacji siodowo-w.zowej Rozwiazania niestateczne !%

(485) &) & $8 % okresowe (niestateczny cykl graniczny) ( " "# #

(486)

(487) 0.002 Punkt bifurkacji Hopfa (stacjonarne lub okresowe), nazywana Rozwiazania Rozwiazania stateczne niestateczne stacjonarne " &#

(488) & % stacjonarne 0.000 wykolejenia numerycznego vs+ V & vc vs vn "

(489)

(490) %3 "

(491) 3 !) !3' Predko@D ruchu v; [m/s] %&#

(492)

(493) * ' + ;+ V # modelu kolejenia. Na rysunku 4 przedstawiono typu pojazd szynowy – tor prosty schemat metody tworzenia wykresów bifurkacyjnych. Wyniki symulacji ruchu zobrazowane w postaci wykresów c i d to przemieszczenia poprzeczne pierwszego zesta * yp 7

(494) " =% *>+ Q3% &) $ " !

(495) " ' &

(496) " vn8 #

(497) "!"# $ "

(498)

(499) ="

(500) &) #

(501) > rys. 4c+ Q3%

(502) &) $ " (

(503) % &

(504) "8 ' #

(505) !*# "#) $ =% *

(506)

(507) > rys. 4 d. Z wykresów yp = f(t)

(508) # & ! !%

(509) !

(510) $ * |yp|max 8 (

(511) 7

(512) " & $ # - a & ! $ ! WMS8 ( 3

(513) (

(514) 3 7

(515) " & # - b. Para wykresów a i b

(516) % % !

(517) (

(518) + !

(519) & $ " " 7 !

(520) "

(521) ( + V !

(522)

(523) *8

(524)

(525)

(526) - c i d, uzy

(527) !%" $ 3

(528) "

(529) *8 " "' &" * !

(530) R | !+ ?

(531)

(532) &)

(533) 3

(534) "

(535) *8 3 !%

(536) * ! 45-%

(537) ! !3%& %

(538) + B%

(539) !3

(540)

(541) ") %

(542) ! ! $# ' ) #

(543)

(544)

(545) !

(546) ") "&+ V " # "&#

(547) "

(548) &

(549)

(550)

(551) ( #$ % #

(552) + 3

(553)

(554) ( #$ "

(555)

(556)

(557) "

(558) # $ = * !

(559) $ !> % ( +

(560) ! $

(561) 8 ( $

(562) %3 &

(563)

(564) " !%+ Niezerowe przemieszczenia poprzeczne zestawu * % #' "

(565)

(566) $ =r + - >

(567) "# (

(568) *

(569) $ "#$

(570) pojazd..

(571) 26. F G . a). b). 0.008. R=2000m. 0.007. 0.005. R=2000m Stateczne rozwiazania okresowe. 0.005 Niestateczne rozwiazania okresowe. 0.004 WMS; [m]. |yp|max; [m]. 0.006. 0.006. Stateczne rozwiazania okresowe. 0.004 0.003. Stateczne rozwiazania stacjonarne. 0.002. Niestateczne rozwiazania stacjonarne. 70 vn. 50. vc. Stateczne rozwiazania stacjonarne. 0.001 0.000. vs 110. 90. 70 vn. 50. vc. vs 110. 90. v; [m/s]. v; [m/s]. c). d) 0.004. 0.004. R=2000m Tor prosty. 0.000. v=65m/s < vn. ( '$ %@

(572) . -0.002. R=2000m Tor prosty. 0.002 yp; [m]. 0.002 yp; [m]. Niestateczne rozwiazania okresowe, stacjonarne. 0.002. 0.001 0.000. 0.003. v=75m/s > vn ( '$ %@

(573) \ '. 0 -0.002. \ '. -0.004. -0.004. -0.006. -0.006 0. 2. 4. 6. 8 t; [s]. 10. 12. 0. 14. 2. 4. 6. 8 t; [s]. 10. 12. 14. Rys. 4. Schemat metody tworzenia wykresów bifurkacyjnych. G"#

(574) & " * "

(575) "#

(576) " $

(577) # (

(578) +

(579) $

(580) $ &$

(581) $ % + Tab. 1 )*+ ,-+*+

(582) /0 ), )134+ - , +456/ 7

(583) V ! R [m]. 2000. 3000. 4000. V $ h [m]. 0,130. 0,110. 0,077. 3!

(584) $ ( !%" $

(585) !$ ' & =+ !} >+ "# ( #

(586) #

(587)

(588) "

(589)

(590) 8

(591) 8 3 " & yp = const. (a WMS | >+ V

(592) 3

(593)

(594)

(595) "#

(596) &%

(597) & &

(598) " vn8 ( "

(599) "!

(600) " &) " @ !} $ #

(601)

(602) ! &8 ' 7 "

(603) !""# !$ & $ $

(604) $ "# ' niki od 40 m/s..

(605) S

(606) &) # $ !% "

(607) *. 27. 8& 9" % !3%&

(608)

(609)

(610) $

(611) ( $

(612)

(613) $ &

(614) "8 '

(615) 3" !

(616) + 88!

(617) & $

(618)

(619) # $

(620) $ ruchu tzn. dla P = 0,4 (r + @>+ F3

(621) 3)8 3 #

(622) = *

(623) !'

(624) > ""#

(625) $ !

(626) $ ( R = 2000 m do f (tor prosty). Na trasie o promieniu R = ! "# #

(627) #

(628) "

(629)

(630) =FY | >+ V &

(631)

(632) $ #

(633) 3

(634) !+ o promieniu R = ! #

(635) "# & +++@ !} 8 !"# ! FY =! !%

(636) 8 !>+ & ~yp|max i WMS

(637) # ! !

(638) =

(639) %*

(640) $ &$ $> !' !! #*"#

(641) ! =R = f>+ X$

(642) # $# $ $ =% 2000 m d R d !> " 7 " #

(643) $ $

(644) $ "

(645)

(646) $

(647)

(648) ! & $+ ]"

(649) " % R = f. 0.010. 0.020. UIC60/S1002. Tor prosty. 2b=1435mm. Tor prosty. UIC60/S1002. R=1200m. R=6000m. 0.006 R=4000m R=3000m 0.004 R=2000m R=3000m R=4000m R=6000m vn=61,7 m/s. 0.002. 0.000 40. 60. 80. 100. v; [m/s]. Tor prosty 0.012. R=4000m R=6000m. vn=61,7m/s. WMS; [m]. |yp|max; [m]. .:. 0.016. R=1200m. 0.008. R=3000m. 0.004 R=2000m. R=4000m. R=6000m. 0.008. 0.000. 120. 140. 40. 60. 80. 100. 120. 140. v; [m/s]. + @+ & ! !%

(650) *%

(651) $ & !

(652) $ * * =~yp~!> & ! $ ! =WMS) w funkcji & $ ! !

(653) ( R % (

(654)

(655) – szyny 0,4. ,

(656) !%" $

(657)

(658) " $ ' * 3! !

(659) R | !+

(660) % " * '

(661) !(

(662) : ;<+ 3#$

(663) $

(664)

(665) $ $ !

(666) " $ !

(667) $ ( =- ! t R t 2000 m). Wyniki dla ruchu po trasie o promieniu R = 4000 m prze

(668)

(669)

(670) + ?3 !%"

(671) % "

(672) " &+ & -!} #

(673) ' #

(674)

(675) "

(676)

(677) =WMS = 0), natomiast |yp~! #

(678) "&" (3

(679) (rys. 6). Dlatego przedsta

(680) #

(681) % & $ - !} + ,

(682) ' %

(683) * 3

(684) ( $

(685)

(686) (

(687) * '

(688) $ "#$

(689) "+ G"#

(690) & ' " * " =

(691) "# $ >

(692) # (

(693) + Q !3

(694) 3)8 & - +++ 8 !} !

(695)

(696) '.

(697) 28. F G . = #

(698) $ "

(699)

(700) $>

(701) # + 8 +++ 8 !+ (

(702) 3 ! " ! ! 3

(703) ( $+ G% %"

(704) '

(705) $ & (

(706)

(707) – szyny od 0,1 do 0,8 z krokiem 0,1 wykony

(708) !%" $ "# 3" !%" &)+ ? !

(709) ' &

(710) !} + Q

(711) "3%

(712) !

(713) $ # %

(714)

(715) (3

(716) & # %"

(717) $ !%"$8 !

(718) & !

(719) "

(720) 8 !} + " (

(721) 3

(722) &)

(723)

(724) & vn i vs. "!

(725) " &) &

(726) " @-8 !} " % (

(727)

(728) ' 8+ #

(729)

(730) # & @-8 +++ !} + 8 ! 8- !+

(731) !%"# + 8 ! & !} ( " 7 " #

(732) $ esowych do statecznych stacjonarnych. Taki cha # !" & !} + V $ &$ ' #

(733) "#

(734)

(735) + WMS ! (

(736) 3

(737) # + 8 ! #!

(738)

(739) $ & $8

(740)

(741) !%"#+ 0.010. R=4000m P . 0.020. UIC60/S1002. R=4000m P . UIC60/S1002. P . 0.006. P P . 0.004 0.002. P P P P . P P . P . 0.012. 0.000. P . 0.008. 60. 80. 100. v; (m/s). 120. 140. P . P . 0.000. 40. P P . P . 0.004. P dla v<vn vn=54,8 ... 68,6 m/s. P . 0.016. 40. vn=68,6m/s. P . vn=54,8m/s. P P . WMS; (m). |yp|max; (m). 0.008. 60. P . 80. 100. 120. 140. v; (m/s). + + & ! !%

(742) *%

(743) $ & !

(744) $ * * =~yp~!> & ! $ ! =WMS) w funkcji & $

(745) !

(746) R | - ! % (

(747)

(748) ( – szyny 0,1 ... 0,8. ]

(749) (

(750)

(751) 8

(752) & '

(753) " @8 !} + V (

(754) "# & #

(755) * 8 !3

(756) ' 3)

(757)

(758)

(759) ~yp|max i WMS

(760) %*

(761) $ &$ $+ " (

(762) 3 #

(763)

(764) # #! &

(765)

(766) $ & + @ !} #*"# ~yp|max = 0,0064 m i WMS | 8 !+

(767) ' ! !%"# & - !}

(768) " 7 " # "

(769)

(770) $+. $ # !" & !} 8

(771) ( "

(772) "

(773) &+ G% (

(774)

(775) 8; &)

(776)

(777) -8 !} + ! #

(778)

(779) ! !%

(780) # &) #*"# & + !}

(781) #

(782) ~yp|max = 0,0069 m i WMS = 0,0135 m.

(783) !

(784) " "# & - !}

(785) " 7 " # '

(786) $ "

(787)

(788) $+ F !%

(789) &)8 % ( " " $ ' #8

(790) !} + ]

(791) (

(792)

(793) 8- '.

(794) S

(795) &) # $ !% "

(796) *. 29.

(797) &

(798) " 8@ !} + " ! !%

(799) & # ' wych |yp|max = 0,0071 m i WMS | 8; ! ""# & + @ !} + '

(800) !%"# & !}

(801) " 7 " # "

(802)

(803) $8 ( !"# & !} + ?%"

(804)

(805) (

(806)

(807) 8@

(808) &

(809) " 8 !} =

(810) " &) & (

(811) $ (>+ F !%

(812) & # ""# & + - !}

(813) # ~yp|max = 0,0072 m i WMS = 0,0140 m. G%

(814) & " !

(815) "

(816) & ' # & !}

(817) " 7 " #

(818) $ "

(819) '

(820) $+

(821) &

(822) " & !} + ]

(823) (

(824)

(825) tarcia do 0,6 spowo !

(826) "

(827) &

(828) " 8 !} + G" " 3) ~yp|max od 0,007 m do 0,0075 m i WMS od 0,0138 m do 0,0145 m przy &$

(829) + @ @ !} +

(830) ! !

(831) " "# & !}

(832) "

(833) & 7 " #

(834) $ "

(835)

(836) $ ""#" % !

(837) " $ & (

(838)

(839) + Tab. 2 6;*+ ,-+76 )4 67*+. 6/+0 77+4 *<4

(840) 45

(841) ,

(842) /

(843) o promieniu R=4000 m. P. vn [m/s]. vs [m/s]. |yp|max. WMS [m]. 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8. 54,8 59,8 64,8 68,5 68,6 68,1 66,6 66,8. 122 122 122 121 121 109 112 113. 0,006 0,0064 0,0069 0,0071 0,0072 0,0075 0,0079 0,0087. 0,0071 0,0122 0,0135 0,0138 0,0140 0,0145 0,0149 0,0166. G%

(844) " $

(845) $ & (

(846)

(847) 8 8 &

(848)

(849) #

(850) 8 !} 8 !} + $ & #

(851) # wraz ze wzrostem & #*"#

(852) + ~yp|max = 0,0079 i 0,0087 m a WMS | 8- 8 ! & + @ !}

(853)

(854) !%"#+ Y

(855) &) # !" & + +++ ; !} + " (

(856) 3

(857) " 7 " # statecznych okresowych do statecznych stacjonarnych. Zestawienie uzyskanych wyników przedstawiono w tablicy 2. |yp|max i WMS w tablicy ! !%

(858) &8 " " &%

(859) ! (

(860)

(861) +

(862) # !%"

(863)

(864)

(865) !

(866) R = 3000 m. Tej wielko& !

(867) $ % 3$ & %

(868) " !

(869) !$+ Wyniki przedstawiono na rysunku 7. Podobnie jak na poprzednio badanej trasie, w zakre & + !} @@8- !} "# #

(870) #

(871)

(872) "'

(873)

(874) + V !

(875)

(876) ( $ !

(877) " "# + 8; ! 8- !+ "!

(878) " &) &

(879) " @@8- !} " % ('

(880)

(881) 8+ #! &

(882)

(883) $ !

(884)

(885) "# + 8- !8 WMS do 0,0058 m..

(886) 30. F G . R=3000m P P P . vn=55,4 ... 72 m/s. 0.008. |yp|max; (m). 0.020. UIC60/S1002. 0.006. P P . 0.002. UIC60/S1002. 0.016. P . 0.004. R=3000m vn=55,4 ... 72m/s. WMS; (m). 0.010. P P . 0.012. P P . 0.008. P P . 0.004. P . P . 0.000. 0.000 40. 60. 80. 100. v; (m/s). 120. 140. 40. 60. 80. 100. 120. 140. v; (m/s). + + & ! !%

(887) *%

(888) $ & !

(889) $ pierwszego * =~yp~!> & ! $ ! =WMS) w funkcji & $

(890) !

(891) R | ; ! % (

(892)

(893) ( – szyny 0,1 ... 0,8.

(894) ! !%"# &

(895) o |yp|max = 0,0016 m i WMS | 8 !8 * & !}

(896) " 7 " # '

(897) $ "

(898)

(899) $+ $ # !" %

(900) #$ & |yp~! 8 ! & !} + Q "

(901) &

(902)

(903) " &) $8 % ( "

(904) #

(905)

(906)

(907)

(908) " " + G% (

(909)

(910) ' 8 &)

(911)

(912) @ !} + " (

(913) 3 " )

(914)

(915) & # #! &ci nadkrytycznych. V & @ !} ~yp|max = 0,0059 m a WMS | 8 !+ G% & " !

(916) "

(917) ! ( & !}

(918) " 7 " #

(919) $ "

(920)

(921) $+ #

(922) "

(923)

(924) #

(925) &) % ' & $ !} + ]

(926) (

(927)

(928) 8;

(929) &

(930) " 8 !} + V

(931) " %

(932)

(933) $ ( #

(934)

(935) # #! &

(936)

(937) h do &

(938) 8 ~yp|max = 0,0066 m i WMS | 8- ! & !} + '

(939) !%"#

(940) !}

(941) 7 " # "

(942)

(943) $+ F !%

(944) &)8 % ( "

(945) #