Verslag bij het fabrieksschema van een "Kraft"-fabriek

'r ,. :

I', "

. ~' .

j

.p V· ERS LAG .'

bij het fabrieksschema van een "Kraft"-fabriek door ... H. Goldhoorn en W.J. de Vos -0-0-0-l J I'"

Ond~r '''kraft'' verstaat -men een brui:n.e soort pak-papier dat zeer goede stèrkte-eigenschappen heeft. Voor de bereiding gaat men uit van hout. Daar, in verband met de eisen t.a.v. de sterkte, de vezels zo weinig mogelijk aangetast mogen zijn, wordt een alkalische ontsluiting toe-gepast. Dit heeft tevens als voordeel, dat men goedkopere 'harshoudende houtsoorten, die ongeschikt zijn voor het

sul~ietproces, kan gebruiken.

Van de alkalische processen levert het sul~aat­

proces de sterkste papiersoorten. Hierbij wordt gekookt met een mengsel van NaOR en Na 2S. Bij aanwezigheid van

Na₂S lost de lignine sneller op dan met NaGH alleen,

zo-dat men kortere tijd behoeft te koken. Hierdoor treedt

minder afbraak van de cellulose op. Een gelukkige

bijkomstig-heid is verder, dat het gebruik van Na₂S0

4

,

waaruit de

kookvloeisto~ gemaakt wordt, goedkoper is dan van soda. Het aangevoerde hout wordt ontschorst en in stukjes

(chips)

ge~neden

onder

ee~

hoek van 450• De chips zijn ca •.

1,5 cm lang. Te dunne chips geven te veel doorgesneden

vezel, terwijl bij te dikk~ ,chips de kookvloeisto~

moei-. lijker penetreertmoei-. Om een homogeen eindproduct te krijgen, moeten de Chips dan ook zoveel mogelijk homogeen zijn.

Daarom worden ze gezee~d. Te grote stukken worden in een

-apart werktuig opnieuw gebroken, te kleine ·stukken worden beschouwd als.zaagsel.

De chips'worden opgeslagen boven de kokers. Bij het schema wordt van deze situatie uitgegaan.

De productie per 24 uur is ,ca 130 ton kraft. Bij

een rendement van 5~ en rekening houdend met verliezen

tijdens het proces moet men dan uitgaan-van- 250 ton

abso-luut droog hout (aan chips)~

_ HET KOKEN.

Voor een gegeven kOkerlading zijn er 5 belangrijke variabelen,

'"'

.

-3-. Na S uitgedrukt als Na 0 . ~ 1. sulfiditeit, d·~·(Na6H + Na 2

C0

₃

+ Na2S) 6rtgedr.als Na2Qdûv70

2. concentratie van de kookvloeistof

3.

verhouding van de chemicalien tot hout

4. temperatuur

5. tijd

Hieronder volgt een vergelijking der Zweedse en

Amerikaanse kookwijzen2)145. Bij beide is de sulfiditeit

25 -

30%.

kooktijd totaal opwarmen maz. temperatuur (NaOH + Na₂S) _{als Na 2}0 t.o.v. hout conc.(NaOH + Na₂S) als van kookvloeistof uitgezeefd. . "~~

Zweedse methode Amèrikaan~methode

8 uur 1+'2 -2:.3/4 uur 1 uur 1800

a

) _{14% 15-185b} Na 20 ) 3-4%

10/'2-2%

De Amerikaanse processen zijn t.o.v. de Zweedse ge-forceerd. De kwaliteit van het eindproduct is dan ook merk-baar slechter.

Voor efficient pulpen is uniforme en diepe penetratie van de kookvloeistof noo'dzakelij k. Ingesloten lucht remt de penetratie. Bij het ttVa-Purgelt-proces wordt voor het koken eerst de ingesloten en omringende lucht verwijderd, door enige keren de koker met stoom onder druk te zetten

en af te blazen~ Daarna wordt snel lqog toegevoegd

(gefor-ceerde penetratie) en enige tijd op druk gehouden. Na af-tappen van de ov.ermaat loog wordt gekookt. Door dit proces

heeft men minder tijd nodig voor een kOking. 5,6) Het Zweedse

product is echter beter.

Meestal wordt loog van een vorige koking ("bleek

liquor lt ) met de verse loog (ltwhite liquorlt ) toegevoegd. De

voordelen hiervan zijn:

1. de white liquor moet toch verdund worden 2. ontlasting van de verdampers

3.

warmtebesparing; black liquor heeft een temp. van 800a

. -.

..

Men voegt tot 60% van de totale loog aan black liquor toe. Bij 60% heeft het eindproduct de beste kleur.

Voor verwarming van de koker inhoud Past men indirecte en directe verhitting met stoom toe. Het laatste heeft als

nadee.l dat de kookvloeistof wordt verdund, waardoor ~e

verdampers zwaarder belast worden •

Bij het afblazen van de lucht gaat met 'de stoom de', uit de harsen ontstane, terpentijn mee. Na condensatie kan ze van het condenswater worden afgescheiden. Tevens

ontwijken mercaptanen (vooral CH

3SH) die om hun hinderlijke

geur wel verbrand worden in de sulfaatoven, of apart met

aardgassen in een ketel. 1J

Wij hebben een Zweedse werkwijze gekozen waarbij

het vullen 1 '. u,ur duurt

het opwarmen (indirecj;)

4-

~. 1 " It

het koken (indirect) . 3 3/4" "

het spuien 1 / 4 " ft

1 kookcyclus 9 " "

Bij gebruik van een vulinrichting bevat een koker

245 kg luchtdroog hout (20%:: vocht) per m3•

De productie per 24 uur is ca 130 ton kraft. B~j een

rendement van

50%

en rekening houdend met 'verliezen tijdens

het proces moet men uitgaan van 250 ton absoluut droog

hout of 313 ton met 2~ vocht. Per koking is dus een

kook-volume ~odig van ~ x ~5 = 478 m

3.

In nieuwe installaties

is een tendens na'ar het' gebruik van kokers van 60-90 m3 1I435) •

. Wij hebben daarom 6 kokers van 80 m3 genomen. Door deze

kokers achtereenvolgens met een tussentijd van 1~2 uur te

laten beginnen, bereikt men dat nooit meer dan 3 en minstens

2 tegelijk worden opgewarmd. Hierdoor word~ de stoomafname

regelmatig.

We hebben nu

~

x 6 = 16 kokingen per etmaal; per

k~king

dus een vulling van

~

x 313 ton hout (20% vocht) of 15.600 kg vochtvrij hout + 3900 kg water.

De

white liquor

heeft een concentratie van 104 g actief alkali (als Na

20)

per 1 11482). Toegevoègd moet worden 14% actief alkali

14 218

= löö x 15.600 = 2.180 kg, d.i. 0,104 xi, 1 =. 23.100 kg

white liquor (s.g. 1.10). Dit.bevat 23.200 x (1000 -

~~q)

=

19.600 kg water (white liquor bevat 165 gil totaal

-5-in de koker 4 x 15.600 = 62400. Met de blaek liquor (14%

vaste sto~) moet dus nog worden toegevoegd 62.400 - 3900

- 19.600 = 38.900 kg water. Dit komt overeen met ~ x 38900

=

45000 kg black liquor (deze terugvoer is 60~ als black liquor

van' 18% vast stOf).

Getallen voor koker + inhoud.11482)

Hout

gew. vochtvrij hout soort. warmte

warmte in hout

gemten temp. van hout in opslagruimte White liquor gewicht temp. soort. warmte Black liquor gewicht

temp. (zelf berekend) soort. warmte

Koker

gewicht kokerwand soort. warmte

gemten begintemp. der koker

temp. na 4 uur opwarmen

gewicht isolatie soort. warmte

gemeten gemidd. temp. bij begin v.d. koking gemidd. tussen temp. buitenkant (50°0) en

binnenkant (170°0) 15:600 kg 0,33 3.900 kg 30°0 23.100 kg 750

è

0,91 42.000 kg 80°0 0,91 30.800 kg 0,117 105°0 170°0 1.950 kg 0,20 90°C

Warmte nodig om koker + inhoud op temp. te brengen. kcal hout water in hout white liquor black liquor kokerwand isolering Totaal straling ontluchten 15600 x 0,33 x (170-30) 3900 x 1 x (170-30) 23100 x 0,91 x (170-75) 45000 x 0,91 x (170-80) 30800 x 0,117 x (170-105) 1950 x 0,20 x (110-90) (geschat in vergl.m.11483) " 900 kg stoom 722.000 546.000 1.997.000 . 3.681.000· 234.000 8.000 7.188.000 . 78.000 441.000

Totaal nodige warmte 1.707.000

Warmtebalans van de kokers

Als tijdseenheid is een uur genomen. De basistemp. is 27°C

verwa rmirïgss toom chips white liquor ·black liquor warmteinh.koker + isolatie ... Toegevoerde warmte kcal .. , '.'.' 1::"1?10 000 ..;',.. Ve". ~ • 16

24

x 7.707.000 16 24 x 15.600 x 0,33

x(30-27)

+

~

x

3~3000

x (30-27) 18.000 . 23.100 x

~

x 0,91 x (75-27) 673.000

4500~

x

~

x 0,91

~

(80-27) 1.446.000

*

x 30.80'0 x 0,117 x (105-27)

~

x 1950 x 0,20 x (90-27) 204.000 Totaal 7.481.000 Afgevoerde warmte black liquor pulp warmteinh.koker + isolatie stoom ontluchten straling 78.900 x

~ x.~,855

x (170-27) 6.430.000 7800 x

~

x 0,33 x (170-27) 245.000 30.800 x

M

x 0,11-7 x (170-27) 1950 x

~

x 0,20 x (110-27) 36.5.000 900 x

~

x (490 + 170 - 27) 380.000 16 78.000 x

24

x 52.000 Totaal 7. 472.000

i

-7-De waarden voor to'e- en afgevoerde warmte kloppen binnen de grenzen van nauwkeurigheid.

Waterbalans van de koker Toegevoegd water vocht in hout water in whit~ 1. " It black " Afgevoerd water water in black 1. stoom ontluchten

*

x 3900 j6 .

24

x 19.600 16 .

'24.

x 38.900 Totaal 16

24

x 900 Totaal kg 2600 13100 25800 41500 40900 600 41500

De vezelbalans wordt in het vervolg weggelaten. Van de

~*

x 0,5 x 7800 = 2600 kg die per uur uit de koker komt

wordt aangenomen dat bij de_~orteerinrichting

2%

verdwijnt,

zodat de netto productie 0,98 x 2600 = 2550 kg/uur is.

De zwavel- en ~Tà20- balans worden later gezamenlijk

over de gehele fabriek genomen.

DE BLOW-TANK

Om de koker in korte tijd te kunnen leegblazen moet

. .

een groot,. drukbestendig vat aanwezig zijn (blow-tank). Het

volume is 2 à 3 x dat van .een koker, omdat ze voor continue

stofafvoer nooit mag leegraken en toch steeds een volle koker-. inhoud moet k'unnen opnemenkoker-. De blow-tank wordt ui tgevoer d als

een cycloon. Door de expansie worden de meeste Chips uiteen-geslagen tot vezels.

Om de inhoud van de blow-tank verpompbaar te maken ( beneden 6% vezels) wordt black liquor van het eerste filter

terugge-voerd. De hoeveelheid wordt gecontroleerd door een regàmechanisme

.

-De ontstane stoom moet in korte tijd ( _{15 min.)} worden gecondenseerd. De condensor moet op een grote

capa-citeit berekend zijn en mag geen afscheiding van ve~s op de pijpen krijgen. Daarom is de inlaat van onderen. Niet conden-seerbare gassen verdwijnen bovenuit. Deze bevatten ook mercap-thaan. Tijdens het afblazen gaat veel warmte verloren. Dit wordt ten dele teruggewonnen in de condensor. Het verkregen warme water dient om pulp te wassen en voor het aanmaken vm de white liquór.

Berekening van de hoeveelheid stoom tijdens het af-blazen van een koker11483 • Hierbij is aangenomen dat de

koker tot 120°0 koelt en de temperatuur van de blow-tank 105°0

is.

GewichVen soortelijke warmte van blaek liquor lignine e.d. uit hout 7800 kg

water uit hout ₃₉₀₀ If

white liquor 23100 n

black liquor 45000 ti

79800 kg stoom bij ontluchten ₉₀₀

_"

totaal verkregen black liquor 78900 kg s.w. van black liquor _0,855 gewicht van vochtvrije pulp 7800 kg s.w • If

"

If _·0,33

gewicht van kokerwand 30800 kg

s.w. ti tt _0,117

Beschikbare warmte voor stoomontwikkeling

, black liquor 7~900 x 0,~55 x (170-105) = 4380000 Kcal pulp 7800 x 0,'33 x (170-105) = 167000 tt warmte kokerwand 30800 x 0,117 x (170-120) = 180000

_-

_"

4727000 Kcal Verdampingswarmte bij 105°0 = 536 KcaljKg

-9-Ontwikkelde stoom 4727000 = 880'0 Kg stoom per blow.

536

Uit het voorgaande kan de samenstelling van de blaek liquor in de blow-tank worden berekend.

white liquor blaek liquor

vaste stof uit hout water uit hout

stoom ontluchten stoom bij afblazen

totaal vloeistof . kg 23100 45000 7800 3900 Totaal vloeistof 79800 900 8800 .70100 . Q800 at

Dus pulp eoneentrat~e 7800 + 70100 x 100

=

10,07°

Vaste stof in blaek liquor

16~gg

x 100 = 25,1%

Warmte balans van de blow-tank Toegevoerde warmte blaek liÏ:Ciuor pulp koker + isolatie Afgevoerde warmte blaek liquor pulp kokerwand + isolatie stoom straling 6430000 245000 . 365000 Kcal

"

"

7040000 Kcal

\

70100 x

~

x 0,855 X (105-27) 7800 x

~

x 0,33 x (105-27) 30800 X

~

x 0,117 X (120-27) 1950 x

~

x 0,20 x (110-27) 8800 x

~

,x

(536~105-27)

rest post vaste stof in vIst. Kg' 350Q 6300 7800 17600 Kcal 3120000 134000 245000 3497000 44000 7040000

:

Waterbalans' van de blow-tank Toegevoegd black liquor 40900 Kg Afgevoerd ontwikkelde stoom

~

x 8800 black liquor 5860 , 35040

"

"

40900 Kg

Na de blow-tank bevat de stof nog chips die niet

volledig uiteengevallen zijn. Deze geven, moeilijkhed,en in de wasinrichting en kunnen beter verwijderd worden. Hiervoor

gebruikt men een trilzeef. De stof wordt verdund tot

,1%

met ,

black liquor. De grote stukken vallen door het trillen uiteen. Het deel dat niet uiteenvalt wordt afgescheiden. Het bestaat

uit kwasten en minder goed ontsloten chips. Dit product kan samen met de afval van de sorteerinrichting

of opnieuw gekookt worden, maar geeft d.an een slechtere kwal. of kan verbrand worden in de sulfaatoven

of kan geperst worden tot een minderwaardig produc~, zoals

geluiddempende platen. WASINRICHTING

Het doel van de wasinrichting is de black liquor volledig uit de'pulp te halen met een minimum hoeveelheid

waswater. Te veel waswater zou een extra belasting van de ver-dampers met zich meebrengen.

Er bestaan twee uitvoeringen om te wassen: diffuseurs en vacuumfilters

Een diffuseur is een vat, waarin de pulp stil blijft staan en waardoor de wasloog vanboven naar beneden stroomt en via eén zeef op de bodem het vat verlaat. Meestal staan vijf diffuseurs achter elkaar, waardoor het wassen in tegenstroom wordt uitgevoerd. De zesde diffuseur wordt leeggemaakt en daarna gevuld. Doordat elke diffuseur steeds in rang opklimt moet er een ingewikkeld systeem v.an pijpleidingen aanwezig

zijn'.

;; :

-11-waarin het waswater afzonderlijk wordt opgevangen. Voor een regelmatige koekvo'rming wordt de stof toegevoegd als een

I

. : 1% vezelsuspensie. Ook hier wordt volgens een tegenstroom-principe gewassen. Er worden meerdere filters aêhter elkaar geplaatst, waardoor me~ met minder waswater toch goed wast~O) Men neemt voor grote fabrieken soms zes tweetraps vacuumfilters.

In de diffuseurs heeft de pulp een grote contacttijd met de wasvloeistof; er treedt vaak kanaalvorm~ng op, waardoor d!i.t::' voordeel maar betrekkelijk is.

Vacuumfilters zijn zuur, maar vrag~n minder bediening en onderhoud en zijn gemakkelijk aan een veranderde productie-snelheid aan te passen. Vroeger waren vacuumfilters voor kraft-fabrieken onbruikbaar, omdat lucht met black liquor gemengd altijd schuimt. Nu is de constructie zo, dat geen lucht met de black liquor kan worden meegezogen.

Wij hebben het eerste .filter gebruikt om de ~lack

liquor onverdund uit de pul~ te halen. Door tevens op het filter te persen wordt zoveel blaek liquor verwijderd, dat deze onverdunde black liquor juist de hoeveelheid is die naar de verdampers moet gaan. De rest wordt gewassen op vier volgende filters. De hoeveelheid waswater is zodanig berekend, dat de verkregen black liquor (die naar de koker wordt teruggevoerd) een concentratie heeft van 14% vas~ stof.

Berekening van de hoeveelh~id waswater.

Wanneer we afzien van de hoeveelheid black liquor die steeds wordt geb~uikt voor verdunnen, komt van de blow-tank per koking 70100 kg blaek liquor met daarin 17600 kg vaste stof (= 25,1~). Hiervan wordt~OO kg teruggevoerd naar de koker in 45000 kg blaek liquor (14%). In gewassen pulp blijft

400 kg1I515) ,

Naar de verdampers gaat dus 17600-6300-400 = 10900 kg vaste stof in

~

_2::1,1 x 10900 = 42900 kg black liquor. Deze hoeveelheid moet ,door het eerste filter worden I:!fgezogen •.

In de pulpkoek blijft 70100-42900 = 27200 kg black liquor. De consistentie is dus 7800 = 22,3~. Deze hoeveelheid blaek liquor gaat naar de 7800+27200 rest van de wasinrichting. Ze bevat 100-25,1:

_x

27200 = 20500 kg water. Afgevoerd wordt

100 .

,.

"

water en verder het water dat in de gewassen pulp,blijft. Bij

een

consisten~ie

van 16% is dit

~C1

x 7800 = 40900 kg.

De hoeveelheid, waswater volgt nu uit:

20500 + waswater = 38700 + 40900

Het benodigde waswater is dus per koker 59100 kg. Wordt een dampverlies van 610 kg aangenomen, dan wordt dit 59710'kg.

,Nu kan ook de "dilutionfactor" worden berekend, d.i~

dat deel van het waswater dat door de koek gaat in het vloei-stofsysteem. Het wordt uitgedrukt als kg water per kg

lucht-droge pulp.'Bij een gesloten systeem (zoals hier gebruikt ~)

is deze factor êe.n directe maat voor de belasting van de ver-dampers.

Toegev.wasw.59100 kg per

zou~t in gew.pulp 400 'kg

. 59100x92 /

kok~ng-1800x400= 6900 kg ton luchtdr.pllp'

11. 400 x 92

1800 x 100- 50 "

40900 x 92 ..

Totaal vlst.in gew.pulp 40900 kg=1aoo x 100 =4830

Totaal water tt " 4830-50 = 4780

Verdunning: 6900-4780

=

2120 kg/ton luchtdr. pulp

Dilutionfactor

q668

= 2,12.

"

ti ti

"

ti

"

Dit is een waarde in overeenstemming met die der literatuur 11 516)

Warmtebalans van de wasinrichting Toegèvoerde warmte black liquor pulp waswater . 59660x* x (60-27) Afgevoerde warmte black liquor(25,1%) If , , ( 14%) pulp (vezels) " (water) damp Totaal 42900 x

~

x

0,~55

x

(105-27)

,~.5000

x

~

x 0,91 x (80-27) 7800

x

~

x

0,33

x

(60-27) 40900 x

~

x (60-27) 610 x

~

x (540+100-27) Totaal Kcal 3·1~0.000' 134.000 1.310.000 4.564.000: Kcal 1.910.000 1.446.000' . 57.mOo 900.000 249.000 4.562.000

Waterbalans Toegevoegd black liquor waswater Afgevoerd black liquor ft n pulp damp ZEVEN

-13-~x

(70100 -17600)

~x

59710 (25,1%)

₂₄

16 x (42900 ( 14%) ₂₄ 16 x (45000 16 x 24 40900 Totaal - 10900) - 6300) Totaal kg 35000 39800 ·74800 21370 25800 27300 .400_ 74870

Nadat de pulp gewassen is moet ze worden gezeefd. Hier

moet de concentratie van de vezelsuspensie

f2%

zijn. Daar

tevens gelijkmatige voeding een vereiste is, wordt de pUlp eerst .in een gr.oot vat opgesJ:gen dat als buffer dienst doet, en waarbij tevens de concentratie geregeld wordt. Dit laatste geSChied door middel van een overloopbak, waarin het verdun-ningswater wordt toegevoegd. Hierin bevindt zich een roerder. Naarmate de roerder meer weerstand ondervindt zorgt een regel-mechanisme voor sterkere verdunning.

Alvorens de stof door de zeefapparatuur wordt gestuurd, wordt eerst vuil, zoals zand, verwijderd. Het hiervoor gebezigde

apparaat ~aakt gebruik van centrifugaal kracht. Daartoe wordt

de stof met grote snelheid tangentiaal ingevoerd. Zware delen bewegen zich naar buiten, bezinken, en worden met een schroef-pers verwijderd. De gereinigde stof verdwijnt aan de bovenkant. Voor het zeven kan men de stof het best enkele apparaten laten

doorlopen die volgens verschillende prinCipes werken11).

Als eerste hebben we een trilzeef genomen. Als tweede een

centrifugaalzeef. Hierbij is de zeef cy-lindervormig. Er binnen

draêien.schoepen die door de pulserende werking voorkomen dat de zeef verstopt. De stof, tegengehouden door de zeef,

"

~

wordt samen met het a~val' van trilzee~ na verdunnen in een

derde apparaat behandeld. Dit is zo gecontrueerd, dat de

vmäkke zeefplaat stilstaat, doch de er zich op geringe afstand onder bevindende bodem trilt. De stof wordt tussen zeef en

bodem toegevoerd •. Te grote stukken worden door de zee~

~ tegengehouden en afgevoerd. De geaccepteerde stof gaat door de

zeef heen en wordt weer naar de trilzeef gebracht, zodat het geheel cirquit weer wordt doorlopen.

MALEN

Om het papier sterkte te geven moet het worden gemalen. Door het malen bereikt men dat de primaire celwand gekneusd wordt, waardoor de secundaire celwand kans krijgt te zwellen.

en ten dele fibfilliseerd. Hierdoor is het oppervlak vergroot en de kans op de vorming van H-bruggen groter. De sterkte

eigenschappen hebben b~j een bepaalde maalgraad een maximum

waardepunt.

Het klassieke maalwerktuig is de Hollander. Deze werkt discontinu, maar wordt nog vrij algemeen gebruikt. Ze bestaat uit een messenwals die.op een grondwerk van ongeveer dezelfde constructie loopt, welk geheel zich in een bak bevindt, waarin de stof circuleert. Hiervan zijn er drie geplaatst.

Daar de verschillende ladingen van de Hollander nooit een precies gelijke behandeling krijgen, wordt de stof door

rè~iners gestuurd, waarbij ze tot een homogeen product wordt gemalen. Een refiner bestaat uit een conus met messen die

binnen een huis met messen draait met een snelheid van 1000 omw. per minuut. De afstand der messen wordt geregeld door de

conus verder in of uit het huis te schuiven. Ze werkt het best

bij een concentratie van

3,5%.

Omdat voor de vorming vaneen goed papier behalve de lange vezels ook korte nodig zijn, moet een deel der vezels

worden geknipt. Hiervoor dienen 4 jordans die parallel staan.

De constructie is die als de refiners. De messen zijn smaller. De snelheid is 400 omw. per minuut. Wanneer de messen dichter ·naar elkaar worden gebracht, knipt de .jordan meer. Echter ook

wanneer de 'concentratie wordt verlaagd. Om de jordan de ver-eiste stof te kunnen laten geven, is ervoor een verdunnings-bak geplaatst met een automatische consistentieregelaar.

-15-Door deze mechanische behandelingen kunnen weer zware deeltjes in de pulp zijn geraakt (onder andere stukjes staal). Deze worden verwijderd in 18 z.g. "Vortraps". Dit zijn smalle buizen waar de stof tangentiaal wordt ingevoerd. Het vuil wordt van onderen afgevoerd. De gereinigde stof verdwijnt aan de

bovenkant. Het vuil dat nog vezels bevat, wordt nog eens be-handeld en de verkregen vezels weer teruggevoerd.

VERDAMPERS

Bij een groot chemicalienverbruik tijdens het koken, zoals bij de kraftfabrieken, moet men deze chemicalien wel terugwinnen, anders wordt het product te duur. Dit gebeurt nu door de black liquor te verbranden. Teneinde de black liquor brandbaar te maken, moet een g~opt deel ,van het water eruit verdampt worden in een multiple effect Eestner verdamper. De binnenkomende black liquor bevat 25% vaste stof, de ingedampte 50%. Boven 50% vaste stof wordt de vloeistof erg visceus zodat men daarna voordeliger met rookgassen door direct contact kan

ve~dampen in een cascade-verdamper.

Des te sterker men indampt, des te lager zijn de verliezen in de rookgassen aan verdampingswarmte die toch verloren gaan. Voor een goede verpompbaarheid ligt de grens ongeveer bij

65-70% droge stof. Bij te sterke indamping, dus hoge tempe-ratuur, gaat de organische stof ontleden, waardoor de verbran-dingsw.armte daalt en zwavelverlies optreedt.12)

In de Kestner-verdampers is devloeistof~ilmcoefficient

overheersend. Bij toenemende concentratie loopt de viscositeit sterk op. Hierdoor is zo'n verdamper moeilijk ex1act te be-rekenen en gaat men meer op practijkgegevens af. De warmte-overdracht in het laatste effect is door de hoge vicositeit zo laag geworden, dat men vaak de twee laatste verdampers directe stoom geeft.

Dit is ook door ons toegepast. Wij hebben een quadruple effect genomen omdat dit gebruikelijk is bij deze productie. Hierbij hebben wij dus vijf verdampers.

•

Berekening van de benodigde stoom voor concentratie van de black liquor.

per De voeding van de verdampers is ~ x 42900

uur black liquor (25,1%). Deze wordt ingedikt 28600 kg (25,1%) bevat 7230 kg vaste stof

=

28600 kg(

tot 50%.

14500 ft (50~1_ ft 7230" " ft

14100 kg water wordt per uur verdampt.

Voor een qua~ruple effect is per 3,1 kg verdampt water 1 kg

stoom nodig 1550). Temp. stoom 14000.

De benodigd·e stoom is dus

1~~~

=

4550 kg

Warmtebalans van de verdampe~

Toegevoerd black liquor stoom ItJ(/t.. 28600 x 0,855 x (105-27) 4550 x (651-27) Totaal Afgevoerd black 6iquor (0,28 x 7250 + 1,0 x 150)(104-27) . 104 0 11547) condens. d'r. st. 4550 x {140-27) damp 5500 11549)6500 x (621-27) condens.57°cid·)7600 x (57-27) Kcal 1.910.000 3·400.000 5·310.000 712.000 514.000. 3.860.000 . 228.000 To.taal 5.314.000

Opm. De verhouding van damp en condensaat (samen 14100 kg) is uit de warmtebalans berekend.

Waterbalans Toegevoegd black liquor Afgevoerd black liquor verdampt 28600 - 7250 14500 - 7250 Totaal kg 21350 7250 14100 21350

( .

-17-OVEN'

De verbeteringen die de laatste jaren aangebracht zijn aan de verbranding van de black liquor hebbijen vooral betrekking

op het benutten van de verbrandingswarmte en vermindering

van de bedienings- en onderhoudskosten3). Het percentage

teruggewonnen chemicalien is moeilijk te verb~teren, daar,

hieraan al veel aandacht besteed was.

De vloer van de oven en een deel van de wand zijn be-kleed met vuurvaste chroomhoudendesteen. Aluminiumhoudende steen geeft moeilijkheden met aluminiumsilicaatafscheiding in de verdampersbuizen.

De black liquor wordt met kracht in de oven gesproeid

door een bewegende sproe~. Tegenover de sproeier loopt de

taaie vloeistof omlaag en verdampt snel, zodat onderop de vloer een droge,groeiende massa ligt. Hier wordt ondermaat

lucht toegevoerd. Te veel lucht zou Na 28 oxyderen tot Na

₂

S0₄•

De van te vo~ren _{toegevoegde Na 2S0}

4

(als compensatie voor de

verliezen) wordt gereduceerd

to~

Na

₂

S voor

9~

11575).

Om de sulfiditeit op peil te houden voegt men soms vloeibare

zwavel toe 4).

De groeiende vloeibare chemicalien (Na 2S + _{Na 2C0}

3

) .

stromen in een oplostank. Een Circulatiepomp zorgt dat de gloeiende massa snel gekoeld wordt, waardoor de vaste massa in kleine splinters springt en dan beter oplost. De stoom die in de oplostank ontstaat is niet te benutten.

Boven de eigenlijke oven wordt weer lucht toegevoegd om de verbranding volledig te maken.

De hete rookgassen passeren ach~ereenvolgens .

1. een aantal'pijpen van de ketel die Na₂S0

₄

afscheiden. Voor

het afblazen van dit Na 2S04 is een speciale inrichting

aanwezig.

2. de oververbitter

3.

,de normale pijpenbundel van de ketel

4. de,économiser

Al deze pijpen zijn verticaal geplaatst om Na 2S04 ge-makkelijk los te laten. Via een cascade-verdamp.er worden de

rookgassen afgezogen en naar de schoorsteen afgevoerd. Soms loont het met een Cottrell-afscheider Na 2S04 uit deze rook-gassen te halen.

De wand van de ketel boven de oven is bekleed met watergekoelde pijpen.Het ketelwater gaat eerst hierdoor, dan in de economiser en daarna in de ketel.

De benodigde lucht voor de verbranding wordt voorver-warmd met stoomspiralen. Soms kànp dit nog met rookgass~n gebeuren.

Om de ketel voor de eerste keer warm te krijgen zijn oliebranders aanwezig. Deze kunnen ook een tekort aan stoom opvangen.

De cascade-verdampers zijn uitgevoerd als concentrisch~

om een horizontale as geplaatste ijzerstrippen. Dit cilindervor.m~

ge apparaat draait onder in de black liquor en brengt deze in contact met de rookgassen.

Warmtebalans van de oven 'en de cascade-verdamper 1I612-20 De literatuur-gegevens zijn gebaseerd op 1 kg. vaste stof uit de black liquor ( b.l~s.) Wij hebben per uur een invoer van 7230 kg.

Toegevoerde warmte

~ Calorische waarde black liquor

verbrandingswarmte vaste stof 3680Kcaljkg 7230 x 3680 = 26600000 Kcal

~ Voelbare warmte black liquor

(0,28x7230 + 1,0 x 7230) (1.04 - 27) = 712.000 Kcal

~ Voelbare warmte en latente warmte van de stoom gebruikt om de black liquor te verwarmen

(0,28

x

7230 + 1

x

_{(7230 - V) )(t 2 - ti)}

(w -

27)

waarin:

V = water verdampt in cascade-verdamper,d.i. 0,385 kg per kg oorspronkelijk

ti = temp. v.d. black liquor bij het verlaten der cascade=850C t 2 = " " " totwelke ze verhit wordt voor

bet verbranden = 110 oe

-19-(0,28 x 7230+72~O(1-0,385)) (110-85)',1, (663-27) =186000 Kcal/h

, ' ( 63-110 ) Afgevoerde w3rmte

D.

Voelbare warmte droog rookgas (R x 7230 ) x 0,24 x (Tg - 27 ) waarin:

R = droog rookgas bij uitlaat systeem = 6,322 Kg/Kg'b.l.s. Tg =temp." " " "=149°0 '

6,322 x 7230 x 0,24 x (149 - 27) = 1.340.000 Kcal/h

~. Voelbare warmte V8n vocht in rookgas. =(H 20 in rookgas)x7230 x 0,48 x(Tg - 27)

F •.

G.

-H.

H20 in rookgas = Kg water in rookgas bij de uitlaat van het systeem per Kg b.l.s. = 1,441

1,441 x 7230'x 0,48 x 122 =610000 Kcal/h Latente warmte vsn vocht in rookgas.

(H 20 in rookgas - VI) x 7230 x verdampingswarmte bij 27°0 VI = vocht in gas corresponderend met de R.V. van lucht (1,441 - 0,079) x 7230x 577 =5680000 kcal/h

Reductie' va~ _{Na 2S04} ~ot _{Na 2S}

=Kg Na 2S x

g~

x 7230 x1660

Kg Na 2S = Na 20 aequivalent van Na 2S in smelt '=0,084 Kg Na 20/ Kg b.l.s. '

1660:= reductiewarmte (Na 2S04 +20=Na2S+2002-310 Xpal/Kg Na 2SOl

+ warmte die zou zijn vrijgekomen,als de gebruikte C met 02 had gereageerd.(20 +02 =2C0 2 +1350 Kcal/KgNa 2S04)

d.i. dus -310 -1350 =-1660 Kcal/kgNa₂S0 4 mol.gew.Na₂S0 4 =142 " _{"Na 20} =62 0,084 x 142 x1660 x 7230 =2310.000 Kcal/h 02

Smeltwarmte smelt = Kgsmelt/Kgb.l.s. x7230 x34(smeltwarmte) 0,425 x 7230 x 34 =104000 Kcal/h

I. Voelbare warmte van de smelt

0,425 x 7230 x 0,32 x (840 - 27) =800.000Kcal/h 'hierin isO,32 = soort. warmte vande smelt

J. Verlies door straling e.a •

. Hiervoor neemt. men 4% van dewarmtetoevoer =0,04 x 27400.000 = 1.100.000 Kcal/h Samengevat: Toevoer A 26600.000Kcal B 712.000 D E Afvoer 1.340.000 {Scal 610.000 C 186.000 27498(.000

warmte in ontw$kelde stoom

Waterbalans Toegevoerd water Blaek liquor Afgevoerd water F G H 5.680.000 2.310.000 104.000 I 800.000 J 1.100.000 11.944.000 15.554.000· 27.498.000 Cascade (zie C) 0,385 x 7250 Oven Totaal

~e white liquor bereiding

KG

7250 2800 4450 7250

De opgeloste smelt uit de sulfaatoven(green liqoor) komt

in een bezinkinrichting,waardoor de as en kool wordt afgescheiden,

~eze a~ en kool wordt nog uitgewassen voordat het wordt wegge-gooid.Degezuiverde geeen liquor wordt behandeld met CaO

~elijktijdigtreden de volgende reacties op: CaO + H

₂

0"=Ca(OH)2

Ca(OH)2 +Na 2C03 = CaC03 + 2 NaOH

Deze laatste reactië blijkt een evenwicht en is niet volledi€ aflopend. Het is van ~ k belang,dat dezereactie zo volledig

mogelijk afloopt,omdat Na₂C0

3 geen ontsluitende werking heeft. Nu gaat de reactie vollediger in verdunde oplossingen. Te sterk verdunnen brengt echter een extra belasting van de verdampers met zich mee.

-21-D~ verklaring ~at _{Na 2S hya rol'y':s eert .. tot NaOH} + NaHS geeft geen volledige beschrijving van de waargenomen resultaten.

Dë invloed is'groter dan op grond vandeze hydrolyse te verwachten was. Aan de hand van experimentele gegevens 1I628) kan men zien hoever de reactie afloopt • _.,

Soms lost men de smelt op in sterke Na~, oplossing. Hierin is Na

2C0₃ practiith onoplosbaar en k8n dus a~zonderlijk met CaO omgezet worden.8)

Vroeger werd het blussen van CaO met green liquor in batch uitgevoerd.Nuheeft men een continue methode die voordeliger is en een white liquor geeft van constanter samenstelling.

In de kalkblusser treedt een sterke warmteontwikkeling op omdat dekalk heet is en heti blussen zelf ook reactiewarmte geeft.

, ,

CaO wordt met een transportband continu aangevoerd. Meestalwordt het gezeefd,wa~rdoor te grote stukken verkl~1.nd worden.

De uitvoering van het proces in de kalkblusseris van g~ote

invloed op het resultaat.De temperatuur van de green liquor

moet tussen 80 en 900C liggen, anders g~at het blussen' te langzaam. ,Onoplosbare stukken CaO worden met een harkinrichting verwijderd.

De verhouding green liquor/CaO is van belang voor een goede

CaCO~ afschijding. Het neerslag moet snel kunnen bezinken en

goed-'uitwasbgar zijn. Te wè~nig green liquor geeft een te heftige re~ctie. Overmaat Ca(OH)2 geeft een moeilijk nezinkbaar neerslag.

De re8ctietijd in de kalkblusser tso te kort vo::r een;' instel-ling V3n het evenwicht. Daarom wordt het mengsel in d~ie opeen-volgende tanken geroerd. Deverblijftijd i s ongeveer 90 min.

Vervolgens komt het mengsel in een bezinkinrichting, waar CaC0

3

van de white liquor gescheiden wordt ..

Het neerslag wordt gewassen ep op:1een;"'vacuümfilter ingedikt. In een roterende ka lkoven die met olie gestodkt wordt, wint men de CaO ter'ug.

Een niet volledig uitwassen van het ~aC0,3' neerslag levert zodoend~

geen chemicalien verliesop.

Na de kalkoven wordt het verlies aan CaO a~ngevuld.

De white liquor is erg corrosief tengevolge van Na 2S.

-"

Kalk nodig voor de white liquor bereiding. Aan white liquor is nodig 14 m3/h

De samenstelling is : Na OR _{=68,8 Kg Na 20/m}3 Na₂S Na₂C0 3 · Sulfiditeit =35,2 =16,0 =30%

Van de kalk wordt aangenomen dat ze 10~ inert m~teriaal

Totaal Na 20 als NaOH in de vloeistof =14 x68,8 =963 Kg ₅₆ Equivalent CaO 96~ x

b2

=869 Kg

bevat.

"

kalk= 0,9 = 869 963 ti

Verloren bij wassen e. d. kalk =96 Kg Dus totaal aan kalk nodig: 1059 It

Geproduceerde caCoi

Totaal beschikbaar CaO = 1059 x 0,9 _{= 953 Kg} Equivalent CaC0 3 100 ₁₇₀₀ =953 x 5b . = Inert materiaal 1059 x 0,10 _{= 106}

-Kalkslip geproduceerd 1806

De kalkslip.<J ïe:na.ar de kalkoven gaat, bevat 40% water.

Dit is dus

~

x 1806 =1200 Kg.De t'emp. wordt 750C genomen. Warmte nodig voor de kalkoven 11656).

l1e afmetinge8· van de k8lkoven zijn 1 ,8 bij 35 m 11654)

verwarming H20 75 tot 100.0 1200 x (100-75) = 30.000 Kcal verdamping R20 bij 1000 1200 x 538 = 645.000

oververhitting H20 tot 2050 1200 x (205-100)xO,47~ 59.000 ontleding CaC0

3 1700 x 768 = 1305.000

warm~e' in CaO (1000~'ï' 1059 x 979 x 0,25 = 260.000 w8rmte in CO

₂

(205°) 850 x (205,- 27)xO,25= 34.000

straling (1630 Kcal/m

Z

opp) 1630

x~-x

1,8 x 35 = :,:322.000 warmte' in verbr. prod. (205°) = 330.000 stoom voor verd. v. stookolie

totaal Warmtebalans van de white liquor bereidi~.

'toegevoegde warmte smelt 104ÖOO+800000 warm CaO CaO, ~ ca(O~) 2 waswater(60 ) 869 x 270. 16560 (60-27) totaal

=

52.000 3037.0'00 =904.000 Kea 1 ' =260.000 =236.000 =245.000 1945.000

-'.;

-23-Opm. De hoeveelheid waswater is uit de warmte-en waterbalans berekend,evenals de hoeveelheid verloren stoom. Deze laatste is aanzienlijk en verdwijnt hoofdzakelijk bij het oplossen van de smelt.

Afgevoerde waEmte whij;e liquor

water naar kalkoven

= 673. 000 Kc al = 53.000

waswater naar riool 300 x (75-27) stoom (1960 Kg) 1980 (540+100-27)

totaal

= 15.000 =1.200.000

~·;941.000

Warmtebalans van de white liquor bereiding

toegevoegde hoeveelheid water voor was'sen

=

16560 Kg Afgevoerd o:Jwat er white li'luor naar kalkoven riool stoom totaal = ; - -; 1i3100 = 1200 = 300 = ~1960 ' = 16560 Na₂0 balans en zwavelbalans voor de gehele fabriek.

Kg

Deze zijn gecombineer~,waarbij de zwavel is uitgedrukt in Na_{20 gebonden aan zwavel (Na 2S en Na 2S04}).Bij verdwijnen van

z'Navelhoudende gassen (die geen Na₂0 bevatten) wordt deze post dus kleiner,terwijl het totale Na₂0 gelijk blijft.

De hoeveelheid Na

2S04 voor aanvulling is 14,~

verliezen bij wassen 8

In rookgas 6

verliezen bij bereiding van black liquor 0,5 Na₂0 in vloeistof en verliezen Totaal

Kg

white li'luor 1715

correctie verlies aan S gassen koking en blow

Blaek li'luor in blowtank Correctie voor verlies van Na zouten in blaek li'luor

Black li'luor na wassen Correctie verlies S gassen voor de verdamper

Ingedampte blaek Ij, 'luor Toegevoegd Na₂S0₄ o

---17.15 -137 1578

o

1578 + 249 1827 Gebonden aan S Kg 441 - 8 6 -_._~ 432,4 -~':34 ,j 398,1 -77 2 _.l..!:: 320,9 +249 569,9 Niet gebonden aan S Kg 1274 +8.6 1'282,6 -102,7 1179,9 +77.J1. 1257 ,1 o

Correctie verlies S gassen 0 -24 +24

Verlies Na_2S04 t~ rookgassen _{=.!Ql. .::..103} 0

Smelt 172~ 442,9 1281,1

Correctie verlies bij

white liquor bereiding

_-~

";'1,9 _-711

~7j5 441 1274

DE PAPIERMACHINE

De stof,die 0,3-0,5% vé'zels bevat,gaat door een inrichting die haar gelijkmatig verdeelt over de volle breedte van de papiermachine. Om dit' met goed resultaat te doen,laat men de stof opeenvolgend door vernauwingen en verwijdingen 'gaan. Deze inrichting mondt uit op d~ oploopkast.

De hydrostatische druk in deze oploopkast zorgt er voor,dat destofmet dezelfde snelbeid op de roterende zeef komt,als deze zeef zelf heeft.

De walsen in de oploopkast zijn voorzien van ipdeukingen waardoor zwak geroerd wordt. Te sterk roeren g~eft direct een minder homogene bladvorming. De moeilijkheid bij de stofoploop

is 'een laminaire stroming te houden, waarbij de vezels niet aaneenklitten of bezinken.

De snelheid van de machine is 100-400 m/min, al n~ar de dikte van het papier.

De roterende zeef wordt ondersteund door registerwalsen. 'Deze· nemen een groot deel van he.t doorlopend e water mee.

Om te voorkomen,dat de walsen elkaar bespatten,plaatst men er scbermen tussen. Als de registerwalsen weinig water meer ~enemen, gaat men zuigen·met zuigkasten. Het deel van de zuigkast waarover de zeef loopt,besta8t uit pl~stic met canvas versterkt,waqrdoor de zee:t; beel weinig slijt .De zuigka:3ten zijn aangesloten op een instelbaar vacuum.Bij grote snelbeid neemt men smalle zuigkasten.1~

! \ Bij moderne machines heeft men na de zeef zuigpersen • . ) In de onderste wals st~at een segment onder vacuum. DE bovenste

r

wals wordt met een sterke hefboom op de onderste geperst.

J

Î

Het papier

m~et

bier

n~g

op een vilt rusten,daar het nog niet

'\ voldoende ontwaterd is, om sterk te zijn.

Tussen de zuigkasten is meestal een licbte wals op de zeef geplaatst,die watermerken kan indrukken en die bet natte papier ·effen maakt.Aan bet eind van de zeef zijn een of twee zuigwalsen

di~ op een vacuumleiding zijn aangesloten. Het getekende segment staat onder vacuum.

•

-25- .

De derde perswals is uitgevoerd als hooggepolijste walsen zonder vilt,waardoor bet papier een effen oppervlak krijgt.

De droogpartij bestaat uit vele droogcjlinders.

Het papier wordt tegen de droogcylinders gedrukt door dikke doeken. Hierdoor blijft het papier glad en de doeken nemen vrij veel vo~ht op. De doeken moeten op aparte cylinders gedroogd worden.

De eerste droogcylinder.moet een lage druk (0,5 atm.) bebben,anders gaat het papier aankleven.

Afhankelijk van de constructie,voert men d~ stoomdruk in de volgende cylinders op.Te hoge temperatuur is schadelijk voor de sterkte van het papier.

Tussen de droogcylinders wordt warme lucht geblazen.

Soms bla!3st men ook droge warme lucht onder de droogcylinders. Boven de cylinders is soms een kap aangebracht/waaruit men de vochtige hete lucht afzuigt.Met een warmteuitwisselaar benut men hieruit ook de verdampingswarmte om de lucht,die in de gebouwen komt,voor te warmen.

Tussen de droogcylinders staat een'pers,die een oppervlakte behanàeling geeft door aleen plaatselijk te persen op het papie~

Zo ontstaat de kraft met gladde strepen.

Als bet papier weer enige droogcylinders is gepasseerd,

en tamelijk droog is ,kan eenoppervlaktelijming toegepast worden, kunstharsen geveitD een' waterafstotend papier. Na de lijming moet op de volgende cylinder geen doek lopen,want dan klein haartjes aan bet papier.

Aan het eind van de mach~ne wordt het papier opgerold. Meestal wordt het daarna overgerold om de stalen cylinder,waar het eerst op gerold was,weer beschikbaar te krijgen en om tevens de fouten in het papier te kunnen herstellen.

De dikte van het papier moet homogeen zijn. Hiervoor _{. .} gebruikt men S stralen bij de meetapparatuur.9)

Het vochtgehalte wordt ook automatisch gecontroleerd.Er zijn apparaten in de handel, die op verschillende principes berusten. Veel gebruikt wordt.de ~eleidbaarheid als functie Nan het vocht-gehalte.

J

stoom nOdig ~r droogcilind~ 1-III185)

Het verloop van de consistentie over de papiermachine'is:

mengsel op zeef komend

0,3-0,6%

absoluut droog

"

zeef verlatend

"

laatste pers

"

"

ft droger " 18-22

30-33

91-94

"

"

"

Wij hebben a1ngenomen dat gedroogd wordt van

33%

tot 92~.

Da& is volgens de literatuur aan stoom nodig 2270 kgl ton

kraft absol.droog.

Onze productie is 122 ton kraft absol. droog per etmaal.

Voor de droogcilinders is dus nodig

1§~ x 2270 = 11600 kg stoom per uur.

De waterbalans voor de rest van de fabriek,waarbij

achtereenvolg~ns wordt verdund en ingedikt is verder schematisch gegeven.Het' water verkregen bij indikken van de schone pulp

kan bij verdunnen weer wordem gebruikt.

De totale suppletie van het water is gelijk aan dat wat in het bedrijf niet wordt,resp. kan worden teruggewonnen.

-j

."

-27-LITERATUUR

1. ~.Newell Stephenson, Pulp and paper manu~acture

Deel I,Preparation"& treatment of wood pulp (1950)

Deel II,Prep. of stock for papermaking (1951)

Deel III,Manufacture and testing of paper and board (1953)

2. J.P.Casey , Pulp and paper

Deel I,Pulping and papermaking (1952)

Deel II,Properties of paper and converting (1952)

3. F.W.Hochmuth. Tappi j§ (1953) 359-366

4 •. J .E. Vassie. Tappie j§ (1953) 367-368

5. T.W.Houghton. Pulp and paper Mag. Oan. ~ (1953) 118-119

6. J.S.Hart. Tappie

J1

(1954) 331-335

7. P.Ghisonie. Tappie

J1

(1954) 201-205

8. H.S.Aries en A.pollak. U.S.A.Patent Nr. 2 642 399

9. G.Burkhard en P.E.Wrist. Pappie

J1

(1954) 613-628

10. E.A.Harper. Pappie

J1

(1954) 206

11. G.Ranhagen. Tappie ~ (1954) 363

ia.

A.von Basberg. Das Papier

2

(1955) 131

•

•

white liquor 673000

r

ater naar kalkoven 53000

waswater 545000

~~----,;;;:;;""-white liquor d t 'kOk l'

bi-reactiewarmte kalk blussen _ bereiding --iIIo- ampon w~ e ~ng J oploss9:l

236000 ---- van smelt 1200000

droogcylinders 7300000 smelt voelbare warmte 800000 smeltwarmte 104000

r l

rookgassen 0

°droge gassen 1340000

, .. voelbare warmtevaht 610000

stoom 1 000 latente warmte vocht 5680000

lucht 2700 ---luchtverhi tter

oven ~reductiewarmte 2310000

stoom 186000 :!!Io= loogverhitter -'l>-straling 4% mv. 1100000

cascadeverd. black liquor 712000 ~---~>~condensaat 228000 toom 3400000 ], 0'0

I - = - -

damp 3860000 condens. 514000 ~ ~~==~~~~~---~Iquadruple effect black liquor 25,1~

recirc. black liquor ~---~black liquor 14% 0

96300 kg, _ _ _ _ _ - - - j ~. pulp 016% vezels

1

water in pulp o bl.liquor in pulp waswater 1310000 ----::::--v cuum wassers black liquor 3120000 pulp 0 134000 ~~damp 3597000 II->straoling 56000

warmteinh. koker + isolatie~blow tank

253000 1910000 1446000 57000 900000 2000 black liquor pulp 6430000 ₂₅₀₀₀₀ w.armteinh. koker =>ontluchten 1'-1

---~-stra1ing

'---stoom 5140000 ---..;;;.._koker

t

Chips 1800Q + iso1. 363000 380000 52000 warmteinh.koker + isolatie 204000 white liquor 673000 black liquor 1446000

• in pulp 27300 -=::: -29-Oven -. ,_. ~sehoorst. 4470

t

4470 easeade-verd.~sehoorst. 2800

, t

7270 verdampers - - : > verdampt 14(100 blaek liquor 21370

I

_I

blaek liquor' (koker) waswater-,----:----~wasBers ---:'!>- damp 400

39800

5800 1\

B4000 blaek liquor.water 35040

blow tank

-~::;r>Btbom

5860

blaek liquor water 40900

koker~ntluehten 600 A voeht in hout blaek liquor white liquor 2600 25800 13100 25800 _;;.0

• r 834700 -30-wassers

r

27300

---;;..:> zeven ~~ afval( 10% droge stof) = 900

0,6%

861100 ~,I;-. - - . - - - ; ; : . -764200 Hollanders ~ 96900 43900 ---~ Refiners 3,5% 140800 721200---~~ Oploopkast O,~ ,

.1

861100.. Koperd oek ~840700 (20%) 20400 Perswalsen' >10200 (33%) 10200 Droogcylinders . >9750 (92%) 450.