Badania modelowe nad ustaleniem warunków współpracy z górotworem betonu natryskowego, układanego metodą suchą, stosowanym w budownictwie podziemnym

ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Seriat GÓRNICTWO z. 106

1980 Nr kol. 646

Mirosław CHUDEK /

Eugeniusz KOSTA

f

BADANIA MODELOWE NAD USTALENIEM WARUNKÓW WSPÓŁPRACY Z GÓROTWOREM BETONU NATRYSKOWEGO, UKŁADANEGO METODĄ SUCHĄ, STOSOWANYM

W BUDOWNICTWIE PODZIEMNYM

Streszczenie. W pracy podano przebieg i wyniki badań modelowych współpracy z górotworem betonu natryskowego układanego na sucbo na obnażone powierzchnie wyrobiska. Wykazano bardzo korzystny wpływ od­

działywania betonu natryskowego na stateczność tych wyrobisk. W za­

kończeniu podano wnioski końcowe, podsumowujące przeprowadzone bada­

nia.

1. CEL I ZAKRES BADAN \

Podstawowym celem przedmiotowych badań było określenie wpływu warstwy betonu natryskowego ułożonego bezpośrednio na ściany wyrobiska modelowego na jego stateczność. Dla osiągnięcia postawionego celu, wykorzystując doś­

wiadczenia zdobyte podczas realizaoji prac [i, 2, 3, 4, 5, 8], zrealizowa­

no następujący zakres badańi

- wykonano model wyrobiska poziomego w skali 1t3 (model Ila),

- przeprowadzono kompleksowe badania wytrzymałościowe wykonanego modelu, - naniesiono na obrys zamodelowanego wyrobiska warstwę betonu natryskowe­

go (model Ilb),

- przeprowadzono kompleksowe badanie wytrzymałościowe modelu Ilb.

2. ZASTOSOWANE METODY BADAWCZE I APARATURA POMIAROWA

Modele typu II, podobnie Jak modele typu I [3] , wykonano w stanowisku badawczym Instytutu Projektowania Budowy Kopalń i Ochrony Powierzchni Wy­

działu Gćrniczego Politechniki Śląskiej. Zamodelowany górotwór wykonano na bazie kruszywa z kamienia popłuczkowego kop. Sośnica wg przedstawio­

nej receptury [3]« Gabaryty zewnętrzne modelu Ila i stanowiska badawczego pokazano schematycznie na rys. 1.

Modele wykonywano z tworzywa o recepturze»

- kruszywo popłuczkowe 0-70 mm - 140 dm^

cement hutniczy "250"

woda

M. Chudek. B. Kosta

Rys. 1. Stanowisko badawcze oraz gabaryty zewnętrzne modelu Ila 1 - płyta dociskowa, 2 - obrys wyrobiska, 3 - elementy oporowe, 4 - pod­

nośniki hydrauliczne PH-50, 5 ~ zamodelowany górotwór, 6 - folia PCV + to- wot, 7 - łożysko, 8 - ściany stoiska

na jeden zarób. W trakcie wykonywania modeli pobierano próbki do walców 16x16 cm. Wyniki wytrzymałości badanych próbek na ściskanie podano w tablicy 1.

Tablica 1 Dane wytrzymałościowe próbek pobieranych w trakcie wykonywania, modelu

Lp.

Oznacze­

nie pró­

bek

Data zgnia­

tania

Wymiary próbek Siła ni­

szcząca P(N)

Napręże­

nia ó=104Pa

Uwagi D

(cm) H

(cm) p 2 (cm )

1 II/1 29.11.72 16,0 16,0 200 44750 223

2 II/2 29.11-72 16,0 16,0 200 36750 183 po 10

3 II/3 29.11.72 _{1 6, 0} 16,0 200 60000 300 dniach

Średnia wytrzymałość

óśr = 12^*52 = 235,8 . 104 Pa

óśr = 236 • 1°4 Pa

/

Badania modelowe nad UBtaleniem warunków... 7 W odróżnieniu do poprzednich modeli [3] zmniejszono długość płyty do­

ciskającej, ograniczając ją do szerokości zamodelowanego wyrobiska. Jako-' organ obciążający zastosowano tutaj trzy sprzężone siłowniki hydrauliczne i

o udźwigu 50 . lO-’ N każdy (rys. 1).

Skrócenie płyty dociskowej pozwoliło z jednej strony na zwiększenie na­

cisku jednostkowego przy tej samej sile Obciążającej, z drugiej zaś na re­

alizowanie bardziej niekorzystnego schematu obciążeń.

W celu określenia wielkości przemieszczeń obrysu wewnętrznego wyrobis­

ka, w miarę narastania obciążeń podobnie jak w pracy [3], zastosowano czuj­

niki zegarowe o dokładności do 0,01 mm zamocowane na statywach. Do dokład­

nego uchwycenia przemieszczeń zastosowano 12 czujników, które dolegały bądź do blaszek zagipsowanycb na obrysie wewnętrznym wyrobiska, bądź ką­

towników pozwalających na równoczesny odczyt przemieszczeń w dwu wzajem­

nie prostopadłych kierunkach (rys. 2).

Rys. 2. Sposób rozmieszczenia czujników zegarowych

Odczytu przemieszczeń obrysu wyrobiska dokonywano, stopniując ciśnienie w siłownikach co 50 atn.

Dla uzyskania informacji o rozkładzie naprężeń obwodowych na obrysie wewnętrznym zamodelowanego wyrobiska zastosowano w modelach typu II ten- sometry elektrooporowe. W tym celu na obrysie

.

wewnętrznym naklejono 8 czujników tensometrycznych typu RL-20, R ** 120 i stałej k => 2,24. Pomiaru odkształceń dokonywano za pomocą mostka TT-3B i skrzynki rozdzielczej SR-24, stopniując ciśnienie w siłownikach co'5 « 10^ Pa. Niezależnie od powyższego w trakcie badań wytrzymałościowych prowadzono ścisłą obserwa­

cję makroskopową modelu z równoczesną rejestracją rys, pęknięć i uszko­

dzeń. Dla umożliwienia dokładnej rejestracji, płaszczyznę górną modelu po­

bielono wapnem.

a. M. Chadek. E. Kosta Obciążenie modelu Ila prowadzono, aż do zniszczenia, po czym na obrys wewnętrzny wyrobiska naniesiono warstwę betonu natryskowego o grubości 5 do 8 cm i w ten sposób uzyskano model Ilb (rys, 3) (oznaczenia jak w

pracy [3]). \

A - A

Rys, 3« Schemat modelu Ilb

Skład betonu natryskowego, wykonanego metodą suchą przy użyciu beto­

niarki natryskowej Hł-4, był następujący«

- piasek - 0 - 2 mm 71 kg - pospółka 0 - 20 mm 151 kg - cement hutniczy "350" 33 kg a więc stosunek ctk - 6,72,

W trakcie natryskiwania pobierano próby normowe, a następnie - po J dniach - ustalono ich wytrzymałość.

Uzyskane dane przytoczono w tablicy 2.

Zamodelowane wyrobisko po naniesieniu warBtwy betonu natryskowego mode­

lującej obudowę (rys, 4) przygotowano do kolejnych badań wytrzymałościo­

wych, które obejmowały«

- pomiar przemieszczeń obrysu wewnętrznego - pomiar odkształceń obwodowych

- rejestrację rys i pęknięć.

Metodyka badań wytrzymałościowych modelu Ilb była analogiczna jak mo­

del Ila.

Badania modelowe nad natalenlem warunków.« 9 Tablica 2 Wyniki wytrzymałości prób normowych

Oznacze­

nie pró­

bek

Wymiary próbek Siła ni­

szcząca P(N)

Napręże­

nia 104 Pa

Lp. D

(cm)

H (cm)

P (cm2)

Uwagi

1 II/1 16,0 16,0 300 180000 900

2 II/2 16,0 16,0 200 91000 455 po 7

3 11/3 16,0 16,0 200 126000 630 dniach

Średnia wytrzymałość S d « 1985 . 104 Pa

ógr “ ■ 662 < 104 Pa

Rys. 4. Widok modelu Ilb

3. OPRACOWANIE MATERIAŁU POMIAROWEGO I UZYSKANE WYNIKI Z BADAN

Przemieszczenie obrysu wewnętrznego (wyłomu) wyrobiska modelu Ila mie­

rzone w miarę narastania obciążenia w zakresie od 0 do 27 • 10^ Pa w in­

terwale 5 • 10^ Pa zestawiono w tablicy 3» a linie ugięć dla ciśnienia 15 . 10^ i 25 • 106 Pa naniesiono na rys. 5. Stan naprężeń w charaktery­

stycznych punktach obrysu wewnętrznego wyłomu określono w sposób przybli­

żony, wykorzystując znaną zależnośćt

obudowymodeluIla

10 M. Chudek, E. Kosta

iH»O 6*«6

Uwagi Ścięcie modelu

O vo OJ CA LA t- CA

CVJ o f— r— CA €0 T~

r- •k * •k •> •>

o o T- OJ CA VD co

9 o 0- CA VD CA 0-

r— o o o CA t'- t- MD

T~ •k •> •>

o o

? o O r-* CM

o co IA CA LX> VO

O o t— o o t— CVJ 00

t— •k #»

o o r— CM CA

o o VD t— •'i' 0-

i o o o o ^ł- CA CM

JE3 <A *>

o o

i ? ? ^ O r"

•HO oo OJr- <At- oLA 0-r— VDLA t-CA

00 Wk •>

o o o T* ' CM CM CM

3 T T 1 1

Q o 0- IA <A CA V0 00

36 o o LA CA CM OJ CM

c- •k •k •> * •>

►: o o o o T— T" r—

* 1 1 T 1

TJO o o VO o VO LA C-

s o o CA 0- o CA

vO •k •k Wk •>

o o o o o T- T” t—

1 1 1

•H© o o OJ CA t-— CM O

0 o o o ^r— LA T— •M-

O LA * 0, Wk

N o o o o O r— T—

O(9

03 o in ■** LA VD co

© o o MD OJ CA LA LA

•H •> •k w> •k •> •> •k

e o o o T— r~ CM CM

©N

iH o i— LA IA LA h- M)

o o r— co CC *«3- CA

CA •k m *

o o o o O r— ^T—

1 1 T 1

o vx> OJ LD O

o o co co CM co o

OJ •k •k •k

o o o t— (A LA oT“

o 0- co LA CA O CA

o OJ OJ V-0 •'tf- MD r—

•k •>

o o T— OJ C- t—

r~

'«łv LA

CO r—

rM TT 0

•H •

fc

o IA o LA O MD r—

CO CA• fA VO C- 00

1 CM

© 03 CM

•H © Ai N

w *H VD o IA o LA o IA r -

'03a o r ~ OJ CM CM

•H r—

O

Di• r- CVI CA IA MD

Badania modelowe nad ustaleniem warunków.. 11

Rys. 5« Schemat narastania ugięć w miarę wzrostu obciążenia dla modelu Zła

Wynikiodkształceńobwodowychobrysuwewnętrznego modeluIla (bezbetonunatryskowego)

12 M> Chudek, B, Kosta

OJo .aco

&

\

Badania modelowe nad ustaleniem warunków... 13

Rys. 6. Wzrost naprężeń obwodowych w charakterystycznych punktach pomiaro­

wych modelu Ila

Rys. 7. Widok pierwszej rysy w części spągowej modelu Ila

6 - e . e

€ - odkształcenie,

E - moduł sprężystości tworzywa modelującego górotwór.

Wielkości odkształceń obwodowych odczytane na mostku tensometrycznym w miarę narastania obciążeń co 5.10^ Pa zestawiono w tablicy 4, zaś stan na-

14 M. Chudek, E. Kosta

6 6

prężeń w poszczególnych punktach modelu przy ciśnieniu 15*10 i 25*10 Pa naniesiono na rys. 6.

Obserwując model Ila w trakcie obciążenia stwierdzono, że pierwsze pęk­

nięcie w spągu modelu (rys. 7) pojawiło się przy ciśnieniu 1 5*10^ Pa.Przy ciśnieniu 25.10° Pa (75.10^R) rozpoczął się proces ścinania lewej strony stropowej modelu (rys. 8).

- I •

\

Rys. 8. Widok rozpoczętego procesu ścinania lewej części wezgłowiowej mo­

delu Ila

Przy ciśnieniu 27.10^ Pa następuje praktyczne zniszczenie modelu obja­

wiające się tym, że bez przyrostu obciążenia następowało szybkie przemie­

szczenie obrysu wewnętrznego. Ba tak uszkodzony model wyrobiska (na jego obrys wewnętrzny) naniesiono warstwę betonu natryskowego metodą suchą.

Pomierzone wielkości przemieszczeń obrysu wewnętrznego obudowy dla mo­

delu Ilb, podobnie jak dla modelu Ila, zestawiono w tablicy 5, zaś wybra-

6 7

ne linie dla ciśnień 15.10 i 4.10 Pa pokazano na rys. 9.

Wielkości odkształceń obwodowych w poszczególnych punktach modelu Ilb przy poszczególnych poziomach obciążeń zestawiono w tablicy 6. Stan naprę­

żeń obwodowych w poszczególnych punktach obudowy z betonu natryskowego dla ciśnień 15*10 P i 4.10 Pa przedstawiono na rys. 10.

W trakcie obciążenia modelu Ilb do ciśnienia 15*10^ Pa nie stwierdzono żadnych rys ani pęknięć. Pierwsza rysa pojawiła się w części spągowej przy ciśnieniu 2.10^ Pa, jednakże tylko w zamodelowanym górotworze. Beton natryskowy (obudowa) nie pękł.

Przy ciśnieniu 3«-10^ Pa pojawiło się pęknięcie w lewej stronie części stropowej modelu (rys. 11), tj. w miejscu ścięcia modelu Ila, przy czym objęło ono również warstwę betonu natryskowego. Przy ciśnieniu 35.10b Pa nastąpiło odspojenie betonu natryskowego również na stronie stropowej prawej (rys. 12) oraz drobne rysy tej części górotworu.

Wynikiprzemieszczeńobudowydla modeluIlb

Badania modelowe nad ustaleniem warunków.» 15

a

o ,0co en

toos 5

© 1

O co

rM fi fi i

•H © o

U

fi

^•

fi

nr o

fi

^'O

■p u. o m W) w w -p i>>

co "O ©

fi

^rT3

fi o +» O

o ro co in o co ■'i* O

o CO en LT\ T“ o- co OJ O

•k

o

?

^O

T_

^{OJ OJ CO co in}

oo o

co 01

lf\*3- 01

MO OI

fr-o- 01

COco

■»tf- +

O r _ o o o in in in OJ

O o co CO •*ł- O LO

O o o ^{ł — CVJ} co CO

•H©

o cx

g:

>>

*o

T3

fi fi

_O

oo

oo o

? OJo 01

OJo co CO

CO o!

moco Ot

MO

01

co in

o

OJi co

MO

01 in0~

ojI co OI

Oo o

o ■«1-

01 OJt- 01

ONON 01

MOMO

CJI oo

OJ c o t — OJ 00 0 - ■«i- MO

o OJ i n co o co 0- o

«• t*. o>

o o ^O o T— T— T— OJ

1 1 1 1 1 1 1 1

fi

o wo N

CD

•H©

E

©CJ ęu

fi

OO ^OJo

T—OJ OJ 'J-

o OJ co

o o o

1 1 1

in

•> •

? ?

coco 01

o co o MO co co o as o

o o r- ^ł" co i_rs co

c* •>

o 9 o o T~ r- T— OJ OJ

oo ^CJo 01

o 01 0

1 0

1 0

1 ir\

?

MOrO

o o i n OJ i n CO o co LT\

o ^OJ co co •'J- o C— r—

*>

o o O t— r— OJ CO co ^4-

O ^OJ co co ^OJ co in m

O T— co i n OJ O co ^MO

o ? r— ^OJ co ^{v t- MO}

fi ^ rVi • O

*H

r-

CO Ph

•H © CO

I fi Ph

'CQ © M 0

■ł«H O O fi

ir>

h

ir*

■«a-

OOJ ir\

OJ

oco

ino c

Oj

»

16 M. Chudek, E. Kosta

Rys. 9. Przyrost przemieszczeń promieniowych dla modelu Ilb w miarę przy­

rostu obciążenia

S k a la o d k s z ta lt e n i 1

o d k s z ta łc e n ie p r z y c iś n ie n iu 1 5 *iO *ki--- o d k s z t a k e n e p r z y c iś n ie n iu - --- ro z c ią g a n ie Id o ś r o d k a I •

ś c is k a n ie In a z e w n ą tr z ) •

#

Rys. 10. Przyrost naprężeń obwodowych w charakterystycznych punktach mo­

delu Ilb w miarę przyrostu obciążeń

WynikipomiaruodkształceńobwodowychobudowymodeluIlb

Badania modelowe nad ustaleniem warunków.. 17

VIII

8

O +0,055 +0,045 +0,035 in

r —

o•»

? -0,335 -0,065 -0,090 -0,245

HH

>

0,00 +0,035 -0,015 -0,085 -0,190 -0,285 -0,395 -0,485 -0,285

,8 O O O O O O O O

o* o C\J ON CM ON V0 co

M O O o O «— CM CM CA CM

•» •k *

KJ O

? f ? ?

f

O1 ?

i

©

O O tn o Q O o O O

O vo O O fA r~

a

O o O o o O o O o

3 >* « •k * •> •k

O*

O 2 9 O 9 9 9 9

* T i 1 1 • 1 i

$

in ir\ tn in in tn in in

Ti

o CVi o CA t- O vo

\D

g > o O o O O T— CM CM fA

.O H •k •» •k

O o o o

O

O O O O o

+ 1

1

1 1 1 7 1

*©r"4

a

©

o in o o o o o O

H o o tn ON ON co T— i— tn

<s H o o O t— r- CA in tn VD

+» H •k •» •> Sk •»

m

•k •>

63ra o o

? O

1 ? ? O

1 0

1 0

M

1 O

T3

O o O O o o O

o o ^ca ' in co in

H o o o • o o o o o o

H » •> •> w*

o o O o Q o o Q o

+ + + + + T

O o in o in in in

o in r— o t- t— vl> in vo

o ON r- ł— O o O O O

H •> « •k •>

o Q O o Q Q O o Q

+ + + + + + + +

C8 »

O o m O ITN O in o in O

•H r— t— CA 'ęf vD c— ON O CM

CO H r— r-

Pd

© — 1

C O

•H Pd

fl

o ŁA r—O inł~ OCM inCM oCA inCA o

•H *r O O P T-

Pk• w— 0J CA <• in V£> CO ON

H i

18 M. Chadek, E. Kosta

Rys. 11. Widok pęknięcia lewej części Wezgłowiowej modelu Ilb wraz z obu­

dową wykonaną z betonu natryskowego

Rys. 12. Widok zarysowania prawej części wezgłowiowej modelu Ilb

Badania modelowa nad ustaleniem warunków.. 19

Rys. 14. Widok końcowego pęknięcia prawej części wezgłowiowej modelu Ilb

20 M. Chudek, E. Koata

Rys. 15* Widok zbliżenia zniszczonego modeln Ilb

7 5

Przy ciśnieniu 4.10 Pa (120x10 N) nastąpiło ścięcie części stropowej modelu Ilb na szerokości wyrobiska (rys. 13t H ). ścięcie zamodelowanego górotworu wraz z obudową z betonu natryskowego pokazano w przybliżeniu na rys. 15«

1 \

4. WNIOSKI Z BADAN MODELOWYCH

I

Przedstawione w podrozdziale 3 wyniki kompleksowych badań i obserwacji modelu pozwoliły wyciągnąć szereg wniOBkćw, z których najważniejsze toi 1. Poczynione zmiany w organie obciążającym w stosunku do [3], polegające

na jego skróceniu, pozwoliły wyraźnie poprawić skuteczność pracy stano­

wiska badawczego. Model górotworu (model,Ha) uległ zniszczeniu już przy ciśnieniu ok. 25 • 10^ Pa,zaś model wyrobiska z obudową (model Ilb) przy ciśnieniu 4*10^ Pa.

2. Uzyskany schemat statyczny przy obciążeniu tych modeli jest przejrzy­

sty i stosunkowo łatwy do rozwiązania na drodze teoretycznej.

3. Zniszczenie modelu Ila nastąpiło przy obciążeniu jednostkowym ok.

C

11.10 Pa, zaś przy nałożeniu warstwy betonu natryskowego ten sam mo­

del uległ zniszczeniu dopiero przy obciążeniu jednostkowym 17*10'’ Pa.

4. Porównując przemieszczenia przekroju poprzecznego modeli Ila i Ilb przy tych samych poziomach obciążeń stwierdzono, że w przypadku pierw­

szym (model Ila) były one ponad dwuktornie wyższe.

5. Zniszczenie modelu Ilb nastąpiło poprzez ścięcie jego części stropowej uzewnętrzające się oderwaniem w przekrojach krytycznych warstwy beto­

Badania modelowe nad ustaleniem warunków.. 21 nu natryskowego od zamodelowanego górotworu. Tak więc o nośności tego modelu zadecydowała przyczepność nałożonej warstwy z betonu natryskowe­

go.

6. Badanie rozkładu i stanu naprężeń obwodowych wykazało, że w nałożonej cienkiej warstwie betonu natryskowego pojawiły się duże naprężenia ści­

skające oraz stosunkowo niewielkie naprężenia rozciągające, co jest szczególnie korzystne dla betonu.

LITERATURA

[1] Chudek U.t Obudowa wyrobisk korytarzowych i komorowycb. Wyd. Śląsk, Katowice 1975.

[2] Chudek M. 1 Obudowa kombinowana poziomych wyrobisk górniczych. Zeszyty Naukowe Pol.Sl. Górnictwo z. 13» Gliwice 1965.

[3] Chudek 11

.

, Kosta E. : Badania modelowe nad określeniem warunków współ­

pracy betonu natryskowego układanego metodą mokrą z górotworem stoso­

wanym w budownictwie podziemnym. Zeszyty Naukowe Pol.Sl. Górnictwo z.

106, Gliwice 1979.

[4] Chudek H., Kosta E. t Badania nad określeniem parametrów wytrzymało­

ściowych betonu natryskowego dla potrzeb budownictwa górniczego. Bu­

downictwo Górnicze i Kopalnictwo Rud. W druku.

[5] Buschmann N.s Bruchrerformungen und Ausbauwiderstand in rechtwinklin- gen Plózstrecken nach Kodellrersuchen Gltickauf -• Porschungahefte 1070, nr 31 ss. 133/44.

[6j Chudek M.t Rułka K., Wojtusiak A. 1 Niektóre problemy projektowania prefabrykowanej obudowy wyrobisk górniczych. Zeszyty Naukowe Pol. Sl.

Górnictwo z. 26 Gliwice 1969.

[7 ] Chudek H., Rułka K., Wypchol N.t Zastosowanie konstrukcji strunobeto­

nowych do obudowy wyrobisk ohodnikowych. Zeszyty Naukowe Pol.Śl. Gór­

nictwo z. 13, Gliwice 1966.

[8] Kosta E.j Zastosowanie betonu natryskowego jako tworzywa konstrukcyj­

nego w budownictwie podziemnym kopalń. Praca doktorska, Gliwice 1978.

[9] Dmitrey A.N.s Kombirnrovannaja kriep z żelazobetonnych stang z na- bryzg-betonem dla kreplenlje podzemnych kamer podzemnych masin. Sach- tnoe Stroitelstvo 1972, nr 7 .

MOAEJIbHUE HCCJIEflOBAHHH JUIH O nPEflEJlEH H H yCJIOBHił COBMECTHOtt PAEOTH r O P H O r o MACCHBA C TO PKPETEETO H OM , yKJIAJUBAEM OrO CyXHM METODOM, IIPHMEHHEMHM B II0A3EMH0U CTPOHTEJIbCTBE

P e 3 b u e

B CTaTbe npHBOAHTCH X0J H pe3yjbTaTH M 0 A 6 J I b H b C X HCCJie^OBaHHfl COMeCTHOit pa- 6oth ropHoro uaccHBa c lopapeiOeiOHOU yKJia^uBaeuoro, cyxau m s t o^o u Ha fleHy- AHpOBaHHHe DOBepXHOCTH rOpHOfl BUpaÓOTKH.

H c c j i e ^ O B a H H H n o i c a 3 a j i n , h t o B O s ^ e t t c T B H e T o p K p e i C e T O H a H i i e e T o q e a b d o j i b m o e B J IH J IH H e H a y C T O t u i B O C T b 8 T H X B U p a Ó O T O K . B 3 a K JT X )H e H H H H p H B O ^ H T C H B U B O ^ U , p e - s s M H p y D ą a e n p o B e ^ e H H u e H C C J te A O B a H H A .

22 M. Chudek. E. Kosta

MODEL TESTING FOR FINDING THE CONDITIONS OF ROCK STRATUM INTERACTION WITH SPRAYED CONCRETE LAID BY A DRY MENTHOD APPLIED IN THE UNDER - GROUND ENGINEERING

\

S u m m a r y

The paper comtains the course and the results of model testing of rock stratum interaction with the sprayed concrete laid by a dry method on exposed surfaces of the headings. A very favourable effect of the sprayed concrete on the headings stability was found. Final conclusions summing up the tests are given at the end of the paper.