Badania nośności betonowych i żelbetowych słupów poddanych obciążeniom na docisk miejscowy przyłożony w otworach

(1)

ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Seria: BUDOWNICTWO z. 31

_______ 1972 Nr kol. 348

Teodor Badora

Ryszard Kliszczewicz Włodzimierz Starosolski

BADANIA NOŚNOŚCI BET®OWYCH I ŻELBETOWYCH SŁUPÓW PODDANYCH OBCIĄŻENIOM NA DOCISK MIEJSCOWY

PRZYŁOŻ®Y W OTWORACH

Streszczenie: Przeprowadzono badania nośno

ści betonowych i żelbetowych słupów na docisk miejscowy przyłożony w otworach na 32 elemen

tach o wymiarach 115 x 45 x 45. Uzyskane wyni

ki pozwalają na określenie stanu zniszczenia i zarysowania badanych elementów oraz wykazują dużą zgodność otrzymanych doświadczalnie wiel

kości nośności z obliczonymi wg projektu normy PN/B-03264 oraz SNiP-62.W.1.

1. Wstęp

W technologii wykonawstwa XII-kondygnacyjnego budynku o wypychanych kondygnacjach wprowadzono w stadium montażowym okresowe podparcie ca

łości płytowo-słupowej konstrukcji budynku na stalowych belkach podpo

rowych. Podparcie to uzyskuje się przez założenie 2 szt. stalowych be

lek w każdym z 36 szt. słupów konstrukcji budynku,przechodzących przez ukształtowane odpowiednio otwory kanałowe w słupach. Belki te opierają się na stalowych podporach klockowych, pozwalających na uzyskanie pod

parcia budynku na zmiennej wysokości w trakcie podnoszenia konstrukcji.

Wielkości obciążeń od docisku miejscowego w słupach, obliczone przy przyjęciu ich równomiernego rozkładu na powierzchniach docisku, prze

kraczały znacznie wartości dopuszczalne przez obowiązujące przepisy dla elementów betonowych. Teoretyczne określenie rozkładu obciążenia na po

wierzchniach docisku było niemożliwe, ponieważ przyjęte rozwiązanie

(2)

34 T. Badora, R. Kliszczewicz, Y/ł. Starosolski

techniczne nie dawało możliwości obliczeniowego ustalenia wielkości sprężystych osiadań podpór oraz wielkości odkształceń w strefie kontak

towej przekazania obciążeń. Również uzyskane przez niektórych autorów W rezultaty badań nośności na docisk miejscowy dla pasmowych schema

tów obciążeń, nakazywały zachowanie ostrożności przy określaniu wiel

kości obciążeń dopuszczalnych.

W związku z powyższym, w projekcie budynku przewidziano zazbrojenie słupów w strefie docisku za pomocą stalowych rusztów złożonych z ceow- ników. Brak teoretycznego ujęcia nośności tego typu rozwiązania kon

strukcyjnego wymagał, ze względu na bezpieczeństwo realizowanego obiek tu, doświadczalnego określenia jego faktycznej nośności.

2. Opis elementów próbaych

Badania przeprowadzono na elementach próbnych betonowych i zbrojo

nych o wymiarach 115 x 45 x 45 cm.

Wszystkie elementy próbne zostały wyprodukowane przez Chorzowskie Przedsiębiorstwo Produkcji Materiałów Budowlanych - Zakład Prefabryka- cji Radocha, w warunkach identycznych jak elementy konstrukcyjne budyn

ku. Przyspieszono dojrzewanie betonu przez naparzanie niskoprężne w warunkach polowych, uzyskując wytrzymałość R^ od 142 do 380 kG/cm . Wiek badanych elementów wynosił od 14 do 66^dni.

Elementy zbrojone składały się z dwu serii: z elementów ze zbroje

niem sztywnym wg rozwiązania przyjętego w projekcie budynku oraz z ele mentów ze zbrojeniem wiotkim (rys. 1^).

Serię elementów ze zbrojeniem sztywnym (typ SD) stanowiły następu

jące elementy o wyszczególnionym poniżej zbrojeniu w strefie nad otwo

rami:

1. Elementy S-5D: 6 szt., zbrojenie na docisk miejscowy: 4 [lOO p, dł.

400 mm,

2. Elementy S-3D: 6 szt., zbrojenie na docisk miejscowy: 2 [120 p, dł.

390 mm+ 2^[120 p, dł. 350 mm.

3« Elementy S-2D:6 szt., zbrojenie na docisk miejscowy: 2 [140 p, dł.

39C mm + 2 [ 140 p, dł. 350 om,

(3)

SŁ U P TY PU SK SŁ U P TY PU S. D

Badania nośności betonowych i żelbetowych słupów... 35

o m o7^zj>( u o g co 5 7^$

t ---

K---

fóMOpS AL|3Djq Z MOJOMIO aiUDMOliiDJgO

Elementypróbne

(4)

36 T. Badora, R. Kliszczewicz, W. Starosclski

H słupach S-5D oraz S-3D ceowniki były połączone wzajemnie za pomocą spawania 2 kątowników 30 x 30 x 4, w słupach S-2D ceowniki 140 połączo

ne przez spawanie z sztywnym zbrojeniem przyotworowym słupów w posta

ci pionowych blach o gr. 10 mm.

Seria elementów z zbrojeniem wiotkim (.typ SK) składała się z nastę

pujących elementów:

1. Elementy SK-5: 3 szt. zbrojenia na docisk miejscowy:6 szt. siatek zgrzewanych t 8 mm,

2. Elementy SK-3: 3 szt. zbrojenie na docisk miejscowy: 6 szt. siatek zgrzewanych t> 8 mm.

3. Elementy SK-2:3 szt. zbrojenie na docisk miejscowy: 6 szt. siatek wiązanych 0 1 0 mm.

Celem uzyskania możliwie gładkiej powierzchni ,■przy łożenia sił wyko

nano w elementach "SK" ze zbrojeniem wiotkim obramowania otworów kana

łowych z wkładów z blachy stalowej, zabetonowanych jednocześnie ze zbro

jeniem elementu. Wszystkie elementy żelbetowe posiadały zbrojenie po

dłużne identyczne z przyjętym w rozwiązaniu projektu budynku.

Dla ustalenia rzeczywistej nośności na docisk miejscowy elementów niezbrojonych przebadano dwie serie elementów betonowych: typu SD bez wkładów z blachy stalowej w otworach oraz typu SK z zabetonowanymi o- bramowaniami otworów z blachy stalowej. Łącznie przebadano 27 szt. ele

mentów niezbrojonych.

3« Technika badań

Wszystkie elementy obciążano w prasie do badań wytrzymałościowych Amslera o udźwigu do 500 T. Badania przeprowadzono dla przypadku osio

wego i irimośrodowego obciążenia elementów wg schematu na rys. 2.

Jako belki podporowe użyto elementy identyczne jak stosowane przy wznoszeniu budynku, tj. ze stali 40PH o wymiarach 900 x 200 x 60 mm.

Podpory belek stanowiły zestawy stalowych klocków podporowych. Do wy

równania wysokości podpór stosowano podkładki wyrównawcze z blachy o zmiennej grubości od 1 do 10mm. Przy obciążaniu elementów typu "SD"

bez stalowych obramowań otworów zakładano nakładki z płyt pilśniov,ych

(5)

Badania nośności betonowych i żelbetowych słupów.. 37

miękkich o gr. 19 mm na stalowe belki przekazujące docisk.Szybkość ob

ciążenia elementów wynosiła średnio około 50 T/min. W trakcie badania rejestrowano wielkość siły wywołującej pierwsze zarysowania oraz wielkości siły Pfl - odpowiadającą wyczerpaniu nośności elementu.

Rys. 2. Schemat obciążenia elementów a - obciążenie osiowe, b - obciążenie mimośrodowe

4» Analiza wyników

4.1. Badanie elementów ze zbrojeniem sztywnym

Wyniki tych badań zestawiono w tablicy 1. W trakcie obciążania ele

mentów przy wielkościach siły równej 0 ,1 5 + 0,40 siły niszczącej na

stępowało cdłupywanie się betonu w płaszczyznach pionowych elementu

(6)

38 T» Badora, R. Kbiszczewicz, W. Starosolski

Tablica 1

’.Vyniki badań elementów typu SD ze zbrojeniem sztywnym

Lp. Ele- ment

Obcią

żenie

R

0

16 w kG/cm

Pr (t)

Pn (T)

Pb1 (t)

Pn pbi

Pb2 T

I ™

1 ^SD-5 ^ndmośr. ¹⁹² 122 259 167 1,55 207 1,25

2 SD-5

_

^{l l _} _18? ₁₅₇ ₂₃₁ ₁₆₂ _1,43 ₂₀₁ _1,15

3 SD/5 ^{_ l l _} 184 53 203 160 1,27 196 1,0 2

4 SD-5 osiowe 237 90 314 190 1,65 236 1,33

5 SD-5 261 ¹⁰⁴ 366 210 1,75 260 1.42

6 SD-5 ^ti 252 153 353 202 1,75 250 1,41

7 SD-3 ^II 218 70 311 180 1,72 228 1,36

8 ^SD-3 ^rnimoár, ²⁷⁴ 123 372 220 1,69 279 1,33

9 SD-3 ^{_ n _} 251 156 ³⁵⁰ 202 1,73 256 ^1,36

10 SD-3- osiowe 227 178 339 182 1,8 6 231 1,47

11 SD-3 295 170 ³⁷² 236 1,57 300 ^1,24

12 ^SD-2 ³⁵⁷ 195 474 286 1,65 377 1.25

13 SD-2 ^II 380 ¹⁶⁰ ⁴⁸⁰ 305 1,57 401 1,19

14 SD-2 ^II 232 216 397 186 2,13 245 1,6 2

15 SD-2 ^{__ ll__} 328 85 452 264 1,71 347 1,3 0

16 SD-2 ^{— ,f—} 261 60 413 210 ^1,96 276 ^1,50

17 SD-2 ^{_ II—} 320 130 ⁴⁶⁸ 257 1.75 338 1,39

P - wartość siły rysującej otrzymanej doświadczalnie r

Vn

- wartość siły niszczącej otrzymanej doświadczalnie

- obliczeniowa nośność elementu wg projektu normy PII-B/03264 Pb2 “ obliczeniowa nośność elementu wg PH/B-03264 przy założeniu prze

kazywania obciążeń od docisku miejscowego przez górne półki ce- owników.

P, = u , R = (4 - 51

b d d c

P P

r r

(7)

Badania nośności betonowych i żelbetowych słupów. 39

bezpośrednio nad otworami dla belek podporowych, w oostaci drotnych pły

tek o średnicy 5 f 10 cm i grubości ok. 0,5 f 2 en. Przy dalszym wzro

ście siły obciążającej element próbny, pojawiały się pierwsze rysy o długości około 5 f 15 cm, wychodzące z górnych naroży otworów i nachy

lone do poziomu pod kątem około 70° (rys. 3a). Wielkość siły rysującej pozostawała w granicach od 0,15 do 0,68 wartości siły niszczącej.Dalsze zarysowania elementu zbliżone do linii pionowych, biegnących bezpośred-

Hys. 3« Zarysowania elementów ze zbrojeniem sztywnym a - w początkowej fazie obciążenia, D - przy zniszczeniu

nic od. płaszczyzny przyłożenia obciążenia nosiły bardzo nieregularny charakter pod1 względem długości zarysowania oraz szerokości rozwarcia.

(8)

40 T. Badora, R. Kliszczewicz, W. Starosolski

Przy wielkościach obciążenia rzędu (0,7 f 0,9) wartości siły niszczą

cej, niektóre zarysowania przechodziły w pęknięcia o szerokości około 1 4 2 mm, powiększającej się do momentu zniszczenia 2 f 3 krotnie.Rów

nież bezpośrednio nad otworami następowało odłupywanie się betonu pła

tami o promieniu do. 15 cm i grubości 445 cm.

Wysokość strefy zagęszczonego zarysowania mierzona od płaszczyzny przyłożenia obciążenia wynosiła 25 * 35 cm, wyswkość rys niweczących, w ilości 1f2 szt. w każdym elemencie, sięgała do 55 cm (rys. 3b). Po—

jawienie się pierwszych zarysować nie następowało jednocześnie nad o- bu belkami, natomiast w momencie zniszczenia ulegały elementy zaryse- waniom i pęknięciom na całych płaszczyznach bocznych do belek obciąża

jących. W obrazie zniszczenia 5 szt. elementJw obciążanych mimośrodowo stwierdzono w 3 przypadkach wyraźnie większy stopień zniszczenia od strony zwiększonych nacisków, w dwu pozostałych obraz zniszczenia był podobny do uzyskanego dla elementów osiowo obciążanych.

Jako wskaźnik charakteryzujący nośność elementów z sztywnym uzbroję*

niem przyjęto obliczony w dwu wersjach, stosunek wyznaczonej doświad

czalnie wielkości siły niszczącej do wielkości obliczeniowych nośności określanych wg projektu normy PN/B-03264. Wynosił on dla elementów ob

ciążonych osiowo od 1,57 do 2,13, dla elementów obciążonych mimośrod#- wq od 1,27 do 1,73 przy założeniu przekazywania obciążeń na beton bez

pośrednio przez belki dociskowe, tj. tak jak dla elementu niezbrojone- go. Przy założeniu równomiernego przekazywania obciążeń od docisku przez ceowniki zbrojenia sztywnego stosunek wyznaczonej doświadczalnie wartości siły niszczącej do wielkości siły obliczeniowej zmieniał się w granicach od 1,24 do 1,62 dla elementów obciążonych osiowo oraz od 1,02 do 1,36 dla elementów obciążonych mimośrodowo.

4.2. Badania elementów ze zbrojeniem wiotkim

Wyniki tych badań zestawiono w tablicy 2. Elementy ze zbrojeniem wiotkim obciążano wszystkie osiowo. Pierwsze zarysowania elementów (rys. 4a), w postaci drobnych rys rozłożonych promieniście nad niektó-

(9)

WynikibadańelementówtypuSKzezbrojeniemwiotkim

Badania nośności betonowych i żelbetowych słupów* 41

O0

•H rH

rQca

Eh

„ dl COj O J Ph i P-ł

cm

tS3

Ph |cm

d Xi 04 |0<

Of

VD t- (\J

a 0 1

<—I0

L T N O J C O C O O C Jn^ ^ O CO

ł-<jNOOOa>GOCOCTv O r- O O O O

C^OjmvOcr\v£)«— i— CO r- ini^Vil

CO O j CO H " H " !_P\ IT \ H "

CT> LiO CO kD ^ r- VD LO, *ct O C O O N O O O C O C O C P '

o o o

r-COCVJC^jOOOvJDrJ-

LO r - lO lO LTN r - lf \ CO CO

cococo^i-^i-^śi-ioiJOH'

t-OJCM^OlACO^-CJ

( O r - r - C D C O C O h - C O n O J O J O J ł— 4— 4 - O J

LPv t*~ C\l O J O C JM O O U ) v £ > O J k I } ^ v O * — k £ > l T \ C O T - t — r - O J O J O J O J O j T -

r - O l T \ C O C ^ f * ^ O J C O l A CO l A VD t- C— IT\ L A co c\j co «3* -«3- ^ ««j-

(\J O O I A C 0 l A l A ^ - i O

>»J-vX)OJO-OJVOCOvDt-

t - r - r - r - r - i O O J O J W

t— O J C— O J H - C O O LP\

c o^-g oO ojo-cot-h-

r - r - r - ( O n (\J CO f O (\J

iAiAif\f^r^r\cMCvj(\i

¿ ¿ ¿ ¿ ¿ ¿ ¿ i i to co co to co co co to co

*- <M ^ tfs fr- co crv

v£>^ł*

O Jco

OI

\m g 3

fi

P

•P

X

•r-30

Oł-i Pi bD5

ca

do

CdO

rH•rH

rOO

•H

a

CQO O Pi W) M I

5 P

O •H

bD OT

0 O

O bO

d 0

o d

-p o

0 •O

O O

0)

•H 0 d |P

d •H •o ca

•—i d o d

ca iH lH

CQ ca d

o N O •l“3

13 o tQ o

ca ' O

•H ca P i ,3

£ •H 0

'W ca ta

O 'OT rH J4

T5 O T J P i

T3

«0 0

d ca ca rH

o d •o T J

ta o

o tS3 •k

ca O ca 0

d ca £ £ d

N d o O

?>> ta *H •H O

£ ?*> d d ca

? 0) 0 5

ca ta ta

o ca o O 0

0* o •H •h ca ta ca* rH rH o ■n* ,Q ^ H - N d O O v£>

OT OT O J

•H i>5 'O 'O co d Jh '00 'OT O

o O |

ca ca d d PP

rH rM 'OT 'OT \

•H •H O o s r d K

OT OT d

+ i i

*

d ~ **

04 Oh Ph O i

<DOJ T—•

•

=£M M P<1

•H • -

O £/3 o

bO bO

0 • bO 0

d £ d

ca ta

o 0 o

0 d 0

ta o ca

U ca *4

Pi o Pi

o •H o

Pi r—1

P Pi

0 O 0

•H •H

d « d

0 •H 0

•ro E •i“3

O

?H 1“ O

.P O X2U

ta *H

ca ta

-p o -p

d Pi d

0 0

o o

o s o

*4 0 *H

Pi

1 p

•rl0

Pi i

'a OT

z L O

bO0 do i---- 1 •r-3

O r _,i

& U

JP i k ife

o § •— ——-

i 3 ro

•r-3 1

f T3 O

II L~ p- 0

Uca

ra Pi

cL+ Oi•T5

O T

0ⁱ ąi/i II

&

(10)

42 T. Baroda, R. Kliszczewicz, vY. Starosolski

rymi otworami następowało przy wartościach siły obciążającej Pr =

= (0,27 4 0,60) Pn (wyjątkowo w jednym przypadku Py = O, 68 P ).Jedno

cześnie z pojawieniem się rys lub nieco wcześniej bezpośrednio nad o- tworami zachodziło odłupywanie się betonu drobnymi płatami o średnicy około 548 cm i grubości 0,2 4 0 ,5 cm. 77 trakcie przyrostu obciążenia zarysowania ulegały dalszemu, stopniowemu powiększaniu, aż do zniszczę nia elementu z stosunkowo licznymi rysami w strefie nad powierzchnią docisku o wysokości do 25 4 35 cm oraz 1 4 4 rysami o wysokości sięga

jącej do 40 - 45 cm i maksymalnym rozwarciu do 1,5 4 3 ran.

Rys. 4. Zarysowania elementów ze zbrojeniem wiotkim a - w początkowej fazie obciążenia, b - przy zniszczeniu

(11)

Badania nośności betonowych i żelbetowych słupów.» 43

W niektórych elementach warstwa betonu bezpośrednio nad kanałowymi otworami była skruszona do głębokości 1

?

₂ cm i przy obstukiwaniu młot

kiem osypywała się okruchami. We wszystkich badanych elementach siat

ki zbrojenia poprzecznego nie uległy zerwaniu.

Dla określenia wielkości otrzymanej doświadczalnie nośności względ-

P P

nej elementów zestawiono w tablicy 2 wartości stosunku

—

; j

—¿p—

p ' b z1 z2

(oznaczenia w tablicy 2). Stosunek tt- wahał się w granicach (1^,78^t2,37

P P b

■— od 0,85 do 1^,09^} od 0,92 do 1^,1 5^.

z1 ^z2

Należy zaznaczyć, -że 3 elementy zbrojone, tj. poz. 13 w tablicy 1, oraz poz. 7 i S - tabl. 2 nie udało się obciążyć do zniszczenia ze wzglę

du na wyczerpanie nośności prasy. Po skończonym obciążaniu w każdym z tych elementów zaszły uszkodzenia zbliżone do stanu zniszczenia.

4.3« Badania elementów betonowych

W ramach badań przebadano 25 elementów betonowych obciążanych osio

wo i mimośrodowo. Wyniki omówiono poniżej w skrócie.

Wielkość siły rysującej wynosiła od 0,395 do 0,88 wartości siły ni

szczącej. Pierwsze zarysowania miały postać nieregularnie rozłożonych pojedynczych rys pionowych lub zbliżonych do pionu, wychodzących naj

częściej z naroży otworów o wysokości od kilku do kilkunastu cm. Zni

szczenie elementów następowało przez raptowne pojawianie się nad jed

nym z otworów rysy - pęknięcia przy wartościach siły (rzędu 0^,95^f1^,00^jPn<

Zasięg zarysowania sięgał w kierunku pionowym 45t50 cm. V/ sześciu przy

padkach z 25 badanych w momencie zniszczenia tworzyły się ostrosłupowe:

kliny betonowe bezpośrednio pod powierzchnią docisku, w jednym wypadku był to klin o długości równej szerokości elementu, tj. 45 cm.Nie stwier

dzono podczas badań wyraźnego wpływu sposobu przekazania obciążeń na beton w elementach typu SD przez podkładkę z miękkiej płyty pilśnio

wej o gr. 19 mm, w elementach typu SK przez stalową blachę obramcwują- cą otwory,

Elementy typu SK, ze względu na ewentualną możliwość zastosowania we- wznoszonym obiekcie przebadano przy osiowym i mimośrodowym obciążeniu.

(12)

44 T. Badorą, R. Kliszczewicz, W. Stąrosolski

Otrzymane doświadczalnie wartości siły niszczącej porównano z war

tością obliczeniowej nośności przekroju P^ wyznaczonej wg projektu normy R1/B-03264. Otrzymane wartości stosunku ^ dla 9 szt. elemen

tów obciążonych mimośrodowo w 8 przypadkach mieściły się w granicach pn

od 0,62 do 0,96, w jednym przypadku stosunek — wynosił wyjątkowo 1,26.

p

Dla większości elementów obciążonych osiowo wartości stosunku wa

hała się od 0,74 do 0,89»pdla czterech elementów od 0,96 do 1,oV,w jed nym przypadku wartości = 1,07.

b

5. ąpiosKir

5.1. Zastosowanie wzmocnienia strefy docisku w postaci zbrojenia sztyw

nego lub wiotkiego dało wyraźny wzrost nośności elementów na do

cisk miejscowy w schemacie obciążenia, odpowiadającym rzeczywi

stym obciążeniom na wznoszonym obiekcie. Wzrost nośności elementu wynosił dla elementów ze zbrojeniem sztywnym (0,57 t 1,13)Pfc (obli czeniowej nośności elementu betonowego) dla przypadku obciążeń o- siowych oraz (0,27 f 0,73)P^ dla obciążeń mimośrodowych. Dla ele

mentów ze zbrojeniem wiotkim obciążanych osiowo przyrost ten sta

nowił (0,78 r 1,37)Pb » czyli w każdym przypadku więcej niż maks.

nośność elementu ze zbrojeniem, ustalona przez projekt normy RJ/B-03264 w wysokości 0,75 P^*

5.2. W elementach zbrojonych istnieje znaczny przedział obciążenia mię

dzy pojawieniem się pierwszych zarysowań a.zniszczeniem elementu.

W badaniach otrzymano stosunek siły rysującej do siły niszczącej w granicach:

- przy zbrojeniu sztywnym od 0,15 do 0,68, - przy zbrojeniu wiotkim od 0,27 do 0,60.

5«3* Wyniki badań nośności na docisk elementów wzmocnionych zbrojeniem wiotkim (tablica 2) wykazują dużą zgodność z wielkościami obli

czonymi wg wzorów zalecanych przez projekt normy PN/B-03264 oraz n o m ę radziecką SNiP-14«1.62.

(13)

Badania nośności betonowych i żelbetoyjych słupów...

5.4. W oparciu o uzyskane obrazy odkształcenia oraz wartości sił ni

szczących można stwierdzić, że zbrojenie wiotkie w postaci siatek zgrzewanych z prętów o średnicy 0 8^{f 0}10 mir: jest że względów wy

trzymałościowych bardziej korzystne niż zbrojenie sztywne.Również większa łatwość wykonania oraz niższy koszt preferują stosowanie zbrojenia wiotkiego.

5.5» Zalecenia projektu normy PN/B-03264- określające minimalną ilość siatek zbrojenia na 3 szt. oraz głębokość założenia od płaszczyz

ny docisku a = 18 cm, wydają się być niewystarczające dla przypad ku ujętego w badaniach. We wszystkich bowiem badanych elementach wysokość strefy zagęszczonego zarysowania wynosiła a = ^ b =30 cm (b = 45 c® " kwadratowego przekroju elementu). Zastosowanie większej średnicy prętów pozwala przypuszczać wg badań {lj,że ich udźwig będzie niewykorzystany.

5*6. Wyniki badań elementów betonowych niezbrojonych potwierdzają stwier

dzenie wykazane w że wzór zalecany przez projekt nor

my PN/B-03264 (poz. 112 i 113) daje zawyżone wartości obliczenio

wej nośności na. docisk dla obciążeń pasmowych przy niskich war- + ' • . pr

tościach „— . Pd

LITERATURA

1. Zieliński J.L., Knauff M.: Wytrzymałość betonu ze względu na do

cisk w świetle badań i przepisów projektowania. XV Konferencja Ko

mitetu Inżynierii PAK i PZiTB - Krynica, 1969*

2. Zieliński J.I., Knauff M.: Wpływ zbrojenia na nośność na docisk e- lementćw betonowych obciążonych jedną siłą. XVI Konferencja Nauko

wa Komitetu Inżynierii PAN i Komitetu Nauki PZiTB - Krynica 1970.

3« Izotow J.Ł.: Rabota sietok w priponoj cząstki priedwanitielno na- prjaziennych bałok i fierm. Bieton i Zielezobieton nr .11/1970.

(14)

46 T« Badorai R. Kliszczewicz, W. Starosolski

KCCJIEBOBAHKii HECyfiiai CJIOCOBHOCTK BETOKKHX fc XE4E20EET0HHRK KOJJOHH HA MEGTHOE CMATKJS iCM aTKE) IIPKJIO&HHKOE 3 OTBEPCTBUaX

P e s x> u e

3 O T a T i e o a n c b i B a D T C J i 3K c n e p n a e H T a . i b H5j e « o c a s Ä0 3a H H a n e c y ^ e S i c n o c o e a o c - t h 5 2 M o * e j i e ä ö e T O H H u x . h x e j i e3c6e T O H H H X k o j i o h h H a a e o T H o e e x a T s i e I c n a T e / n p n a o x e K H o e b O T B e p c m a x p a3a e p o M 1 1 5x4 5x4 5 c m . D o x y u e H H u e p e s y x a T a r u o n a t o b x a x T B o s M c i H O C T i . o n p e x e j i e H H H c n o c o ö a p a a p y r n e a i i a k o j i o h h h o6p a3 0B a H H « T p e s i H H . O K C n e p E M e H T a J i b H u e x a H H ü e i x o x T B e p x a a c T B e j n s i n t H h i a e c y n e ä c n o c o ö H o c - t h a o a o H H o n p e x e a e H H i i e c n o M c w n p o e x i y h o p m k P / f i- 0 3 2 6 4 h h o p m h C H j i D -6 2- B . 1 .

VERSUCHE ÜBER DIE TRAGFÄHIGKEIT VOK BETON- UND STAHLBETON- SÄULEN BEI IN AUSSPARUNGEN ANGEBRACHTER ORTSBELASTUNG

Z u s a m m e n f a s s u n g

Es wurden Untersuchungen der Tragähigkeit von Beton- und Stahlbe

tonsäulen unter Ortsbelastung in Aussparungen auf 52 Versuchung skörpem 115 x 45 x 45 cm durchgefurht. Die Ergebnisse lassen das Bruchbild und den Verformungszustand der Elemente unter Örtlichem Druck bestimmen und bestätigen die Berechnungsformeln für bevehrte Elemente nach Normenent- wurf PN/B-03264 und nach SH il>-II. W. 62.1.