ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI SL^SKIEJ Seria: ENERGETYKA z. 94
Jerzy DOBOSIEWICZ Zbigniew KRZYWDA
Południowy Okręg Energetyczny Katowice
OCENA STANU ELEMENTÓW CIŚNIENIOWYCH KOTŁOW
Streszczenie.' Opisano dotychczasowe doświadczenia eksploatacji elementów ciśnieniowych pracujących w waru
nkach pełzania. Podano przyczyny uszkodzeń w/wym. eleme
ntów. Przeprowadzono analizę obecnie stosowanych metod oceny komór i rurociągów kotłów w Kraju i za granicą.
Przedstawiono propozycje wytycznych oceny stanu urządzeń ciśnieniowych liczonych na wytrzymałość czasową po prze
kroczeniu obliczeniowego czasu pracy.
1. Wstęp
Zgodnie z obowiązującymi przepisami Urzędu Dozoru Technicznego, obli
czenia grubości ścianek komór parowych pracujących w temperaturach ponad granicznych są oparte na wytrzymałości czasowej.
Grubość ścianki komory jest ustalana wg wartości ciśnienia. Wpływ innych naprężeń,jak: reakcja podpór, naprężenie cieplne, owalizacja przekroju- oceniane są przez konstruktora. Uszkodzenie komory jest najbardziej' prawdopodobne w strefach naruszenia ciągłości geometrycznej, gdzie zwykle występują koncetracje naprężeń powłokowych lub w miejscach,gdzie pojawić się mogą naprężenia cieplne / termoszoki /.
Podstawowymi przyczynami uszkodzeń komór są:
- zmęczenie cieplne - wskutek nagłego schłodzenia materiału kondensatem w czasie uruchamiania kotła lub podczas normalnej pracy. Uszkodzenia tego typu najczęściej występują w okolicy otworów odwodnień i odpowie
trzeń, rzadziej otworów wężownic,
- pełzanie - wskutek przekroczenia obliczonej temperatury pracy. Uszko
dzenia tego typu występują najczęściej na mostkach, w okolicach wężo
wnic, rurociągów komunikacyjnych itp.
Ponieważ ww. uszkodzenia zależne są od eksploatacji, możliwość ich wystąpienia nie ma żadnego związku z czasem pracy. Z doświadczeń eksplo
atacyjnych wiadomo, że przekroczenie przez komorę obliczeniowego czasu pracy wcale nie jest jednoznaczne z nagłym obniżeniem dalszej jej przy
datności. W energetyce obecnie pracuje znaczna liczba elementów liczo
nych w oparciu o wytrzymałość czasową, których czas pracy znacznie prze
kroczył wartości obliczeniowe. Dotyczy to szczególnie rurociągów parowych _______ 19B6
Nr kol. 880
420 K, Doboaiewicz, Z. Krzywda
komunikacyjnych i głównych. Użytkowanie tych urządzeń w zasadzie jest nieformalne,a dopuszczenie ich do dalszej pracy odbywa się na podstawie bardzo zróżnicowanych metod oceny przydatności £2j.
Ponieważ wszystkie dotychczas znane metody oceny dalszej przydatności ko
mór i rurociągów kotłów dają w ostateczności wyniki przybliżone, do naj
częściej stosowanych należy metoda obliczeniowo-nieniszcząca oparta na wykorzystaniu zawartych w normach wytrzymałości na pełzanie oraz znajo
mości rzeczywistych naprężeń i wielkości odkształceń trwałych ocenianych elementów.
Metoda ta stosowana jest z powodzeniem w niektórych krajach i ujęta zo
stała w odpowiednie wytyczne / ASTM, TRD /.
Zastosowanie tej metody jest możliwe tylko wtedy, kiedy będą spełnione następujące warunki:
- zawarte w normach wartości wytrzymałości na pełzanie
/Rz 100 000; Rz 200 000/ są wartościami wiarygodnymi ekstrapołowanymi z realnych wyników długotrwałych prób, w których okres czasu trwania pojedynczych prób przekroczył cc najmniej 1/3 okresu obliczeniowego(
- dane do obliczeń parametry pracy ocenianych elementów są wartościami rzeczywistymi i sprawdzonymi; - dotyczy to temperatury, naprężeń, częstotliwości i czasu trwania ich zmian oraz wielkości odkształcania.
Warto podkreślić, że metoda ta stosowana w latach 1964-65 w oparciu o porozumienie między WKV, VDEn, VGB i VdTUV ^3j w miarę zdobywania doś
wiadczeń stała się osnową do opracowania wytycznych TRD 503 obowiązu
jących od roku 1978 w RFN.
2. Sposób ustalania przydatności elementów ciśnieniowych
Wykorzystując doświadczenia z rurociągami o wieloletnim czasie pracy / do 350 000 godzin / oraz wytyczne TRD 503, na terenie Południowego Okręgu Energetycznego opracowano "Instrukcję ustalania przydatności ele
mentów ciśnieniowych pracujących w warunkach pełzania po przekroczeniu obliczeniowego czasu pracy £4^j .
Instrukcja obejmuje rurociągi główne, komunikacyjne i komory kotłowe a zastosowana w niej metoda oceny przydatności polega na:
- ustaleniach wstępnych na podstawie obliczeń ścianki danego elementu z zastosowaniem wytrzymałości na 200 000 godzin lub obliczeń rzeczywi
stego czasu pracy tego elementu,
- sprawdzaniu warunków pracy ocenianych elementów , - badaniach profilaktycznych .
2.1. U s t a l e n i a w s t ę p n e
Sprawdzenie grubości ścianki gz istniejącego elementu z zastosowaniem wytrzymałości na 200000 godz. wg wzoru:
Ocena stanu elementów ciśnieniowych kotłów 421
p • Dz______
gz ~ /2k - p/z+2p ' gdzie:
p - ciśnienie rzeczywiste w elemencie / MPa /, Dz - średnica zewnętrzna / mm / ,
k - naprężenie dopuszczalne / MPa /.
k _ 0.6 Rz/200 000/t max
Rz - średnia gwarantowana czasowa wytrzymałość materiału na pełzanie przy temperaturze tmax/MPa/.
z - obliczeniowy współczynnik wytrzymałościowy,
tmax = tr + 15°C dla komór i rurociągów komunikacyjnych, tmax - tr + 5°C dla rurociągów głównych,
tr - temperatura rzeczywista / °C /.
W przypadku gdy otrzymana z obliczenia grubość ścianki gz jest mniejszą od grubości rzeczywistej gr zmierzonej metodą ultradźwiękową / gz <_ gr / przydatność ocenianego elementu może być przedłużona do 200 000 godzin.
Dane wytrzymałościowe do tego rodzaju obliczeń należy brać z odpowiednich norm /DIN, OSN, GOST/ w zależności od pochodzenia materiału.
W przypadku materiału krajowego dane przytoczone w Polskiej Normie /PN/
należy obniżyć o 10 %. Powyższy sposób postępowania jest logiczną konse
kwencją stosowania w ASTM, TRD a obecnie w OST obliczeniowych czasów pracy sięgających 200 000 godzin. W tym przypadku obliczenia wytrzymało
ściowe oparte są o naprężenia dopuszczalne ustalone przez ekstrapolację wyników wieloletnich / ponad 60000 godzin / prób pełzania.
Jako.naprężenie dopuszczalne bierze się wartości średnie razy współ
czynnik "0,3", który jest dolną wartością rozrzutu. Rozrzut ten wynosi i 20 % na wykresie Rz = f / T f t = const
W przypadku nie spełnienia warunków gz < gr
przeprowadza się obliczenia rzeczywistego czasu pracy.
W tym celu należy znać naprężenia rzeczywiste _ ■ Dz - gr
r 2z gr 1 gdzie:
Dz - średnica zewnętrzna / mm /, p - ciśnienie rzeczywiste / MPa /,
z - obliczeniowy współczynnik wytrzymałościowy.
Następnie należy sporządzę wykres logarytmiczny wg, podanego przykładu
422 K. Dobosiewioz, Z. Krzywda / r y s . nr 1 /.
Rys. 1. Wykres zależności minimalnej wartości 0,8 Rz/tmax Fig. 1. Diagram of minimum value relation 0,3 Rz/tmax
Uzyskany w ten sposób z wykresu czas Cg jest czasem trwałości na pełzanie odcinka prostego rury pracującego wyłącznie pod działaniem naprężenia powłokowego.
Ponieważ w rzeczywistości na elementy komory działają naprężenia doda
tkowe od zginania, zmienne mechaniczne i cieplne oraz występuje ich koncen-J1 tracja na otworach, uszkodzenia mogą pojawić się wcześniej'w postaci nadmiernej deformacji aż do pęknięć włącznie. Dlatego elementy te należy poddać badaniom profilaktycznym na długo przed uzyskaniem czasu Cg.
Doświadczenia eksploatacyjne wskazują, że jest to czas Co = 0,6 Cg Po uzyskaniu tego czasu prdty należy zwiększyć częstotliwość badań takich elementów, jak: ; otwory, mostki, denka, kolana.
Obliczenia powyższe /grubości ścianki i naprężenia rzeczywiste/ z reguły dają wartości "pesymistyczne".
W rzeczywistości czas eksploatacji może być znacznie dłuższy w przypadku, gdy Rz / 200 000 jest na górnej granicy. Wg dla danego gatunku stali jest on większy od obliczeniowego czasu / 200 000 godz / o:
lOCrMo 910 530°C 300 000 godz.
14CrMo V63 530°C 300' 000 godz.
13CrMo 44 530°C 160 000 godz.
Warto zwrócić uwagę na fakt, że podczas gdy w Kraju istnieją targi o prze
dłużenie ponad 100 000 godzin, to w energetyce światowej obliczeniowy czas pracy wynosi już 200 000 godz., a przecież wartości wytrzymałości czaso
wej uwzględniane obecnie w obliczeniach są obniżone w stosunku do tych,
w e d ł u g , których liczono urządzenia krajowe do lat siedemdziesiątych.
Sprawdzając więc obliczenie w)g obniżonych wartości wytrzymałości wpływa ha korzyść niezawodności.
2.2. W a r u n k i p r a c y o c e n i a n y c h e l e m e n t ó w a/ Istotny wpływ na trwałość poszczególnych elementów urządzeń wywiera ich
Ocena atann elementów ciśnieniowych kotłów 423 temperatura pracy [6] . Dlatego obserwacje temperatury pracy ścianek na
leży prowadzić w oparciu o 'pomiary w punktach, gdzie można przyjąć maksy
malne wartości.
Temperaturę pary należy mierzyć na każdym wylocie z przegrzewacza w przy
padku komór lub na wlocie do rurociągu.
Jak już wspomiano do obliczeń należy brać wartości maksymalne plus doda
tki na bezpieczeństwo ze względu na niemożliwość wykonania w obecnej chwili pomiarów gwarantujących znajomość różnych wartości temperatur i czasu ich trwania,jak>to jest wymagane w TRD 503
Stosowany sposób w PdOEn daje" wartości "pesymistyczne1', jednak napewno gwarantujące większą niezawodność. Rezultaty pomiarów temperatury powinny być sprawdzane co roku, gdyż one są podstawą do określenia naprężenia dopuszczalnego w materiale.
b/ Dla kontrolnego sprawdzenia działania naprężeń wywołanych ciśnieniem i temperaturą należy wykonać pomiary odkształceń / "e" /.
Na terenie PdOEn z powodzeniem stosuje się pomiary odkształceń na otwo
rach 7 odwodnień, odpowietrzeń, obejść, wężownic
/dmax - dmin/ % dmax + dmin
gdzie:
dmax, dmin - odpowiednio maksymalne i minimalne zmierzone średnice otworu.
Dopuszczalne odkształcenia przyjmuje się 2 %, przy czym istotną rolę odgrywa szybkość odkształcenia, która nie może przekraczać 1 %/ 100 000 godz. Wartość 2 % została Ustalona w oparciu o wieloletnie badania na, terenie PdOEn wężownic przegrzewaczy, ponadto w zagranicznych przepisach obliczeń elementów na 200 000 godzin, / np. wytycznych TRD 503 / j e s t brane pod uwagę odkształcenie tej samej wartości. .
Według ww. badań uszkodzenie elementu:pracującego w warunkach pełzania zachodziprzy odkształcaniu 6 - 20 % w zależności od wielkości naprężenia, czasu pracy i temperatury, .
Zbliżono a nawet bardziej optymistyczne wartości przytacza literatura Metoda ta ma następujące zalety:
- nie wymaga znajomości wymiarów wyjściowych,
<- wartości deformacji uzyskuje się w miejscach, gdzie są maksymalne naprężenia obwodowe w pobliżu ścianki, wewnętrznej oraz gdzie istnieje . koncentracja naprężeń,
- przyrządy do pomiaru średnicy otworów są bardzo precyzyjne, m o ż n a m i e
rzyć średnice z dokładnością do 0,02 mm, co w przypadku otworów o ś r e
dnicy 30 - 50 mm gwarantuje dokładność ca 0,01 % ,
c/ Dodatkowo należy wykonać pomiary grubości, ścianki szczególnie w oko
licach, gdzie mogą występować koncentracje naprężeń np. na mostkach komór.
424 K. Dobosiewiez, Z. Krzywda Uzyskane wartości pomiarów w tych miejscach gro powinny być porównywane z pomiarami w miejscach nieosłabionych gr i nie mogą być od nich. mniej-
groj^. gr
2 . 3 . B a d a n i a p r o f i l a k t y c z n e
Na podstawie doświadczeń wiadomo, że komory i rurociągi ulegają uszkodze
niom w wybranych miejscach,gdzie zwykle występują koncetracje naprężeń i oprócz powłokowego mogą wystąpić naprężenia dodatkowe. Należą do nich spoiny pachwinowe i obwodowe, kolana, mostki, które znacznie szybciej ulegają uszkodzeniom niż odcinki proste zachowujące ciągłaść kształtu
£7 , : , 9 , 10 , 1'Q . Dlatego po osiągnięciu przez element czasu Co miejsca te podlegają wzmożonej kontroli i w przypadku wykrycia pęknięć powinny być poddane naprawie lub wymianie w zależności od chara
kteru i przyczyny uszkodzenia oraz możliwości jej usunięcia.
Sposób postępowania z urządzeniami po przekroczeniu czasu pracy powinien być ustalany indywidualnie w zależności od warunków miejscowych. Jak już wielokrotnie wspominano szczególne znaczenie mają:
- pomiary grubości ścianki, - badania w celu wykrycia pęknięć - pomiary odkształceń.
C ć e m & n i - B a d a n i a , c p o m i e L p y
T txbU
A a e T / a n y 6ac/tuj£cL
*ttrcurJ«ięk-
A a e /o n ó a muę<ieć</cinc
OfCęcrcćr)^
in tso j£ .o p o * s Bo/nćcor
&c/e>rmOiCf*
Bor? ¿ a r c y ru $ c C c i
B oe/ania.
S ćfo Ł ć u rtj
^ > i
< 3
¡ 4
* *
ó p p i p y i 4/OC.10 Će>+/c
Co S o fy o . /}
& p * C i ' * 0 2o4f*.A pĆASZCZ.
Ce S b /i/s. Ą a p , p/łoJcnc*
£o"*o2o*Y*.fi Co B b ^ y o . h
At+ic i r u r ¿ ■ V -
p o S o /y J. f}
a H usłgpnc.
Co Z o / t f S . i i
p o P'ti£irCCZ
/ , rt
oTopory «
£/t*cA. »er**** Co Bo 1etf*. ¿4
e /e n £ &
Co £ 0 A a p o p/AO^r.
Co 29 Cif*. A Co B o 0) a> B o ft fs . Ą
1 5
Tjj
l i
J p e ó n y p O c A w tJ w e i t/ociifo/U C
C i S o -tjfj. A C- f0 p ł* C t/4 C l
Co*£0 2 i Sę*.Si OĆĄ/Ofy
PAC' Ł r e ic a co B o /ifS. Ą co B o i t / j . / i
PO P/i4t£recL
„ C e *
¿ o C a n o . i
6 eJe* Cg, po p'i*.C/*>c*.
Co "a p o t e n c • £ 0 Ci**. 0
T _ 6 a t/o n ¿€
po Co " * p r t e m
* C* £otv<*.
Co ¿ f o f y i . ł i f o
„C."
COCUA/j/
z cu k/o r^ p o S b y*yx fi
C potŁ ir»
Co 2 0 J**. Ą o*ci*ł,i **/ro-
cL& yi* 0 e ta towym p m g - p tfm tio p a r y
CO B O /y f. f) CO & OSy*.ł\
Ocena stanu elementów ciśnieniowych kotłów 425 Badania tego rodzaju należy prowadzić systematycznie a szczególnie od momentu uzyskania odkształcenia 1 % lub przekroczenia dopuszczalnej szyb
kości odkształcenia 1 % / 100 000 godz. W tym przypadku,jak również po przekroczeniu czasu "Co" okresy czasu między badaniami należy zmniejszyć o połowę w porównaniu z normami przedstawionymi w tablicy nr 1.
Natomiast wymianę elementów należy stosować w następujących przypadkach:
- wykrycia pęknięć od pełzania lub innych szczególnie osłabiających ściankę
- jeżeli odkształcenie osiągnie 2 %.
3. Wnioski
Jak już wielokrotnie podkreślano degradacja materiału zachodzi pod jednoczesnym działaniem temperatury i naprężenia oraz ich zmian. Stopień degradacji zależny jest więc od rodzaju materiału, warunków pracy, techno
logii 'wykonania, metody obliczeniowej, rozwiązań konstrukcyjno-projekto- wych. Zrozumiałe jest, że wytyczne oceny stanu nie mogą uwzględniać wpływu wszystkich ww. czynników, nie zawierają również tego wytyczne TRD, ASTM i inne.
W Kraju istnieje duże zaniedbanie w zakresie dokumentów normatywnycn dotyczących projektowania, obliczania itp. komór i rurociągów. Instrukcja oceny nie może uzupełnić tej luki.
Pracownicy IDT 1 Energetyki powinni jednak dysponować jak najszybciej doraźną, tymczasową instrukcją obowiązującą do czasu opracowania wyty
cznych poprzedzonych opracowaniem bardziej postępowych obliczeń wytrzyma
łościowych elementów ciśnieniowych urządzeń energetycznych.
Wiek niektórych urządzeń oraz sytuacja gospodarcza zmuszają kierownictwo energetyki do podjęcia decyzji o sposobie przedłużenia czasu trwałości elektrowni. Jest to konieczność uzależniona ekonomicznie i technicznie, będąca w zgodzie ze współczesną wiedzą.
Doświadczenia eksploatacyjne oraz badania laboratoryjne, tak zagraniczne jak i krajowe,wskazują, że przy zastosowaniu pewnych środków / ponowne przeliczenie i wzmożona kontrola / można w sposób bezpieczny już w obecnej chwili przedłużyć eksploatację komór, rurociągów itp.
Instrukcja oceny opracowana na terenie PdOEn powinna ułatwić i usankcjono
wać podejnowanle decyzji w sprawie elementów pracujących po przekroczeniu obliczeniowego czasu pracy.
LITERATURA
fil Dobosiewicz J.: Uszkodzenia komór parowych kotłów wysokoprężnych.
Energetyka '984, nr 3.
Kiliński P., Dobrzański J.: Własności mechaniczne stali typu Cr - Mo po długotrwałej eksploatacji. IV Ogólnokrajowa Konferencja Naukowo- Techniczna 11 Stale dla Energetyki ". Opole 85.
426 K. Dobosiewioz, Z. Krzywdę
^3j Praca zbiorowa: Durchführung von Ariweitmessungen an Heiysdampfrohr- leitungen. VGB 1965, nr 94.
[4] Dobosiewicz J., Krzywda Zb., Sanetra P.: Instrukcja ustalania przydat
ności elementów ciśnieniowych pracujących w warunkach pełzania po przekroczeniu obliczeniowego czasu pracy, ZEOPd Katowice 1984,
£5] Neubauer B,: Bestimmung der Restlebens - dauer Kriechbeauspruchter Kraftwerkskomponenten VGB 1983, nr 7.
Dobosiewicz J.: Przydatność elementów kotłów parowych po przekroczeniu obliczeniowego czasu pracy. Energetyka 1983, nr 8.
£7] Dobosievficz J.: Odkształcenie elementów kotłów pracujących w warunkach pełzania. IV Ogólnokrajowa Konferencja Naukowo-Techniczna "Stale dla Energetyki". Opole 85.
[8] Kautz'R.: Rohrleitungen im Zeitstandbereich. VGB 1984, nr 9.
[9] Jesper H.: Zeitstaudschaden an Rohrleitungen nach langer Betriebsdauer.
VGB 1985, nr 2.
jiöj Antikajn P.A.: Prodlenie sroka sluzby elementov kotlov i truboprovodov sverch 100 tys. 5.
Teploenergetika 1985, nr 5.
[11] Dobosiewicz J.: Zasady przedłużenia trwałości elektrowni.
Energetyka 1985, nr 7.
0HEHKA COCTOHHłifl HAiOAffliiHXCH HOÄ ÄABJIEHHEM 3HEMEHT0B KOTJIA P e 3 ¡0 u e
H a a ß o n e e tocthmh npHtmHaxa noBpesweHHfi ochobhux a n e u e s i o B kotjiob HBjiaioT- c a : noz3yBecib, ycianocTŁ, aposHs, Koppo3as h jiomkoctł C B a p a u x coeÄHHeHHfi H K O J ie H ,
B H a c T o s m e e Bpeiia b n o j i t o K o ß a n e p r e i H K e H a Ć J i B s a e i o a n p o c p o H K a p a c i e T H o r o B p e M e H H p a d o m ßojibnoro K o n a a e c T B a k o t j i o b. K a 3 a x o c Ł 6u, h t o jio r a n e c k h m b h- x o ä o m H 3 s T o r o n o r o a e H K Ä H B M e i c s o n e H B a o p o r a a 3aiieaa s j i e a e H T o B , paCoi a i o - ą a x b y c j i o B H H X n o j i 3 y n e c T a .
IIojiŁCKHfl z s a r p a H H H H K g o n m y K a 3 H B a e i Ha t o, h t o T a x a s 3aueHa S B M e i M HsjiHmHefl, a Bpeu n . S K C M y a i a n z a o ß o p y n o B a H a a , 6 e 3 y m e p ß a jyiH H e r o , m o h h o n p o f l o a a m T b n p H y c n o B z a y B e j m n e H a n KOHTp o J i a e r o p a ć o r u z n p e n n p a H Ä T a a b m a - p O K O M OßlieMe Ä H a r H O C T H H e C K H X Z HpOijlHJiaKTHHeCKZX M e p O n p H H T H f i , O C H O B a H H H X H a
« e i o s a x x H a r H O O T H H e c K o r o a H a n z s a .
B KIkhom SHepreiHHecKOM O x p y re y z e ^aBHo o y c n e x o it npaMeHSjoTca Bume y n o - MHHyTne u e io x H , P a 3 p a 6 o ia H a "ÜHCipyKijM. n o yoiaHOBzeHHB nparoxBOOTH o z e u e B - TOB, p aS o ian u H X n o x AaBjieHHeu b y c jio B z a x n o ji3 y n e c T H , n o c n e npocpoHKH p a c -
Ocena stsnu element <5w cisnlenioaych kot2:6w 427
•qëTHoro BpeueHH padoT H ", KOTopaa h b j x h s t c e BpeMeHHOil HHOTpyKpHeii, o6H3HBam- n e â b nojitm e ,50 BpeMeHii pa3paSoTKn ^aHHHX fljis Bae^eHHH 6ox.ee coBepmeHHUx pacnëTOB npoTOooTH paeoTajomnx n o s sassen n eM sjieueHTOB 3HepreiH'-ieoKoro 060- pysoBaima.
SHE ASSESMEHT OF SHE BOILER FRESSURE C0MP0ÎIE1ÎTS STATE
S u m m a r y
The most frequent causes of the main holler components sre bb follows) - creep
- f a t i g u e
- erosion - corrosion
- welds and bends brittle failures.
At the moment, the large number of the boilers installed in the home energy industry exceeded calculated operation time. The expensive repla
cement of the creep operated components could be considered es a logical step.
The home and foreign experiences show thst such kind of replacement is needless, and the secure prolongation of components operation is pos
sible under condition of intensified control and taking up complex dia
gnostic end preventing steps besed on diagnostic analysis methods.
On the Southern Power Board area the above mentioned methods are em
ployed successfully for a long period of time.
The "Instruction of establishing the creep operated pressure compo
nents serviceableness after exceeding their calculated operation time"
haa been worked out and it may serve as obligatory, temporary instruction in the home energy industry until the elaboration of new instructions.
These instructions should be preceded by the working out of more pro
gressive strength oeloulstions of the energetic devices pressure compo
nents.
R e c e n z e n t ) D o c . d r h a b . i n i . G e r a r d K o s m a n
Wpîynçio do Redakoji w marcu 1S86 r.
