Fysisch-mechanisch materiaalonderzoek waterbouwasfaltbeton.

ministerie van verkeer en waterstaat

rijkswaterstaat

Rijkswaterstaat

Dienst Weg- en Waterbouwfctmde Dehft

3/ c^cc /^57

FYSISCH-MECHANISCH

MATERIAAL-ONDERZOEK WATERBOUWASFALTBETON.

'Ti'SiJ- OSto S>-'29

RAPPORT-NR.: BSW/WSW 87-24

Datum: 31-12-87

Auteur: E. Troost

INHOUDSOPGAVE: Voorwoord blz 1. Inleiding blz 2. Beproevingstechnieken en monstergegevens 2.1. Mogelijkheden blz 2.2 Variabelen b Iz 2.3. Herkomst monsters blz 3. Beproevingsschema 3.1. Algemeen blz 3.2. Vervormingsges tuurde proeven naar

bezwijken blz 3.3. Spanningsrelaxatle-proeven blz

3.4. Hoogfrequente vervormingsgestuurde

proef blz 4. Resultaten

4.1. Vervormingsges tuurde proeven naar

bezwijken blz 4.2. Spanningsrelaxatie-proeven blz

4.3. Hoogfrequente vervormingsges tuurde

proef blz Conclusles blz

BIJLAGENLIJST:

bijlage 1 lijst gebruikte monsters. bijlage 2 samenstelling monsters.

bijlage 3 t/m 9 vervormingsgestuurde proeven naar bezwijken.

bijlage 10 t/mllO spanningsrelaxatie-proeven.

appendix 1 tabellen resultaten spanningsre lax atleproeven.

1

Voorwoord:

Het hiervoor U liggende Bouwspeurwerk-rapport is tevens het tweede deel van het verslag van mijn afstudeerwerk aan de Technische Universiteit Delft, afdeling der Civiele Techniek. Dit afstudeerwerk is gedaan in het kader van algemeen

onder-zoek naar het vervormingsgedrag van bitumineuze constructies in de waterbouw.

Het afstudeerwerk stond onder supervisie van dr.ir. P.A. Vermeer. Verder wil ik ing R. Termaat bedanken voor zijn ondersteuning bij de realisering van dit project, en de mensen van de onderafdeling MAOB van de DWW voor hun hulp bij de voorbereiding en uitvoering van de proeven.

2

1.Inleiding:

Voor de ontwikkeling van een twee-dimenslonaal (vlakke vervor-mingstoestand) fysisch-mechanisch materlaalmodel voor asfaltbeton dienen een aantal aanvullende materlaalproeven te worden uitge-voerd .

Het te ontv/ikkelen mater laalmodel dient met name geschikt te zijn voor het simuleren van het materlaalgedrag onder cvc1isch belas-t ing .

Om deze reden zijn zowel de visco-elastische als de visco-plasti-sche vervormingen van groot belang. Dit in tegenstelling tot sta-tische belasting waarbij men de visco-elassta-tische term buiten be-schouwing kan laten (zie e lasto-viscoplas11sch model voor zandas-falt; Schotman,Vermeer 1985).

De m dit rapport beschreven proevenserie dient te worden gezien als een eerste aanzet in het kader van een meerjarig

onderzoek-sprogramma. In tweede instantie zal met name aandacht worden besteed aan meer-dimenslonale proeven.

Het meerjarig onderzoeksplan waarin het doel en de verdere plan-ning van dit onderzoek is weergegeven, is notitie BSW/WSW 87-24.

3

2. Beproevinastechnieken en monstergegevens:

2.1. Moaeli jkheden:

Er zijn verschillende methoden om het materiaal mechanisch te be-proeven. Er zijn echter twee hoofdgroepen te onderscheiden; te weten:

- vervormingsges tuurde beproevingsmethoden. - krachtges tuurde beproevingsmethoden.

In principe kunnen beide groepen zowel in één als in meerdere d i -mensies worden toegepast.

Voor proeven waarbij men het materlaalgedrag onder een meer-di-mensionale spanningstoes tand wil bepalen kan gebruik worden ge-maakt van :

- het trlaxiaalapparaat, hierbij is SigmaC2)=Sigma(3).

- het blaxiaalapparaat, hiermee kan een vlakke vervormingstoe-stand worden gesimuleerd; dat wil zeggen Eps(3)=0 en Sigma(l) en Sigma(2) zijn regelbaar met behulp van een kracht- dan wel vervormingsgestuurde opstelling.

In het kader van dit onderzoek wordt het beproevingsschema in eerste instantie beperkt gehouden tot één dimensie.

Het doel van deze proevenserie is namelijk het verkrijgen van in-zicht in het fys1sch-mechanisch gedrag van asfaltbeton, waarbij het werken met meerdere dimensies, gezien het grote aantal varia-belen, het geheel nodeloos complex zou maken.

Bovendien zijn er zeer weinig meer-dimensionale proefopstellingen die geschikt zijn voor het beproeven van asfaltbeton beschikbaar. Dit daar we te maken hebben met een materiaal waarvan het materi-aalgedrag sterk temperatuurafhanke1ijk is, en de proeven dus on-der geconditioneerde klimaatvoorzleningen moeten worden uitge-voerd. Om deze reden zijn één-dimenslonale proeven ook op

praktische gronden gekozen. Met name de temperatuursafhanke1ijk-heid van de verschillende materiaalparameters is met behulp van ééA-dimenslonale proeven goed vast te stellen.

Over het algemeen wordt bij asfal tonder zoek een krachtges tuurde proef (te weten de éénassige kruipproef) gebruikt voor de karak-terizering van het fysisch-mechanisch gedrag van het materiaal. Het toepassen van éénassige vervormingsges tuurde proeven heeft echter een aantal praktische en theoretische voordelen boven de ééAassige kruipproef; te weten:

- bij belasten tot bezwijken heeft men minder beproevingstijd nodig. Dit brengt dus zowel een efficiënter gebruik van de b e

-treffende proefopstelling als een minder gecompliceerde kli-maatregeling rondom het monster met zich mee.

- vervormingsgestuurde proeven leveren voor elke vervormingssnel-heid een directe Sigma-Eps relatie.

4

- eventuele spannings- danwei vervormingsafhanke1ijkheid van ver-schillende materiaalparameters kunnen met behulp van vervor-mingsgestuurde proeven goed worden aangetoond.

Om reden van deze voordelen en ter verkrijging van een goede aan-sluiting op in de constructieleer gebruikelijke methoden voor ex-p i n m e n t e e l mechanisch onderzoek, is in dit onderzoek gekozen voor vervormingsgestuurde proeven.

2.2. Variabelen:

Bij de uitvoering van materiaalproeven hebben we te maken met a l -lerlei condities (omstandigheden waaronder de proef wordt uitge-voerd) die van invloed kunnen zijn op het fysisch-mechanisch materlaalgedrag van het betreffende materiaal.

B I J het materiaal asfaltbeton hebben we te maken met de volgende varlabe1 en:

- Temperatuur.

De temperatuur waarbij de proef wordt uitgevoerd is zeer be-langrijk , voor met name de visceuze termen. Zelfs binnen het in absolute zin zeer smalle temperatuurbereik waaraan asfaltcon-structies in Nederland worden blootgesteld (ruwweg tussen -10 en +40'--' C.) kan het vervormingsgedrag aanzienlijk (orden) ver-schi11 en.

- Spanningsr1chting.

Doordat het materiaal in één richting sterk wordt verdicht kan er in de verticale richting een duidelijk ander vervormingsge-drag worden verwacht dan in de horizontale richting. Het is m e t zonder meer duidelijk of we hierbij in hoofdzaak met

ma-teriaalgedrag te maken hebben dat kan worden weergegeven met behulp van een anisotrope benadering, danwei dat we te maken met een materiaal dat in de verschillende

hoofdspanningsrich-tingen aan verschillende begintoestanden onderhevig is waardoor een materlaalgedrag ontstaat dat gelijkenis vertoond met

ani sot rop ie.

- Be lastingsniveau.

Met name onder drukspanning wordt het materiaal gekenmerkt door niet-lineair [plastisch] materiaalgedrag.

- Herbelasten.

Het materiaal heeft het kenmerk dat het onder een volgende belasting niet identiek reageert als onder de voorgaande belast ing.

- Belastingsduur.

Daar het mat eriaalgedrag wordt gekenmerkt door tijdsafhankelij-ke vervormingen is ook de belastingsduur een belangrijtijdsafhankelij-ke varia-bele.

- Steundruk.

Het al dan niet aanwezig zijn van een zijdelingse steundruk heeft een relatief geringe invloed op het vervormingsgedrag.

5

2.3. Herkomst monsters:

De monsters die voor deze proevenserie zijn gebruikt zijn afkom-stig van een dijkvak van de Westkapelse Zeedijk. Dit dijkvak werd in augustus 1987 voorzien van een nieuwe asfaltbekleding.

Deze asfaltlaag is op de in de waterbouw gebruikelijke wijze aan-gebracht en verdicht.

Uit deze in principe nog onbelaste asfaltlaag zijn monsters ge-boord met een diameter van ca. 100 mm en een lengte van ca. 200 mm, door variaties in de laagdikte bleek de genoemde 200 mm

ech-ter niet overal haalbaar.

Voor nadere gegevens betreffende de diameter, de lengte en het volumegewicht van de monsters wordt verwezen naar bijlage 1. Voor de samenstelling van de monsters (d.w.z. korre 1verde1 ing

granulair materiaal, percentage aan holle ruimte en het gebruikte type bitume) wordt verwezen naar bijlage 2.

6

3. Beproevingsschema:

3.1. Algemeen:

De opzet van deze proevenserie is om met zo min mogelijk proeven toch een redelijk inzicht te verkrijgen van het materiaalgedrag. Zodat een eerste materiaalmodel kan worden opgesteld, en kan wor-den aangegeven op welke onderdelen een volgend materiaalonderzoek zich dient te concentreren.

In dit onderzoek zijn uit praktische overwegingen alleen één-di-mensionale proeven uitgevoerd.

De proeven die in het kader van dit onderzoek zijn uitgevoerd kunnen worden onderverdeeld m drie groepen; te weten:

- vervormingsgestuurde proeven waarbij zowel op druk- als trekspanning wordt belast tot bezwijken.

- spanningsrelaxatie-proeven. Hierbij wordt het monster belast met een bepaalde vervormingssnelheid (zowel in positieve als in negatieve richting) die na een bepaalde tijd plotseling stop wordt gezet; hierna relaxeert de in het materiaal aanwezige

spanning tot een minimumwaarde.

- vervormingsgestuurde proef, waarbij het materiaal aan een sinusvormige belasting wordt blootgesteld met een zeer hoge frequentie. Dit zodat de werke1i jke e las11citeitsmodulus van het materiaal kan worden bepaald.

3.2. Vervormingsgestuurde proeven naar bezwijken:

Er zijn vervormingsgestuurde proeven uitgevoerd waarbij de mon-sters via druk- danwei trekspanning tot bezwijken worden ge-bracht .

Hierbij is tevens onderscheid gemaakt tussen:

- zogenaamde verticale monsters; dat wil zeggen monsters die loodrecht op het normaalvlak van de asfaltlaag uit de construc-tie zijn geboord.

- zogenaamde horizontale monsters; dat wil zeggen monsters die evenwijdig aan het normaalvlak van de asfaltlaag uit de con-structie zijn geboord.

Programma bezwijken via drukspanning: Verticale monsters:

- belasten door middel van 3 verschillende vervormingssnelheden; te weten:

- v-pers = 5 0 mm/min = = > 4.4x10"^ s"'-- vs"'--pers = 5 mm/min = = > 4.4x10''* s'"^ - v-pers = 0.5 mm/min = = > 4. 4x10 •"™ s"'^

7

- alle proeven bij 4 verschillende temperaturen uitvoeren; te weten: 10, 20, 30 en 40'-' C.

- steundruk is constant (atmosferische d r u k ) . Horizontale monsters:

- belasten door middel van 2 verschillende vervormingssnelheden; te weten:

- v-pers = 50 mm/min = = > 4.4x10'"^ s"^ - v-pers - 5 mm/min = = > 4.4xl0"''* s ^

- de temperatuur waarbij deze proeven zijn uitgevoerd is niet ge varieerd. De proeven zijn Tjitgevoerd bij 20''^ C.

- steundruk is constant (atmosferische d r u k ) .

In totaal zijn dit 14 proeven voor bezwijken op drukspanning.

Programma voor bezwijken via trekspanning: Verticale monsters:

- belasten door middel van 3 verschillende vervormingssnelheden; te weten:

- v-pers = 50 mm/min = = > 4.4x10 ^ s'"'^ - v-pers = 5 mm/min = = > 4.4x10""* s"'^ - v-pers = 0.5 mm/min = = > 4.4x10""' s '• - alle proeven bij 2 verschillende temperaturen uitvoeren; te

weten: 2 0 en 3 0'^^' C.

- steundruk is constant (atmosferische d r u k ) . Horizontale monsters:

- er zijn geen horizontale monsters via trekspanning tot bezwij-ken gebracht.

In totaal zijn dit 6 proeven voor bezwijken op trekspanning.

3.3. Spannings relaxat ie-proeven:

Teneinde inzicht te krijgen in het viscoplastische gedeelte van de vervorming zijn een aantal spanningsrelaxatie-proeven uitge-voerd. Hiermee kan worden aangetoond of het materiaal een zoge-naamde vloei spanning (cq. zwichtspanning) kent en of deze een functie IS van een aantal variabelen. Hierbij kan men denken aan de temperatuur, de spanningstoes tand en de vervormingstoes tand.

Programma spanningsrelaxat ie-proeven:

8

uitgevoerde proeven weergegeven.

Hierna volgt een beschrijving van deze proevenserie in woorden.

Verticale monsters:

A: Belasten op drukspanning.

- Elk monster wordt onderworpen aan drie belastingcyc1i. Eén be-lastingscyclus wil zeggen dat het monster door middel van een bepaalde vervormingssnelheid een van te voren vastgestelde ver-vorming krijgt opgelegd, waarna de verver-vorming wordt vastgezet

zodat het monster kan relaxeren.

- De vervormingssnelheld waarmee de opgelegde vervorming wordt bereikt wordt driemaal gevarieerd. Uit praktische overwegingen zijn hiervoor dezelfde vervormingssnelheden gekozen als bij de vervormingsgestuurde proeven naar bezwijken.

- Alle proeven worden bij 4 verschillende temperaturen uitge-voerd; te weten: 10, 20, 30 en 40'-"' C.

B: Belasten op trekspanning.

- Elk monster wordt onderworpen aan drie belastingcyc1i.

- De vervormingssnelheid waarmee de opgelegde vervorming wordt bereikt wordt tweemaal gevarieerd. Hiervoor zijn de snelheden 50 en 0.5 m m / m m gebruikt.

- Alle proeven worden bij 4 verschillende temperaturen uitge-voerd; te weten: 10, 20, 30 en 40""' C.

Horizontale monsters:

A: Beiasten op drukspanning.

-Elk monster wordt onderworpen aan drie be lastingscyc1i.

-De vervormingssnelheid waarmee de opgelegde vervorming wordt bereikt wordt driemaal gevarieerd.

-De proeven worden bij één temperatuur; te weten 20''-' C uitge-voerd .

B: Belasten op trekspanning.

- Er zijn geen relaxatieproeven uitgevoerd op horizontale mon-sters, waarbij het proefstuk op trekspanning wordt belast.

3.4. Hoogfreguente vervormingsgestuurde proef:

Teneinde inzicht te krijgen in de 'werkelijke' elasticiteitsmodu-lus van het materiaal is één monster belast door een hoogfrequen-te (50 Herz) s m u s v o r m m g e belasting.

werke-9

lijke elasticite 11smodulus van het materiaal worden bepaald, die op zich onafhankelijk van de temperatuur is.

Bij zeer snel wisselende belastingen kan het materlaalgedrag goed worden benaderd met een massa-veer-systeem.

10

4. Resultaten:

4.1 Vervormingsgestuurde proeven naar bezwijken:

De resultaten van de in dit kader uitgevoerde proeven zijn in de vorm van Sigma-EpsiIon diagrammen weergegeven op de bijlagen 3

tot en met 9. In deze paragraaf worden enige afgeleiden van deze diagrammen nader bekeken.

In de hiernavolgende tabel is het verloop van de bezwijkspanning en de breukrek voor, door middel van verschillende vervormings-snelheden, op druk belaste verticale monsters weergegeven.

2)nuK

Temperatuur C^^'C) Max. Sigma(1) in kPa Breuk rek (%) Max. Sigma(1) in kPa Breuk rek (%) Max. Si qma( 1) I m kPa Breuk rek (%) 1 vervormingssnelheid =-4.4x10 ^ 10 5925. 4. vervorr 2850. 4. vervorr 1720 . 4. 20 2063. 3.7 30 1130. 4.2 ningssnelheid =-4.4x10 •* 1213. 4.3 ningssnelheic 605. 3.5 562. 4. i =-4.4xl0-- = 387. 4 . 4 / - *-*^ 40 544 . 4.3

s -

^f "7^4

366. ; 3. 1 1

^ ^

^^'"Xj

190. ! 3.3 :

Hieruit blijkt dat de vervormingssnelheid een grote invloed heeft op de bezwijkspanning, het belang van de visceuze termen wordt hiermee aangetoond. Opvallend is echter dat deze invloed bij

10" C aanmerkelijk groter lijkt te zijn dan bij 30 en 40''-' C. Daar hiervoor geen duidelijke fysisch-mechanische verklaring is

te geven, wordt dit voorlopig verklaard door spreiding in de mon-ster samens tel 1 ing.

De breukrek blijkt onafhankelijk te zijn van zowel de temperatuur als de vervormingssnelheid.

In de hiernavolgende tabel zijn de resultaten van de op druk be-laste horizontale monsters weergegeven.

11 Max.Sigma in kPa Breuk rek in % Temperatuur verv . snelh . =-4 . 4x1 0""^ s"^ 2682. 4. 3 2 0" C. verv. snelh . =-4 . 4x10" "* s""'-1294. ! 3.2

Het verschil in bezwijkspanning en breukrek tussen horizontale en verticale monsters blijkt mee te vallen. In tegenstelling tot een verwachte lagere bezwijkspanning (door een reeds aanwezige voor-belasting en een andere opbouw van het granulaire materiaal in horizontale danwei verticale richting) wordt juist in beide ge-vallen een hogere bezwijkspanning gevonden.

Gezien deze resultaten lijkt het verantwoord om het materiaalge-drag in eerste instantie als zijnde isotroop te benaderen.

In de hiernavolgende tabel zijn de resultaten van de op trek b e -laste verticale monsters weergegeven.

TR^K

Temperatuur ("'•'C) Max. Sigma(l) m kPa Breuk rek (%) Max. Sigma(1) in kPa Breuk rek (%) Max. Sigma(l) in kPa Breuk rek (%)

vervormingssnelheid = 4.4x10 ^- s"'- ^^'So /JUV

t 10 2050. 1 . vervormingssnelheic --vervormingssnelheic 325 . 2. 1 30 ; 213. ! 2.5 1 i = 4.4x10 -^ s ^ I 96. i 2.6 1 1 = 4.4x10 = s ^ 1 44 . 1 2.3 !

De trekproef bij 10''' C en een vervormingssnelheid van 4.4xlÜ"""* s'"^ IS mislukt, om deze reden zijn hiervoor geen bezwi jkspanning en bezwijkrek ingevuld.

De treksterkte van het materiaal is duidelijk lager dan de druk-sterkte in tegenstelling tot materialen zoals beton en klei is de

12

treksterkte echter niet verwaarloosbaar.

Daar het bezwijken van de monsters onder trekspanning sterk word beïnvloed door de aanwezigheid van microscheurtjes in het materi aal, is de te verwachten spreiding bij de proeven relatief groot Het verschil kan worden verklaard door het feit dat met name de elast1c1teitsmodulus van het materiaal door de aanwezigheid van het korrelskelet onder drukspanning factoren (factor 3 è 4, voor

t-->0 kan de E-modulus worden afgeleid uit de betreffende Sigma-Epsilon diagrammen) groter is dan onder trekspanning.

4.2. Spannings relaxatie-proeven:

De resultaten van deze proevenserie zijn in grafische vorm

(sigma-tijd diagrammen) weergegeven in de bijlagen 12 tot en met 110. Voor meer gedetailleerde informatie is het verloop van de verschillende karakteristieke grootheden in de tijd in tabelvorm weergegeven in appendix 1.

In de hiernavolgende tabel is het verloop van de restspanning en voorzover mogelijk de relaxatietijd ten gevolge van de opgelegde vervorming voor op druk belaste monsters, bij de 4 gemeten

temperaturen, weergegeven.

Bij een relatief groot aantal proeven kan de relaxatietijd niet worden bepaald, daar bij deze proeven de opgelegde verplaatsing niet samenvalt met de maximale spanning. Dit wordt veroorzaakt door het feit dat bij de uitvoering van deze proeven de grenzen van de mogelijkheden van de gebruikte beproevingsapparatuur worden bereikt. Bij de proeven waarbij dit probleem zich heeft voorgedaan is in de tabellen voor de relaxatietijd een * inge-vuld. rek (%) max. sp. (kPa) rest sp. (kPa) relax. tijd (s) 1 1 0 . 45 698.5 11.3 »«• 0 .85 1000. 1 19.6 * 0.90 750.5 23 .6 * Temperatuur = 10"C. 1 . 22 587. 3 24. 1 * 1 .36 776.5 32.5 * 1 . 44 636.2 28. 3 ca.380 1 .71 1083.4 45. 3 * 2.44 921 .0 64.5 ^

13 rek (%) m a x . sp. (kPa) rest sp. (kPa) r e l a x . tijd (s) rek (%) m a x . sp. (kPa) rest sp. (kPa) r e l a x . tijd (s) rek (%) m a x . sp. (kPa) rest sp. (kPa) r e l a x . tijd (s) rek (%) m a x . sp.

(kPa)

rest sp. (kPa) r e l a x . tijd (s) 1 T e m p e r a t u u r = 10*"'C . > 1 1 1 1 1 > 2.56 1077 . 4 8 0 . 8 ^ 0. 30 2 6 8 . 7 1 .6 ^ 1 .54 2 1 0 . 7 32.5 * 0.3 123.7 0. 1 2.85 9 9 4 . 1 92 .9 1500 0.51 77 . 0 3.2 * 1 .78 4 4 4 . 4 35.3 » 0.6 1 2 3 . 2 1 .5 * 3.63 1 0 3 2 . 1 124 . 3 » 0.55 2 7 9 . 5 6. 1 * 2 . 16 2 9 5 . 5 27.5 c a . 5 4 0 0.9 121 .5 0. 4 4.20 1 1 0 8 . 8 160 .5 ^ Tempel 0.72 1 4 7 . 3 3.3 c a . 1 2 0 Tempel 2.65 5 2 3 . 9 6 8 . 7 H Tempel 1 .2 1 2 0 . 0 4.5 35 -atuur = 0 .83 3 1 2 . 6 8.2 ^ - a t u u r • atuur -1 .6 1 3 9 . 8 30.2 840 = 2 0-'C. 0.90 3 1 3 . 2 10.3 * = 2 0"C. = 3 0-'C. 2.4 120.0 2 5 . 0 38 1 . 03 1 4 5 . 1 15.9 * 3.2 2 7 2 . 7 2 6 . 9 2880 1 . 4 4 221 .3 14 .4 c a . 3 0 0 3.7 1 2 0 . 0 18.0 7

14 rek (%) max. sp. (kPa) rest sp. (kPa) relax. tijd (s) rek (%) max. sp.

(kPa)

rest sp. (kPa) relax. tijd (s) ! 1 '~ "" 4.8 234.7 13.6 289 1 .04 58.2 12.6 3350 1 .60 38.3 4.3 184 2.08 112.0 9.0 2093 Temperatuur 1 Tempel 3.30 48.7 8.0 300 -atuur - -4.80 62.0 10.3 280 = 3 0"C. 1 = 4 0"C.

Hieruit blijkt dat de grootte van de opgelegde vervorming een grote invloed heeft op de na relaxatie overblijvende spanning. Het materlaalgedrag wordt dus gekenmerkt door een duidelijk

ver-stevigingsgedrag (hardening).

Ten aanzien van de relaxatietijd wordt een nogal wisselend beeld verkregen. De resultaten wisselden zelfs bij dezelfde temperatuur

soms met enige factoren. Wel is er een zekere trend aan te geven, daar de relaxatietijd over het algemeen toeneemt naarmate de op-gelegde vervorming groter wordt. Hieruit kan worden geconcludeerd dat het tempo waarmee de viscoplastische term naar zijn limiet-waarde loopt afhankelijk is van de opgelegde vervorming. Dit effect kan men toeschrijven aan een toenemende invloed van de plastische term als functie van de vervorming; anders gezegd het toenemen van het volume in de spanningsruimte waarin alleen

elastische en visco-elastische vervormingen optreden.

Hiermee is ook de toename van de restspanning als functie van de vervorming verklaard, omdat deze restspanning in feite de

plasti-sche term in het materlaalgedrag vertegenwoordigd.

In de hiernavolgende tabel is het verloop van de restspanning en de relaxatietijd ten gevolge van de opgelegde vervorming voor op trek belaste monsters, bij de 4 gemeten temperaturen, weergege-ven .

15 rek (%) max. sp. (kPa) rest sp. (kPa) relax. tijd (s) rek (%) max. sp. (kPa) rest sp. (kPa) relax. tijd (s) rek (%) max. sp. (kPa) rest sp. (kPa) re lax. tijd (s) rek (%) max. sp. (kPa) rest sp. (kPa) relax. tijd (s) 1 1 0.26 475 . 8 12.0 ^ 0.52 5 1 3 . 8 12.3 * 0.54 2 5 3 . 8 8.9 65 T e m p e r a t u u r = 1 0 " C . __ 1 _ 1 1 . 0.79 518.2 13.7 w 1 .07 303 .6 13.4 26 1 .61 3 4 3 . 9 17 .8 54 T e m p e r a t u u r = 20'-'C. 1 1 1 1 . _ 1 ) _ 0.31 379.4 1. 3 * 0.31 121 . 3 2.7 # 0.72 26.5 2.5 * 0 . 62 3 7 7 . 5 2.0 « 0.62 114.1 2 .7 * 1 . 08 3.0 1 . 2 ^ 0.92 3 7 5 . 0 3.2 w 0 . 92 121 .9 3.0 1 1 .43 — 3.0 * 1 .09 78. 3 6.5 46 Tempel 0 .92 8.2 2.0 54 Temper 2.04 43.4 3.0 1 2. 19 119.2 12.3 65 -atuur = 1 .84 19. 0 2 .7 165 -atuur -2 . 19 7 2 .4 M: 3.29 146.2 19.3 145 = 3 0"C. 2.76 36.5 4.5 413 = 4 0-'C. 3.26 15.7 4.2 7 0 0 0

16

Hierbij blijkt de restspanning nagenoeg onafhankelijk te zijn van de opgelegde spanning. De relaxatietijd blijkt hierbij echter ook

in zekere mate afhankelijk te zijn van de opgelegde vervorming. Dit duidt op niet-lineair gedrag van de visceuze termen;

kennelijk kan de viscositeit van het materiaal niet als een constante worden gezien.

In de hiernavolgende tabel is het verloop van de restspanning en de relaxatietijd ten gevolge van de opgelegde vervorming voor op druk belaste horizontale monsters, bij 20'-' C weergegeven.

rek (.%) max. sp. (kPa) rest sp. (kPa) relax. tijd (s) — -, _ —. — T e m p e r a t u u r = 20'^^'C. . I l l ' 1 1 1 t 0.22 257 . 7 5 . 0 * 0 . 35 274.6 12.0 * 0.42 305.8 8.0 * 0.63 335.8 16. 0 ^ 0.70 372. 2 25.0 * 1.06 431 .8 40.0 ^ 1 .85 577. 3 86. 0 w 3.71 680.2 *# ¥:

Bij de proef waarbij een rek van 3.71 % werd opgelegd bezweek het proefstuk, om deze reden is voor de restspanning een ^* ingevuld. De restspanningen bij de horizontale monsters blijken duidelijk hoger te zijn dan de restspanningen, die bij dezelfde temperatuur en vervormingstoes tand, die in de verticale monsters zijn geme-ten. Dit verschil is alleen te verklaren door een verschil in stijfheid van het korrelskelet in de beide richtingen.

Voor het overige is het beeld identiek aan dat van de verticale monsters die zijn belast door een drukspanning.

4.3. Hoogfreguente vervormingsgestuurde proef:

Proefstuk H-Ü2 is belast met een sinusvormige vervorming met een frequentie van circa 50 Herz en een amplitude van circa 0.05 mm. Bij deze proef is het verloop van de kracht (c.q. spanning) ten gevolge van het opgelegde vervormingssignaal gemeten. Met behulp van fourleranalyse kunnen voor zowel het vervormingsgedrag als het spanningsgedrag harmonische functies worden bepaald. Als deze harmonische functies bekend zijn kan de faseverschuiving tussen de beide functies worden bepaald. Bij een volledig elastisch

fa-17

sehoek gering is, kan de te berekenen elasticiteitsmodulus als een redelijke benadering van 'echte' elastieiteitsmodulus worden

beschouwd.

Bij deze proef was de fasehoek 7'-'.

De amplitude van de verplaatsing was 0.047 mm, en de amplitude van de kracht is 1400 N.

Opmerking:

De bepaling van de waarden van de verschillende materiaalparame-ters IS direct gekoppeld aan de keuze van het materlaalmode1, om deze reden wordt de bepaling van de waarden van de verschillende materiaalparameters behandeld in rapport BSW/WSW 87-25 waar wordt

18

5. Conclusies:

-Voor een eerste materiaalmodellering kan worden volstaan vol-staan met een isotroop materlaalgedrag. Bij de viscoplastische vervorming dient echter te worden opgemerkt dat de hoek van in-wendige wrijving van het korrelskelet in de horizontale richting een duidelijk grotere waarde heeft dan in de verticale richting. -Het relaxatiegedrag van het materiaal wisselt sterk, zelfs bij

hetzelfde proefstuk. Dit kan echter voor een belangrijk deel worden toegeschreven aan de gebruikte proefopstelling, die niet

specifiek voor dergelijke proeven is opgezet.

-Ook bij hoogfrequente belastingen (50 Herz, denk aan golfklap-pen) kan het materiaalgedrag niet als zijnde zuiver elastisch worden benaderd.

-Er dient nader onderzoek te worden verricht naar onder prak-tische omstandigheden optredende ruimtelijke spanningstoes tan-den (d.w.z. orde van grootte druk- en trekspanningen), zodat het te onderzoeken spanningstraject kan worden vastgesteld. -Bij dit materiaal hebben we te maken met twee "vloei"-functies.

De eerste vloeifunctie geeft de scheiding aan tussen reversibele en gedeeltelijk m e t-r ever s ibe Ie rekken ( elast i sch-vi scoe las-tisch en elaslas-tisch-viscoelaslas-tisch-viscoplaslas-tisch). En de tweede vloeifunctie geeft de scheiding aan tussen plastisch en visco-plastisch gedrag (boven deze grens treedt scheurvorming o p ) . -Teneinde de vorm van de beide functies beter vast te kunnen

leggen is een tweede proevenserie nodig. Deze proevenserie dient te bestaan uit triaxiaal- of biaxiaalproeven.

Bij deze proevenserie kan worden volstaan met één temperatuur, en wel om de volgende reden:

-het oppervlak in de spanningsruimte waarboven plastische rekken (scheurvorming) een rol gaan spelen is praktisch onafhankelijk van de heersende omgevingstemperatuur.

-het oppervlak in de spanningsruimte waarboven viscoplastische rekken een rol gaan spelen is alleen m een zeer beperkt gebied (d.w.z. hoofdspanningen naderen tot nul en we hebben alleen te maken met een schuif spanning, deze schuif spanning (=de zuivere cohesie) is wel afhankelijk van de temperatuur) afhankelijk van de temperatuur.

-Het materiaal vertoont een duidelijk verstevigingsgedrag (harde-n i (harde-n g ) , voor ee(harde-n goede materlaalmode1 Ier m g is het (harde-noodzakelijk dat dit fenomeen bij de materiaalmodellering wordt betrokken. -De breuk- ofwel bezwijkrek van het materiaal is vrijwel

onafhan-kelijk van de beproevingstemperatuur en de vervormingssnelheid. En bedraagt bij deze mengse1samenstel 1 ing circa 4 %.

Dit in tegenstelling tot de breuk- c.q. bezwijkspanning die in sterke mate afhankelijk is van zowel de beproevingstemperatuur als de opgelegde vervormingssnelheid.

MONSTER V-01 V-02 V-03 V-04 V-05 V-06 V-07 V-08 V-09 V-10 V-11 V-12 V-13 V-14 V-15 V-16 V-17

v-ia

V-19 V-20 V-21 V-22 V-23 V-24 V-25 V-26 V-27 V-28 V-29 V-30 V-31 V-32 V-33 V-34 V-35 V-36 V-37

v-3a

V-39 V-40 V-41 H-01 H-02 H-03 H-04 H-05 H-06 HOOGTE(mm) 186.0 187.0 184.1 193.0 184.0 173 . 0 1 8 3 . 9 185.5 194 .4 183 .5 189. 1 188.2 191 .4 195.5 189.4 194.5 183.0 194.0 189.8 183 .0 195. 1 194.9 195 .0 196.3 192.7 195.8 196.9 193.7 195.3 137. 1 137.4 137.3 137.8 197.6 196.9 160. 1 165.0 163.5 160.0 162.3 162.4 187.0 186.5 187.0 183.5 187.8 188.2 DIAMETER(mm) 100.0 101 .0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100 . 0 1 0 0 . 0 1 0 0 . 0 100 .0 1 0 0 . 0 1 0 0 . 1 100.0 100.0 100 . 0 100 , 0 100 . 0 100.0 1 0 0 . 1 100.5 100.3 100.2 1 0 0 . 4 1 0 0 . 1 1 0 0 . 1 1 0 2 . 8 102.3 1 0 2 . 4 102.6 102 .7 102 . 7 1 0 2 . 7 102.6 102 .7 1 0 2 . 6 102.6 102 .7 102.5 1 0 2 . 7 102 .8 100.0 100.9 101 .0 101 . 2 101 .0 101.0 G E W I C H T ( g r . ) 3411 . 1 3 4 4 6 . 2 3381 .5 3 5 4 4 . 0 3 3 8 8 . 6 3 1 6 9 . 0 3 3 8 7 . 5 3 4 0 4 . 1 3 5 8 7 . 4 3 3 7 5 . 0 3 4 8 9 . 4 3 4 6 2 . 4 3 5 4 2 . 1 3 5 8 8 . 7 3483 . 5 3 5 8 0 . 1 3361 . 6 3 5 6 1 . 3 3 4 9 5 . 2 3 3 7 7 . 2 3 6 1 3 . 1 . 3 5 9 7 . 0 3 6 1 0 . 0 3 6 2 5 . 0 3 5 6 8 . 0 3 6 2 2 . 1 3 8 5 0 . 6 3 7 9 2 . 2 3 8 1 6 . 3 2 6 7 0 . 9 2 6 7 7 . 7 2 6 7 2 . 3 2 6 8 3 . 4 3 8 5 1 . 1 3 8 4 3 . 2 3 2 1 8 . 8 3231 .8 3 1 8 2 . 3 3221 .7 3171 . 2 3 1 7 3 . 8 3 4 6 8 . 6 3 4 9 6 . 2 3516 . 3 3 4 5 6 . 6 3 5 3 2 . 9 3 5 5 2 . 9 VOLUMEGEW I CHT ( kN / m-' bi 2 3 . 3 5 2 3 . 0 0 2 3 . 3 9 2 3 . 3 8 2 3 . 4 5 2 3 . 3 2 2 3 . 4 5 2 3 . 3 7 2 3 . 5 0 23 .42 23 .50 23 .42 23 .56 2 3 . 3 7 2 3 . 4 2 2 3 . 4 4 23 . 39 23 .37 2 3 . 4 5 2 3 . 4 5 2 3 . 3 5 2 3 . 3 6 2 3 . 4 8 2 3 . 3 3 2 3 . 5 3 2 3 . 5 1 2 3 . 5 6 2 3 . 8 2 2 3 . 7 3 23 .56 23 .53 23 .50 23.51 23 .57 23 .56 2 4 . 3 2 23 .69 2 3 . 5 0 2 4 . 4 0 2 3 . 5 9 2 3 . 5 5 23 .62 2 3 . 4 4 2 3 . 4 7 23 .42 2 3 . 4 8 2 3 . 5 6 jlacie 1

Samenstel 1 in g monst ers ; Er zijn steeksproefgewiJS aggregaatsamenstel 1 ing. Resultaat t. i monster V-04 V-09 V-14

v-ia

V-22 V-24 V-28 V-29 V-34 V-35 H-04 H-06 gemiddeld Resultaten t. mon-ster V-04 V-09 V-14 V-18 V-22 V-24 V-28 V-29 V-34 V-35 H-04 H-Ü6 gem. t zeef 1 C 16 : 0.0 : 0.5 ; 0.0 ; 0.6 1 1.9 : 0.0 1 0.0 1 0.0 1 0.0 1 0.8 ! 0.0 1 0.0 : 0.1 1 1.v. bi tume: bi tumegeh. (%) 6 .63 6.60 6.73 6 . 77 6 .64 6.69 6. 73 6 . 49 6.62 6.77 6 .74 7 . 04 6 .70

a.v. het aggr€

t zeef C 11.2 13 .0 8.9 9.5 11.7 12.9 11.2 9.2 9.2 9. 3 10. 1 11.8 9.8 10.6 zeef C 8 28 . 8 31 .0 2 7 . 4 2 9 . 2 29.5 2 9 . 2 2 4 . 6 2 8 . 3 2 6 . 4 2 6 . 8 2 6 . 9 2 6 . 3 2 7.9 een aant 1 p e n e t : (0.1 I 68 ! 70 59 I 72 65 67 82 71 75 72 59 62 68 ?gaatmatf zeef C 5.6 40.3 43.5 40.8 40 . 4 42. 1 41 . 2 41 . 1 43 . 3 41 .4 40.5 39.9 39.0 41.1 al mons rat ie mm) 5 ?rlaal zeef 2 mm 47.9 50 .4 47 . 9 4 8 . 1 49 . 4 4 9 . 3 4 8 . 2 50 .2 4 9 . 0 4 8 . 0 4 5 . 5 4 7 . 3 4 8 . 4 ters b e p roefd op 1 v e r w e k i n g s p u n C^^C) 51 .0 50 .5 50.5 50.0 51 .0 52.0 49.0 50.0 49.5 49.5 51 .5 51 .0 bitume-t. . 5 0 . 5 a l l e wa; zeef . 5 m m 5 4 . 8 55 .9 5 4 .- 5 5 3.9 55 .8 55.9 54.7 56.8 55.7 55 .5 52.7 5 3.6 55. 0 irden in zeef . 18 mm 79. 3 78.0 7!:-.. 7 77 . 4 7 7 . 4 8 0 . 9 76.5 7 7 . 8 7 7 . 6 7 8 . 3 77 . 1 76. 3 77.8 ^H

en H

PI ^ -.20 1 -.25 •

-.69 B

-.30 1 -.32 ^

.01

1

-.21 i -.34 ;

-.32

m

-.43 • -.44 ; -.44 • -.33 ! 1 procent( zeef .0 6 3mm 92 .7 92 .8 92 .- 4 93. 1 92 .8 93 . 3 92 . 3 92 .6 92 .5 93 . 2 93.0 92 .4 92.8

1

ïn) :

1

vu 1 s tBf

1

7 . ^

"

^

-

1

7.P

6.9

"^-1

6.1

7 .7

^-É

"

^

-

1

6.f

7.0

1

7.2 b i j l a g e 2

6000

IkPal

4500

3000

1500

oa QJ

2000

[kPa]

temperatuur=20°C

verticale monsters

bezwijken op druk

1500

v-pers=50mm/min

^ [nmnster V-22)

1000

v-pers=5mm/min

(monster V-21)

v-pers=0,5mm/min

(monster V-10)

1%)

1000

IkPa]

750

- temperatuur=30°C

- verticale monsters

- bezwijken op druk

v-pers=50mm/min

(monster V-25)

500

v-pers=5mm/min

(monster V-u4)

v-pers=0.5mm/min

(monster V-13)

250

(Vol

500

[kPal

375

- temperatuur=40°C

- verticale monstert

- bezwijken op druk]

250

125

v-pers=50mm/min

(monster V-Zö)

v-pers=5mm/min

(monster V-09)

v-pers=0,5mm/min

(monster V-18)

I%]

3000

IkPai

2250

- temperatuur=20°C

- horizontale monste

- bezwijken op druk

1500

O) (U ia m

v-pers=5mm/min

(monster H-04)

v-pers=50mm/min

(monster H-06)

1%)

2000

IkPal

1500

OJ n> oo

v-pers=50mm/min

(monster V-17)

1000

v-pers=0,5mm/min

(monster V-20)

- temperatuur=lO°C

- verticale monsters

- bezwijken op trek

IVo]

v-pers^Omm/min

(monster V-06)

v-pers=5mm/min

(monster V-03)

CD o» m

v-pers00,5mm/rhin

(monster V-05)

1%)

Spanningsrelaxatieproeven: p r o e f nr . lA-D IB-D 2 A - D 2B-D 3 A - D 3 B - T 4 A - D 4 B - T 5 A - T 5 B -6 A - D 6 B - D 7 A - D H ! 7 B - D H S A - D 1 8 B - - ; 9 A - D H : 9B 1 lOA-TI lOB-Tl IIA-Tl IIB-TI ! T e m p . 1 '-'C. 1 10 ! 10 40 40 10 10 40 40 10 10 30 30 20 ; 20 30 1 30 ; 20 i 20 ; 20 1 20 1 30 ! 30 1 1 rekl 1 (%) i 0.45 1 0.85 1 .60 1 .05 1 .24 0. 26 1 . 04 0.72 0.54 r 0.31 1 .22 0.21 0 . 35 1 .59 r 1 .85 r 1 . 09 0. 32 0.92 0.31 1 tijdl 1 ( s e c . ) i 0.2 : 4.0 : 4 0 . 0 1 24.0 ' 2 4 0 . 0 0 .6 240 . 0 1 .8 1 2 0 . 0 liet uit 0.6 24.0 0.72 24 . 0 360 . 0 liet uit 4 2 0 . 0 liet uit 1 8 0 . 0 0.6 1 8 0 . 0 0.6 1 rustl 1 ( u r e n ) 1 20 ; 20 1 10 10 20 20 10 10 2 .gevoerc 13 13 15 15 13 .gevoerc 15 .gevoerc 2 2 2 2 1 rek2 1 (%) i 0.89 ; 1 . 70 1 3.25 2. 10 2.46 0.52 2 . 10 1 .43 1 .07 1. 0 .62 2.45 0.42 0.71 3 . 20 i. 3.73 i . 2. 19 0.63 1 .84 0.62 1 t i j d 2 1 (sec . ) 1 0.2 1 4.0 40.0 24.0 2 4 0 . 0 0.6 2 4 0 . 0 1 .8 120.0 0.6 24.0 0 . 72 24.0 360 . 0 4 2 0 . 0 180.0 0.6 180.0 0.6 : r u s t 2 1 ( u r e n ) ; 30 1 30 15 15 30 30 15 15 6 20 20 20 20 20 20 6 6 6 6 1 r e k 3 ! (%) 1 1 .35 1 2.55 4.90 3. 15 3.67 0 .79 3. 14 2 . 15 1 .61 0.93 3 .68 0.63 1 .07 4.81 5 .62 3. 2 9 0.93 2.76 0.92 ; tijd3 1 (sec . ) 1 0.2 4.0 1 4 0 . 0 ' 24.0 2 4 0 . 0 0.6 240 . 0 1 .8 120 . 0 0.6 24 . 0 0.72 2 4 . 0 360 . 0 4 2 0 . 0 1 8 0 . 0 0 .6 180 . 0 0 .6 r u s t i 1 ( u r e n j 40 -40 •

23 1

23

40 1

40 23 •

23 1

13 30

30 1

35 • 35

30 1

35 1

13

13 1

13 ^

1

1

1 1 b i j l a g e 1 O

Spanningsrelaxat ieproeven: proef nr . 12A-T 12B — 13A-D 13B-D 14A-D 14B-D' Temp . '-C . 40 40 20 20 20 20 rekl (%) 1 .08 ti Jdl (sec.) rustl (uren) 1 60.01 2 _ 1 rek2 (%) 2. 19 t t 1 niet uitgevoerd. t . 1 ___ 1 0.51 0.29 0 . 879 r 120.0 0.6 20.09 liet uit 15 20 24 1 .03 0.55 1 .763 1 .gevoerd. tl jd2 (sec . ) rust2 (uren) 300.0 1 6 1 1 120.0 0.6 20 . 09 20 25 24 rek3 (%) 3.26 1 .54 0.83 2.642 tijd3 (sec.) rust3 (uren)! 1 1 1 7 2 0.01 15 1 120.0 0.6 20 . 09 40 30 24 D = drukproef T = trekproef

DH = drukproef op horizontaal monster.

Een aantal proeven zijn tweemaal uitgevoerd. Dit daar de opgelegde vervor ming bij een aantal proeven niet binnen de gewenste tijd is gerealiseerd. Daar er m e t voldoende monsters meer beschikbaar waren is besloten slecht een beperkt aantal proeven overnieuw te doen; de betreffende proeven zijn 3A, 4A en 13A. De desbetreffende resultaten hebben in de appendix het achtervoegsel X.

Proef 2B is mislukt en is verder buiten de evaluatie gehouden.

•a

d

a

on

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

o.a

0.6 0.4 0.2

H

0

- 0 . 2 H

- 0 . 4

0 . 6

0 . 8

1

1 . 2

1 . 4

-DRUK 10 -C Proef lA V - 3 4

v..

—I— 2 0

40

60

TiJd [uren]

—T"

60

br>lQg

e 12

ë

p.

OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

0.6

0.6

0.4

0.2

-0

- 0 . 2 H

- 0 . 4

0 . 6

0 . 8

1

1 . 2

-- 1 . 4

0

DRUK 10 -C Proef lA V - 3 4

—r-20

40

60

TiJd [seconden]

80

L'")iQg<2. 15

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 10 -C P r o e f lA V - 3 4

i

A

9

72

72.02

7 2 . 0 4

( T h o u s a n d s )

TlJd [ s e c o n d e n ]

72.06

72.08

b.sl

_';'Q9^

14

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 10 -C Proef lA V - 3 4

3

d c PS

1 8 0

180.04

( T h o u s a n d s )

TiJd [seconden]

180.06

180.08

b r U o q c 1S

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

a

d

•a

d M 0 i a l . D

1

0.5

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

-L

r - 1

DRUK

1

10 -c

Proef IB V-35

v _

I— -T

» ^ . 1 — 1 • 1

20

40

TlJd [uren]

60

80

biUag*!. 16

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 10 'C P r o e f IB V - 3 5

SI

M 9

40

TiJd [seconden]

b ' Ü a g c i 7

1

i

&

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 10 -C Proef IB V-35

1.5

0.6 H

0

-0.5

H

- 1

- 1 . 5 H

- 2 H

- 2 . 5

- 3

72

72.02

72.04

(Thousands)

TlJd [seconden]

72.06

72.08

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 10 -C Proef IB V - 3 5

0 OH

s

d

•a

d

a

0 . CO M 9 OS - 2 . 5

-1 8 0

180.02

180.04

( T h o u s a n d s )

TiJd [seconden]

180.06

180.08

bi'sla'

^ l a g e l<g

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 40 -C Proef 2A V-2B

M

3

td 0 . CO M 9 OS 7 0

60

50

40

-3 0 2 0

10

" L

-- 1 0

—r-20

TiJd [uren]

4 0

isivlöge. 2 0

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

0 M

a

d ft

£

M 9 OS

DRUK 40 -C Proef 2A V - 2 8

TiJd [seconden]

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 40 -C Proef 2A V - 2 8

36

36.02

36.04 36.06 36.08

( T h o u s a n d s )

TiJd [seconden]

36.1

36.12

biologe. Z2

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 40 'C Proef 2A V - 2 8

0 0. M W

d

d

VI M 9 OS

90.08

90.1

90.12

(Thousands)

TiJd [seconden]

90.14

90.16

biologe 23

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 10 'C Proef 3A V-40

0

•a

0 M l . D —

1

0.5

0

0 . 5

1

1 . 5

2

2 . 5

3

3 . 5

-4 —4 —f G

<^^

V

L

1 1 I 20 1 1 1 40

TiJd [uren]

i

V

L..

1 60 1 1 80 b n QQ€. 2^

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 10 -C Proef 3A V - 4 0

ft CQ

£

M 9 OS

0

200

TiJd [seconden]

400

biOagc. ZS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 10 -C Proef 3A V-40

72

72.2

72.4 72.6

(Thousands)

TlJd [seconden]

72.8

73

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 10 -C Proef 3A V - 4 0

d

•a

d

a

ft CQ M 9 OS

180.4

180.6

180.8

( T h o u s a n d s )

TiJd [seconden]

1 8 1

b'^lag?. 2 7

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

d

•a

d

a

ft CQ

£

M 9 OS o

1

0

1

2

3

4

5

-*s^

1 r

DRUK

10 -c Proef 3AX V - 3 2

^

- - 1

\

L

r • — I

L_

T r - -••• ]•

20

40

Tijd [urenl

60

80

b/^lcige 2S

lm

i

ft (O

£

M 9

os

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 10 -C P r o e f 3AX V - 3 2

2 0 0

Tijd [seconden]

4 0 0

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 10 -C Proef 3AX V - 3 2

a

ft CQ

£

M 9 OS - 0 . 5

1 . 5

-- 2 . 5

-72.2

72.4

(Thousands)

Tijd [seconden]

72.6

b.-0

_{is 1 a g e 3 0}

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 10 -C P r o e f 3AX V - 3 2

0<

d

•a

d

a

ft CQ ; 4 OS

180.4

180.6

(Thousands)

Tijd [seconden]

180.6

1 8 1

Ul

i\ l a g c 31

a*

tt

d

•a

d

a ft M 9 OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

f\ A U . O

0.5

0 . 4

0.3

0.2

0.1

0

0.1

0 . 2

0.3

0 . 4

0.5

0.6

0.7

-0.8 -f

^

1 . ,

TREK

|

-10 -c

Proef 31

1 V - 1 5

K

1

_-1

_{r 1}

-20

₄₀

Tijd [uren]

60

80

b.-

_';'^3*

32

CS

a

ft Vi M 9 OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

0.5

0 . 1

0 . 2

0 . 3

-TREK 10 'C P r o e f 3B V - 1 5

1

20

4 0

TlJd [ s e c o n d e n ]

b i j l a g e . 33

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 10 -C Proef 3B V - 1 5

tK

B

ti ft CQ

£

M 9 OS

72

72.02

72.04

( T h o u s a n d s )

Tijd [seconden]

72.06

b i s ' a

_)'^3*

3-4

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 10 -C Proef 3B V - 1 5

O4 d

1

d

a

ft CQ

£

M 9 OS 0.6

1 8 0

180.04

(Thousands)

Tijd [seconden]

180.06

180.08

bij) lage. 3 5

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 4 0 -C P r o e f 4A V - 1 1

1 2 0 -1

8) M 14

B

d

d

a

ft CQ

£

M 9 OS 1 1 0

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0

-0 2-0 4-0

Oi M bl

d

•a

d

C0 ft CQ

£

M 9 OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 40 -C Proef 4A V - 1 1

120

O

0.2

0.4 0.6

(Thousands)

Tijd [seconden]

0.8

b i v l ö g t 2>7

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 40 -C Proef 4A V-11

d 0, M bt

d

d

ft CQ M 9 OS

120

36

36.2

36.4 36.6

(Thousands)

Tijd [seconden]

36.8

37

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 4 0 'C P r o e f 4AX V - 0 1

130

(0 t»

d

d

ft CQ M 9 OS

- 1 0 -t

bl

d

d

a ft CQ

£

M 9

os

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

1 3 0

DRUK 4 0 'C Proef 4AX V - 0 1

2 0 0

Tijd [seconden]

400

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 40 "C Proef 4AX V - 0 1

(0

d

d

a

ft CQ

£

M 9 OS

130

36.2

36.4

(Thousands)

Tijd [seconden]

36.6

brüage ^^

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 40 'C Proef 4AX V - 0 1

tS ft CQ M 9 OS

130

90.4

90.6

(Thousands)

Tijd [seconden]

90.8

biOagc:. AZ

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 4 0 -C P r o e f 4B V - 2 7

St M to ft CQ M 9 OS

a) 0< M b(

d

1

d

tt ft CQ

£

M 9 OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 40 -C Proef 4B V - 2 7

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 40 -C Proef 4B V - 2 7

bl

S

tt ft Vi

£

M 9 OS

36

36.2

36.4 36.6

(Thousands)

Tijd [seconden]

36.8

37 37.2

biUcige. As

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 40 -C Proef 4B V - 2 7

IS OH M ft CQ M 9 OS 90

_90.02

90.04

(Thousands)

Tijd [seconden]

9 0 . 0 6 9 0 . 0 8 b i S l ^ g e A€>

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 10 'C Proef 5A V-12

a.

bll

d

•a

d

ft CQ

£

M 9 OS

0 . 4 -1

0.3

0.2

0.1

0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1

1.1

1.2

1.3

1.4

1.5

1.6

-1 . 7 - j

L

1 1

0 2

L_

i. 1 1 1 1 i 1

4 6 8

v _

^_ i i 1 1 1 1

10 12 14

Tijd [uren]

1 1 1 1 1 1

16 18 20

b i j l a g e

A7

(S

bt ti ft CQ M 9

OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 10 -C Proef 5A V - 1 2

O

200

Tijd [seconden]

400

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 10 -C Proef 5A V - 1 2

7.34 7.38

7.42 7.46

(Thousands)

Tijd [seconden]

7.54 7.58

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 10 -C P r o e f 5A V - 1 2

tt b0

d

•a

d

« ft CQ M 9 OS

0.4

29

29.2

( T h o u s a n d s )

Tijd [ s e c o n d e n ]

29.4

b'yc*<:^e. S o

0) O H bl

d

*a

d

(0 ft CQ

£

os

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

0.2

0.1

O

•0.1 H

•0.2

•0.3

0 . 4

0.5

-•0.6

•0.7

"0.8

•0.9

-- 1

O

DRUK 30 'C P r o e f 6A V - 3 9

M - i J .

20

j I • • .iJ i I <« i i i i . i . A I..

—r-40

Tijd [uren]

Ji ,i

60

b i U a g c S1

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 30 -C Proef 6A V - 3 9

% bl

I

ts ft CQ

0 . 1

-£

M 9 OS - 0 . 4

40

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 30 -C Proef 6A V - 3 9

3

ft CQ

£

9 OS

- 0 . 3 - . ,

- 0 . 4

0 . 5

0 . 6

-- 0 . 7

46.8

46.82

46.84

(Thousands)

Tijd [seconden]

46.86

b i O a Q ^ . Sh

n

bl

d

•a

d

(d ft CQ M 9 OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

0.2

0.1 H

o

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

--0.7

0.8

0.9

-- 1

118.8

DRUK 30 -C Proef 6A V-39

1

118.82

118.84

(Thousands)

TlJd [seconden]

1

118.86

118.88

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 30 -C P r o e f 6B V - 4 1

bd d

•a

d 0 ft CQ

£

M 9 OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

a

IS ft CQ M 9 OS 0.2

DRUK 30 -C Proef 6B V - 4 1

Tijd [seconden]

biv

(d

a

cd ft CQ M 9

OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

0.2

46.8

DRUK 30 -C Proef 6B V-41

1 1 r

46.84 46.88 46.92 46.96

(Thousands)

Tijd [seconden]

47.04

47.08

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 30 'C Proef 6B V-41

tS bl

d

•a

d

ai ft CQ

£

M 9 OS

119.2

119.4

(Thousands)

Tijd [seconden]

119.6

119.8

120

.^io,g« biOc^c^e s S

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

(\ A U . 4

0.3

0.2

0.1

0

0.1

0 2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

-HOR DRUK

^ L —'•" - I

1

2 0 -C

_ ,._^ ._

Proef 7A

^

1

H - 0 5

1"

-"1 1

20 40 60

Tijd [uren]

b i j l a g e -Sq

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

HOR DRUK 20 'C Proef 7A H-05

d bl IS ft CQ

£

M 9 OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

HOR DRUK 2 0 'C P r o e f 7A H - 0 5

bl

B

IS ft Vi

£

M 9 OS

54

54.02

54.04 54.06

(Thousands)

TlJd [seconden]

54.08

u

54.1

!p\c^€.

^'

(d 0. bl

d

•a

d

(d ft Vi

£

M 9

os

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

- 0 . 1

0 . 2

0 . 3

-- 0 . 4

0 . 5

0 . 6

-- 0 . 7

126

HOR DRUK 20 'C Proef 7A H-05

1 r

126.02

T T T

126.04 126.06

(Thousands)

TlJd [seconden]

1

126.08

126.1

0. bl

d

•a

d

81 ft CQ M 9

OS

0.5

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

HOR DRUK 2 0 'C P r o e f 7B H - 0 1

0.4

0.3

-0.2

0.1 H

O

-0.1

0.2

0.3

0.4

-•0.5

•0.6

•0.7

•0.8

-•0.9

- 1 H

•1.1

U

O

20

40

60

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

HOR DRUK 20 'C Proef 7B H-01

0.3

-20

40

Tijd [seconden]

60

80

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

HOR DRUK 2 0 'C P r o e f 7B H - 0 1

0.8

54

54.02

54.04 54.06

(Thousands)

Tijd [seconden]

54.08

54.1

bis loge é>S

0^ bl

d

•a

d

ld ft CQ M 9

OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

0.5

-0.1

H

•0.2

•0.3

•0.4

•0.5

•0.6

•0.7

•0.8

•0.9

1

-1.1

126

HOR DRUK 20 'C Proef 7B H-01

\

126.02

T T

126.04 126.06

(Thousands)

TlJd [seconden]

1

126.08

126.1

bijlage. 6G

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 30 -C P r o e f 8A V - 0 2

a

a,

bO d

•a

d a ft CQ

£

M 9 OS

1

2

3

-- 4

- 5

Tijd [uren]

b i U o g e . é>7

IS bl

B

ed ft CQ 9 OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 30 -C Proef 8A V - 0 2

0.2

0.4

(Thousands)

TlJd [seconden]

0.6 0.8 bi"-;>löge. ^ S

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 30 -C Proef 8A V - 0 2

(d ft Vi

£

M 9 OS - 0 . 5

1 . 5

-- 2 . 5

-- 3 . 5

47

47.2

47.4 47.6

(Thousands)

TlJd [seconden]

47.8

46

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

DRUK 30 'C Proef 8A V-02

(d

a,

bl d

•a

d 0 ft CQ M 9 OS

1

2

-- 3

4

-- 5

119.3

T r

119.7 119.9

(Thousands)

Tijd [seconden]

120.1

120.3

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

HOR DRUK 20 "C Proef 9A H - 0 3

« bl

B

ed ft Vi

£

M 9 OS

0.2

0.4

(Thousands)

TlJd [seconden]

0.6

0.8

b i U a g * . 72

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

HOR DRUK 20 "C Proef 9A H - 0 3

bl

B

ft Vi

£

M 9 OS 54.4

54.8 55

( T h o u s a n d s )

TlJd [seconden]

55.2 55.4 bislcige. 73

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

HOR DRUK 20 'C Proef 9A H-03

cd Oi bl d

•a

d ft CQ

£

M 9 OS

1

-- 2 3 -- 4 - 5 - 6

126.8

127

127.2 127.4

(Thotisands)

TlJd [seconden]

127.6

127.8

b ' \ l o g e . 7A

ti, bl

d

•a

d

« ft CQ M 9

OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 20 -C P r o e f lOA V - 3 0

0 . 5

1 . 5

-- 2 . 5

a

tê $

i

a

ft CQ

£

M 9 OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 20 -C P r o e f lOA V - 3 0

0

100

2 0 0

Tijd [ s e c o n d e n ]

« bl

a

ft CQ M 9 OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 20 -C Proef lOA V - 3 0

7.3

7.5

(Thousands)

Tijd [seconden]

7.7

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

TREK 20 -C Proef lOA V - 3 0

a,

b l

d

•a

d

d ft Vi

£

M 9 OS

0 . 5

-- 1 . 5

2 . 5

-- 3 . 5

2 9 . 1

29.3

(Thousands)

Tijd [seconden]

29.5

bi'>jl<ac^<. 76

fd bl

d

•a

d

os ft CQ M 9 OS

NETHERLANDS PAVEMENT CONSULTANTS

0.4

0.3

-0.2

0.1 H

O

•0.1

0.2

--0.3

--0.4

--0.5 -0.6 -0.7

-•0.8

-•0.9

-- 1

TREK 20 -C Proef lOB V-36

T 1 1 1 r

2 4

6

-I 1 1 r

8 10

Tijd [uren]

12

14

16

18

20

b i U c i g e 7<ï