Stosowanie obudowy z odrzwi podatnych o zwiększonej rozpiętości

(1)

ZE S Z Y T Y NA UK OW E PO LI TE CH NI KI ŚLĄSKIEJ S e r i a ! GÓRN IC TW O z. 157

________ 1987 Nr kol. 934

Zygmunt BYWALEC, Ta de us z PYRCZEK Zeno n SZCZEPANIAK, Oan UR BA ŃC ZY K Instytut Pr oj ek to wa ni a, Budowy Kopalń i Oc hr on y Po wi er zc hn i Pol. Śl.

ST OS OW AN IE OB UDOWY Z ODRZWI PODATNYCH O ZWIĘKSZ0NE3 ROZPI|TOŚCI

St r e s z c z e n i e . W ar tykule poruszono zagadnienie możliwości za

stosowania w przecinkach ścianowych stalowych obudów odrzwiowych.

Z uwagi na wymagane wy miary przecinek - uzależnione od gabarytów sekcji ob ud ow y zmechanizowanej przewidzianej do stosowania w ścia

nie - w y k o r z ys ta ni e do tego celu stalowych obudów odrzwiowych o zn or ma li zo wa ny ch gabarytach nie Jest możliwe.

Stąd też po djęto próby pr zystosowania do obudowy przecinek ściano

wych od rz wi stalowych podatnych o zwiększonej rozpiętości. V/ pracy podano w y ni ki ob liczeń statycznych czterech konstrukcji .obudów z odrzwi stalowych podatnych o zwiększonej rozpiętości zastosowanych eksper ym en ta ln ie w warunkach KWK Knurów.

Po ró wn an ie w y ni kó w badań wytrzyma ło śc io wy ch obudów odrzwiowych o znor ma li zo wa ny ch gabarytach z obllczonę podpornością odrzwi o zwięk

szonej rozpiętości (wykonanych z tego samego kształtownika) uz asad

nia możliwość bezpiecznego stosowania ww. obudów w przecinkach ścia

nowych przez wy ma ga ny okres ich istnienia, tj. do czasu wymiany w nich o b u d ó w odrzwiowych na zmechanizowaną obudowę hydrauliczną. Za celowością stosowania w przecinkach ścianowych obudów z odrzwi sta

lowych o zwiększonej rozpiętości przemawiają nie tylko względy tech ni cz no -e ko no mic zn e zw iązane z ułatwionym wyposażeniem ściany w sekcje ob udów zmechanizowanych, lecz również korzyści wynikające ze zw ię ks ze ni a st at eczności skał w otoczeniu wyrobiska z uwagi na możl iw oś ć Jego drążenia kombajnem chodnikowym.

1. WP RO WA DZ EN IE

Pr o w ad ze ni e ścian zmechanizowanych, gwarantujęcych uzyskiwanie do

brych wy n i k ó w produkcyjnych, związane Jest z koniecznością wykonywania - w trakcie pr zygotowania ściany do eksploatacji - przecinek ścianowych o szerokości około 6 m. Taka szerokość przecinki wymagana Jest w celu umożliwienia zabu do wy w ścianie przenośnika zgrzebłowego oraz poszczegól

nych sekcji zmechanizowanej obudowy hydraulicznej. .

Dotychczas przecinki ścianowe wykonuje się stosując w nich najczęściej obudowę drew ni an ą (rys. i), z czym wiąże się szereg niedogodności. Ob u

dowa taka - ze względu na szerokość wyrobiska - składa się z dwóch zabu

dowanych na zakładkę stropnic, z których każda podparta Jest trzema sto

jakami; po woduje to konieczność wykonywania przecinki dwoma przodkami, co ni ek or zy st ni e w p ły wa na uzyskiwane postępy podczas Jego drążenia i zw ię ks za pracochłonność.

(2)

EĄ Zą £_ JL A. zą j

124 Z. By walec 1 Inni

Rya.1.Schematdrężenla1 wykonywaniaobudowy drewnianejw przecinkachścianowych Fig.1.Scheme ofdrlTingand makingtimberliningInwallcroa8-headinge

(3)

Stonow an ie ob ud ow y z odrzwi podatnych. 121

Kształt stropu - uwarunkowany stosowanie« w przecince obudowy dr ew ni a

nej - Jest przy cz yn ę wywierania na stropnice dość dużych ciśnień gó rotwo

ru.

Sedna z największych niedogodności stosowania w przecinkach ścianowych ob udowy drewnianej ujawnia się podczas wprowadzania do wyrobiska i za bu

dowy w nim sekcji obudowy zmechanizowanej. Rozmieszczenie stojaków pod stropnicami zn acznie utrudnia sprawne manewrowanie sekcjami wydłużając czas p o tr ze bn y na pełne uzbrojenie ściany.

Zast os ow an ie w przecinkach ścianowych stalowej obudowy odrzwiowej p o zwol i na skrócenie czasu potrzebnego na wykonanie tego typu wyrobiska, a prze z to p r z y śp ie sz en ie terminu oddania ściany do eksploatacji. Ze wzgl ę

du je dn ak na w y m a ga ne wy miary przecinki zastosowanie w niej stalowej o b u

dowy - odrzwiowej - o zn ormalizowanych gabarytach nie Jest możliwe. Stąd też w KWK K n u r ó w po djęto prób ę pr zy stosowania do obudowy przecinki odrzwi stalowych podatnych o zwiększonej rozpiętości.

2. PR OP ON OW AN E K O NS TR UK C JE ODRZWI STALOWYCH 0 ZWIĘKSZONEJ ROZPIĘTOŚCI

Uw zg lę dn ia ją c niezbędne wy mi ar y pr ze ci nk i ścianowej (zapewniająca m o ż liwość szybkiego i sprawnego uzbrojenia ściany), tj. szerokość 5500-6500 ^ect i wy sokość 21 00 - 3 5 0 0 mm - w zależności od typu i gabarytów sekcji obudowy zmechanizowanej przewidzianej do stosowania w ścianie - opracowano cztery a l te rn at yw ne rozwiązania ob udowy z odrzwi stalowych podatnych o zw ię ks zo

nej rozpiętości, a mianowicie:

- ro zw ią za ni e nr i o szerokości S = 5400 mm i wysokości W = 2100 mm, - ro zw ią za ni e nr 2 o szerokości Ś *= 5 5 6 0 mm i W * 2400 mm,

- ro zw ią za ni e nr 3 o S = 5600 mm i W = 2600 mm, - ro zw ią za ni e nr 4 o S = 64 00 mm i W = 3500 mm.

Na rys. 2 przeds ta wi on o schemat konstrukcji obudowy z odrzwi stalowych podatnych o zwiększonej ro zp iętości wraz z podaniem charakterystycznych wy m i a r ó w do ty cz ąc yc h każdego z ww. rozwiązań. Obudowa wg rozwiązań p r z e d stawionych powyżej może być wykonana bądź z profilu KS/K021, bądź też z profilu V.

W celu zw ię ks ze ni a no śności obudowy przewidziano także rozwiązanie k o n strukc yj ne o gabarytach jak wyżej, ale z dodatkowymi zamkami [8].

3. P 0 D P 0 R N 0 Ś Ć STAL OW EJ O B U D O W Y ODRZWIOWEJ 0 ZWIĘKSZONEJ ROZPIĘTOŚCI i 2E W Z G L Ę D U N A NO ŚN OŚ Ć KSZTAŁTOWNIKA

O b l i c z e ń st at yc zn yc h konstrukcji stalowej obudowy odrzwiowej o zwięk

szonej rozpiętości, przy uwzględnieniu sprężystego odporu górotworu { l . 3, 6, ' dokonano na maszynie cyfrowej 0DRA -1 20 4 - wykorzystując proora^

(4)

126 Z. Bywalec 1 Inni

Nr wariantów s w Ri R? a b c

rozwiazaroa (m] [m] Im ] [ml lm] [m] lm J

1 5.4 2.1 1.98 3.46 0.04 0.72 0.40 2 5.56 2.4 1.94 3.62 0.22 0.82 0,40 3 5.6 2.6 1.94 3.62 0.4 0.82 0.40 4 6.4 3.5 2.42 4.0 0.82 0.80 0.50

Rys. 2. Schemat konstrukcji ob udowy z odrzwi stalowych podatnych o zwięk

szonej ro zp ię to śc i

Fig. 2. Scheme of st ru ct ur e of fl ex ib le steel double timber lining of big

ger span

(5)

Stonowanie ob udowy z odrzwi podatnych.. 127

BU D-57 oparty na macierzowej metodzie przemieszczeń. Konstrukcję obudowy zastęplono schematem dyskretnym (rys. 3), w którym krzywiznę odrzwi po

dzielono bezprzegubowo wę złami połączonymi prostymi odcinkami prętów o parametrach odpowiadających profilom korytek, Z których obudowa ta została wykonana. Współpracę odrzwi obudowy|z górotworem uwzględniono w schemacie statycznym przez zamodelowanie liniowo-sprężystych podpór na odcinkach pr zemieszczenia się łuku w stronę górotworu.

Siły wewnętrzne w odrzwiach obudowy wyznaczono przy nastę

pujących założeniach:

- ustrój pracuje w fezie epręży- etej,

- ustrój osadzony Jeet w podłożu Winklera o module sprężystości E z m 7,0 MPa, odpowiadającym wy kładce niskiej Jakości, - obciążenia działają w pł as z

czyźnie ustroju,

- analizuje się działanie sił pionowych i radialnych,

- pomija się wpły w tarcia ustro

ju o podłoże,

- obliczenia przeprowadzono dla ob udów wykonanych z profilu KS/KQ-21 oraz V25.

Z uzyskanych wyników obliczeń do sprawdzenia nośności ustroju, wzięto pod uwagę ekstremalne w a rtości sił wewnętrznych (przed

stawione w tablicy l).

Naprężenia występujące w do

wolnym przekroju łuku stropowego lub ociosowego są wynikiem mimo- środowego ściskania lub rozcią

gania danego elementu.

Rys. 3. Schemat dyskretny obudowy o zwiększonej rozpiętości

q. - obciążenie pi onowe (równomier

nie rozłożone), q2 - ob ci ąż en ie ra

dialne (równomiernie rozłożone) Fig. 3. Descrete scheme of lining of

bigger span

qi - ve rt ic al loading (evenly di

stributed), q2 - radial load (evenly d i s t r i b u t e d )

Naprężenia te obliczono wg wzoru:

®ekstr " W * iT' CMPa]

gdzie:

N - wartość siły ociosowej w przekroju o ekstremalnej wartości momen

tu zginającego, MN,

F - przekrój po pr ze cz ny zginanego pręta, m ,2

(6)

Zestawienieekstremalnychwartościsił wewnętrznychw odrzwiachobudowy z profiluKS/KO-211 staliSt5 orazJe] dopuszczalnychobcięiert

12S Z. Bywalec 1 inni

•h r = i «

•1 o 5.

HO 2*

*N o» N CD cn cn cn N 00

E -h 1— I lO CM H O CM rH CM rH rH o

•H o * *- w CM r l rH rH rH rH rH rH rH

U r l L N £ • » » * • • » *

n > o i - 1 o O O O O O O O O O

o 2 O N ID o C O O O 1

® 13 C 3 i-l -O 1

CC O ? n i l

N u z

U © rH

N -H CD O J---- * co Hł IO in rH in o Hf cn CM

O C CO co O ro 00 rH tn o ro CD ro

3 3 © a . cg o co in h* 10 1^ lO 10 10

n j i 5 o

O 3 0 13 r l H O O O o o O o o

D • M a c

rH

O rH C lO MO ro co in in 00 CM h.

N U i L —1 00 O cn N cn N 00 10 00 lO

co J 3 a O ro ro rH rH rH rH rH rH rH rH

3 o H -o a • • W » • • • • » *

C l C o O O o O O O O O O O

O ® © I n P

O C H V

o 1

c o c ' ©'

rH rH rH Ol o c c

E © « ŁJZ1 Hi r l 00 CM in rH ro in CM CM

I_ Q> O 5 <-* in o rH Hi CM in ro ID ro 10

** Ł- rH ® r l CM ro ro ro ro ro ro. ro ro

e a n

.X © J3 » © UJ c c

c > n r

H U z CO ro 00 rH O N rH Hi in

O c O 2' Ht iO ro lO CM CM CM ro rH CM

E © t-» l----1 O O H rH rH rH rH rH rH rH

> E ca . • • • • * • • • • •

0) O c X o O O O O O O O O O

^ e -h a a o> e

Z N z

o cN

o o T K> CM 0* CM 00 in 10 00 rH ro

rM © , Z , H IO Hi cO o o Hi 10 00 O

-H N 1___J O O CM CM CM o o o O rH

co L.

a O 1 o O O O O o o o O O

oo .

a 1 » 00 00 cn N Hi cn N O

o 2 ' Z 7 K) ro 00 «0 cn N rH Ht

rM O O ro N ID 00 CM O ro tn 00

■H -H 1___1 » • • • . • • » • % * •

CO © CM CM CM CM CM ro ro ro ro ro

O z

o c 2 ^rH 2 ^rH 2 ^rH 2 ^rH 2

•H rH O © O © o © O © O

H C © c ■H c •H c c c

O © •H o 13 o -o o *o o -o o

E -N ■o •H © •H © *H © ■H © ■H

O <0> © a C a ^U ^CL 1» a L. Cl

£ *H L

U O e • • e •

en o s o O o O U O O O O

o J3 -O .o Xł J3 X> X) JO JO J3

O o o o ^O o o O o o

rH

>* CM

1 o o O O o O o O

O o o 10 o Ô Ô Ô Ô

a o ¡6 Hi rH in Hi 10 10 ⁱⁿ

>**o tn CM tn CM in CM 10 ro

1- 3 CO

O ¥ a N a a a a a u

O i

00 cd

te

^CD ^CD ² ^CD ^£

(7)

Stosowanie obudowy z odrzwi podatnych.. 129

W x - wskaźnik zginania przekroju, e 3 ,

M - ekstremalna wartość momentu zginającego, MNa.

Dopuszczalne naprężenia plastyczne zginanego przekroju można obliczyć ze wzo ru :

O p i max - R e (" + n ) * M g d z i e :

R 0 - granica plasty cz no śc i materiału obudowy, dla stali St5 - R » 280 M P a ,

m - współczynnik wg Schaefere:

m • 1,4 dla przekroju korytkowego, m * 1,22 dla przekroju dwuteowego, R m - R e

n ■= p - ws pó łczynnik materiałowy,

r . 500 MPa dla etall St5.Hi

Po ró wn uj ąc dopuszczalne naprężenia plastyczne materiału obudowy z na

prężeniami uz ys ka ny mi w obliczeniach programem BUO-57 przy obciążeniu q *> 1,0 M P a ot rz ymujemy współczynnik k:

k = ^P .1. ".a-x

---

® o b l ekstr.

W związku z tym że obliczenia programem BUD-57 oparte są na sprężystej prac y ustroju i wszystkie wartości są liniową zależnością obciążenia sta

tycznego, dopuszczalne obciążenie obudowy d(j0 p oblicza się z zależności

«dop “ k ««

gdzie:

q ■ 1,0 MPa zadane obciążenie w obliczeniech programu BUD-57.

4. AN AL IZ A CELOWOŚCI I MOŻLIWOŚCI STOSOWANIA W WYROBISKACH GÓRNICZYCH OBUDOWY Z ODRZWI STALOWYCH 0 ZWIĘKSZONEJ ROZPIĘTOŚCI

Z pr ze pr ow ad zo ny ch obllczeó podporności obudowy z odrzwi stalowych o zwiększonej rozpiętości (przedstawionych w punkcie 2) wynika, że odrzwia te posiadają - przy radialnym równomiernym obciążeniu łuku stropowego i dokładnie rozpartych o obrys wyłomu wyrobiska łukach ociosowych - nastę

pujące wi el ko śc i podporności:

(8)

1 3 0 Z. B y wa le c 1 Inni

a) odrzwia wg rozwiązanie nr 1 mogą przejąć obciążenie 635 kN, tj.

117 kN/1 m szerokości odrzwi - przy ich wy ko na ws tw ie z kształtownika KS/KO-21 lub odpowiednio 705 kN, t j . 129 kN/1m przy ich wy ko na ws tw ie z kształtownika V25,

b) odrzwia w g rozwiązania nr 2 mogą przejąć obciążenie 711 k N , t j , 129 kN/ i m szerokości odrzwi - dla KS/KO-21 lub odpowiednio 820 kN, tj. 148 kN/1 m - dla V25,

c) odrzwia wg rozwiązania nr 3 mogą przejęć obciążenie 700 kN, tj.

127 kN/1 m szerokości odrzwi - dla KS/KO-21 lub odpowiednio 784 kN, tj. 142 kN/1 m dla V25,

d) odrzwia wg rozwiązania nr 4 mogą przejąć obciążenie 689 kN, tj.

108 kN/1 m szerokości odrzwi - dla KS/KO-21 lub odpowiednio 753 kN, tj. 118 kN/1 m - dla V25.

Z przedstawionych powyżej obliczeniowych wielkości podporności obudów z odrzwi stalowych o zwiększonej rozpiętości widać, że przykładowo odrzwia te (wykonane z profilu KS/KO-21) posiadają podporność nie mniejszą od stwierdzonej badaniami laboratoryjnymi {4, 5^ podporności odrzwi obudowy ŁP-8. Jak wynika z tych badań [4, 5] , zsuw radialnie obciążonego łuku stropowego wz gl ęd em łuków ociosowych - odrzwia obudowy LP-8 wykonane z profilu KS/KO-21 ze stali St5 - następuje przy obciążeniu około 2 8 0 k N , tj. 6 0 kN/1 m szerokości odrzwi. Można zatem stwierdzić, przy przyjęciu, iż o podporności obudowy ŁP decyduje jej obciążenie, przy którym na st ęp u

je zs uw łuku stropowego wz gl ęd em łuków ociosowych, że proponowane do s t o

sowania w przecinkach ścianowych konstrukcje stalowych o b ud ów podatnych o zwiększonej rozpiętości posiadają podporność nie mniejszą od po dporno

ści odrzwi stalowych obudowy fcp-8 - a co za tym idzie istnieje pełne uza

sadnienie dopuszczenia ich do stosowania w praktyce.

Za celowością stosowania w prze ci nk ac h ścianowych ob ud ów z odrzwi stalowych podatnych o zwiększonej rozpiętości przemawia również możliwość uzyskania na st ępujących ef e k t ó w - w porównaniu do stosowanej dotychczas obudowy d r e w n i a n e j :

- możliwość drążenia przecinki ze pomocą kombajnu chodnikowego, co pozwo

li na zwiększenie p o s t ęp ów w czasie Jej wy ko na ws tw a i uzyskanie ks zt ał

tu przekroju po pr ze cz ne go wyrobiska dostos ow an eg o do kształtu obudowy odrzwiowej - zw ię kszającego samostateczność otaczających Ją skał w stosunku do przekroju w kształcie prostokąta,

- urabianie skał kombajnem nie narusza ich struktury. Jak to ma miejsce w przypadku stosowania robót strzałowych, co dodatkowo korzys tn ie w p ł y wa |na zw ię ks ze ni e ich samostateczności,

- zwiększona stateczność skał w otoczeniu przecinki o kształcie owalnym umożliwia wc ze śniejsze Jej wykonanie w stosunku do pr ze wi dy wa ne go ter

minu ro zruchu ściany, a tym samym pozwoli na bardziej racjonalne pl an o

wanie - z odpo wi ed ni m w y p r z e dz en ie m - robót przygo to wa wc zy ch ni ez bę d

nych w calu uruchomiania ściany.

(9)

Stosowanie ob ud ow y ¿"od rz wi podatnych.. 131

- zast os ow an ie w przecince ścianowej stalowej odrzwiowej obudowy podatnej o zwiększonej rozpiętości pozwala na znaczne uproszczenie i ułatwienie oraz z m n i ej sz en ie czasochłonności robót zwlęzanych z wyposażeniem ścia

ny w s e kc je obudowy zmechanizowanej.

5. WN IO SK I I UWAGI KOŃCOWE

1. Z przepr ow ad zo ny ch badaó wy trzymałościowych obudowy ŁP-8 £4, sj i obliczonej podp or no śc i pr oponowanych do praktycznego stosowania w prze

cinkach ścianowych o b ud ów podatnych z odrzwi stalowych o zwiększonej ro z

pi ęt oś ci (wykonanych z profilu KS/KO-21) wynika, że podporność tych odrzwi jest nie mn iejsza od obciężenia pr zejmowanego przez obudowy ŁP-8, przy którym do otyciężeniu następuje zs uw łuku stropowego obudowy ŁP-8 względem łuków ociosowych. Na podstawie badań [¥] pr zeprowadzonych w Instytucie Pr oj ektowania, B u d o w y Kopalń i O c hr on y Powierzchni Wy dz ia łu Górniczego Po li te c h n i k i Slęskiej można przyjęć, źe również w przypadku obudów w y k o nanych z profili V podp or no śc i ob udów z odrzwi znormalizowanych o zwięk

szonej rozp ię to śc i sę porównywalne.

2. S t wi er dz en ie pr ze ds ta wi on e w punkcie 1 wnio sk ów uzasadnia możliwość b e zp ie cz ne go stosowania odrzwi stalowych o zwiększonej rozpiętości - we ws zy st ki ch wyro bi sk ac h pr ze wi dz ia ny ch do krótkotrwałego ich użytkowania - przy za ch ow an iu ws zy st ki ch wy magań te chnologicznych przewidzianych przy za bu do wi e znormalizowanej stalowej, odrzwiowej obudowy podatnej.

3. D o st at ec zn ie duża podporność obudowy z odrzwi podatnych o zwiększo

nej rozp ię to śc i (przy odstępach odrzwi około 1 m) i możliwość ewnetualne- go zw ię ks ze ni a podp or no śc i obudowy poprzez odpowiednie zagęszczenie odrzwi w czasie jej wy ko ny wa ni a w pr ze ci nc e ścianowej z a pe wn ia ję bezpieczne funk

cj on ow an ie prze ci nk i przez wymagany okres jej istnienia, tj. do czasu w y mi an y w niej ob ud ow y odrzwiowej na zmechanizowanę obudowę hy dr au l i c z n ę .

LITERATURA

fil Boro wi ec Z. , P a s z ki ew ic z T. , Grzędziel T. : Analiza statyczna płaskich u k ł a d ó w prętowych oraz krępych ram płaskich. Program na EMC “O D R A "

1204, symbol BUD-57.

[

2

] Chudek M . : Obudowa wy robisk górniczych. Cz. 1. Obudowa wyrobisk kory

tarzowych i komorowych. Wyda wn ic tw o ślęsk, Katowice 1975.

f3l Ma te ja 0.: No śn oś ć ob udowy łukowej. Budownictwo Węglowe. Pr ojekty - Pr o b l e m y 6/82.

f4l Pe r e k 0., Sawka B. : Metoda wyznaczania Jednostkowej dopuszczalnej noś

ności łukowej podatnej ob udowy chodnikowej ŁP z kształtowników V.

Prze gl ęd G ó r n i c z y 2/1984.

rs] R a c z y ń s k i A.t Kierunki rozwoju metod i środków obudowy wyrobisk chod

nikowych. M a t e r i a ł y konferencyjne. S y m p o z j u m )Naukowe PAN nt. Metody za be zp ie cz en ie korytarzowych wy robisk górniczych. Katowice 1-79.

(10)

132 Z. By wa le c j inni

[ć] Schaefer W.: Die Tragfähigkeit von St eh lprofilen und ihre Wirtschaft

liche Verwendung für den Streckhenaunsbau. Gluckauf nr 29-30, 1975.

H Wy pc ho l N . , Mateja D.: An aliza sił wewnętrznych w odrzwiach obudowy łukowej. Budownictwo Węglowe Projekty - Problemy 2/1982.

[ßj Prace Instytutu Projektowania, Budowy Kopalń i O c hr on y Powierzchni.

Opracowanie pt.: "Badania i wdrażanie ramowej obudowy stalowej wy ro

bisk kapitalnych narażonych na deformacyjne ciśnienie górotworu".

Sprawozdanie z badań laboratoryjnych obudowy łukowej oraz prac wd ro

żeniowych. Gl iwice 1984.

Recenzent: Prof. dr hab. inż. A l f r e d Bi liński

Wpły nę ło do Redakcji w marcu 1987 r.

nPHMEHEHHE KPEIM H3 IKXHATJIHBiDi Ä P E B H H X OKJIAH03 C yBEJIHHEHHhW nPOJlETCM

P a s a n e

B CT BT Be npea ci aB ne Ha npoözeua B03iioxHoro n p HM eH es nH b npoceicax a a B H ciaJiLHHX Kpenefi H3 a B e p H u x OKJiaaoB. IB B n ay loro, to o k np oce- K a u npesŁHBJiHBTCH onpeaejieHHue TpeÖOBaHHH, 3aBHCHmne ot r a Ö a p m o B ceicqnft MexaHH3npoBaHHofi Kpemi, npenHa3HaHeHHoft hjih npzueHeHHH B JiaBe, ncnoJiB30B8HH6 jyifl 3Toß uexn C T a x B H H X Kpenelł c TiinoBbMH ra- ÖapHTaiäH He HBJIHeTCH B03M0XHHM. ÄJIH 3TOTO npOBOflftTCH H C nH Ta HH H np H- c n o o oÖ ze HH H hjih Kpen n JiaBOBta n p o c e K CTajiBHttx uBepHHX. owiaaoB c y B ez u n eHhuk n p o z e T O M B paöoie n p r a e s e H H p e 3 y j i B T a m pac^ieTOB 9e TH - pex KOHCTpyKiyjß Kper a H3 CTajiBHax a B e p H u x oKJiaaoB c yB em re eH Hü u npoaeio«, n p n u eH He uu x sKcnepHiteHTaaBHO b yroiiBHoS ma x i e " K H y p o B " . Cp aB He nn e pe3yjiBT3T0B KcnbrraHHfl Ha ycToiteMBOCTB K p e n e ß H3 j B e p H H X okmwob c thiiobbiuh ra Öa pK Ta ra c paccHHiaHHofl HanexHocTBio oKJiaaoB c y B e x Hq eH HM H npoaeroii / B u n o j m e H H H x H3 r e x xe npofuueß/, aa eT Bo a- M O X H OC TB Öe3onacHoro npHueH eH HH B u m e y K a 3 a H H H X K p en eö b b s b o b u x n p o - ceKax bo Bpeufi h x cymeciBOBaHiiH, T .e l' ao Bp eu eH H 3a ue HH b h h x K p e - luieHHÜ j B e p HH UH oKJiaaauH Ha uexsHHSRpoBaHHyio ranpaBjHwecicy» Kpens, üp Hu eH eH He KpeiuieHüß hs CTaiiBHHX om iaaoB c y B ejihwshhhu npojierou UeiieCOOÖpa3HO He T0JIŁK0 C TOTK H ap eH HH TeXHHK0-3K0H0JIHWeCK0fl, C B H - saHHoß o oÖJierHeHHMU CH aß x e H H e M m a B U b c c ku hh u e x a H H 3/ po Ba HH oß K p e - RH, a Tarnte Bu ro sa as-a a y B ex HR eH HH ci af io B H o c i H O K a x b paßoHe bbi- p a öoTKH npn np ox ox ae HH Z BtipaßoTKH yrojiBHuu KOMÖaitaou.

(11)

AP PL I C A T I O N OF LINING WI TH FLEXIBLE DOUBLE TIMBER OF B I G G E R SPAN

S u a d a r y

The paper deale with poaibl ll ty of application of steel double timber linings In wa ll cross-headings. Because of required dimensions of cross- -h ea di ng s - dependent on dimensions of mechanized support to be applied in a lo ngwall - ap pl ication of steel double timber linings of standard d imensions is not possible for this purpose. Thus there have been some attempts of a p p l ic at io n of flexible steel double timber of bigger span in wa ll cross- he ad in g lining. The paper presents the results of static calculations of four linings with flexible steel double timber of bigger span used ex pe ri me nt al ly in Knurów Coal Mine.

C o mp ar is on of the results of strength testings of double timber linings of stan da rd dimensions with calculated supporting ability of double timber of bi gg er span (made of the same shape) shows that linings mentioned above can be sa fe ly used in wall cross-headings for required time, i.e. till the ex change of double timber for mechanized hydraulic lining. Application of linings with double timber of bigger span in wall cross-headings is use

ful because of technica l- ec on om ic reasons connected with easier equipping the longwall with mechan iz ed support sections, and also advantages re

sulting from bi gger rock stab il it y sround the heading caused by driving it by means of heading machine.

St os o w a n i e obudowy z od rz wi podatnych... 1 3 3