Statystyczna ocena wytrzymałości mechanicznej izolatorów wiszących długopniowych

(1)

ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ S eria: ELEKTRYKA z . 28

_______ 1970

Nr

k o l. 275

TADEUSZ STĘPNIEWSKI, ZBIGNIEW GACEK

Katedra Technologii i M etrologii Elektrycznej

STATYSTYCZNA OCENA WYTRZYMAŁOŚCI MECHANICZNEJ IZOLATORÓW WISZĄCYCH DŁUGOPNIOWYCH

S tre s z c z e n ie . Omówiono obecne sposoby oceny wytrzymałości mechanicznej izolatorów długo- pniowych. Podano zasady oceny s ta t y s t y c z n e j . Nową metodę oceny zilustrowano przykładem

liczbowym, odnoszącym s ię do izolatorów LP75/

1 2 .

Podano propozycje zmian obowiązujących przepisów.

1 . Wprowadzenie

Układ konstrukcyjny i z o l a t o r a długopniowego, przedstawiony 'n a ry s. 1, obejmuje część iz o la c y jn ą ceramiczną i dwa kołpaki po

łączone spoiwem.

I z o la to r ma spełn iać zadania elektryczne oraz zadania mecha

niczne, wynikające z obciążenia przewodem, sadzią i ciężarem własnym łańcuchów przelotowych lub naciągu przewodu w łańcu

chach odciągowych.

Własności mechaniczne scharakteryzowane są wytrzymałością mechaniczną na ro zciąg an ie, k tó rą wg PN-64-/E-O2051 [4-J okreś

l a się jako wartość obciążenia mechanicznego, wytrzymywaną przez i z o l a t o r bez uszkodzenia mechanicznego w określonych wa

runkach przeprowadzania próby. Nie są stawiane wymagania, okre

ś la ją c e k tó ra ze składowych części ma ulec zniszczeniu. Kon

s tru k c ję i m ateriały dobiera się oczywiście t a k , aby skoordy

nować wytrzymałość części składowych.

(2)

258 T . S t ę p n i e w s k i , Z. Gacek 2

R ys. 1 . I z o l a t o r długopniowy LP 7 5 /1 2 1 - c z ę ś ć i z o l a c y j n a , 2 - k o ł p a k i , 3 - spoiwo

P r a k t y c z n i e n a j c z ę ś c i e j w y s tę p u je z n i s z c z e n i e c z ę ś c i cera m icz

n e j , zwykle w p o b liż u k o łp a k a , r z a d z i e j z n i s z c z e n i e o k u ć. Przy niewłaściwym montażu lu b złym s p o iw ie możliwe j e s t je d n a k rów

n i e ż i z n i s z c z e n i e spoiw a.

W ytrzymałość mechaniczną i z o l a t o r ó w o k r e ś l o n e j

)

k o n s t r u k c j i i wykonanych zgodnie z wymaganiami o d n o śnie m a te ria łó w i t e c h n o l o g i i , przep ro w ad za wytwórca na p o d s ta w ie n is z c z ą c y c h prób wyrywkowych ( r y s . 2 ) . O k r e ś lo n a nom inalna w a r t o ś ć w ytrzym ało

(3)

S t a t y s t y c z n a o c e n a . . . 259 ś c i m echanicznej Nr n i e g w aran tu je je d n a k w y trz y m a ło ś c i w s z y s tk ic h s z tu k iz o l a t o r ó w o d b ie ra n y c h p r z e z o d b i o r c ę , na sku

te k znacznych ro z rz u tó w w y trz y m a ło ś c i p o szcze g ó ln y ch s z t u k . M / T /

11 10

0 8

T 6 5 4 3 2 1

6 . CE 11.03 13.03 28.06 25.08

-li.

-N

pr

Data próby

Rys. 2 . P r z y k ła d z e s t a w i e n i a o b c ią ż e ń zryw ających d l a i z o l a t o r rów LP 75/12 produkowanych w 1960 roku w Z akładach P o rc e la n y

E l e k t r o t e c h n i c z n e j w Boguchwale

Aby wyeliminować s z t u k i o b arczon e wadami m ateriałow ym i lu b u s te rk a m i te c h n o lo g ic z n y m i i zapewnić użytkownikowi w a r to ś ć ob

c i ą ż e ń m echanicznych, k t ó r e można uznać za pewne (gwarantowane)

(4)

260 T. S t ę p n i e w s k i , Z. Gacek przeprow adza s i ę próbę mechaniczną wyrobu, p r z e z o b c i ą ż e n i e k a ż d e j s z t u k i n ac ią g ie m p ro b ierc zy m N . W arto ść o b c i ą ż e n i a

p r

p r o b ie r c z e g o p rz y jm u je s i ę m ożliw ie wysoko, a l e p r z y j ę t a war

t o ś ć n i e może powodować tr w a ł y c h o d k s z t a ł c e ń okuć lu b spoiwa, k tó r e b y n adw yrężały badane i z o l a t o r y .

Zgodnie z wymaganiami PN-66/E-06308 [ 5 ] o b c i ą ż e n i e p r o b ie r c z e 1 minutowe i z o l a t o r ó w długopniowych p rzy jm u je s i ę w wysokości o k .

70

% znamionowej w y tr z y m a ło ś c i m e c h a n ic z n e j.

D la stosow anych n a j c z ę ś c i e j w k r a j u i z o l a t o r ó w LP75/12 [ 6 ] w y trzy m a ło ść m echaniczna znamionowa Nr = 7300 kG, a o b c ią ż e

n i e p r o b i e r o s o Np r = 5000 kG.

Dla o k r e ś l e n i a d o p u szcza ln eg o o b c i ą ż e n i a mechanicznego przy p ro je k to w a n iu l i n i i p rzy jm u je s i ę w sp ó łc z y n n ik b ezp ie c z e ń stw a

&\

wg p rzep isó w budowy l i n i i n ap o w ietrzn y ch (PN-67/E-05'lOO)

< T = 2 , 5 .

Przy o d b io r z e p a r t i i i z o l a t o r ó w przeprow adzane s ą próby k o n t r o l n e na losowo pobranych próbkach o l i c z n o ś c i n s z tu k , u z a l e ż n i o n e j od l i c z n o ś c i p a r t i i i z o l a t o r ó w , pod k t ó r ą rozumie s i ę i z o l a t o r y wykonane w jednakowych warunkach te ch n o l o g i c z n y c h . Zgodnie z obecnymi wymaganiami £ 5 ] d l a p a r t i i o l i c z n o ś c i AO00^No ^ 2 0 000 s z t u k , l i c z n o ś ć p r ó b k i wynosi

n s 6 + 0 ,0 0 1 5 N0 (1)

W przypadku n i e s p e ł n i e n i a wymagań p r z e z 1 i z o l a t o r w c z a s i e próby mecfianicznej przeprow adza s i ę próbę powtórną na pod

w ó jn ej l i c z b i e i z o l a t o r ó w w sto s u n k u do l i c z b y iz o l a t o r ó w pró

by p i e r w s z e j . W przypadku ujemnego wyniku prób powtórnych choćby na jednym i z o l a t o r z e , p a r t i ę i z o l a t o r ó w u z n a je s i ę za n ie o d p o w ia d a ją c ą warunkom w y k o nan ia.

Obecny sposób o k r e ś l e n i a i s p ra w d z a n ia w y trz y m a ło ś c i me

c h a n i c z n e j n i e j e s t w y s t a r c z a j ą c y , gdyż n i e d a j e d o s t a t e c z n i e

(5)

S t a t y s t y c z n a o c e n a . •• 261 ś c i s ł e j oceny o d b ie r a n e j p a r t i i i ry zy k a wytwórcy i o d b i o r c y . P o tr z e b n a j e s t ocena ja k o śc io w a o d b ie r a n e j p a r t i i i z o l a t o r ó w , k t ó r a zap e w n ia ła b y , że w adliwość p a r t i i n i e p rz e k ro c z y z góry z a ło żo n ej w a r t o ś c i p rzy określonym ryzyku p o p e ł n i e n i a b ł ę d u .

2 . Zasady s t a t y s t y c z n e j oceny w y trz y m a ło ś c i m echanicznej

Różnice w ła s n o ś c i mechanicznych składowych c z ę ś c i i z o l a t o r a wy

n i k a j ą z układu k o n s tr u k c y j n e g o , różnych w ł a s n o ś c i m a t e r i a ł o wych i procesów te c h n o l o g i c z n y c h .

Dla k ażd e j z c z ę ś c i składowych w y s t ę p u ją znaczne r o z r z u t y w ła s n o ś c i ś r e d n i c h , będące wynikiem wpływów losow ych, w y stęp u

ją c y c h w p o s t a c i odchyłek wymiarów, n i e j e d n o r o d n o ś c i i wad w m a t e r i a l e , odchyłek w p ro c e s a c h p rodukcyjnych i in n y c h .

Na rysunku 3 p rz e d s ta w io n o poglądowo g ę s t o ś ć prawdopodobieństwa naciągów zryw ających c z ę ś c i składowych i z o l a t o r a .

Koordynację m echaniczną u z y s k u je s i ę p r z e z odpowiednie rozw ią

zanie k o n s t r u k c y j n e , p o c i ą g a ją c e za sobą p r z e s u n i ę c i a krzywych

1 - c z ę ś c i p o r c e la n o w e j, 2 - okuć, 3 - spoiwa

(6)

262 T . S tę p n i e w s k i , Z. Gacek g ę s t o ś c i praw dopodobieństw a p rzy zm ianie ś r e d n i c h naciągów z r y w a ją c y c h . O d b iorcę i n t e r e s u j e i z o l a t o r ja k o u k ła d o o k r e ś l o n e j znamionowej w y tr z y m a ło ś c i m echan iczn ej NQ.

O k r e ś l e n i e t e j w y tr z y m a ło ś c i może być przeprowadzone na p o d s ta w ie b a d a n i a n i e w i e l k i e j l i c z b y próbek r e p r e z e n t u j ą c y c h l o sowo p r o d u k c ję o u s t a l o n e j t e c h n o l o g i i . W arto ść znamionową wy-»

t r z y m a ł o ś c i m ech an iczn ej n i e j e s t w a r t o ś c i ą gwarantowaną, a o - b a r c z o n a j e s t m o ż liw o ś c ią z n i s z c z e n i a i z o l a t o r a przy n aciąg u mniejszym od znamionowego. J a k o znamionową w y trzy m a ło ść mecha

n i c z n ą na r o z c i ą g a n i e n a le ż y w ięc p r z y j ą ć w a r t o ś ć o b c i ą ż e n i a , k t ó r e i z o l a t o r w ytrzym uje bez u s z k o d z e n ia c z ę ś c i i z o l a c y j n e j , okuć lu b spoiw a w o k r e ś lo n y c h w arunkach próby i p rzy o k r e ś l o n e j w a d liw o ś c i n o m i n a ln e j .

Warunki próby i w a r to ś ć n om inalnej w a d liw o ś c i powinny być ok re

ś l o n e w w arunkach t e c h n i c z n y c h , uzgodnionych między wytwórcą i zamawiającym, a w przypadku wyrobów znorm alizow anych, wymagają o k r e ś l e n i a w normach przedm iotow ych.

W c e l u w y k o r z y s ta n ia pomiarów naciągów zry w ający ch i z o l a to ró w n a l e ż y uporządkować p o s ia d a n e w yniki naciągów w prób

k a c h . W y k o rzy sta n ie ty c h wyników wymaga p o t w i e r d z e n i a , że r e j e s t r o w a n y r o z k ł a d odpowiada ro zk ła d o w i normalnemu. P rzeprow a- dzone w e r y f i k a c j e r o z k ła d u w o p a r c i u o k r y te r i u m

%

2 ^{P earsona} o r a z

X

Kołmogorowa w y k azały , że r o z k ła d y naciągów zryw ają

cych mogą być tr a k to w a n e ja k o r o z k ła d y normalne ( t a b l . 4 ) . U s t a l e n i e znamionowej w y trz y m a ło ś c i m ech aniczn ej wymaga za

ł o ż e n i a r y z y k a , t j . praw dopodobieństw a z e rw a n ia i z o l a t o r a po

n i ż e j w a r t o ś c i znamionowej.

P rzy o d b io r z e p a r t i i i z o l a t o r ó w w y s t ę p u ją s p r z e c z n o ś c i i n t e r e sów wytwórcy i o d b io r c y .

Wytwórca b r o n i s i ę p rzeciw ko m o żliw ości o d r z u c e n ia s z t u k do

b r y c h , k t ó r e mogą być zak w alifik o w an e ja k o w ad liw e, n a to m ia s t o d b i o r c a wymaga w y s o k ie j j a k o ś c i i zw iązanej z tym niezawodno

(7)

S t a t y s t y c z n a o c e n a . . . 263 ś c i pracy i z o l a t o r ó w , co w iąże s i ę z obawą p rzed odbiorem p a r t i i z a w i e r a j ą c e j s z t u k i z ł e j j a k o ś c i .

U w zględniając p r a k ty c z n e pogodzenie in t e r e s ó w o d b io rc y i wy

twórcy przyjmowane s ą w różn y ch przypadkach w a d liw o ś c i nomi

n aln e w g r a n ic a c h wq = 0,4-6 - 1,5%, przy czym w yższa w a r to ś ć wydaje s i ę n a j b a r d z i e j odpow iednią.

W artość nom inalna wymaga z a p e w n ie n ia , że ryzyko dostawcy n i e p rzek ro cz y

cC -

^{0 ,0 5} ^{a ryzyko} o d b io rc y

[ i

= 0 , 1 0 .

S t a t y s t y c z n a ocena w y trz y m a ło ś c i m echanicznej i z o l a t o r ó w s p r o wadza s i ę do p o s t a w i e n i a i z w ery fik o w an ia h i p o t e z y s t a t y s t y c z n e j , że dowolnie wybrany z p a r t i i i z o l a t o r ó w u l e g n i e zerw an iu , gdy w a rto ś ć n a ciąg u p rzek ro cz y w a r to ś ć n a c iąg u znamionowego, przy założonym z góry w sp ółczy n n ik u r y z y k a . Metoda oceny wy

tr z y m a ło ś c i m echanicznej i z o l a t o r ó w na zasadach s t a t y s t y c z n y c h j e s t przedmiotem d y s k u s j i międzynarodowej w ramach Kom itetu 36 IEC.

P o n iż e j podano p r z e b i e g o b l i c z e ń p rzy p r z y j ę c i u l i c z n o ś c i p a r t i i i p r ó b k i wg t a b l . 1 i nom inalnej w a d liw o ści wQ = 1,5%.

1 . O k r e ś l i ć l i c z n o ś ć NQ p a r t i i i z o l a t o r ó w .

2 . Wybrać losowo z p a r t i i próbkę o l i c z n o ś c i n ( t a b l . 1 ) .

T a b l i c a 1 Proponowana l i c z n o ś ć p r ó b k i (n) w z a l e ż n o ś c i od l i c z n o ś c i p a r t i i (N ) i s t a ł a p r z y j ę c i a p a r t i i k p rz y znamionowej

w a d liw o ś c i wq = 1,5% [ 7 ]

L ic z n o ś ć p a r t i i

L iczn o ść p ró b k i

n

S t a ł a p r z y j ę c i a k

Nq < 300 wymaga u z g o d n ie n ia między wytwórcą a o d b io r c ą

300

1200

5

_{1 . *}

(8)

264 T. S tę p n i e w s k i , Z, Gacek c d . t a b l i c y 1 Ł ic z n o ś ć p a r t i i Ł ic z n o ś ć

p ró b k i n

S t a ł a p r z y j ę c i a

k

1200 < N q < 3000 10 1 ,5 8

3000 <N <10000

o 15 1 ,6 5

10000 <N o d b ie r a n ą l i c z b ę i z o l a t o r ó w d z i e l i s i ę n a p a r t i e <10000

3 . O k r e ś l i ć n a c i ą g i zry w ające p o s zcze g ó ln y ch s z t u k z p r ó b k i:

^1 * ^2* * * * *^n*

4 . O b lic z y ć sumę pomierzonych naciągów : + Ng + • • • +

5 . O b lic z y ć sumę kwadratów pomierzonych naciągów : Ni = N1 + N2 + " • + Nn

6 . O b lic z y ć w sp ó łczy n n ik k o re k c y jn y Wk :

C S »,)2

\ = — i 3“

7 . O b lic z y ć skorygowaną sumę kwadratów:

S s ? - \

8 . O b lic z y ć w a r to ś ć W:

E s f -

^Wk

W = n-1

9 . O b lic z y ć o d c h y l e n ie s ta n d a r to w e s :

\ — i

k

(9)

S ta t y s t y c z n a o c e n a . . . 265 10. O b lic zy ć ś r e d n i ą w a r to ś ć n aciąg u zry w ająceg o w próbce*N:

N. + N_ + . . . + N

N = — S E

n

11. Podać znamionową w a r to ś ć w y trz y m a ło ś c i m ech an iczn ej Nq f z warunków te c h n ic z n y c h )

12. O b lic zy ć w s k a ź n ik j a k o ś c i Q_:

N-Nq

^s " s

13. O k r e ś l i ć s t a ł ą p r z y j ę c i a k ( t a b . 1 ) . 14. K ryterium a k c e p t a c j i :

a) zgodność z wymaganiami gdy O > k - p r z y j ę c i e p a r t i i , b) n iezgo d n o ść z wymaganiami gdy Q < k s - o d r z u c e n ie p a r-

t i i.

3 . O b lic z e n ie f u n k c j i ro z k ła d u d l a iz o l a t o r ó w LP 75/12

O b lic z e n ia przeprowadzono na p o d staw ie wyników pomiaru naciągów zrywających d l a n = 98 iz o l a t o r ó w długopniowych LP 75/12 wy

produkowanych w Zakładach P o rc e la n y w Boguchwale w l a t a c h 1964- 1965.

Uporządkowane w yniki pomiarów d l a 11 p r z e d z ia łó w o s z e r o k o ś c i 500 kG o ra z podstawowe z a l e ż n o ś c i s t a t y s t y c z n e z e s ta w io no w t a b l i c y 2 i 3 . W t a b l i c y 4 zesta w io n o o b l i c z e n i a w e r y f i k a - c j i r o z k ła d u wg k r y te r i u m

y

O ( P e a r s o n a ) , k t ó r e p o zw ala ją na p r z y j ę c i e h i p o t e z y , że r o z k ł a d prawdopodobieństwa naciągów z r y w ających j e s t norm aln y. Z o s ta ło t o p o tw ierd zo n e rów nież o b l i

czeniem wg k r y te r i u m (Kołmogorowa).

Na p o d s ta w ie danych s t a t y s t y c z n y c h z próbek i z o la to r ó w o k r e ś l a s i ę param etry ro z k ła d u te o r e t y c z n e g o .

(10)

T. S t ę p n i e w s k i , Z. Gacek

Odchyle nieśred niez próbki s cu

OJ -4-r*

T*

W artość średnia z prób ki Nśr,

CU

10,189

Dystrybuanta empiryczna lll^MI MMIJ i

s

II T-J

£ 1

o r ^ ^ co w - i n m o o cu c— r — o r* o w vo ^ o O O V PA -ćł" 05 o- oo co on o

O O O O O O O O O O r

Częstość względna ni

U

II H-t s

1

O r C v i ^ w J - W K N W r O W i n o i O r c o w < t - c o 4 - r O O c - c - r - r - T - T - O O O» • « • • • « • » » • i »

o o o o o o o o o o o

' O O (0

+» i a -H W *H n a a> a. o n a >, O ® h

szt 2 5 10 13 11 18 12 14 8 4 1

Środek prze działu -i CU m i r \ i A i A i r \ i n m m i n i r > i r >

N W C ^ W r - N C ^ C V I t S N O C- CO 00 ON ON O O T - r - CM CM

r- r* r- r- r~ r*

Granice przedzia łu

CU

rA O E

O l A O l A O l A O t A O l A Q 03 00 ON ON O O V T" CM OJ PA

c* r* v r* v r* T- I I 1 I I I I I 1 I I I A O I A O LA O I A O CA O tA

• » * • » » * • « » «

C ' - O O O O O N O N O Ot- V oj oj t- r- c* r* r- r*

Nr prze dzia łu i 1 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

(11)

Unormowana częstośćwzględna, gęstość prawdopodobieństwa i dystrybuantateoretyczna kładunaciągówzrywającychizolatorówLP75/12

S t a t y s t y c z n a o c e n a , , 26?

KN IN O

U

<d

.p a)

§

S

3 0 -O P i

>>

_{(4 ®}^+> O_---^ss

+>

U

Cu

u o

p*> ® o +>

1

vo in -4 no ir\ o\ co - i - ł 4 4

T - I A O O O 4 CO W r \ 5 (O

o o r w t A i A M J o o m m m

o o o o o o o o o o o

1 I*0

O -P ' O o. u

'« 0 '|J o t ) « s +> fc .H O *rl

w s 4s a

®* h O 'w' C3 p.-o <w

1 9 4 2 4 ^O ^vo ^-d- t* p*- o <vi

-4 ON OT 00 t - ON Ift VO I A I N - K N O O T - O J f A r A r A O J r - O C

O O O O O O O O O O O

Unormowana częstość względna wi 2n

1

O O O O O O O O O O O O N

1/N P - KŃ t i y5 O Cn O- 00 KN CM - 4 T- KN O IT\ OJ C- OJ T- CT\ OJ O T“ 0J KN OJ - 4 OJ KN T* O O

O O O O O O O O O O O

Środki prze działu Ni

3 f A OT“

H

U N l O l O i n i A t A l A l T i l A t n U N C ^ - O J C ^ - O J C ^ - O J O ~ O J O - O J O -

C - O O O O O N O N O O t - t - O J O J

T- T- T- T- T- T-

ol

N 3W .M -H Ob ®

•H

1 T - f W r A - 4 l A N O O O O O N O T - T* V

(12)

268 T. S t ę p n i e w s k i , Z.

n

u

■8e-*

Ni O»4 'WO

o0

COa

>4

o

a

OJ

° \

> t IA

n e-

® -P 0 4

O J

o.

ca o

• r l -P a ca O r-1 N O T3 N

I - 1

U

^J3

CL O

U) >J co ni r - l -O

"O CD

a x>

o o

w

>»

s &

®

t-f

CU co CU U

*<

^«

■h nrbO

»4 *H P cO ® U

f»> O

a

»4_T>

9

CO CO

•H iM

§ *

&

no

•pn

bo o

N14

04

CVJ CL•H cl a■»4

CL•H

a

i

rA lApf U) vo o r- IA O r i O ITWO o

e» » » • * ! » «>

O O r* o o o o

OJCU*»

rA n

CU

*

OJ *—* CL •H a •

l•H v_^C

i

8,250 0,624 21,200 1,000 10,020 7,610 1,840

■rl

aCL i

l A f A Q O O O Q O Q Q C U i \ r O O ^v<F <35 U5 CU

<T> OJ (Ti -ij- CO OJ fA-T CN lf\ T”

T^^TC^-CUtAC^lAr-^IAT“

r- T- r* er r*

Gęstość prawdo podo bieństwa

i

9 - i O - i OVDdTC^COW

-3- o\co co o ^{o m a}vo i r \ > n

O O r N K M A i ^ N r O Om m m m m r ¿ m m m m m o o o o o o o o o o o

Unormo wany środek prze działu

i

-a-OU5CUO\CUO\fAVDQ-4-

T~ O-CUCOfAt^-^^fACOCU

• e» • m « •> «ke»e»«ke>

N r r o o o o o r r W

Czę stość empi ryczna •

-pN

U (VJIAOrAT-<X><Vj4l-00<ł-T*

r- r- r- r- r- t-

środek prze działu

2O

i*'»o

r~

M

UMAlALAlAlAUMAlAlAlA C^CUD-CUD-CUO-CUO-CMC- c-co c o m c ^ o o r r w w

T- T* T* T- T- r*

Granice przedzia łu

ca

M

iao

yr

X

O CA O IA O IA O IA O I A O m m m m m m m m m m m COCO (J\ONO O r r N (VI n

i i i i 7 7 7 7 7 7 7

IA O IA O I A O I A O I A 0 1A D-C0 o O O N O N O O r r t D N

r* T“ t- r- r- r*

Nr prze dzia łu i

1 r- oj ia-3- iavoo co m o r

t~ r-

Gacek

(13)

Przyjmując rozkład normalny, przed ział ufności dla środka zgrupowania naciągów zrywających przy nieznanym odchyleniu średnim wynosi

“ * u 4 — ~— < Ń < N . + t . „ ( 2 )

ś r q , k “ 1 \[k^1 Śr q , k " 1 Vk-1

Z t a b l i c statystycznych d la poziomu ufności q = 5% i l=k- - 1 = 10* \ , k - 1 = ^

* 10 1 8 9 -3 ,5 8 1 . ♦ < N < 1 0 1 8 9 + 3 , 5 8 1 .

Vio \ i o

8963 < H <11415 (kG)

Przedział ufności d la odchylenia średniego

& wynosi

S t a t y s t y c z n a o c e n a . . . 269

s <

6 < jk,

^s

x 2 X«,

Na p o z i o m i e u f n o ś c i q = 5%, p r z y k = 1 1 .

2 2

Z t a b l i c s t a t y s t y c z n y c h X 2 = 2 0 , 2 ^ - j = 7 , 7 2

a w i ę c

3 . 3 2 . 1 1 4 2 . & < 3 , 3 2 . 1142

^ 5 2 , 7 8

843 < G < 1 3 6 5 (kG)

(3)

Na r y s u n k a c h 4 i 5 p r z e d s t a w i o n o g r a f i c z n i e p r z e b i e g i f u n k c j i g ę s t o ś c i p r a w d o p o d o b i e ń s t w a i d y s t r y b u a n t y t e o r e t y c z n e j n a c i ą -

(14)

270 T. S t ę p n i e w s k i , Z. Gacek

ObciĄieol«

z ry w a ją c e

Rys. G ę sto ść prawodpodobieństwa ro z k ła d u o b ciążeń dla i z o l a - torów LP 75/12

F/K/

Rys. 5. D y stry b u a n ta r o z k ła d u o b ciążeń zryw ających d l a i z o l a torów LP 75/12

(15)

S t a t y s t y c z n a o c e n a .. » 271 góir z r y w a ją c y c h . P r z e b i e g i t e o r e t y c z n e f u n k c j i n ało żo n o na roz>- kłady em p iry c z n e . Z r y s . 5 w y nik a, że w a r to ś ć w y trz y m a ło ś c i zna

mionowej p rzy w a d liw o ś c i n om inalnej w^ = 1% wynosi =

= 7 500 kG, a przy wq = 1,5% w ynosi = 7650 kG.

Wyniki o b l i c z e ń p o t w i e r d z a j ą s łu s z n o ś ć w a r t o ś c i Nq = 750C kG p r z y j ę t e j w normie (jf).

k .

^Wnioski

Dotychczasowy sposób o k r e ś l a n i a w y tr z y m a ło ś c i znamionowej i z o la to ró w długopniowych wg obow iązujących norm i [ 6 j o r a z metody oceny j a k o ś c i o d b ie ra n y c h p a r t i i [ 5 ] wymagają o p a r c i a o metodę s t a t y s t y c z n ą .

Jako w ytrzy m ało ść znamionową n a l e ż y p r z y ją ć w a r to ś ć o b c i ą ż e n i a zryw ającego przy o k r e ś l o n e j w a d li w o ś c i, k t ó r ą p ro p o n u je s i ę p r z y ją ć równą 1,5%«

W związku z wprowadzaniem nowych typów i z o l a t o r ó w d łu g o p n io wych i przeprow adzaną n o w e li z a c j ą normy [ 6 ] o k r e ś l a n i e w y tr z y

m ało ści znamionowej n ależy o p rz e ć na m etodzie s t a t y c z n e j i opracować metodę oceny w y trzy m a ło ści m echanicznej iz o la to r ó w w próbkach k o n t r o l n y c h , naw iązując do a k tu a ln y c h p rac IEC.

Uaktualnienia wymaga również sposób doboru wytrzymałości mechanicznej izolatorów długopniowych i elektromechanicznej i - zolatorów kołpakowych do obciążeń obliczeniowych, przy czym jako podstawę doboru proponuje s ię przyjąć naciąg probierczy.

LITERATURA

[1] Ciszak J . , Czernicki S t . : S taty sty czn a k o n tro la jak o śc i w normach i praktycznym zastosowaniu. Wydawn. Norm. W-^wa

1967.

(16)

272 T . S t ę p n i e w s k i , Z. Gacek

£23

C h o r a f a s D .N .: P ro cesy s t a t y s t y c z n e i niezaw odność u r z ą d z e ń . WNT Warszawa 1965.

[ 3 j Smirnow N.W.* K r ó tk i k u r s s t a t y s t y k i matem atycznej d l a za

stosow ań t e c h n i c z n y c h . Warszawa 1965.

[ 4 3 PN-64/E-02051 E l e k t r o e n e r g e t y c z n e i z o l a t o r y wysokiego n a r p i ę c i a . O k r e ś l e n i a , o z n a c z e n ia i k l a s y f i k a c j a .

£ 5 3 PN-66/E-O6308 E l e k t r o e n e r g e t y c z n e i z o l a t o r y wysokiego na

p i ę c i a . I z o l a t o ń y l i n i o w e . Wymagania o g ó ln e i metody ba

dań .

[ 6 3 PN-

6

I

/91056

E l e k t r o e n e r g e t y c z n e i z o l a t o r y w ysokiego n a p i ę c i a . I z o l a t o r y lin io w e w is z ą c e długopniowe ty p u ŁP.

[ 7 3 I®* 36B ( S e c r e t a r i a t ) 30 - May 1969. D r a f t - Sampling r u - l e s c o n c e r n in g t e s t s o f t h e second Group o f P u b l i c a t i o n 274.

CTATKCTMHECKAH CilEHKA MEXAHWHECKOrO COnPOTMBJIEHMH BHCAUM k30JHflT0P0B CTEPKHEBOrO TMIIA

P e 3 d me 1 rj

B c ta r

b

u n p eA C TasJteu o c n o c o ó a ouemcn M e ia m w e c K o r o c o n p o T H B a e - Hwa u30JIhtopob C T p e z a e B o r o T a n a . y a aa aH o npHHm m u C T a T H C T tm e c - k o& o ą e H K H . HoBbiii u e t o s o n eh kh npescTaB ,neH <1 HCJie hhhm npnuepoM SJia HSOJiaTopOB i n n a Jin 7 5 / 1 2 . IlosaHO n pes^ ozeH H H u3u e H eh kA o<5- s 3biBajomiz p a c n o p a z e H M ii.

(17)

S t a t y s t y c z n a o c e n a . . . 273

THE STATISTICS APPRECIATION TO MECHANICAL ENDURANCE FOR LONG ROD INSULATORS

#

S u m m a r y

The s t a t i s t i c a l methods o f a p p r e c i a t i o n o f m e chan ic al end u ran ce f o r lo n g ro d i n s u l a t o r s a re d i s c u s s e d .

New s t a t i s t i c a l methods f o r a p p r e c i a t i o n lo n g ro d i n s u l a t o r s h a re been g iv e n and a p p l i c a t i o n o f t h i s method t o t h e ty p e LP 75/12 i n s u l a t o r s shown.

The p r o p o s i t i o n t o t h e change o f v a l i d s t a n d a r d s have been g i v e n .