INSTYTUT ELEKTRONIKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ ZAKŁAD PODSTAW ELEKTRONIKI
44-101 Gliwice, ul. Pstrowskiego 16 — tel. 31-76-27
CENTRALNY PROGRAM BADAŃ PODSTAWOWYCH
NR 02. 20
WYBRANE ZAGADNIENIA PODSTAWOWYCH PROBLEMÓW WSPÓŁCZESNEJ METROLOGII ORAZ TECHNOLOGII I KONSTRUKCJI SYSTEMÓW
I URZĄDZEŃ POMIAROWO-KONTROLNYCH
GRUPA VH
OPRACOWANIE METOD I APARATURY DO NIENISZCZĄCEJ KONTROLI
MATERIAŁÓW I WYROBÓW
Temat nr VII. 02
KONDUKTOMETRIA WIROPRĄDOWA WSPOMAGANA KOMPUTEROWO
Kierownik tematu: prof, dr inż. Stanisław MALZACHER
19 .9.0
i'
'POLITECHNIKI WARSZAWSKA
CENTRALNY PROGRAM BADAN PODSTAWOWYCH 0 2 . 2 0 •
Wybrane zagadnienia podstawowych problemów współczesnej metrologii oraz technologii
i konstrukcji systemów i urządzeń pomiarowo-kontrolnych
R A P O R T R O C Z N Y GRUPA TEMATYCZNA 711
OPRACOWANIE METOD I APARATURY DO NIENISZCZĄCEJ KONTROLI MATERIAŁÓW I WYROBÓW
Kierownik grupy tematycznej:prof.dr hab.Zdzisław Pawłowski Nr tematu:VII.02
Nazwa tematu !
KONDUKTOMETRIA WIROPRĄDOWA WSPOMAGANA KOMPUTEROWO Kierownik tematu:prof.dr inż.Stanisław Malzacher
Nr etapu/rok opracowania:5/1990 - część I Nazw-a etapu:
Przenośne wiroprądowe konduktometry przemysłowe /cz.I/.
Oprogramowanie,badanie i uruchomienie konduktometru z automatycznym doborem częstotliwości /cz.II/.
Warszawa - Gliwice I - 71.1990
ZG P o l. SI. z. 456-85 2500
W Y D Z IA Ł AUTOM ATYKI, ELEKTRONIKI I INFORM ATYKI Politechniki Śląskiej
IN S T Y T U T E LE K TR O N IK I Zakład Podstaw Elektroniki
Wykonawcy Y-go etapu /część 1/ - 1990 r.
Główni wykonawcy:
1 . Prof.dr inż»Stanisław Malzacher /Kierownik tematu/
2 o Dr inż.Leszek Dziczkowski /z-ca kierownika tematu/
Współpraca:
3. Dr inż.Jerzy Mazur
4-. Mgr inż.Maria Dziczkowska 3* Mgr inż.Piotr Zastawnik 6 . Mgr inż.Maria Wrzuszczak
f
oraz Janina Czapla,Teresa Rokita,Krystyna Żyła,Joanna Kozina,Czesław Ziober i inni
SPIS TREŚCI
str.
- Wprowadźenie do raportu rocznego z V etapu
część I ... IY 2 7 . Wiroprądowe konduktometry przemysłowe ... 1
2 7 .1 . Wybór koncepcji przenośnego konduktometru
wiroprądowego dla celów przemysłowy ch. 1 27.2. Zasada działania konduktometru kompana-
cyjnego , ... 3 2 7 .3 . Wyniki badań konduktometrów komparacyj-
nycń o... -13
27.4. Dokumentacja konduktometru KW-2 ... 2^
Literatura ... 47
ZG P o l. Sl. z. 456-85 2500
W YD ZIAŁ AU TO M ATYKI, ELEKTRONIKI I INFORM ATYKI Politechniki Śląskiej
IN S T Y T U T E LE K TR O N IK I
Zakład Podstaw Elektroniki I V
WPROWADZENIE DO RAPORTU ROCZNEGO Z V ETAPU (Część I)
Ze względu na treść zawartą w programie etapu V-go pracy p t “Konduktometria wiroprądowa wspomagana komputerowo" i w raporcie z tego etapu,nadano mu tytuł roboczy:"Przenośne wi- roprądowe konduktometry przemysłowe ( część I ) . Oprogramowa
nie,badanie i uruchomienie konduktometru z automatycznym do
borem częstotliwości (część II ) ” .
Niniejsza część I obejmuje okres sprawozdawczy pierwszego półrocza 1 990 i jest związana z opracowaniem trzech modeli przenośnego konduktometru przemysłowego,z bezpośrednim analo-
t
gowym odczytem konduktywności,zwanego również ze względu na wykorzystywaną zasadę działania - konduktometrem komparacyj- nym. Konduktometry te w zamierzeniu wykonawców tematu VII.02 mają stanowić obiekty umożliwiające praktyczne sprawdzenie przydatności metody pośredniego skalowania przy użyciu wspo
maganego komputerowo konduktometru z automatycznym doborem częstotliwości.Ponadto stanowią one przedmiot praktycznego wdrożenia do produkcji.ich małoseryjną produkcją zamierza za
jąć się Zakład Doświadczalny Elektroniki i Mechaniki rrecyzyj- nej Politechniki Śląskiej ,który w chwili obecnej przeprowa
dza wstępne rozeznanie rynku.
7/spomniane konduktometry przemysłowe zostały ostatecznie zrealizowane w bieżącym roku,w pierwszej połowie V-go etapu;
dwa pierwsze modele były już jednak gotowe do prób w 1989 Jeden z modeli był również demonstrowany na wystawie aparatu
ry naukowej w Moskwie w ubiegłym roku.
W celu przeprowadzenia badań zrealizowano trzy kolejne mo
dele konduktometrów przemysłowych o następujących oznacze
ZG POl. SI. Z. 456-86 2500
niach: KW-0, KW-1 i KW-2. Są to modele konduktometrów wiroprą- dowych z cewką stykową,odczytem analogowym i zasilaniem sie
ciowym (lub na żądanie bateryjnym ) .Dwa ostatnie modele mają opracowaną pełną dokumentację techniczną,będącą, również częś
cią składową niniejszego raportu.Modele te zostały poddane uproszczonym próbom typu i badaniom laboratoryjnym.Najważniej-
sze wyniki tych badań zostały zamieszczone .również w niniej
szym raporcie.
Gały materiał opracowania niniejszej I-ej części raportu z V~go etapu pracy jest zawarty w jednym,27-ym rozdziale raportu.
Zgodnie z zasadą wprowadzoną w poprzednich raportach,numeracja ta stanowi kontynuację numeracji rozdziałów w raportach z czte
rech pierwszych etapów pracy.
ZG P o l. Sl. z. 456-86 2500
- 1 -
27. WIROPRĄDOWE KONDUKTOHETRY PRZEMYSŁOWE
27 . 1 . Wybór koncepcji przenośnego konduktometru
wiroprądowego dla celów przemysłowych
W procesie realizacji tematu "Konduktometria wiroprą- dowa wspomagana komputerowo" ( CPBP 02.20-VII.02 ) pow
stał problem znalezienia obiektu - w postaci prostego konduktometru wiropradowego - na którym można byłoby
sprawdzać prz?/datność metody pośredniego skalowania przy użyciu wspomaganego komputerowo konduktometru z automat?,-
f
cznym doborem częstotliwości [iJ . W tym celu rozpatrzo
no różne firmowe rozwiązania konduktometrów wiroprado- wych,których parametry mogły stanowić podstawę opracowa
nia. Parametry tycb konduktometrów zastawiono w tabl.27.1.
Jako podstawowy zakres pomiarowy przyjęto najczęściej' spotykany i najbardziej interesujący metalurgię kolorową zakres pomiarowy konduktywności od około 5 MS/m do około 60 MS/m, co odpowiada grupie metali od ołowiu,poprzez sto
py miedzi (brąz,mosiądz) »aluminium i jego stopy aż do czystej miedzi elektrolitycznej.Założono również,że uk
ład pomiarowy musi być na tyle elastyczny ab?/- mógł być łatwo przystosowany również do badania metali o mniejszej konduktywności np. od około 1 'MS/m (tantal), a także, do celów defektoskopii po odpowiednim przestrojeniu.
Kolejnymi warunkami,które musiały być spełnione była pro
stota konstrukcji przyrządu,jego względna taniość,łatwość obsługi i możliwość produkcji seryjnej.
>
produ
centa
rowy kondukty- wności
Badane metale
i stopy czość ność tliwośó
prądu za
silania c ewki
alne unie
sienie sau dy („lift
off”)
odczy
tu
Uwagi
1 2 5 A 5 6 7 8 9 10
1
NORTEC NDT - 5A USA 26 - 65% LiCS
Al,Mg prasowa
ne i walcowane oraz różne ich
0,5% LICS i 0 ,5% 3LC£ 60 kHz 0,075 mm anal. Konduktometr
NORTEC NDT - 1 7 USA 2 A - 6 5 % IACS
stopy
0,5% IACS + 1% IACS 62,5 kHz
f
0, 1 25 mm
0,3% B.CS cyfr. t t
SIGMATEST 2.067-060 RFN 5 - 6 2 MS/m Od ołowiu do srebra
0,1 MS/m pocz.zakr.
0,25 MS/m koniec zak.
1 % 60 kHz 0,15 mm anal. 1 t
SIC-MATEST 2.067-061 RFN 8 - 107% IACS Od brązu krze
mowego do srebra ok.0,5%
LACS
1 %. 60 kHz - anal. t t
SIGMATSST 2.067-062 RFN 0,016-0, 2pJlm Od srebra do ołowiu
- 1 % 60 kHz 0,1 mm Cu
0,15 mm stopy op.J
anal.
Miernik re- zystywności
SIGMATEST 2.067-500 RFN 0,5-5,5 MS/m
Od stopów oporo
wych do ołowiu i stali austen.
0,05 MS/m pocz.zakr.
0,1 MS/m koniec zak.
1 % 500 kHz - anal. Konduktometr
SIGMATEST 2.067-501 RFN 1 - 9,7% L1CS
Od tytanu do chromu (stopy
oporowe)
ok.0,25%
IACS
1 % 500 kHz - anal. t t
SIGMATEST 2.0 67-502 R F N 0,18— 2 pJ2m Od brązu do sto
pów Sn, Bi,Pb
- 1 % 500 kHz - anal.
Miernik re- zystywności
B3 - 21 H ZSRR
__________
1 - 8 MS/m Od manganu do tantalu
- 5% 1 MHz 0,1 mm anal. Konduktometr
- 3 -
Założenia te wydaje się spełniać układ pomiarowy zaproponowa
ny przez autorów w ramach tematu CPBP 02.20-VII.02 pod naz
wą "komparacyjnego konduktometru wiroprądowego ze wskazaniem analogowym".
27.2. Zasada działania konduktometru komparacyjnego W konduktometrii wiroprądowej mogą być wykorzystywane dwie różne grupy przetworników indukcyjnościowych w posta
ci cewek przelotowych dla przedmiotów walcowych i cewek stykowych o bardziej uniwersalnym zastosowaniu.Konstrukcja tych ostatnich może*być różna;spotyka się np. cewki poje
dyncze, różnicowe lub w układzie transformatorowym.W przypa
dku cewek pojedynczych,zresztą- o różnej budowie - np.bez- rdzeniowych lub rdzeniowych - zbliżenie,zasilanej prądem zmiennym o podwyższonej częstotliwości,cewki na małą i sta
łą odległość do powierzchni metalu,którego kondukty/mość chcemy zmierzyć,powoduje - wzbudzenie prądów wirowych w ob
jętości metalu blisko jego powierzchni (efekt naskórkowoś- ci ) .Sytuację powyższą ilustruje rys.2?.la. Oddziały1;anie wtórnego strumienia magnetycznego pochodzącego od prądów wirowych na strumień pierwotny,pochodzący od cewki,powoduje w rezultacie powstanie znanego zjawiska będącego rezulta
tem wzajemnego sprzężenia polem magnetycznym dwóch obwodów prądu zmiennego.Uważając cewkę za obwód pierwotny o induk
cy jności ■ i rezystancji , a badany metal za obwód wtórny o indukcyjności L^ i rezystancji możemy uk
ład "cewka stykowa - badany metal" zastąpić układem jak na
Am
Rys.27.1. Obwód zastępczy układu „cewka stykowa - materiał badany":
a) schematyczne przedstawienie układu „cewka stykowa - materiał badany" ; b)interpretacja elektryczna - dwuobwo- dowy schemat zastępczy układu; c) schemat zastępczy jedno- obwodowy
- 5 -
rys.27. 1 b i c . W wyniku takiego sprzężenia otrzymujemy znane związki
E' = E1 + E ^ 2 = E 1 +
Li = L1 - L2 / 7 = L1 - R
gdzie R^ - wypadkowa,podwyższona rezystancja cewki,w wyni- ku sprzężenia indukcyjnościowego;
L' - wypadkowa, obniżona indukcyjność cewki w wyniku sprzężenia indukcyjnościowego;
przy czym. 2 2 2
\
i?2 d) L2
— 0 0 jest przekładnią napięciową
£o M
sprzężenia między cewką stykową i badanym metalem, a M jest współczynnikiem indukcyjności wzajemnej w tym układzie.
O / O
Wielkości R^> = R2/ P i Iv, = ^2/ ^ stanowią zastępczą rezystancję i indukcyjność metalu (reaktancję indukcyjnoś- ciową metalu ) , przeniesione na stronę pierwotną układu to znaczy wniesione z różnym znakiem do cewki stykowej.Oczywiś-
/
cie informacja o poszukiwanej konduktywności jest zawarta w zastępczej rezystancji R^, i zastępczej indukcyjności I/, . Zmiana konduktywności powoduje więc w rezultacie zmianę R^
i L' ,a ściślej R' i ¿yl/j czyli składowych impedancji 2jp cewki stykowej "obciążonej1’ badanym metalem. Mierząc obydwie składowe dla różnych badanych metali,przy założeniu że pozo
stają niezmienione - częstotliwość prądu zasilającego cewkę stykową,sama cewka i jej odległość od powierzchni badanego materiału,zaś jej grubość jest znacznie (co najmniej ^-krot
nie) większa od głębokości wnikania prądów w metal dla danej
częstotliwości - otrzymujemy w rezultacie znany wykres ilu
strujący zależność tych składowych od konduktywności (rys.
27.2 ) .
ł
Problem pomiarowy zmierzający do znalezienia opisaną me
todą konduktywności badanego metalu sprowadza się więc do
Rys.2 7 »2. Normowane składowe impedancji coL'
cewki stykowej "obciążonej" badanym materiałem, w funkcji konduktywności i grubości ( f=60 kHzj wg Förstera [2 ]
pomiaru składowych, impedancji, "obciążonej" metalem, cewki stykowej: R' i cjŁ' oraz odpowiednim skalowaniu.Dla tego celu,zgodnie z rozwiązaniami klasycznymi,wybrano metodę zerową,różnicową. Dwie,niby-rezonansowe gałęzie indukcyjno- ściowo-pojemnościowe,tworzące pseudo-mostek jak na rys.2 7 .3 , pozwalają na wyskalowanie jednego z elementów doprowadzają
cych układ do stanu zerowego napięcia wyjściowego,wprost w jednostkach konduktywności.Obie gałęzie: nieparzysta z prą
dem 1 ^ i parzysta z prądem pracują w istocie w wa-
D
Rys.27.3« Typowy układ różnicowo-zerowy (pseudo-mostek) do pomiaru konduktywności: G - generator prądu zmień nego; W - wskaźnik zera; - pojemność nastawna, skalowana w jednostkach kondukty/ności
runkach odstrojenia od rezonansu.Biorąc pod uwagę wykres przedstawiony na rys.2 7 . 2 możemy zauważyć,że przejście od materiału o dużej konduktywności (np.miedzi) do materiału o mniejszej konduktywności (np.ołowiu ) pociąga za sobą zna
czną zmianę składowej urojonej ( ćjL' « ) mniejszą nato
miast zmianę składowej rzeczywistej ( P' ) . Pozwala to wnio
skować, że proces doprowadzania układu różnicowego do równo
wagi można przedstawić w uproszczeniu jak na rys.2 7 .4-.
Gałąź pomiarowa ("nieparzysta) z prądem 1^ znajduje się za
wsze w stanie oddalonym od rezonansu, zwłaszcza przy ’’pustej"
cewce stykowej , to jest oddalonej na tyle od badanego metalu by wpływ jego mógł być pominięty. Przyłożenie lub
zbliżenie cewki na stałą odległość do metalu o małej kondu
ktywności (np.ołowiu ) powoduje,że indukcyjność L' .staje się nieznacznie mniejsza od indukcyjności i wynosi np. L'(Pb) .Stanowi temu odpowiada pewne,zresztą niewiel
kie,napięcie na cewce: U'(Pb) . Jeżeli z kolei cewkę zbli
żymy do metalu o dużej konduktywności,a więc np. miedzi spowoduje to tym razem znaczne zmniejszenie indukcyjności wypadkowej L' np. do wartości L' (Cu) i w następstwie powiększenie się napięcia na cewce do wartości U'(CuJ , w wyniku znacznego zbliżenia się do rezonansu. Warto zauwa
żyć, że sytuacja taka może mieć miejsce tylko wzdłuż prawego zbocza krzywej rezonansowej U'= f (L' )- ( r y s .2 7 .4-a ) . Chcąc sprowadzić układ do równowagi musimy zmienić napięcie na cewce porównawczej L2 np.przez zmianę pojemności w ga
łęzi parzystej mostka z prądem I2 , czyli odpowiednie do-
f u ' Q )
. / / \
g a ł ą ź p o m i a - / \
r o w a z p r ą - 7 <
d e m j
/
/
1 /
/
J /
✓
( C u )
\
J t C u A
V p b )
K
U ( P b l \
i \ ; ^ ł i
l T b )
g a ł ą ź p o r d w n a j / _ \ \ j
w ^ z a z p r ą d e m \
/
/
' /
/ L
/
/ ~ ~ l
/ y
C u ) + ¿ ^ 2
—
I \
\ ~ a C 4 b i s
f c u A /
■ T p ) )
u f P K K r
f — C 4
ł - i m i n L ' 1 m C w \ C 4 m j n C 4 m a x
1 - 1 ( C u ) 1 ^ 1 ( P b ) • C 4 ( C u ) ^ 4 ( P b )
Rys.27.^• Uproszczony obraz procesu doprowadzania układu pseudo-mostka do równowagi przez wykorzystanie zboczy charakterystyk rezo
nansowych obu gałęzi: a gałąź pomiarowa; b gałąź porównaw - cza
strojenie tej gałęzi. Tak więc np. dla miedzi uzyskamy na
stawę pojemności min = C^(Cu) ', a dla ołowiu odpowie
dnio • = C4 max = C^(Pb) .Pozwala to w zasadzie na odczyt mierzonej konduktywności wprost ze skali nastawy pojemności
jak np. w konduktometrach typu "SIGMATSST".
Opisany układ różnicowy (pseudo-mostek) jest złożony z dwóch odstrojonych,szeregowych obwodów rezonansowych,stanowiących gałęzie:nieparzystą i parzystą.Są to obwody takie same ale nie te same.Bieg ich krzywych rezonansowych może się między sobą różnić,co wpływa oczywiście na dokładność pomiaru.Aby
9
zwiększyć "przyleganie” tych krzywych przeprowadza się ich kalibrację,wykonując pomiar dla próbek wzorcowych odpowiada
jących w przybliżeniu początkowi i końcowi zakresu kondukty
wności mierzonych przez przyrząd.W tym celu krzywą rezonanso
wą gałęzi parzystej,z cewką wzorcową (kompensacyjną) Lg i przestrajanym kondensatorem ,przemieszczamy w górę lub w dół zmieniając dobroć obwodu przy pomocy dodatkowej rezy
stancji P2 bocznikującej cewkę Ig oraz w lewo lub w pra
wo zmieniając wartość dodatkowej pojemności ,boczni
kując ej główną pojemność ( rys.27.4 b).
Warto zauważyć,że odcinek zbocza charakterystyk'obwodów rezonansowych wykorzystywanych w konduktometrze powinien być możliwie liniowy,dzięki czemu w przybliżeniu również liniowa pozostaje skala kondensatora C^. Jest to sprzeczne z dążno
ścią do pokrycia zakresem pomiarowym dużej rozpiętości mie
rzonych konduktywności.W rezultacie, w wyniku dążności do pe
wnego kompromisu skala jest zwykle łagodnie nieliniowa.
- 11 -
W omawianym przez nas przypadku dla przeprowadzenia pomia-
/
ru konduktywności wykorzystano prawe zbocza dwóch krzywych rezonansowych obwodów szeregowych.Nic nie stoi na przeszkodzie- wykorzystania tylko lewych zboczy lub kombinacji prawych i
lewych.Kombinacje takie mogą być wykorzystane dla pewnych do
datkowych celów np.kompensacji wpływu odległości ( "lift off"), uzyskania-przyrządu do wykrywania wad powierzchniowych (defe
ktoskop) itp.
Dokonywanie odczytu na skali elementu r ó wnow aż ą c e go mostek nie jest wygodne.Czynność ta jest długotrwała,zwłaszcza że przed pomiarem musi być przeprowadzona kalibracja wstępna.
Z tego względu bardziej korzystna,jak należy sądzić,jest me
toda wychyłowa,a szczególnie zasada automatycznej komparacji.
Metoda komparacyjna polega na pośrednim porównaniu (kompara-
♦
cjl) przy pomocy komparatora,mierzonej wielkości prądu zmien
nego - np. napięcia - z prądem lub napięciem stałym,które to wielkości stają się miarą napięcia zmiennego lub wielkości pośrednio z nim związanej,jak w naszym przypadku konduktyw- ności. Ażeby dwa napięcia różnego rodzaju ( zmienne i stałe) mogły być ze sobą porównane,należy je wpierw przetworzyć;
V.
np. wystarczy przekształcić mierzone napięcie zmienne w na
pięcie stałe.
Idea konduktometru wiroprądowego wykorzystującego kompara- cyjną metodę pomiarową jest przedstawiona na rys.2 7 .5 *
Generator przebiegów sinusoidalnych (1) o stałej częstotli
wości ,wybranej w granicach 60 do 100 kHz,zasila dwa szerego
w y obwody (2 ) i (^) »stanowiące w istocie gałąź
nieparzystą i* parzystą układu różnicowego z rys.2 7 .3 .Pierwszy z nich - obwód pomiarowy - jest przestrajany stykową cewką pomiarową ,dla której składowe impedancji ( rezystancja i reaktancja indukcyjnościowa ) zmieniają się m.in.w zależności
Rys.27.3. Zasada działania konduktometru wiroprądowego z wykorzystaniem komparacyjnej metody pomia
rowe j .
- 13 -
od wartości mierzonej konduktywności. Drugi obwód - porówna- wczy,ze stałą indukcyjnością - jest przestrajany poje
mnością do chwili uzyskania równości amplitud napięć na obu cewkach ( pomiarowej i porównawczej L2 ) .Róż
nica amplitud napięć między obydwiema cewkami jest mierzona po przetworzeniu (ą) napięcia zmiennego na stałe,przez od
powiednio czuły układ pomiarowy (5) • Wartość pojemności w gałęzi porównawczej ( parzystej ), dla której to wartości nastąpiło zrównanie amplitud napięć..jest związana określoną
zależnością funkcyjną z mierzoną konduktywnością.Rolę zmien
nej pojemności spełnia dioda pojemnościowa,a przestrajające ją napięcie jest miarą szukanej konduktywności.Napięcie to -jest czerpane z części ( 6 )wspomnianego obwodu pomiarowego.
Korzystając ze schematu przedstawionego na rys.27.3 moż
na go przedstawić również w postaci dogodnej do ułożenia równania przetwarzania konduktometru komparacy jnego.Taki uproszczony schemat blokowy przedstawiono na rys.27.6 . Za
łożono w nim,że zmiana konduktywności badanego materiału wpływa tylko na zmianę składowej urojonej impedancji cewki pomiarowej,a więc tylko na zmianę L' i w rezultacie na U'.
Zagadnienie to nie hędzie rozpatrywane w niniejszym rapor
cie i będzie przedmiotem oddzielnej publikacji.
27.3» Wyniki badań konduktornetrów komparacyjnych
Jak wspomniano we wstępie w ramach tematu zostały opra
cowane trzy modele konduktometrów komparacyjnych: KW-O,
0 - 1 i KW— 2. Modele te były poddane próbom i badaniu przy zastosowaniu wzorców konduktywności.W szczególności zostały '
Rys.27.6 . Uproszczony schemat blokowy wiroprądowego kon- duktometru komparacyjnego
wykonane badania wpływu odległości cewki stykowej od po
wierzchni badanego elementu na błąd pomiaru tzw.efekt
%
„lift - off" .Badania te przeprowadzono dla trzech róż
nych próbek miedź,aluminium i brąz przy wykorzystaniu konduktometru komparacyjnego KU- 0 i kontrolnego konduk- tometru Förstera.Wyniki badań przedstawiono w postaci wy
kresów na rys i 27.7*
W podobny sposób przeanalizowano również wpływ odległości krawędzi cewki stykowej od krawędzi badanego elementu;wy
niki tych prób przedstawiono na rys.2 7 .8 .
\
- 1 5 -
Rys.27.7♦ Wykres przedstawiający błąd pomiaru kondukty- wności wynikający z uniesienia cewki stykowej nad badanym elementem: a) konduktometr KW-0 ; b) konduktometr kontrolny Fdrstera
Byś.27.8 . Wykres przedstawiający błąd pomiaru konduktyw- ności wynikający ze zbliżenia cewki pomiarowej do krawędzi badanego elementu: a konduktometr KW- 0 ; b konduktometr kontrolny Fdrstera
Z analizy przedstawionych wykresów wynika,że w przypadku uniesienia cewki ponad przedmiot na odległość nie prze
kraczającą ok.0 , 2 mm błąd pomiaru mieści się w granicach i 5 % dla najczęściej spotykanych metali kolorowych.
Uwaga ta dotyczy zarówno konduktometru KW- 0 jak i kon
trolnego konduktometru Fdrstera.Jeśli chodzi o błąd wy
nikający ze zbliżenia cewki do krawędzi przedmiotu bada
nego, to przyrząd Fdrstera wykazuje mniejszy błąd ze wzglę
du na mniejszą średnicę cewki.
Wygląd zewnętrzny konduktometru KW- 0 przedstawiono na rys.2 7 . 9 zaś konduktometrów KW- 1 i KW- 2 na rys.2 7 .1 0 .
- 17 -
Rys.27.9- Widok przedprototypowego konduktometru prze
mysłowego działającego na zasadzie metody komparacyjnej; typ O - O . Konduktome.tr ten
stanowił przedmiot badań opisanych w p.2 7 .3 .
Konduktometry prototypowe 0 - 1 i 0 - 2 różnią się od konduktometru 0 - 0 bardziej zwartą konstrukcją oraz do
skonalszymi schematem elektronicznym.Ponadto kondukto- metr 0 - 2 jest .kalibrowany' przy pomocy dwóch próbek wzorcowych , a nie trzech jak konduktometry 0 - 0 i 0 - 1 . Konduktometr 0 - 2 jest wyposażony w dwie skale: skalę konduktywności w MS/m oraz skalę końduktywności wg stan-
Rys.27.10. Widok zewnętrzny prototypowych konduktometrów komparacyjnych: u góry konduktometr typu KW-1 ; u dołu konduktometr typu KW- 2
- 19 -
dardu amerykańskiego IACS to jest w stosunku do konduktyw- ności czystej miedzi elektrolitycznej,której konduktywność przyjęto za 100 %.
W stosunku do konduktometrów typu 10.7-1 lub KW-2 podjęto próbę wdrożenia ich do produkcji zgodnie z zaleceniem Kierownictwa Programu GPBP 02.20. V/s z c z ę c i a produkcji pod
jął. się Zakład Doświadcżalny Elektroniki i Mechaniki Pre
cyzyjnej Politechniki Śląskiej .W drugim kwartale 1990 r.
rozpoczął on badanie marketingowe rynku od opracowania ulotki reklamującej konduktometry ( str.20 niniejszego raportu) .
/
- nioni s z c z ę c e o o , szybkiego p omiaru konduk cywności / p r z e w o d n o ś c i w ł a ś c i w e j / luo rezye tywności / o p o r n o ś c i właściwej/;
- okr e ś l e n i a c z y s t o ś c i metali kolorowych:
- określenia popraw n o ś c i składu c h e m i c z n e g o stopów, dzięki k o r e l a c j i M i ę d z y z awartości? d o n i o a z o k i k o n d u k t y w n o ś c i ę ;
- sprawdzanie Jakości p r z e w o d ó w / o z y n / e l e k t r y c z n y c h :
- badania w p ł y w u obróbki cieplnej / t e m p e r a t u r y / no k e n d u k t y w n o ś ć o tym samym Jakość ma t e r i a ł u lub wyrobu.
’
Ton sam kond u k tome t r , przy in n y m zeatrojor.lu 1 rry skal o w a n i u np. 'no życzenia zamawia jacogo, ¡noża być p r z y s t o s o w a n y do szukania w ad i znion s t r u k t u r y b a d a n y c h n a t c r l o ł ó w . W przypadku p o m i a r ó w konduktywności odpowi e d n i e z e s t r o j e n i e p r z y r z ą d u um o ż l i w i a z m i n i m a l i z o w a n i a wpły w u letnienla ewentualnych wad, zmień s t r u k t u r y itp.
9
Zasada d z l a ł a n l o k o n d u k t o m e t r u / s c h e m a t b l o k o w y - rya.l./
Sinusoidalne napięcie znionne o t r z y m y w a n e z o d d z i e l n e g o , w e w n ę t r z n e g o g e n e r a t o r a zasila dwa s ze
regowo o b w o d y LC. P l o r w s z y z nich - obwód p o m i a r o w y - Jest p r z o a t r a j a n y stykową cewkę p o miarową, któroj lndu k c y j n o ś ć i rezyst a n c j a z m i e niają się w w y n i k u z m i a n mierzonej k o n d u k t y w n o ś c i .
Drugi o b w ó d - k o m p e n s a c y j n y / p o r ó w n a w c z y / J s s t p r z o 3 t r a J a n y p o j e m n o ś c i ą do chwili uz y s k a n i a równości a m p l i t u d napięć na obu cewkach. W a r t o ś ć p o j e m n o ś c i w o b w o d z i e p o r ównawczym, dla której nastąpiło z r ó w n a n i e a m p l i t u d napięć Jest z w i ą z a n e o k r e ś l o n ą z a l e ż n o ś c i ą funkcyjną z mier z o n ą kondu k t y w n o ś c l ą .
Dane t e c h n i c z n e k o n d u k t o m o t r u i
1/ W y m i a r y - 30 x 20 x 12 c a , 2/ M a s a - 4 kg, *
3/ Z a s i l a n i e - a l e c i o w o - b a t e r y j n o ,
4 / Z o k r o 3 p o m i a r u k o n d u k t y w n o ó c l - 12-i60 MS / n , 5/ D o k ł a d n o ś ć - 5%,
6/ S o n d a S t y k o w o - średnico 10/24 cm, 7/ K o m p e n s a c j a w p ł y w u odle g ł o ś c i sondy
- 0,2 -« 0,5 mm,
3/ P r o a i o ó k r z y w i z n y motalu - > 6 0 ma, 9/ C z ę s t o t l i w o ś ć pr ą d u - 100 kHz,
10/ O d l e g ł o ś ć oondy od kraw ę d z i - > 5 ea, 11/ K a l i b r a c j a - miedź, aluminium, mosią d z .
Rys. i.
O p r a c o w a n i e : P O L I T E C H N I K A S L A S K A '
Z A K Ł A D P O D S T A W E L E K T R O N I K I I N S T Y T U T U EL E K T R O N I K I 4 4 - 1 0 1 G l l w i c a , ul. K a t o w i c k o N r 16, tul. 3 1 - 72-11.
P r o d u c e n t i Z A K Ł A D O O Ó W I A D C Z A L N Y E L E K T R O N I K I I M E C H A N I K I P R E C Y Z Y 0 N E 3 P O L I T E C H N I K I Ó L Ą S K I E O
4 4 - 1 0 0 G l i w i c e , ul. Bałt y c k a Nr 0, tel. 31-G 0 - G 1 do 04.
OXAOO tćMmSACrJ*7
21 -
2 7 .ń. Dokumentacja konduktometru KW-2
i
Uważając rozwiązanie konstrukcyjne konduktometru KW-2 za najbardziej optymalne,zostaje załączona do niniejsze
go raportu pełna dokumentacja techniczna konduktometru togo typu.Może być ona podstawą do ewentualnego przysz
łego wdrożenia konduktometru przemysłowego do produkcji.
Dokumentacja składa się zasadniczo z dwóch części:
elektrycznej (elektronicznej) i mechanicznej. Część pier
wsza - elektryczna (elektroniczna) obejmuje kompletny wykaz elementów, schematy ■ ideowe. i montażowe , łącznie
z rysunkami płytek drukowanych oraz rysunki konstrukcyj
ne elementów,które muszą być specjalnie wykonane dla kon
duktometru (np.cewki) . Część druga - mechaniczna obej
muje rysunki konstrukcyjne elementów mechanicznych kon
duktometru, rysunki obudowy,płyty iłowej itp.
Omówiona dokumentacja może stanowić pełną podstawę do opracowania rysunków warsztatowych,aczkolwiek część doku
mentacji niewątpliwie może być bezpośrednio wykorzystana
dukcji podzespołów,schematy płytek drukowanych itp.). Peł
na dokumentacja warsztatowa musi być wykonana przez rea
lizatorów produkcji ze względu na typowe dla każdego pro
ducenta, różne warunki technologiczne.
Wszystkie elementy i ' gotowe podzespoły stosowane w konduktometrze są produkowane w kraju.Uruchamianie posz
czególnych egzemplarzy wymaga współpracy autorskiej.
dla tych celów (rysunki bezpośrednio nadające się do pro-
Tab. 27.2 Zestawienie elementów.
Symbol Typ Lokalizacja
/ nr. rysunku - pozycja/
R1 MŁT-0. 25W-2k2-57. 27. 1-BÓ 27.13-H3
R2 MŁT-0. 25W-62k-57. 27. 1-B6 27.13-H3
R3 MŁT-0. 25W-2k2-57. 27. 1-C5 27.13-H2
R4 MŁT-0. 25W-kó80-57. 27. 1-D5 27.13-H4
R5 MŁT-0. 25W-27k-57. 27. i-DÓ 27.13-E2
R 6 MŁT-0.25W-10k-57. 27. 1-D5 27.13-E2
R7 MŁT-0. 25W-2k2-57. 27. 1-E5 27.13-E2
R3 MŁT-0-. 25W-k 13-57. 27. ł-FÓ 27.13-C2
R9 MŁT-0.25W-22k-57. 27. 1-F6 27.13-B3
R10 MŁT-0. 25W-3k9-57. 27. 1-F5 27.13-C3
Rli MŁT-0.25W— 1k—57 27. 1-G5 27.13-C3
R12 MŁT-0. 25W-3k9-57 27. 1-G6 27.13-D4
R13 MŁT-0.25W-9k1-5% 27. 1-H5 27.13-B4
R14 MŁT-0. 25W-lók-57 27. 1—A3 27. 15r-F4
R15 ML-0.5W-kl50-17 27. 1-B3 27.15-D3
R16 ML-0.5W—k 100-17. 27. 1-B3 27.15-D4
R17 ML—0.5W-3k32~17 27. 1-C3 27.15-B3
Rie ML-0.5W-10k-17. 27. 1-B3 27.15-C2
R19 ML-0.5W-10k-17. 27. 1-B3 27.15-F3
R20 MŁT-0 . 25W-10k-57. 27. 1-D3 27.15-A2
R21 MŁT-0. 25W—9kl—5% 27. 1-E4 27.14-A4
R22 MŁT-0. 25W-200k-57 27. 1-E3 27.15-B4
R23 MŁT-0.25W-5kó-57 27. 1-A2 27.15-E1
R24 MŁT-0.25W—5kó—57. 27. 1—Al 27.15-E1
R25 MŁT-0. 25W-1 k8-57. 27. 1-B2 27.15-F2
R2 b MŁT-0.25W-lk-57 27. 1-01 27.15—Gł
R27 MŁT-0.25W— ik-57. 27. 1—BI 27.15-G2
R28 MŁT-0.25W— lkS-57 27. 1-C2 27.15—Dl
R29 MŁT-0. 25W—2k7—57. 27. I-Ci 27.15—Cł
R30 ML—0.5W—kl1— IZ 27. 1-F3 27.14-E2
R3i ML-0.5W-39k-17. 27. 1-F2 27.14-B3
R32 ML—0 . 5W—k 100— 17. 27. 1-G2 27.14-Di R33 . . ML-0.5W-49k-17. 27. i—G2 27.14—Fł
R34 ML-0.5W-k 11-17. 27. 1-H3 27.14-G2
R35 ML-0.5W-39k-17. 27. 1-H2 27.14-G2
R36 ML-0.5W-10k-17. 27. 1-B2 27.15-52
R37 ML-0.5W-49k-17. 27. 1-E2 27.14-A3
R38 MŁT-0. 5W-k750-57. 27. 2-D4 27.16—A4
R39 MŁT-0. 5W-3k-57. 27. 2-E4 27.1Ó-C2
R40 MŁT-0. 5W-20k-57. 27. 2-E4 27.1Ó-D3
ZG P o l. SI. z. 456-36 2500
W YD ZIAŁ AUTO M ATYKI, ELEKTRONIKI I INFORM ATYKI Politechniki Śląskiej
IN S T Y T U T E LE K TR O N IK I
Zakład Podstaw Elektroniki
23
Tab. 27.
Symbol
2 cd.
Typ Lokalizacja
/ nr. rysunku - pozycja/
R41 MŁT-0. 25W-3_13k-57. 2 7 . 12-E3 2 7 . 16-E4
R42 MŁT-0. 25W-20k-57 2 7 . 12-F3 2 7 . 16-C4
R43 M Ł T - 0 .25W—3_i 3k-57 2 7 . 12-F3 2 7 . 1Ó-D4
R44 MŁT-0. 25W-2k2-57 2 7 . 12-G3 2 7 . 16-D2
R45 MŁT-0.25W-lk-5% 2 7 . 12-H4 2 7 . 16-E4
Cl KFPm-100 V - 1n5-i 07 2 7 . 11-B6 2 7 . 13-H3
C2 KFPm— 100 V—7 n 4— 107. 2 7 . 11-C5 2 7 . 13-H4 C3 MKSE-ł 0 0 V - 100n -107. 2 7 . 11-D6 27.13—El
C4 04 /U-25V-10U-207. 2 7 . 12-D6 2 7 . 13-E1
C5 M K S E - 10 0 V - 100n -107. 2 7 . 11-E5 2 7 . 13-D2
C6 KFP m - 100V-33n-107. 2 7 . 11-C6 2 7 . 13-Dł
C7 KFPm-100V-ln-107 2 7 . 11-E6 27.13—Dl
CS KFP m - 100V—27p -107. 27.11-F5 2 7 . 13-E3
C9 MKSE-100 V - 10 0 n - 107. 2 7 . 11-Gó 27.13-C4
C10 MKS E - 100 V - 100n -107. 2 7 . 11-B3 2 7 . 13-E3 Cli MKS E - 100V- i 00n -107. 2 7 . 11-B3 2 7 . 13-E3 C12 K F P m - 100 V - 1 S0p -107. 2 7 . 11-B2 2 7 . 13-E2 C13 KFP m - 10 0 V - 10 0 p - 10% 2 7 . 11-C2 27.13-D2
C14 KFPm-100V-27p-107. 2 7 . 11-Ci 27.15—El
C15 M K S E - 100V - 10 0 n - 107 2 7 . 11-D1 2 7 . 15-H4
C16 04/U-25 V - 100U-207. 27.11—Dl 2 7 . 15-G1
C17 MK S E - 100 V - 100n— 107. 2 7 . 11-D1 27.15-A3
C18 04/U-25V-100U-207 2 7 . 11-D1 27.15—BI
Cl 9 M K S E - 100 V - 1 u - 107. 2 7 . 11-F4 2 7 . 14-C4 C20 M K S E - 100V - 1u-i 07 2 7 . 11-F3 2 7 . 14-B4 C21 M K S E - 100 V - 1 u - 107. 2 7 . 1 1-F3 2 7 . 14-C4 C22a _d KFPm— 100V-dob i era n y— i07 27.11-65 2 7 . 14-D4 C23a _e KFPm— 100V-dobierany— 107 2 7 . 11-H4 2 7 . 14-E4
C24 T C P - 100V-5_30p-207 2 7 . 11-G5 2 7 . 14-G3
C25 K F P m - 100V - 1n - 107 2 7 . 11-H2 27.14—Gł
C26 KFPm— 100V-ln— 10% 2 7 . 11-E2 2 7 . 14-D2
C27 04/U—63V—4700U-207. 2 7 . 12-B4 KONSTR. MECH
C2B MKSE-100V-220n-107. 2 7 . 12-C4 27.10-64
C29 0 4 /U—63V-4700U—207 2 7 . 12-C4 27.16— C4
C30 MK S E - 10 0 V - 100n-l07 2 7 . 12-C4 2 7 . 16-C4
C31 04/U-25V-470U-20Z 2 7 . 12-D4 2 7 . 16-C3
C32 M K S E - 100V - 1u - 107 2 7 . 12-E4 27.16—Cl
C33 04/U— 16V— 10U—207 2 7 . 12-C2 2 7 . 16-E4
C34 MKSE-100V - 1u - 107 2 7 . 12-C2 2 7 . 16-D4
C35 M K S E - 100 V—220n— 107. 2 7 . 12-A2 27.16-A3
ZG P ol. SI. z. 456-86 2500
Tafa. 2 7 . 2 cd.
Symbol Typ Lokalizacja
/ nr. rysunku - pozycja/
C36 MKSE-100V-220n-107. 27.12-B2 27.16—Bi
Tl BF—521 27.11-B6 27.13-H2
T2 2N-2905 27.11-C6 27.13-H2
T3 BSX—93 27.11-Eó 27.13-D2
T 4 BSX—93 27.11-65 27.13-E3
T5 BC—107 27.łl-Gó 27.13-E4
T6 BD—135 27.11-H6 27.13-B4
T7 BD—136 27.11-85 27.13-B3
T8 BSX—59 27.11-D2 27.15—Cl
T9 BSX-04 27.11-D1 27.15—BI
T10 BC—107 27.12-H3 27.15-F4
Dl BZP 683—C6V2 27.11-B5 27.13-H4
D2 BAVP-10 27.11-B6 27.13-H3
D3 BAVP—10 27.11-B6 27.13-H3
D4 BAVP—10 27.11-B1 27.15—HI
D5 BAVP—10 27.11-Bl 27.15-H2
D 6 COP-441 27.11-Bl 27.15—HI
D7 CQP—441 27.11-Bl 27.15-H2
D8_28 BB—105 27.11-E3 27.14-D3
D29 BAVP—10 27.11-F2 27.14-D2
D30 BAVP—10 27.11-H3 27.14-G2
D31 BYP—401—50 27.11-A2 27.15-B2
D32 BYP—401—50 27.11-B2 27.15—BI
D33 BYP—401—50 27.11-A2 27.15—BI
D34 BYP—401—50 27.11-B2 27.15—31
D35 BZP 683—C4V7 27.12-D4 27.16-B3
D36 BAVP—10 27.12—D3 27.16-B3
D37 BAVP-10 27.12-E3 27.16-D2
D38 BAVP—10 27.12-G3 27.16—Dl
D39 BAVP— 10 27.12-G3 27.16-D2
D40 CQP—441 27.12-H3 27.16-F5
D41 BAVP—10 27.12-H3 27.16-E4
D42 CGP-442 27.12-H3 27.16-F3
IC1 L'LY-7741 27.11-C4 27.13-A4
IC2 ULY—7741 27.11-C3 27.13-A3
IC3 ULY—7523 27.11-A3 27.13-E3
IC4 SF.C—2709 27.11-Bl 27.13—FI
IC5 ULY—7741 27.11—Cl 27.15—Dl
IC6 SF.C—7812 27.12-C4 27.16-B5
IC7 SF.C—7912 27.12-C2 27.16-E5
ZG P ol. SI. z. 456-86 2500
W Y D Z IA Ł AUTO M ATYKI, ELEKTRONIKI I IN FO RM ATYKI Politechniki Śląskiej
IN S T Y T U T E L E K TR O N IK I
Zakład Podstaw Elektroniki
25
Tab. 2 7 . 2 cd.
Symbol Typ Lokalizacja
/ nr, rysunku - pozycja/
I CS UCY—74011 2 7 . 12-F4 2 7 . 16-C1
Q 1 RS 6001 27.11-CS 2 7 . 13-G2
Tri Tab. 27.2 27.11-05 2 7 . 13-F3
Tr2 Tab. 27.2 2 7 . 12-E5 2 7 . 13-C2
Tr3 T s— 15/8 27.12—BI KONST. MECH
Czl Tab. 27.2 2 7 . 11-3H WYPOSAŻENIE
Cz2 Tab. 27.2 2 7 . 11-G2 2 7 . 14-C2
Ml MK-3A 27.11A—2 KONST. MECH
W1 ISOSTAT 27.12—Al 2 7 . 16-F2
W2 ISOSTAT 27.12-Al 2 7 . 12-F1
BI SP7 - 300mA 2 7 . 12-B1 KONST. MECH.
PI CN 15.2 2 7 . 11-C5 2 7 . 13-H1
P2 CM 15.2 22K 2 7 . 11-F5 2 7 . 13-D3
P3 CN 15.2 2K2 2 7 . 11-G5 27.13—D4
P4 CN 15.2 3K3 2 7 . 11-B3 2 7 . 15-D3
PS DW 102 10K 2 7 . 11-B3 27.15-G3
P6 CN 15.2 2K7 2 7 . 11-C1 2 7 . 15-C2
P7 CN 15.2 22K 2 7 . 11-H2 2 7 . 14-G1
PB CN 15.2 22K 2 7 . 11-F2 2 7 . 14-E2
P9 CN 15.2 680DM 2 7 . 11-G2 27.14—El
Z1 BNC 2 7 . 11-H3 2 7 . 14-H2
Z2 GZW 21 2 7 . 12-A3 KONST. MECH.
456-852500 mATyKIINSTYTUTELEKTRONIKI 26i Śląskiej ZakładPodstawElektroniki
indukcyj- ność
liczba
z w o j ó w
• średnica drutu
indulccy j- ność
liczba
Z W O jÓ W j
średnica drutu 1°~):
2J
p 3
> Tri
F1001 M-26/16
L - 9 / D -
2621-098
RWT-4,85x 5 f5/F1001
5 , 5 rnli L 12 120 0,25 mm l34 10 0,25 mm
0-0
1 J
¿l3
ri TrZ
’ 5
-0
1! W u 5 mil L1 2 60
L23 5 0
Q, 5 mm 0 , 5 mm
l34 10 0 , 5 mm
o-
C z l
F1001 M-18/11 Al 5700
1/2 L9/D-
2621-098 1 , 6 mH 220 0,25 mm
0-
j C zZ
u ii u u u
Tab. 27.3. Elementy indukcyjne. i
• i
JL V ß
JLD
_ S _
JL
456-882500
2
Ryś. 27.12. Schem at ideowy z a s ila c z a .
W Y D Z IA Ł AU TO M ATYKI, ELEKTRONIKI I INFORM ATYKI Politechniki Śląskiej
IN S T Y T U T E LE K TR O N IK I
Zakład Podstaw Elektroniki
29
CO CM
to
L_
Ul
U)
CQ
CN O
CM
s,
O o
Tr1
O
o o
1 1 SL 1
CM co
CL OL
T
OlT T
O « O
tou
CDu
coa
CM
CL
— Ri2
o cn
— I R13 \—
R11 RIO R9
!
O 91
—---------
o
Ł - U
1 1 1
N
1 1 1
4- "CC
o O
R5
— R6 —
CO
to
o
— R7 1— U) - m —
o
o
dl4
o
\c o
o
t"
^ f l _ SSII- o O O
CO C\J t-
O o
Tr2
O
O o
Rys. ¿7.13. M odut ge neratora - rozm ieszczenie elementów.
ZG P o l. SI. Z. 456-80 2500
ZG P o l. SI. z. 456-86 2500
W Y D Z IA Ł AU TO M ATYKI, .
ELEKTRONIKI I IN FO RM ATYKI IN STYTU T ELEKTRONIKI -
3 1
Politechniki Śląskiej Zakład Podstaw Elektroniki
CO co c\l
L.
Ul
o
CO
-o-o C=5
CQ+
O
NI+
O co
O JO- P=>T T
N
O
o o
Rkk
b b coO
CT)O U)
- ^1-
o
(Uo
co ONCM
COCo
IŁ
T
coCO
<o
^ 1-
C\J N
O
Rijs.27.i6. Zasilacz - rozmieś z czerne elementów.
W Y D Z IA Ł AUTO M ATYKI, ELEKTRONIKI I IN FO RM ATYKI Politechniki Śląskiej
INSTYTUT ELEKTRONIKI Zakład Podstaw Elektroniki
Rys. 27.17. Modut generatora. iMidok od strong elementów.
EG P o l. SI. z. 456-85 2500
Rys. 27.13. Modut wejściowy. Widok od strony elementów.
ZG P ol. SI. z. 456-88 2500
W YD ZIAŁ AUTOM ATYKI, ELEKTRONIKI I INFO RM ATYKI Politechniki Śląskiej
IN S T Y T U T E LE K TR O N IK I
Zakład Podstaw Elektroniki 3 5
Rys. 27.19. Modut sterowania. Widok od stro n y elementów.
Z C P ol. SI. z. 456-86 2500
Rys. 27.20. E k ra n z a sila c z a .
VM0>
W YD ZIAŁ AU TO M ATYKI, ELEKTRONIKI I INFORM ATYKI Politechniki Śląskiej
IN S T Y T U T E LE K TR O N IK I
Zakład Podstaw Elektroniki
37
Widok A W idok B
Widok B
Widok A
20
22
11
6,5
Rys. 27.21. Wspornik t r y m e r a .
ZG P ol. SI. z. 456-86 2500
CD
Rys. 27.22. Os frymera.
ZG P o l. SI. z. 456-86 2500
W YD ZIAŁ AUTO M ATYKI, ELEKTRONIKI I INFO RM ATYKI Politechniki Śląskiej
IN S T Y T U T E L E K TR O N IK I
Zakład Podstaw Elektroniki
59
\ \ \ \ \-\ \ \ \ -\ \ \. \A-VX \
3
M G ______ ■ k
\ l
, 7
n \\R
1,5
3 1 3
Rys. 27. 23. P ro w a d n ic a osi trym era.
ZG P o l. SI. Z. 45S-86 2500
Rys. 27.2k Czujnik pom iarow y.
ZG P ol. SI. z. 458-88 2500
W Y D Z IA Ł AUTOM ATYKI, ELEKTRONIKI I INFORM ATYKI Politechniki Śląskiej
IN S T Y T U T E LE K TR O N IK I
Zakład Podstaw Elektroniki
4-1
Rys. 27.25. S tupek m ocujący.
Z C P o l. SI. z. 456-86 2500
Rys. 27.26. S t u p e k mocujący.
Z G P ol. SI. Z . 456-EG 2500
- 4 3 -
H~ miejsce czopomma ¿rub. ( M3/l5)
Rys. 27 27, Pfyta czotowa
- 4 5 -
4
Rys.2?.29. Płyta czołowa.Napisy.
1 - sygnalizacja awarii zasilania
0 - sygnalizacja obecności napiec zasilania
3 - wzorce metali x I
/i - miernik
i 5 - pokrętła kalibracji przyrządu
■ • 1
c. - sygnalizacja przekroczenia zakresu 7 - gniazdo sondy pomiarowej
3 - W £ 11 c zni k Z11.3 i 13 n i 0.
Z 2 Tr3 B-l
Z2 B1 Tr1 MZ MG MS
m
M1
Sniazdo zasilające
■bezpiecznik sieciowy transformator sieciowy moduł zasilacza
moduł generatora moduł sterujący moduł wejściowy miernik
Rys. 27.30. Konduktometr wiroprądowy.
Widok o solny.
łfej
Z G P o l. SI. z. 456-88 2500
¡¿i*
- 47 -
Literatura
1. Malzacher S . ,Dziczkowski L. i inni. Kondukt orne tria wiroprądowa wspomagana komputerowo.Raporty I-IV
etapuj 1986-1989.CPBP 02.20-VII.02 oraz L. Dziczko- wski -„Wiroprądowa meto'da pomiaru konduktywności
z automatycznym doborem częstotliwości pomiarowej";
praca doktorska wykonana w Zakładzie Podstaw Elektro
niki Instytutu Elektroniki Politechniki Śląskiej;
Gliwice i987
2. Förster F.: Theoretische • und experimentelle Grundla
gen der zerstörungsfreien Werkstoffprüfung mit Wir
belstromverfahren. Z.Metallkde.4-3 - 1952,s . 1 7 2 - 1 8 0
r*¿v wÆtir -m>'.’-'ft
y f X y y y :í ■■■■■ ■'•■■■■■■
' ■ ' ' - / «
■ ' //-'. -4 ■■■ À ■ / ;■; - ■ ■
V- -- . ■rJ<.- . \y?y- '.Z -r y - . y.yy'yy- y■ ' ■•■ '■'■/- .'... ....
' ' ' ,
■ , ■<- ; ' '•• y y ;/ ■ / "■ •' ; . . . : . : ; /
^ ’*?Á / 'y ,y> $• ' ,'ZJS fW ' y ' * í ‘f '■>¿'' / ■*' X , - ' ' ^ V ' X'/, ' "V . y , -
c y ^ 1 ' '
' /¿/'i-Ar- ■ ,- -i :-■ ■ ■ - .V? ./ v / ; ; '. '
V y y ^ y .. ■ ' , 4 ' 4 4 4 r;' \ ¿ . - y , ’--
mÿmrnu
V ¥$&$&■ JJ /.•>/jú"y -¿v? s/jfi J'* ,¿‘r -'SV 'syf&’-sj/y.ytf JtáZrtíy*' yßr-f' í-
y , . ^ ^ ■ " v '
■ > ; ' . • -• ' - . . ■'■•
.• ■ ... • ■
4 , : , , .
<•' .v. s p ■ •<'" ' •..; : ' / • .y
■ >/..-■• ; '' - , y / ■ -■ -• ■ :y ;/ >r y -,/ y ;■:■ y ■ \ .'.■ ;.
• . y ' ' ; • . - ■ X ' X "' / ;
■'. ■ : ■ 444,,y :j ■ /;■■ .... ^
- . . y ■',.:/ sf'-. •.■•.•-■' v;
■/ ''Á'ÓV1 víf^“4 \. ¡..'í••> -X*’- - ÁrZ?* ' X '' XrX* •4/¿'f 4 ‘Ár- ' ■ ■■. ;
Í ¿ & K . ■■■ y ' - Í j ¿ r - - : 4 y l j ^ " ' : ï f ; 4 ' r 'ÿ- ' - S ' ÿ y y s f é y - , ’f V ,y^4 ¿ ‘ '¿ Z y . - X : )<f 4/Ś4 4 .-4 ' 4,-. .
.
;ä > y ; ^ : .
" . ' ■ X : , ' ' ; V . v :" . - '
vy:/ y . ;. - - ' ■ : . . ■■■■/. . ■ ■' ' ' , „.: ■
■ - -y;-y' > ' " . ■ . /■ , ' y . y ^ tś ' ' &, i¿ ' / fWÆ // y' ' 'XX /
.< ',-■ ....• ■
■ - r . - . -, . ■- / - • .. .. ..
H ® f ’y y í''./V'í y - . y y y / /;//y-;„ . -- ' • ; . .'
s-.-- ÿvi' ÿ-' y ■ 4-Ąxć:, y-'y-, • - . -..■' ■ y :.-y. ..y ■■ ■■ / y y y '- / 4 yy ,yy- --4 / yy yy-y:-. y . y y y / y•/ ■ y ' W 0 4 0 ^ y M P Ï
.;.;c ■ ,^?v ■X '/!