Obudowy podporowe i podporowo-przykotwione dla wyrobisk z płaskim stropem

(1)

ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Seria: GÓRNICTWO z. 129

1964 Nr kol. 784

Kaziwierz RUŁKA Mariusz ŁOJAS

OBUDOWY PODPOROWE I PODPOROWO-PRZYKOTWIONE DLA WYROBISK Z PŁASKIM STROPEM

Streszczenie. W oparciu o ustalenia Zespołu Roboczego powołanego w roku 19^0 przez Resortową Komisję d/s Obudowy i Kierowania Stro

pem, w OBR-BG "BUDOKOP" opracowano kompleksowy projekt obudowy pod

porowe j-przyko twionej dla wyrobisk z płaskim stropem, którego cie

kawsze szczegóły przedstawiono w dwu kolejnych częściach niniejszej publikacji. W pierwszej z nich zawarto zasady doboru obudowy oraz określenie parametrów obudowy podporowej i podporowej-przykotwionej prostej, w drugiej zaś propozycje rozwiązań konstrukcyjnych do za

stosowania natychmiastowego i t>r-zvszlościowsgo.

Część I

Zasady doboru oraz określenie-parametrów obudowy podporowej i podporowej-przykotwione.i prostej

1. Wprowadzenie

Zgodnie z ustaleniami Zespołu Roboczego (protokół nr 2 z dnia 8.05.

1980 r.), powołanego przez Resortową Komisję Obudowy i Kierowania Stro

pem, opracowano w OBR-BG "Budokop” kompleksowy projekt obudbwy podporo

wej i podporoweJ-przyktowioneJ dla wyrobisk z płaskim stropem tj. c prze

kroju prostokątnym lub trapezowym [?]. Obudowę zaprojektowano przy zasto

sowaniu następujących elementów:

- stropnicy z kształtowników G 110 i C-130, - stojaka z kształtownika V 25,

. - kotwi wklejanych POK - 36, - rozpory stalowej,

- opinki siatkowe j ,

- stalowej stopy podporowej.

W projekcie opracowano równieZ szereg nowych rozwiązań konstrukcyjnych połączenia stojaka ze stropnicą, zapewniających ich wzajemną nieprzesuw- ność. Rozwiązania te charakteryzują się zróZnicowną technologią i praco

chłonnością wykonawstwa warsztatowego elementów złącza.

(2)

iźi K. Hułka. M. Lo.lag Równocześnie sprecyzowano w oparciu o "Tymczasowe wytyozne..." [1] za

kres stosowania proponowanej obudowy.

Na podstawie wyników przeprowadzonych badań dołowych na kop. "Halemba"

"Siemianowice" i "Ziemowit" przyjęto, Ze obudowa w strefie przodkowej nie mote dopuścić do rozwarstwienia skał stropowych, oo Jest równoznaczne z ograniczeniem dopuszczalnego ugięoia stropnicy i zsuwu stojaków. Założe

nie to prowadzi do zmiany na korzyść bezpieczeństwa, podanego w wytycz

nych [i] warunku nieprzekroczenia nośności stropnicy w strefie przodkowej W projekcie uśoiślono w porównaniu z wytycznymi [1 ] warunki stosowania proponowanej obudowy podporowej i przykotwionej. W celu sprawdzenia przy

jętych załoZeń i uzyskania danych umożliwiających ich uogólnienie należa

ło przeprowadzić badania dołowe z przedmiotowymi obudowami. Badania te prowadzone są równolegle na kilku kopalniach.

Przyjęto następujące oznaczenia zaprojektowanych obudów:

- obudowy podporowej dwustojakoweJ OP-130/25 0 P -1 1 0 /2 5

- obudowy podporowej ze stojakiem środkowym zabudowanym poza przodkiem o p s- 13 0 /2 5

O P S -110 /2 5

- obudowy podporpweJ-przykotwionej OPK-130/25 (OPKd-1 30/25) OPK-11 0/25 (OPKd-110/25) Przyjęte symbole oznaczają:

OP - obudowa podporowa,

K — kotew, jako wstępne podparcie stropnicy, S - stojak środkowy,

d - z kotwiami długflni (o długości d > 2 m), 130— stropnica z kształtownika G 1 3 0 ,

1 1 0 - stropnica z kształtownika G110, 25 - stojak z kształtownika V2 5 ,

2. Zasady doboru obudowy

Przyjęte w niniejszej publikacji zasady doboru obudowy oparto na "Tym

czasowych wytycznych..." [1]. V porównaniu do ustaleń ' ww. wytycznych o- kreślono w oparciu o wyniki badań dołowych OBR-BG "BUDOKOP" oraz o dane literaturowej] dodatkowe warunki stosowania zaprojektowanych obudów.

2.1. Zakres stosowanie'obudowy podporowej typu OP i OPS

Obudowę podporową typu OP i OPS zaleca się stosować w korzystnych wa

runkach górniozo—geologicznych, tj. gdy równocześnie spełniona są nastę

pujące wymagania:

(3)

Obudowy podporowe i podporowo-przykotwlone.

U L

1 pokład Jest nietąpiący, 2° kąt zalegania pokładu 10°,

3° wytrzymałość skał stropowych na rozciąganie Rrs > 15-10^ Pa; wymóg ten jest w przybliżeniu spełniony, gdy skały stropowe posiadają zwięzłość w skali Protodiakonowa f > 3 ,

4° odległość płaszczyzn uławicenia w otaczającym górotworze jest większa od 10 ora,

5° w górotworze nic występują spękania tektoniczne naruszające w istotnym stopniu jego spójność,

6° szerokość wyrobiska w świetle wyłomu nie przekracza L = 4,7 m,

7° głębokość zalegania wyrobiska nie przekracza podwójnej głębokości kry

tycznej, tj.

H 2 4 . R (1 )

cg gdzie:

R - wytrzymałość górotworu w warstwach stropowych na ściskanie (10^

cg Pa).

Wartość R zaleca się przyjmować równą:

cg

- dla łupków piaszczystych i ilastych

R = kO . f cg

- dla piaskowca

R = 50 . f cg

~ dla węgla, łupków przywęglowych, gleby stigmariowej

* R = 30 . f

cg

f - wskaźnik zwięzłości skał wg Protodiakonowa określony zgodnie z BN-78/0434-07*

W przypadku występowania w s trenie wyrobiska skał o zróżnicowanych pa

rametrach geómechanicznych zaleca s ę określać f, R t R jako średnie cg s

ważone:

¿uma* kj * Pj

P -- ^ Ł (2)

S h i gdzie:

- grubość warstwy w stropie wyrobiska o parametrze geomechanicznym v

(4)

158 K. Rułka. M. Łoias

V calu określenia średniej wartości p należy analizować obszar o za

sięgu w stropie wyrobiska mniejszym niż Jego szerokość.

2.2. Zakres stosowania obudowy podporowej-przykotwionej typu OPK— 110/25 i OPK-110/25

Obudowę podporową-przykotwioną zaleca się stosować w warunkach jw. lecz z uwagi na konieozność zapewnienia skutecznego zamocowania kotwi w góro-

zawodnionym.

Maksymalna zalecana szerokość wyrobiska w wyłomie wynosi:

- w przypadku obudowy OPK-130/25 1 = 6,2 m, - w przypadku obudowy OPK-110/25 1 = 5.3 m . 2.3. Zasady określania parametrów obudowy

Zasady określenia parametrów obudowy przyjęto wg wytycznych [i]. Pozo

stając po strunie bezpieozeństwa przyjęto dla obudowy w rejonie przodku warunek (6) w miejsce podanego w wytyoznych warunku (3).

2.3.1. W y m a g a n i a o g ó l n e

Dla występujących warunków górniczo-geologicznych należy określić ob

ciążenia obudowy wg pkt. 2.3*2 i wykazać, że nośność obudowy o przyjętych parametrach konstrukcyjnych, wyznaczona wg pkt. 2.3.3, Jest wyższa od eks

perymentalnych wartości sił wewnętrznych w obudowie określonych wg pkt.

2.3.4.

Wymóg ten sprowadza się do następujących warunków:

- dla obudowy ostatecznej (poza przodkiem):

tworze wyklucza się jsj stosowanie w wyrobiskach drążonych w górotworze

ftg obi < Mg n u (3)

(4)

(5) - dla obudowy wstępnej (w rejonie przodku):

« 0

(7) 2.3.2. O b o i ą ż e n i e o b u d o w y

Oboiążenie obliozeniowe stojaka odrzwi obudowy ostateoznej (T/mb) przy- Jęto wg [i]:

(5)

Obudowy podporowa i podporowo-przykotulona..

121

qobl = ^ • f • 8 • a (8)

gdzie: •

L - przyspągowa szerokość chodnika w wyłomie (m), f - gęstość przestrzenna skal (T/jn^ ) ,

a - rozstaw odrzwi (m) ,

s - współczynnik obciążenia (s = 1,5)•

Obciążenia obliczeniowe odrzwi obudowy wstępnej (T/mb):

qobl = I • T • ■ * a (9)

Przyjęte w wytycznych [i] ograniczenie wielkości obciążenia obudowy wstępnej (w rejonie przodku) do połowy końcowej wartości jest możliwe je

dynie w przypadku niedopuszczenia do rozwarstwienia skał stropowych.

Bazująo na wynik&oh badań [ó] dotyczących kotwiowych wyrobisk o prze

kroju prostokątnym oraz na badanlaoh obudowy prostokątnej przeprowadzanych przez OBR-BG, przyjęto za dopuszczalne ugięcie warstw stropowych:

Tdop “ <10>

Przy dopuszozeniu większych ugięó stropu należy się U c z y ń z rozwarstwie

niem skał stropowych i wystąpieniem w rejonie przodku obciążeń określo

nych zależnością ">( 8).

«

Prawidłowa praoa obudowy wstępnej wymaga zatem:

1° wstępnego podparcia stropu poprzez doca.śnięoie stropnicy do stropu pod- oiągnlkami,

2° ograniczenie ugięcia stropnicy do wartośoi (lO).

Spełnienie wymogu 2° jest możliwe Jedynie przy zapewnieniu pracy strop

nicy w fazie sprężystej zgodnie z warunkami (6).

2.3.3. N o ś n o ś ć o b u d o w y

0 nośnośoi obudowy decyduje najbardziej wytężony element, którym w za

leżności od przyjętego rozwiązania konstrukcyjnego i wymiarów wyrobiska może być stropnica, stojak lub kotew.

- Nośność graniczna stropnicy (kGcra) określono wg [i] i [2]:

“«mai = ^a-* * , • ( “ ♦ “ > < H >

(12) gdzie:

» R s —

a t a

(6)

160 K. Rułka. M. Łojas

(13) R - wytrzymałość stali na rozciąganie (kG/om2 ),

® I p .

R0 - granica plastyczności stali (kG/cm ),

^ - współczynnik materiałowy wg PN-76/B-O32OO, - wskaźnik kształtownika (cm"*),

m - współczynnik uplastycznienia materiału.

- Nośność stropnicy (kG/cm) w fazie sprężyste.! określone wg h i :

Mg,spr = W

. R.a 0 4 )

W tablicy 1 zestawiono nośność graniczną i nośność w fazie sprężystej dla stropnic wykonanych z kształtownika G110, G130 i ¥29.

Dla celów porównawczych określono wskaźnik

Q - masa 1 mb kształtownika.

Z przytoczonych danych wynika, że kształtownik G1 10 posiada nośność graniczną MSmax tego samego rzędu co kształtownik V29 przy korzystniej

szym stosunku SQaJC*

V fazie sprężystej kształtownik G110 posiada ok. 30% wyższą nośność a- niżeli kształtownik V29. Masa stropnicy o długości 4,6 m wykonanej z kształtownika G110 jest o 21 kg mniejsza aniżeli stropnicy wykonanej z kształtownika V29. Korzystniejsze parametry kształtownika G1 10 wynikają z wyższego wskaźnika wytrzymałości na zginanie oraz ze stosowania stali 18G2 podczas gdy kształtownik V29 walcowany jest ze stali St5 .

Spośród analizowanych w tablicy 1 kształtowników najbardziej ekono

miczny jest kształtownik G130. charakteryzujący się najwyższej stosunkiem nośności granicznej do masy.

- Nośność kotwi (kG) typu P0K-3ÓC - 22 g określone wg [1] i [2 ]:

M g’max gdzie:

N,

Ra . 3t . d

_____ r

2 ₍_{1 5 )} k

gdzie:

dr - średnica rdzenia gwintu (cm) dr = 1>693 cm, Ro - <ł200 kG/ero2 ,

(7)

Tablica

Obudowy podporowe i podporowo-przykotwlona. 1Ć1

O o un O

f c S ^O ^o ^cn ^PN

A O 00 - t f £»

« o CM O

to

^¿^ć ^{- t f} ^CM ^-3* ^NO

X ^MN ^<n ^CM ^CM

&

s

H \ cm c n ■ if CM

ffiS

te

ⁱ^mn ^y ^JN ⁰⁰

E c * J CM <M y y

\ •» •» •> •»

X

i

O O O O

H 8 O o o o

1 O o o co 00

6 o ^{r -} On ON

to O Ol On UN r -

X CO y O CM

CO mn mn MN

c n mn cn r -

S o

0 r- cn <T\

ON On

CM CM O O

CM CM -c f .ci’

E i •> •» •> •>

y r_ *“

O , On MN

CN CN NO CM

i » •• •> NO

O O O

O

mn MN MN MN

«J V“

o 1 - *• - •>

T ~ y T_ T~

cvł

S o O o O

<9 O o o o o

X \ NO V0 o CM

s

c n c n cn CN

w

8 O O o O

8 0 o O o o

a \ o O o CM

O mn mn MN MN

Jd

•ntS 3 CM i *

n O MN

V +» ( 00 i -P £O

o as -h y OT CN

X s u

r y

.0 O -st- O O

aj 8 i P * •* »

i K MN j- ON On

£

o CM CM CM

o O

as a > . c n ON On

N 0 O y y CM CM

*0 U r l

o -p a O O > >

r t a

•

a y - CM CN

(8)

162 K. Ru łka. M. Lo.laa

- Podpomość roboczą sto.jaków przyjęto wg badań OBP.-BG równą:

- dla stojaków z dwoma strzemionami ^roj, = 20 T, - dla stojaków z trzema stropnicami s 30 T.

2.3.4. E k s t e m a l n s w a r t o ś c i s i l w e w n ę t r z n y c h w o b u d o w i e

Obudowa dwustoJakowa. Ekstremalne wartości sił wewnętrznych określono WS t»3*

i • 1 ♦ L.

^ - - ^ - 5 --- 1 d « ł

YA = 3 * qo b l - L gdzie:

1 - długość stropnicy (m),

- osiowy rozstaw stojaków skrajnych (m).

Obudowa z podparciem pośrednim. Ekstremalne wartości sił wewnętrznych określono wg [ij:

qobl - 1 * 1 1

M«obl = ---32--- (18)

YA • qobl • L <19)

I * qobl * L <20>

Analizowano trzy warianty podparoia pośredniego stropnicy:

1° stojakiem środkowym zabudowanym poza przodkiem (obudowa GPS)} o nośno

ści takiej obudowy decyduje nośność stropnicy w strefie przodkowej, 2° kotwiami wstępnymi o długości 1,6 - 1,9 m (obudowa OPK), zapewniającymi

podparcie stropnicy w strefie przodkowej; w strefie pozaprzodkoweJ przy możliwości wystąpienia głębszych rozwarstwień stropu podparcie pośred

nie zapewnia stojak środkowy,

3° kotwiami ostatecznymi o długości 2,5 - 3,1 m, zapewniającymi skuteczne podparcie stropnicy również w strefie pozaprzodkoweJ (obudowa OPKd).

Ekstremalne wartości sił wewnętrznych w obudowie wstępnej określają za

leżności (l8) do (20) po podstawieniu w miejsce wartości

(9)

3 . Określenie parametrów obudowy podporowe.1 i podporowej -

Obudowy podporowe i podporowo-przykotwlone... 163

przyko twlone.j proste.1

3.1. Obudowa podporowa (OP)

Przy analizowanych elementach konstrukcyjnych obudowy o nośności de

cyduje stropnica.

Podstawiająo do (3 ) zależność (8) i (16 ), otrzymamy rozstaw odrzwi:

i‘-267 • M*max

L . 1 . (1 + 0,4) (2 1 )

W tablicy 2 zestawiono maksymalne rozstawy odrzwi określone wg zalet- ści

W -

ności (2 1 ) przy przyjęciu MSmax z tabl. 1 i wymiarów L, 1 z wytycznych

Tablica 2

Szerokość użyteczna chodnika

1 L

Maksymalny rozstaw odrzwi "a"

ze stropnicą wykonaną z kształtownika

V29 G110 G130

m m m m m m

3,1 ; 3,2 3,7 ' 0,51 0,52 0,88

3,6 3,7 Ił, 2 0,3*1 0,35 0,59

9 „2 ’ >*,7 - - 0,91

V25

ROZSTAW ODRZWI

m a k s y m a l n y wymiar

i 5 «

m m m

S T R O P N IC A Z 6 1 0

1,0 2,6 Sb.

0,75 2 ,9 3,5

0,5 5 ,3 3,9

S T R O P N IC A Z G 1 3 0 1,0 - 3,1 " 3.7 0,75 ~ 3 . 5

0,5 - lł.0 ~ ^,6

Rys. 1. Obudowa podporowa OP - maksymalne szerokości wyrobisk określone dla odrzwi ze stropnicami G110 i G13 0 , przy różnym rozstawie odrzwi

(10)

K. Rulka. M. Ło.las

■Na rys. 1 przedstawiono maksymalne szerokości wyrobisk określone dla odrzwi ze stropnioą G110 i G130 przy rozstawie a = 1,0 ra, 0,75 i 0,5 m.

3.2. Obudowa podporowa ze stojakiem pośrednim zabudowanym poza przodkiem OPS

W strefie przodkowej stropnica podparta Jest jedynie na dwóch stoja

kach skrajnych. W tej fazie pracy stropnica nie może doznać nadmiernych ugięć, gdyż stworzyłoby to możliwość powstania rozwarstwień skał stropo

wych na znaczną głębokość i tym samym wystąpienia obciążeń analogicznych jak w strefie pozaprzodkowej.

Przy analizowanych elementach konstrukoyjnych o nośności obudowy decy

duje stropnica w początkowej fazie praoy. Podstawiając do (6) zależność (9) i (10), otrzymamy rozstaw odrzwi:

8,533 . Kgapr L . 1(1 + 0,1»J

V tablicy 3 zestawiono maksymalne rozstawy odrzwi określone wg zależ

ności (22) przy przyjęciu Mg z tabl. 1 i wymiarów L i i z wytycznych

W.

Tablica 3

1

1 L

Maksymalny rozstaw odrzwi "a”

zs stropnicą wykonaną z kształtownika

V29 G110 G130

m m m ra m m

3,1 3,2 *3,7 0,50 0,65 1 ,10

3 ,6 3,7 4,2 0,34 0,43 0,73

* , 1 4,2 4,7 - - 0,51

V korzystnych warunkach górniczo-geologicznych możliwe jest zabezpie

czenie w strefie przodkowej stateczności wyrobiska chodnikowego przy więk

szych rozstawach odrzwi, aniżeli wynika to z tablicy 2»

V warunkach takich parametry obudowy można określić na podstawie uzyska

nych doświadczeń dołowych. Na rys. 2 przedstawiono maksymalne szerokości wyrobisk określone dla odrzwi ze stropnicą G110 i G130 przy rozstawie a s 1,0; 0,75 i 0,5 ® •

(11)

Obudowy podporowe i podporowo-przykotwione... 165

zabudokta pena przodkiem

Sk

R O Z S T A W ODRZW I

M A K S Y M A L N Y W YM IAR

l S w

m m m

S T R O P N I C A Z G H O

1,0 7 ,8 3 ,4

0.75 3 ,t 3,7

0,5 3,6 4,2

S T R O P N IC A Z G 1 3 0

1,0 ~ 3 ,4 ~ 4,0 0,75 ~ 3 , 8 ~ 4,4 0,5 ? -a-' CO

~ 4,9

Rys. 2. Obudowa podporowa ze stojakiem pośrednim zabudowanym poza przod

kiem OPS - maksymalne szerokości wyrobisk określone dla odrzwi ze strop

nicami G110 i G130, przy różnym rozstawie odrzwi

3.3. Obudowa podporowa przykotwiona (OPK)

Przy analizowanych elementach konstrukcyjnych o nośności obudowy decy

dują kotwie i stropnica w początkowej fazie pracy konetrukoji oraz stoja

ki środkowe przy wystąpieniu końcowej wartości oboiążeń.

Z warunki (7 ) po podstawieniu zależności (9) i (20) otrzymamy:

- 26,897

" L2

(23)

Z warunku (6) po podstawieniu zależności (9 ) i (18) otrzymamy:

34, 3 3 _ M *

a i - u . + 0,4; (24)

Z warunku (5 ) po podstawieniu zależności (8) i (20) otrzymamy:

25,6 (25)

V tablicy 4 zestawiono maksymalne rozstawy odrzwi określone z warunków (2 3 ), (24) i (2 5 ) prży przyjęciu Mg z tabl. 1 i wymiarów L i i z wy-

W

. ^spr

(12)

166 K. Hu łka, M. ł^ojas

Tablica U

1 L

Maksymalny rozstaw odrzwi " a stropnicą wykonaną z kształ

townika

X2

V29 G110 G130

3,1 3,2 3,7 1 ,87 1 ,87 1,87 1,6

3,6 3,7 4,2 1,31 1,45 1,45 1,6

4,1 4,2 4,7 0,92 1 ,16 1 , 1 6 .1,9

Na rys. 3 przedstawiono maksymalne szerokości wyrobisk określone dla odrzwi ze stropnicą G110 i G130 przy rozstawie a = 1,0; 0,75 i 0,5 m.

R O ZSTAW O D R Z W I

MAKSYMALNY WYMIAS

MIN) HALNA

l Sm lc

m m m m

S T R O P N IC A 1 G 1 1 0

1,0 4 ,3 4 .9 1,9

0,75 4 ,7 5,3 1.9

0,5 5 ,4 6 ,0 2 .2

S T R O P N IC A Z G 1 3 0

1.0 4 ,8 5 ,4 1.9

0,75 _{5 , 6} _{6 , 2} _{2 . 2}

0 , 5 6 . 9 7 . 5 2 . 5

Rys. 3. Obudowa podporowa przykotwiona OPK - maksymalne szerokości wyro

bisk określone dla odrzwi ze stropnicami G110 i G130, przy różnym rozsta

wie odrzwi Długość kotwi:

1Q ^ 0,25 . L + 0,5 (26)

(13)

Obudowy podporowe i podporowo-przyketwione..

3.ił. Obudowa podporowa przykotwiona (OPKd)

Przy zastosowaniu kotwi o długości zapewniającej ich zamocowanie w gó

rotworze poza strefą maksymalnych odprężeń, tj. o:

lc > 0,5 L + 0,5 (27)

mogą one spełniać rolę stałego podparcia, nie zachodzi wtedy potrzeba za

budowy dodatkowego stojaka środkowego poza przodkiem.

Z warunku (7 ) po podstawieniu (8) i (20) otrzymamy:

a ^ 1 ^ 4 * 8 ( 2S)

L

V tablioy 5 zestawiono maksymalne rozstawy odrzwi określone.z warunku (26 ) przy przyjęciu L z wytycznych [ij.

Tablica 5 Szerokość użyteczna

wyrobiska L Maksymalny rozstaw

odrzwi

Minimalna długość kotwi

m m m m

3.1 3 ,7 0,98 2,35 |

I 3.6 4.2/ - 0,76 2,60

l’ 6 .1 .. iuZ-J, 0.Ó1 _{. ... .} - 2,8.5 .

ROZSTAW

ODRZWI MAKSYMALNY HYM1ARMNIMALNA DtU606C

KOTWI

i Sh ic

m m m TT)

S T R O P N IC A Z G 110

1.0 3,ii 4,0 2,5

0,75 4.0 4,6 2.8

0,5 ‘i,9 5,5 3.1

S T R O P N IC A Z G 1 3 0

1.0 3 ,4 4 .0 2 .5

0 ,7 5 4,0 4,6 2 .8

0 ,5 4 ,9 5,5 3.1

Rys. k. Obudowa podporowa przykotwiona poza strefą maksymalnych odprężeń OPKd - maksymalne szerokości wyrobisk określone dla odrzwi ze stropnicami

G110 i 0130, przy różnym rozstawie odrzwi

(14)

168 K. Rułka. M. Łojas

Na rys. 4 przedstawiono maksymalne szerokości wyrobisk określone dla odrzwi ze stropnicą G110 i G130 przy rozstawie a = 1,0} O t75:i 0,5 m.

3.5» Dobór konstrukcji obudowy

W tablicy 6 dokonano porównania masy stali zuZytej na konstrukcję noś

ną analizowanych obudów przy szerokości wyrobiska 3,1} 3,6 i 4,1 m oraz wysokości w świetle obudowy 2,5 m. Na podstawie przeprowadzonej analizy techniczno-ekonomicznej zaleca się stosować następujące konstrukcje obudów:

- Do zabezpieozenia chodników o szerokości użytkowej 3.1 m : obudowę dwustcjakową ze stropnicą G130 co 1,0 m (OP-130/V25).

- Do zabezpieczenia chodników o szerokości użytecznej 3.6 m;

1) obudowę podporową przykotwioną ze stropnicą G110 00 1,0 m, i kotwiami długości 1,6 m oraz ze stojakami środkowymi zabudowanymi poza przodkiem (0PK-11 0/25),

2) obudowę podporową ze stropnicą G130 co 0,75 m i stojakami zabudowany

mi poza przodkiem (0PS-1 30/V25),

3 ) obudowę dwustojakową ze stropnicą G130 co 0,5 m (0P-13O/V2 5 ).

- Do zabezpieczenia chodników o szerokości użytecznej 4.1 ms

1) obudowę podporową przykotwioną ze stropnicą G110 co 1,0 m i kotwiaml o długości 1,9 m oraz ze stojakiem środkowym zabudowanym poza przod

kiem (0PK 110A25),

2 ) obudowę podporową ze stropnicą G 130 cc 0,5 m i stojakiem środkowym zabudowanym poza przodkiem (0PS-1 30/V29).

Zalecane rozstawy odrzwi dotyczą skrajnych warunków podanych w punkcie 2.1. V przypadku występowania korzystnych warunków górniczo-geologicznych możliwe Jest stosowanie obudowy 0PS z większym od podanego rozstawem o- drzwi. Maksymalny rozstaw odrzwi należy wówczas określać w oparoiu o uzy

skane doświadczenia dołowe.

LITERATURA

[1] Tymczasowe wytyczne stosowania obudowy kotwiowej, kotwiowo-podporowej i prostej podporowej w kopalniach węgla kamiennego, MG, Katowice 1976 [2J PN-76/B-O32OO. Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projekto

wanie.

[3j PN-69/H-93436. Dwućeowniki stropnicowe.

[43 DIN 21541. Grubensausbau - Grubenstahl.

("5"] Jacobi Q.: Die Praxis der Gebirgsbehsrscbung. Verlag Gl'uokauf GmbH, Essen 1977.

[ó] Bachacou J ., Dudek J. , Raffoux J.F.: Kontrola stabilności chodników kotwlowyeh. Międzynarodowe Sympozjum: «Ochrona przed zawałem skal" Ka

towice 1973.

(15)

Tablica

Obudowy podporowo 1 podporowo-przyketwione...

s 0 s 0 E 0 fi 0 E

a o 3; 35 55 0 E 35 3;

o *o 2 * NA 2 na 2 \ NA 2 NA 2

M 3 NA Ol Ol Nn 3; Ol CM

f i w 5 Ol \ oo \ O oi 2 \ o \ -a-

cd o \ 01 o o o o \ o CM O w-

i o O •k *k en E •* o o • en a.

3 as en •» en *■» B-& r— VO en e co a - i ^t— s o.

o ■n na

H .Sd 3, 0 0« •» SM » 0, «* II CM CM •k

+* ✓“W *-*N

O ©i E

u c E E E

0 0 E ^NA fi

ft-H O t> irt V0

•o 3 ■> O a a NO 6

0 -P T- O O •k

P, O *D r> na o 00 o T-

J* « 0 0 » 0 <k

M O O o 0

0 u o II o II o ll

•o P, On ▼» On T— On

3 — 01 o W CM 0 Ol 0

i i o > H o > H O > H

1 s o s s E E E E E

0 1 s E \ \ E N \ a \

P.-P co 35 Ą -a- 35 55 *— 35 35

•a o •k 2 co 2 s * 2 en 2 E 2 ON 2 E

0 Jd r" •k W— »

_ W fl « 0 w Ol «k 0 0 \ Ol • 0 00 On

0 (4 O CM 0 •> 0 •k V- o » 0 •k T- O •» o «k

3 0.-H O Ol 0 Ol Ol o en en o -a

o 3 o II o II o II

3 3 Ol o r- Ol 0 T- Oi 0

,□ 0

O U o O* > <y H o o* > a 1—1 O cy > cy H

© • S E!

3 0 ? . a E

0 ^{u d g} E s B s E fi E s \ E a

0 3 *H O 55 35 35 •> 35 -a- 2 NA 35

0. E 0 ;d •k 2 2 »Tl 2 o 2 Ok 2 en 2

O *rt 3 o co <F" O en 0 Cn »a O 00 NA

0 ) 3 3 N V) 0 Ol 0 vn o 0 <M o On 0 T“

3 0 o o en o o

e S E a a E B E a e

\ fi

\ \ E N N N B

B § \

C\ 35 NA 35 35 vO 3; en 35 «k 35

•> 2 •> 2 na 2 w> 2 » 2 en o 2

3 o 00 'O O en r* J- O JA 0

0 U 0 xn 0 O o vO 0 ON ■k 0 On

f l O f l , 0 ■» o 0 •> 0 o •k _o _o *

3 f t O cn n a o vO n a ON 0 T- o 00

jq «d o o o o o

O 0 cn II W“ u On II en ll T- II On H cn II

P. T— *— 01 T- T“ CM >i"

O cy o o * > O* O c* o cy > cy o cy

- i

»0 3 so 5 jd

C f i O N ©

CU O 4d 0 *H r - NO ^*»

0 <2 f i ^•k

U -P O cn en

$ > . N « b

W 3 3

(16)

170 K. Rułka. M. Łojas

[7] Projekt techniczny obudowy podporowej i podporowej przykotwionej dla wyrobisk z płaskim stropem OBR-BG. "BUD0K0P" - lipiec 1980(praca nie

publikowana) .

Recenzent: Prof, dr hab. inZ, Kazimierz PODGÓRSKI

Wpłynęło do redakcji w sierpniu 1982 r.

nOAHOPHHS H AHKEPHO-nOAnOPHUE KOPHyCA AJIfi BUPABOTOK C HJIOGKHM CBOAOM

P e ₃ x> u e

Ha ocaoBe a o c t u o B ie m « . PaOoxsfi rpynm t, yctaHOBjreHHeS ■ 1980 r . O ip acxe- Bofi KouBccaett n /x Kopnyco* a y s p a s jc e a u C^{b o a}om ^b OEP-EP "BysoKon", paspaOo- T8LB xoHiuieKCBuS cpoeKT noxnopnoro k noxnopHo-ajncepaoro kopnycos i u BMpaflO-

*ok c njiooxiM o b o a o k. Cauue npBBA«Kaiej;BBue ncxpofiBcOTs ³tjlx KOHOTpyxąB£

npexcTasxeHH b js s y x nocxexyxHih x w a esax x b b b oS paOotu.

B nepBoS aaesa x a a w o c b o b b noxCopa xopnyooB a caxxs snpexsxeaze napaue- ipoa noxaopHoro u npooioro noxnopao-aHxepHoro xopnyooB, B o BTopoft sacra xa- h h npexxosBHBJt xoHcipyxsopcKHx penemsfi a a s Haoroanero e Oyxy^ero npHxeHeaax.

SUPPORT LININGS AND ROOF BOLTINGS FOR HEADINGS WITH A FLAT ROOF

S u m m a r y

Basing on the decisions of the Working Team created in the 1980 by the Departmental Dommittee of Linings and Roof Control a complex project of support lining and roof bolting has been worked out in OBR BG Budokop for headings with a flat roof whose interesting details are presented in two parts 'of that publication. The first part contents the principle of the choice of a 1inning and parameters determination for support lining and a simple roof bolting. The second one presents propositions of a con

structional solution for immediate and future application.