ZESZ YT Y N A U K O W E POLIT EC HN I KI 1983
Seria: G Ó R N I CT WO z. 128 N r kol. 7 7 8
Andrzej W O J T U S I A K
O B R - B G "BUDOKOP" - M ys łowioe
O BUDOWA P O Ł Ą C Z E Ń W Y R O B I S K H Y DR OT E C H N I C Z N Y C H
S t r e a « o » e n i e . W artykule pr zedstawiono s pe oyfiozne w a r un k i praoy s ztolni ciśnien i ow yc h i k o n ie oz no ś ć pr zestrzennej analizy k o n st ru k cji obudowy ioh rozgałęzień. Omówiono wpływ war un kó w realizacyjnych na et ap o w o ś ć wznosz en i a obudowy. Opisano z re a lizowane przykładowe rozw ią z an ie konst r uk cj i technologii w yk onania rozgałęzienia.
1. W p ro wa dz e ni e
Obudowie poł ąo ze ń wyr ob i sk g ó r ni oz yo h poświęca się znacznie mniej u wa
gi w praoach b a da wc zy o b i konst ru ko yj n yo h niż obudowie samych wyrobisk.
Sytu a cj a ta jeszoze się pogłębia w o dn iesieniu do w y r o bi sk h yd ro t e c h n i c z nych. W bog at ej l it eraturze poświęconej probleraatyoe obudowy sztolni c i ś n ie ni ow y ch QŚ] , [7] , 0 0 , trudno spotk ać opracowania do t yczące analizy praoy, do boru ozy p r ojektowania obudowy ioh połączeń. Należy tu jeszoze p od kr e ś l i ć znaoznie w y ż s z ą skalę trudnośoi opisu war un k ów pracy r o z ga ł ę
zienia w s t osunku do waru n kó w praoy pojedynczej sztółni hydrotechnicznej.
N ajp r os ts ze b o w i e m z ał ożenie przyjmowane zazwyczaj dla wyrobiska pojedyn- ozeg o. - n i e z m i e n n o ś ć waru n kó w na jego długośol, nie Jest dla r o z g a ł ę z i e nia dopuszczalne. W gó rn io t w l e wynik a to głównie z g eo metrii rozgałęzień*
a w h y d r o te oh ni o e r ó wn ie ż z uwagi na nieuniknięte tu zaburzenia w przepły
wi e mas wodnyoh. Pomimo b r a k u op ra c ow ań b a da w cz yo h r o zgałęzienia sztolni ciśnieni ow yc h stosuje się do ść c zęsto albo dla rozłożenia mas wodn yc h na dwie turbiny, albo dla umo żl i wi en ia alterna t yw ne go k ierowania wodą - na turbinę lub b e zp oś r e d n i o do spustu. Obudowę tych rozg ał ęz i eń projektowane na ogół Jako m od yf ik a cj ę k s ztałtu obudowy sztolni przed rozgałęzieniem.
K i e r un ek ten Jest możliwy w średnich lub korzystnych w a ru nkaoh geologioz- n o-górniozych, g dz ie zapewnienie stateczności komory ro zgałęzienia i w y r obisk pojedynczych w ym ag a podobnyoh zabezpieozeń. Sytuaoja komplikuje się w warunkaoh, w których np. skutkiem m ał eg o nadkładu wyk on an i e r o z g a ł ę z i e nia może spowod ow a ć potrzebę przeniesienia przez obudowę całego ciężaru nadleg ły ch skał, a w y k o n an ie pojedynczej sztolni doprowadzi do powstania Jedynie pewnej strefy odprężonej. V takioh wa ru nkaoh konieczne staje się z as to sowanie dla ro zg ał ę z i e ń odmiennej obudowy i odpowiedniej teohnologii w y k o n a w s t w a .
338 A. W oj tu si a k
2. Waru nk i pracy obudowy wyrobisk c iśnieniowych
Sztolnie, szyby ozy komory olśnieniowe pracują w zróżnicowanych w a r u n kach użytkowania. Za s adniczym parametrem opisu tych war un k ów są wiełkośoi wewn ę tr zn yc h olśnień h y drostatycznych i hydrodynamicznych. Problematykę zmian wa ru n kó w hydrotech ni c zn yc h praoy sztolni można w uproszczeniu sp ro w a d z ić do dwu skrajnych przypadków [2] :
- bra k ciś n ie ń w e wn ęt r zn yc h i n aj ni ekorzystniejszy możliwy rozkład ciś
n i e ń g ór otworu z e we ntualnym wodny m o l śn ie ni e m zewnętrznym,
- m ak sy m a l n a wartość ciśnień wewnętrznyoh hydro st at y cz ny ch i h yd r od yn am i cznych oraz n aj ni e korzystniejszy możliwy rozkład oporów biernych.
W rozgałę zi en i ac h opis drugiego skrajnego przypadku ulega znacznemu skom
plikowaniu z uwagi na oały szereg moż li wy c h ro zk ładów oiśn ie ń hydrodynami
cznych .
V praoy [io] wykazano, że dla oiśnień hydr od y na mi cz n yc h g órotwór jest znacznie ba rdziej liozącyro się partnerem we w spółpracy z obudową niż w przejmowaniu ciśnień hydrostatycznych. Wobec dużych trudnośoi z o k r eś l e
n ie m rozkładu ciśn ie ń hydrodyn am ic zn y ch ś wiadomość wi ęk szego udziału masy
wu skalnego w ich przejęciu pozwala na dalekie uproszozenia. Zaleca się
® 1 i] u względnianie oiśni e ń h y d r od yn am i cz ny ch jako wzro st u oiśnień hydro- tatyoznyoh (średnio o 35$). Dla przyp ad k ów br ak u ciśn ie ń wewnętrznyoh stan remontowy lub awaryjny) obudowę rozgałęzienia wyr o bi sk hydroteohni- cznyoh należy tr aktować anal og ic z ni e do rozgał ęz ie ń w yr o b i s k górniozyoh.
Przy określaniu oiśnień górotworu należy dla stanów remontowych ozy awa- ryjnyoh u w zg lę dn i ć ewentualne n ie ko rzystne skutki zawodnienia na wł asno
ści ma sywu skalnego.
Ko n ie c z n o ś ć etapowej realizaoji rozgałęzienia wyma ga natomiast przeprowa
dzenia analizy obciążeń i wytężenia obudowy każdego kolejnego etapu w y k o nawc z eg o (rys. i»).
3. Problemy projektowania obudowy rozgałęzień
Znaczne zazwyozaj wymiary sztolni hydrotecb nl oz n yc b powodują, że w miej- soaoh iob r ozgałęzienia powstaje duże wy r obisko koraorowe. Jożeli w y r ob is ko to jeat zlokalizowane stosunkowo płytko i w słabym górotw or z e Jego rea- lizaoja stwarza wiel k ie trudnośoi zwłaszoza z u t rzymaniem stropu w obudo
wie wstępnej.
Względy real iz a cy jn e rzutują tu zdeoydowanie na rozwiązanie konstrukoyjne obudowy. Ko ni ec zn e jeat etapowe wykon aw st wo rozgałęzienia z odpowiednim postępem realizaoji sztywnej (korzystnie ostatecznej) obudowy.
Przy z as tosowaniu sa modzielnego panoerza stalowego dla przejęcia w e w nętrznych ciśnień hydrostaty cz ny c h i hydrodyn a mi cz ny c h Jego montaż powi-
Obudowa połączeń w y r ob is k hydrotech n ic zn yo h 339
nieć b y ć prowadzony całościowo, oo wymaga u tr zy ma n ia komory rozgałęzienia w obudowie wstępnej.
B ar d zo pr awdopodobne niedokł a dn oś ci k ształtu ro zgałęzienia przy etapowej realiz ac ji pancerza m o g ą d op r ow ad zi ć do powstania znacznyoh zginać nawet sk u tk ie m oiśnieć hydrostatycznych.
Dla potwierdzenia powyZezej uwagi przeanalizujmy najprostszy przypadek de
formacji pancerza, jakim Jest zmiana kołowo-wal o ow eg o kształtu na owalno- w alcowy o odchy le ni a ch = S. cos 2 .
Przy r ó wn om i e r n y m hy dr o st at yc z ny m ciśnieniu we wn ęt r z n y m "p" (dla upr o
szcz en i a pominięto linio wą z al eZność p od wy so ko śc i sztolni) momenty zgi
nające są pr op oroJonalne do od ohyleć od kształtu kołowego i siły osiowej w pierścieniu k o ł ow ym N = p . rw :
M = N . £ ^ = p . r w . £ . cos 2«f
M m a x = P • r w *
< V » a * • P- ^ r ~
¥ - wsk aź n ik zginania przekroju pancerza.
Sumaryczne napręże n ie w e włó kn a ch skrajnych (rozciąganych) wyniesie:
« P • rw p • rw
® m a x * V + i1
P or ów na n ie naprężenia t*max 2 wa rt o śc ią na pręZeć w pancerzu niezdeformo- w an ym 6Q wska z uj e na znaozny wzrost:
5 sa x . F £
— = 1 * V •
Ola przekroju prostok ąt n eg o JuZ dla S = h następuje 7-krotny wzrost n a prężeń w pancerzu.
N ie naleZy zatem poszukiwać r oz w iązać obudowy rozgałęzienia, traktuJących saraodzielny pancerz stalowy Jednocześnie Jako etapowo realizowany ustró, noś ny obudowy k o m o r y .
^Korzystniej s y t u a o j a przedstawia się w przypadku stosowania pancerza s ta
l owego ws pó łp r a o u j ą o a g o z g ór ot w o r e m w przejęoiu oiśni e ć hydrostatycznych 1 hydrody na mi c zn yc h. K o n i e c z n o ś ć zapewnienia takiej w spółpracy wymaga b o w i e m w y k o n an ia k onstrukoji pośredniczącej w tej współpracy.
lUmoZllwia to wyko rz y st an ie tej k on strukoji Jako elementu usztywniającego 1 pancera i ł a go dz ą ce go skutki ewentualnyob odobyleć Jego kształtu od pro- 1Jektowanego. R a d y k a l n y m rozw ią za ni e m Jest tu zastosowanie takiej k o ns t r u k cji, która będąc zdolna do przenoszenia częś oi clśnieć h y drostatycznych z
ś
•
£3*łO A. Wojtuślak
Ten trójskładnikowy ustrój nośny (górotwór - obudowa - pancerz stalowy) bę dzie ws półpracował w przejęciu obciążeń użytkowych w warunkach, których opis zależy od następujących czynników:
- własności i budowy geologicznej górotworu, - aktualnego stanu naprężeń w górotworze, - geometrii rozgałęzienia,
- własności, kształtu i stanu wytężenia obudowy ostatecznej, - jakości kontaktu g ó r o t w ó r - o b u d o w a ,
- jakości kontaktu pancerz s t a l o w y - c b u d o w a ,
- statyczny czy dynamiczny charakter obciążenia wodnego.
W literaturze £5] . [j i] znane są rozwiązania współpracy kołowo-symetry cznych układów górotwór-pancerz stalowy, górotwór-beton czy górotwór-be- t on-pancerz sta] owy. Seeber [7] rozróżnia trzy przypadki rozkładów naprę
żeń w masywie skalnym:
a) masyw skalny wytrzymały na rozciąganie, przy czym ciśnienie wewnętrzne jest m niejsze od tej wytrzymałości,
b) masyw wytrzymały na rozciąganie, ale ciśnienie wewnętrzne przekracza tę wart oś ć,
c) masyw skalny spękany pod działa ni e m ciśnienia nadkładu.
Rozkłady naprężeń ra'dialnych ś*r , obwodowych 6»^. oraz przemieszczeń ur dla p rzypadków " a ” i "b" przedstawia za [7] rys. 1.
Technologia jednoczesnego wykonawstwa obudowy komory rozgałęzienia i pan
cerza stwarza wykonawcy istotne problemy organizacyjne, a wymagana d o k ł a dność montażu pancerza hamuje postęp robót górniczych. Zazwyczaj (np. na el. Porąbka-Żar) opancerzenie sztolni i rozgałęzienia montowane były pod osłoną górniczej obudowy wstępnej (odrzwiowej, kotwowej, powłokowej czy murowej), po czym zabetonowywano przestrzeń pomiędzy tą obudową a pance
rzem.
V przypadku małych ciśnień wew nę tr z ny ch (do 0,8 M P a ) wym ag an ą s z cz e l
ność obudowy uzyskać można stosując b eton wodoszczelny. Rezygnacja z pan
cerza stalowego w ro zgałęzieniu umożliwia zmniejszenie wyłomu poprzez wye
liminowanie przestrzeni montażowej. Zastosowanie betonu niezbrojonego m o żliwe jest jedynie w korzystnych lub średnich warunkach geologicznych. No wykresie (rys. 2) podano za [5] zależność pomiędzy nośnością układu o b u dowa betonowa -g ó ro tw ór (na ciśnienie wewnętrzne) a modu łe m sprężystości górotworu przy ściskaniu E g , modu łe m sprężystości betonu przy roz c ią ga niu 9 stosunkiem grubości obudowy do promienia sztolni af i przy za łoże
niu do puszczalnej wartości n aprężeń r o zc iągających w betonie na poziomie 1 MPa.
Udział góretworu słabego w przejmowaniu ciśnień wewnętrznych jest n ie
wielki, stąd wynika potrzeba wykonania wysoko wy tr z ymałych obudów nawet dla ciśnień wew n ęt rz ny c h nie przekraczających 0,8 MPa. Oprócz zastosowa-
Obudowa p ołączeń w yrobisk hydrotec hn ic z ny ch
Rys. 1* Rozkład napręieii i ^ przemieszczeń w masywie skalnym wokół sztolni ciśnieniowej wg [ó] , [7]
a - masyw skalny jednorodny, izotropowy pw > R r , b - masyw skalny Jednoro
dny, izotropowy pw < R r
ś. Wojtualak
*T>. 2. Dopuszczalne wielkości olśnień Wewnętrzny ot) wg [jj' dla obudowy be- tooowej o tf,d° P = 1 MPa
r
I - m pduł sprężystości betonu, E g - moduł odkaztałoalamóei górotworu
□ la w tych wa r unkach panoerza stalowego Istnieją możliwości wy ko nania obia
dowy m żelbetu lub betonu sprężonego.
Na świeoie Istnieje oala gama rozwiązali obudowy ciśnieniowyob sztolni 1 szybów hydr ot e ch ni cz n yc h w konstrukoji ws tępnie sprężonej . R o z w i ąz a
nia te b az u ją albo na sprężeniu obudowy z b e t on u monollty oz ae g o, lu b pre
fabryk at ów za pomooą kabli (rys. 3), lub poprzez zastosowanie lniekoji ciśnieniowej poza obudową. Pierwsza grupa rozwiązań w przypadku roag alę- zień jest 'praktycznie nieprzydatna z uwagi na skomplikowany przestrzenny układ kabli sprężających. V odniesienia do ro z gałęzień zagadnienie w sp ó ł
pracy strefy zatniekowanej z obudo w ą bet on ow ą w ymaga dalszych studiów i doświadczeń.
u dudowa p ołączeń hyd ro te c hn ic zn y ch
Rys. 3. W s t ęp ni e sprę żo na obudowa sztolni ciśnieniowej w hydroelektrowni Ma r eg es w g £5]
Stosun ko w o słabo r o a p r a e c w a n a jest w sp 6 łp r a o a żelbetu z m a sy we m skalnym.
W y n i k a to z nikłej poprawy o d k s zt ał ca l no śc i i nośności żelbetu w stosunku do b e t o n u przy za ło że n iu niedo pu sz c za ni a zarysowań.
Przy projekto wa n iu obudowy ż elbetowej wyro b is k h y d ro te c hn ic zn y ch w Czor
szty ni e £2} do pu s z c z o n o do z a r ys ow an i a obudowy ograniczając r oz w arcie rys do 0,1 mm.
Dopu sz c ze ni e do z a ry so w an ia obudowy żelbetowej otwiera przed projektantem m oż li w oś ci ra c jo n a l n e g o zwymiar ow an i a pr z ekroju oraz poprawia opis w a r u n k ów współ pr ao y żelb a tu z górotworem. Poprawa współpr ao y z gó ro t w o r e m w y n i ka ze w z r o st u odksz ta ł ca ln oś o i obudowy żelbetowej po zarysowaniu. Do czasu a ar y so wa ni a m a ks ym al n e (graniczne) w y dł uż en i e batonu sięga 0,15 mm/m, a z u wz gl ę d n i e n i e m 0,1 mm ro zw aroia rys m oż e p ra ekroezyć 0,25 mm/m. Zarysowa-
Etapyrealizacjirozgałęzieniasztolniciśnieniowychw Czorsztynie
Obudowa połączeń hyd r ot ec hn i cz ny ch
nie obudowy żelbetowej sztolni ciśnien io w yc h d o p u sz cz aj ą przepisy ZSRR ( SN 2 38 -7 3 "Ukazania po pro jekt irowaniu gidrotechniczeskicłi tunnelej Stroizdat, 197*0#
D opu s zc za ln e rozwarcia rys wg [3] wyn os zą 0,05 - 0,15 *n*n.
V odni es i en iu do rozgałęzień, gdzie grubość;.obudowy zazwyczaj wyr aź ni e ro
sną, a sk omplikowany kształt i zróżnicowany rozkład ciśnień górniczych i wodnych prowadzi do zn a cznych z ginań obudowy,Jej pęknięcie przez całą gru
b o ś ć jest m ał o prawdopodobne.
U . Ko n strukcja rozg a łę zi eń ci ś ni en io w yc h w Czorsztynie
Potrzeba r ea li za c ji dwu r o zg ał ęz i eń sztolni ci śnieniowych o średnicach wewn ę tr zn yc h 7 ni na płytkiej głębokości w s łabym i sp ękanym g órotworze wskazy wa ła na poważne z agrożenie be zp i ec ze ńs t wa robót górniczych. O c en io no, że 12-metrowy nadkład nad 1 5-metrowej s zerokości komorą rozgałęzienia wyma ga obudowy natychmiast podporowej zdolnej do przejęcia całego ciężaru nadległych skał.
Po pr ze analizowaniu kilku w a ri antów re al iz a cy jn yc h zdecydowano się na tech
nolo gi ę w i e l o e t a p o w ą (rys. *4). W pierwszym etapie w ykonano po dwusiecznej ro zgałęzienia wy ro b is ko szczelinowe o stropie i spągu wy pr o f i l o w a n y m wg ob rysu ostatecznego. W wyrobisku tym z abudowano potężną ramę sta lo w ą w ks z tałcie leżącej litery U z us z ty wn ia j ąc ym słupem (rys. 5/»
3^6 A. W oj tuslak
Rys. 6. P r z es tr z en na obliczeniowa siatka prętowego modelu obudowy r o z g ał ę
zienia w Czorsztynie - w i do k od osi rozgałęzienia
Po rozparoiu ramy o strop przystąpiono do wył om ów lewej połowy rozgałęzie
nia, utrzymując ociosy w obudowie kotwlowo-betonowej. K o l e jn ym etapem rea
lizacji' by ła zabudowa zbrojenia i zabetonowanie lewej połowy r o zg ał ę z i e nia. V zbrojeniu przewidziano oobr o nn ą "rynnę" z blacby 20 mm stanowiącej j ednocześnie szalunek dla pa ra boldalnego kształtu naroZa.
Po okresie d o jrzewania betonu lewej strony r ozgałęzienia przystąpiono do wyłomów, a następnie zbrojenia i zabetonowania prawej jego półwyy. O st a t
nią o zynnością był o usunięcie u sztywniającego słupa stalowego.
Ramę stalową i Ż e lb etową obudowy rozgałęzienia zwymiarowano na podstawie w yn ik ów obl i cz eń na E MC zamodelowanego w postaci prętowej siatki przes
Obudowa połączeń hy dr otechnicznych 3*t7
trzennej ustroju nośnego (rys. 6). Ciśnienia wewnętrzne zamodelowano jako d zi ał aj ą ce na węzły siatki siły skupione skierowane prostopadle do powierz
chni we w nętrznej obudowy rozgałęzienia. Odpór g ó ro tworu modelo w an o w po
staci promieniowo u sy tu owanych wahaczy o określonej sztywności. K o n s t r u k cję obudowy za pr ojektowano w OBR- BG "Budokop" Mysłowice, a b e z aw ar yj n ą rea
l izację p rz e prowadziło PRG Bytom.
5• Zakończenie
Rozwidlenie sztolni ci śnieniowych wymaga często obudowy umożliwiającej jej etapową realizację. Znaczne wymiary komory rozwidlenia, skomplikowany kształt wewnętrzny, w ymagana s zczelność i d ok ł ad no ść wykonania stwarzają proj e kt an to m i wykonawcy poważno trudności doboru n aj o dpowiedniejszej kon
strukcji i technologii. Roz wi ą za ni om tych trudności nie sprzyja br ak f a chowej literatury w tym zakresie. Rozwój krajowej h y d^ oe nergetyki wymaga r ozpowsz ec hn i an ia dotyc hc za so w yc h d oświadczeń i prowadzenia syste ma ty c z
nych prac badawczych. Praktyka wska zu je na c elowość i mo żl i wo ść przenosze
nia szeregu sp ra wdzonych w górnictwie technologii do realizacji skompliko
w a n y ch podziemnych obiektów hydro te c hn ic zn y ch (kotwie, beton natryskowy i t p . ).
L IT ER AT U RA
£l] Czugajew R . R . : Gi dr ot e ch ni cz e ak lJ e soorużenja. "Wyaszaja szkoła",Mo- skwa 1978#
[2] Dziedzio T, , Rułka K . , W oj t us la k A.: Problemy projektowania obudowy podziemnyoh wy robisk hydrotechnicznych. Materiały pomocnicze V I Szko
ły M ec ha n ik i Górotworu, AGH, Krak ów 1978.
Qj] Fiszman I.A.: Opti mi z ac ja izyskanij na osnowie analiza projektnyoh rieszenij. G i d r o t ec hn i cz es ko j e stroitielstwo nr 2/1982.
[/4J Käs tn er H.: Statik des T u n n el - und Stollenbaues. S p r i n g e r - V e r l a g ,Ber
lin 1971.
£5) K u j u n d z i ć B. i in.: Sadejstvo stenske mase, betona i lima u tuneli- raa i oknima pod pritiskom. "Jaroslav Cerni", Beograd 1980.
[6] Rułka K., Mazur J. , Wo jt usiak A., Vypchol N. : Problemes de la meca- nique des roches dans le domaine de la oonstruction hydrotechnique souterraine. Prace Naukowe Instytutu Geotechniki Politechniki W r o cławskiej nr 28/1978.
[7] Seeber G . : Auswert un g von statischen Felsdehnungsmessungen. Geologie und Bau we s en 26, H. 3, 1961.
[8] Seeber G.: Neue Entwickl un g en für Druckstollen und Dr ucksohachte . 0/Z H . 5. 1975.
Swist E., Strózik E.: W yr o biska podziemnej elektrowni wodnej Porąbka -Żar. " P r o j e k t y - P r o b l e m y ", nr 2/1975.
[10] świst E.: Działanie krótko t rw ał eg o obciążenia przerywanego na stalo
we opanoerzenie sztolni ciśnieniowych elektrowni pompowych. XXI Kon- ferenoja Naukowa K IL iW P AN i K N PZITB, Krynica 1975.
A. Wojtusiak
C11] T hi el K. , Zaburski L . : W spółpraca masywu skalnego z pancerzem stalo
wym w s ztolniach ciśnieniowyoh. PAN-IBW. Rozprawy Hydrotechniczne, z. 37, G d ań sk 1977.
[[12^ T hi el K. : M ec hanika skał w inżynierii wodnej, PWN, Warszawa 1980.
Reoenzent: Prof. dr hab. inż. Ka z imierz PODGÓRSKI
W pł yn ęł o do R edakcji w czerwcu 1983 r.
KPEIUIEHHE COEJlHHEHHfl rHjlPOTEXHHtiECKKX BHPABOTOK
P e 3 b k e
B paóoie npejiOTaBJieHH oneuH^HiecKHe yoJtoBHH p a d o m ihtojihh no* flasjieraieM a Heo6xoflauocTb npocTpaHCTB@HHoro aHa)iH3a KOHCipyKUHH KpenjieHHH hx pa3Bet- BJieHHfi. OroBopeHO BJiaaHHe yoaoBHft oipoaTeJibHmc paSoi Ha 3ianHooib nocTpo»KH KpenneHHH. B KaaecTBe npauepa onacaso KOHCTpyKTHBHoe peneaae a TexHOJioni»
B ŁtnojiH eH H H . p a s B e i B J i e H R a ,
J OI NT S U PPORTS OF H Y D R A UL IC HE AD IN G S
S u m m a r y
Th e paper deals with the specific worki ng conditions in pressure drifts as well as with the neoessity of carrying out a special analysis of the structure of supports and their ramifications. T he influence od the con
ditions in which the construction of the lining is b eing realised upon the stages of its cons t ru ct io n has be en discussed and an exemplifying solution of the structure and the technology of the construction of a br a nching has be e n provided.
