VI композитною стрічкою » дослідженням підсилення залізобетонного ригеля « Проект реконструкції приміщення критого ринку з на тему: магістра до дипломної роботи ПОЯСНЮВАЛЬНА ЗАПИСКА Кафедра будівельної механіки Факультет інженерії машин, споруд та техноло

(1)

(2)

(3)

(4)

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

(10)

(11)

(12)

- будівельний об’єм – 43200 м3; - будівельний об’єм підземної частини – 15557 м3; - будівельний об’єм надземої частини – 27648 м3; - площа торгового залу - 2160м3; - площа забудови – 4221 м2. 1.6 Кліматичні дані для місця будівництва Реконструкція ведеться в м. Львові. Дані вибрано по ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель»: 1. температура холодної п’ятиденки t_[/_g= -19 C; 2. температура холодної доби t_ХД= -23C; 3. абсолютно мінімальна температура t = -34 С; 4. середня температура за опалювальний сезон t = -0,3С; 5. середня температура холодного періоду t = -7 С; 6. зона вологості – нормальна; 7. продовженість опалювального періоду – 183 доби; 8. умови експлуатації огороджень –Б. 1.7 Теплотехнічний розрахунок Теплотехнічний розрахунок розроблений на обчислювальній машині згідно з ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель». Дані виписуємо з ЕОМ:

(13)

(14)

(15)

(16)

(17)

(18)

(19)

(20)

(21)

(22)

(23)

(24)

(25)

(26)

(27)

(28)

(29)

(30)

(31)

(32)

(33)

(34)

(35)

(36)

(37)

(38)

(39)

(40)

(41)

(42)

(43)

(44)

(45)

(46)

(47)

(48)

(49)

(50)

(51)

(52)

(53)

(54)

(55)

(56)

(57)

(58)

(59)

(60)

(61)

(62)

Рис. 5.3 Розрахункова схема нормального перерізу залізобетонної балки підсиленої: а) – композитною стрічкою; б) – композитним полотном

(63)

(64)

(65)

стиснутому бетоні



_c





_c₍₁₎ деформації у стиснутій



_s₁₍₁₎і розтягнутій арматурі ) ( , 1 2 red s



за фіксованого значення

x



z

₁ визначаються за формулами:



₁ ₁



1 1 1 1

_z

z

a

c s



( )



) ( ) ( ) (



; (5.8)



₍ ₎



) ( ) ( ) ( , 1 1 1 1 2

_z

d

z

c red s







; (5.9)

z

c c ) ( ) ( 1 1





. (5.10) За відомих деформацій в матеріалах, внутрішні сили в елементах прямокутного перерізу знаходяться за формулами: c c c c z b c

d

z

b

dz

b

S













( ) ) ( ) ( ) ( ) ( 1 0 1 1 1 0 1 ; (5.11)



1 1



1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

A

E

A

E

_z

z

a

S

_s



_s _s



_s _s _s



_s _s c ₍ ₎



) ( ) ( ) ( ) ( ) (





; (5.12)



_, _, ₍ ₎ _, _, ₍ ₎ ) ( , 1 2 2 1 2 2 1

2 red s red s red s red f s s red

(66)

(67)

(68)

(69)

k cyc k k cyc cyc cd cyc c

f

a





_



1 , , , , (5.23) де



_c,_cyc – напруження в бетоні в циклах навантаження; cyc cd

f

_, – розрахункове значення міцності бетону на стиск після повторних навантажень; cyc k

a

_, – коефіцієнти поліноміальної залежності; cyc c cyc c cyc



,



1,





– рівень повторних навантажень у циклах; cyc c,



– деформації у бетоні, які відповідають напруженням



_c,_cyc; cyc c ,1



– максимальні деформації бетону, які відповідають

f

_cd_,_cyc. Параметри діаграми деформування бетону



_c,_cyc –



_c,_cyc пропонуємо визначати за формулами [11, 12]: 5 2 4 1

235

81

1

7

75

10

 

_









[

/(

,

_,

)]

,cyc cd cyc c

f



; (5.24) 5 5 3 1

235

320

1

6

10

 

_







[

/(

_,

)]

,cyc cd cyc cu

f



; (5.25)

)

/(

,

/

_, _, _,

,cyc cd cyc cu cyc c cyc

cu

f

1

333 

1

3 

1









. (5.26) Згідно з даними наведеними в роботі [5],

f

_cd_,_cyc вираховується за формулою:

)

,

(

, 2

556

0

483

0

1

_cyc _cyc cd cyc cd

f











, (5.27) де



_cyc





_c_,_cyc

f

_cd_,_cyc – рівень повторних навантажень у циклах.

У процесі малоциклових навантажень, в залежності від рівня повторного навантаження у циклах, модуль пружнопластичності визначається за формулою:

)

/

(

_, _, _, ,

,cyc c cyc c cyc c cyc cd cyc

(70)

1600

15

160 31403

0 cyc cyc cyc

c

E

_,





,







, (5.29) cyc c ,1



– граничний коефіцієнт пластичності бетону з урахуванням повторних навантажень, що визначається згідно таблиць наведених в роботі [5]. Значення коефіцієнтів полінома (5.23) обчислюються за формулами, наведеними в роботі [11]: cyc cd cyc c cyc c cyc

E

f

a

₁



1 ,

1

_,



₁_,

/

_, ; cyc cyc cyc cyc cyc

a

₂



1 

₁



₃



₄



₅ ;

2

3

2

₄ ₅ 1

3cyc



a

cyc



a

cyc



a

cyc



a

;











3

5 1

4cyc

[

k

2 a

cyc

(

3 

2)

12 

6]

2 a

cyc

(

10 

a



/[

(

)]

)

2

6

1

2

9 

2









; (5.30)















[

(



)



](



)

2



2

[



1 5cyc

k

2 a

cyc

2

3

12

6

1 a



/

)

)](

(

)

(

2

1

2

3

6

2

6

1

2

1









a

_cyc





[(

)(

)

(

)(

)

]



/

2 

2

10 

3



9 



2 



1

2





3



3





2

6 

2



6 



1

, де







_cu_,_cyc

/



_c₁_,_cyc;





1 ,

1 

_c₁_,_cyc

/



_cu_,_cyc;

(71)

(72)

(73)

(74)

(75)

(76)

(77)

(78)

(79)

6505 , 0 2 001 , 0 65 , 0 2      f f h d м. Значення z_cyc₍₁₎для початку можна прийняти як

0 ,

5 d

_red₍₁₎: 306 , 0 613 , 0 5 , 0 5 , 0 ₍₁₎ ) 1 (   red    cyc d z м. Після проведення розрахунку на ЕОМ, методом підбору встановлено кінцеве значення d_red₍₁₎= 0,583 м, z_cyc₍₁₎= 0,263 м. Далі визначаємо за формулою (5.27) розрахункове значення міцності бетону на стиск після повторних навантажень: 52 18 6 0 556 0 6 0 483 0 1 17( , , , , 2) , ,cyc       cd f МПа. а) б) Рис. 5.5 До визначення робочої висоти перерізу: а) – реальний переріз підсиленого ригеля; б) – приведений переріз підсиленого ригеля

(80)





5 ) 1 ( ) 1 ( ) 1 ( , 1 ) 1 ( , 2 (0,583 0,263) 567,8 10 263 , 0 10 7 , 466  _ _ _     _red _cyc cyc cyc cu red s d z z   . Модуль пружнопластичності бетону після впливу повторних навантажень буде обчислюватись за формулою (5.28): 3 ,cyc 30,92103(10,1920,6) 27,3610 c E МПа, де 2 3 , 0cyc 31403160,150,616000,6 30,9210 c E МПа. Значення коефіцієнтів полінома знаходяться за формулами (5.30), і будуть рівні: a₁_cyc= 2,779, a₂_cyc= -2,867, a₃_cyc= 1,446, a₄_cyc= -0,406, a₅_cyc= 0,048.

(81)

(82)

(83)

(84)

(85)

(86)

(87)

(88)

(89)

(90)

(91)

(92)

(93)

(94)

(95)

(96)

(97)

(98)

(99)

(100)

(101)

(102)

(103)

(104)

(105)

(106)

(107)

(108)

(109)

(110)

(111)

(112)

(113)

(114)

(115)

наук: 05.23.01 / М.Ю. Смолянінов // Харків: УДАЗТ, 2007. – 23 с. 60. Смолянінов М.Ю. Підсилення залізобетонних елементів, що зазнають згину, акриловим полімеррозчином // Ресурсоекономні матеріали, конструкції, будівлі та споруди. – Рівне, 2005. – Вип. 12. – С. 432 – 439. 61. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. – 80 с. 62. Ставров Г.Н. Прочность и деформативность бетона при повторно статических нагружениях / Г.Н. Ставров, В.В. Руденко, А.А. Федосеев // Бетон и железобетон. – 1985. – № 1. – С. 33 – 34. 63. Теническая карта материала. Идентификационный № 02040101 System Sika® CarboDur®_Plates._{Издание UA_YS_04/2011.}

(116)

(117)

(118)

Додаток 1

Критий ринок Форма №4

(119)

(120)

(121)

(122)

(123)

(124)

(125)

(126)

(127)

(128)