•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Nr:
2676Laboratorium voor Chemische Technologie
Verslag behorende
bij het fabrieksvoorontwerp
van
/~/t.) ... A. •... ~r§!.~.L.~.~ .. Ç.!.·.f!..! ... ~~r.~f!: ... .
onderwerp:
IER.JJGH1NNEN .. '5lhN. ... :5.RQQM. .. U.l'l: .. EEN .. J:i8.R::OP.LOS.S.lNG
adres: J. Marisstraat 10 3331 VG Zwijndrecht Punter 12 3123 BM Schiedam
opdrachtdatum : April 1986
·
•
t
J.
·1•
AANVULLING BIJ HET VERSLAG BEHORENDE BIJ HET FABRIEKSVOORONTWERP
VAN
A. Braat
&
G.H. MarkxONDERWERP:
TERUGWINNEN VAN BROOM UIT EEN HBR-OPLOSSING
1/9/
11
Ib.~~
.
NR: 2676,
Desorptiesectie van T4
De onderkant van kolom T4 moest opnieuw worden ontworpen in verband met een azeotroop in het systeem H20/Br2. In deze kolom ( vindt de uitdrijving van het broom plaats met behulp van stoom. J
~,~\\
Wanneer we dus het systeem water broom in kolom T4 zouden~~ \
}.v / aantreffen dan wordt het extraheren van broom door de optredende
~
azeotroop moeilijk. In de literatuur wordt echter niet gesprokenover problemen met een optredende azeotroop. Dit komt
waarschijnlijk door de aanwezigheid van zuur in het systeem. Een zuur milieu bevordert namelijk de verwijdering van broom. Wel wordt er melding gemaakt van het gespreid invoeren van het chloor waardoor bijna 100% verwijdering van broom mogelijk wordt.
Zou er een situatie optreden waar toch last wordt ondervonden van de azeotroop in broom/water dan kan overwogen worden een andere scheidingsmethode voor de verwijdering van het broom te kiezen. Ik denk dan aan een extractie met behulp van CC14. De temperatuur waarbij we de reactie uitvoeren kan dan belangrijk omlaag. Dit is uit energie oogpunt gunstig. Wel moet er na de reactie kolom een aparte extractie kolom komen zodat het broom in tegenstroom
f
De destillatiekolom T8
Bij het doorrekenen van het destillatie proces maak ik gebruik van de methode van McCabe Thiele, zoals deze is beschreven in het diktaat scheidings processen één. De evenwichtlijn welke men kan afleiden uit figuur 7 van bijlage lIl, heeft de volgende vorm:
y = 9.53 * x / ( 1 + 8.53 * x ) (1 )
In deze formule stelt y de fraktie chloor in de gas fase en x de fra~tie chloor in de vloeistoffase voor.
De voeding van de kolom heeft een temperatuur van 33"C . Verder heeft de voeding de volgende samenstelling:
1450 mol Br2 245 mol Cl2 en
10 mol H20 per uur.
Hieruit volgt dat xf=0.14 .
Voor q vind ik q=cpAT/6H~1.068
De q-lijn kan als volgt beschreven worden:
y=15.7*x-2.06 (2 )
Het snijpunt tussen de evenwichtslijn en de q-lijn volgt uit de vergelijkingen 1 en 2. Het snijpunt ligt op x=0.174 en y=0.668. De dampsamenstelling in de top van de kolom kies ik boven deze 0.668 . Ik neem hier een temperatuur van -20·C, waarbij de volgende samenstelling heerst: Xt= 0.73 en yt= 0.95 . Voor de bodem van de kolom kies ik: Xb= 0.001.
r
•
3
Bij het berekenen van de kolom ga ik uit van een refluxverhouding R van 1.4 * Rmln.
Rmln= 1.03 ==> R= 1.44
De vergelijking van de rectificatie werklijn wordt daarmee:
Yl= 0.59 * x + 0.299 ( 3)
Via het snijpunt met de q-lijn vind ik voor de tweede werklijn:
Y2= 2.52 * x - 2.1*10- 3 (4 )
Met behulp van deze werklijnen kan worden uitgerekend hoeveel schotels in de rectificatie en stripsectie nodig zijn.
Ik vind voor de rectificatie sectie 1 schotel(eigenlijk
.2.
schotels) en voor de stripsectie 6 schotels.In de 6 schotels van de stripsectie zijn de voedingstrap en de reboiler meegerekend.
Voor de verdere berekeningen aan de kolom maak ik gebruik van Fysische Scheidingsmethoden II.
Cf
= 0.1 --- >À
I Àmax = 0.72uit fig 7 (24) volgt Àmax = 0.036 dus À =0.0263
ui t À kan Ug berekend worden Ug = 0.668 mis ~g= 0.0097 m3 /s
•
Re = 1700 Sc = 0.429 HTUg = 0.138 m HTU I = O. 226 mr
S=0.23 _ - - -HTUog= 0.19 muit figuur 9 (24) volgt nu HTUo g= 0.83*0.19 = 0.16 m
Voor de praktische evenwichtstrap hoogte HETP vind ik nu:
HETP = 0.31 m
Met de 7 evenwichts trappen komt de lengte van de kolom op 2.7 m. Wanneer we dan ook nog de randapparatuur meerekenen kom ik op een lengte van 3.2 m .
De destillatie kolom heeft dus de volgende afmetingen:
hoogte 3.2 m
diameter 0.14m
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
I iI
I.
SAr IENVATTH·1GEr is een proces ontworpen voor het recyclen van broom. De
installatie heeft een capaciteit van 500 kg 44~ HBr-oplossing
per uur.
V~or de omzetting van bromide naar broom wordt gebruik gemaakt
van een gepakte kolom waar chloorgas doorgeleid wordt.
Het broom dat ontstaat wordt met behulp van stoom uit de
oplossing gestript, waarna opwerking door destillatie (voor
chloor verwijdering) en adsorptie (voor water verwijdering)
volgt.
In verband met de korrosiviteit van de processtromen is de
installatie in glas uitgevoerd.
Het proces levert 222 kg broom per uur v/at neerkomt op een rendement van 99.9%.
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
- - - - -- - - -- -HlHOUD 1 2 3 4 5 6 7 8 9 INLEIDINGUI TGAUGSPUNTEtJ VOOR HET ONT\JERP
HET PHOCES
PROCESCmJDITIES
I10TIVEIUNG KEUZE APPARATUUR
TIASSA EN \JARHTEBALANS
OVEHZICI--lT SPECIFIKATIE APPARATUUR KOSTEN
DISCUSSIE EN KONKLUSIES
10 SYiIBOLEN
11 LITERATUUR
EIJLAGE I: Apparaat berekeningen
1.1 Buffervat V1 1.2 Absorber T3 1.3 Reactiekolom T4 1.4 Condensor H5 1.5 Settler V6 1.6 Déstillatiekolom T8 1.7 Reboiler H11 1.8 Condensor E9 1.9 Koeler H12 I.10AdsorptiekoloD T16/T17 1.11De rest BIJLAGE 11: FloVJsheet
BIJLAGE 111: Programna's en figuren
blz. 1 4 6 8 10 12 15 29 31 32 34 36 37 37 38 43 46 47 50 52 54 55 57 58 60
I
.
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
- 1-1 INLEIDINGHet bedrijf Oce-Andeno B.V. produceert fijnchemicalieën. In hoofdzaak gaat het om tussenprodukten voor de farmaceutische
industrie. Bij de bereiding van een aantal tussenprodukten
vindt een bromering plaats van aromatische verbindingen. Bij het bromeren van deze aromatisch verbindingen ontstaat
waterstofbromide als bijprodukt. Via wassing met water wordt
van dit waterstofbromide een 40-48% HBr-oplossing gemaakt. In verband met de prijs van broom zou het interessant kunnen zijn het broom uit deze oplossing terug te winnen.
Voor het terugwinnen van broom uit een waterstofbromide oplossing staan verschillende processen tot onze beschikking.
-oxidatie met zuurstof m.b.v. katalysator
Bij oxidatie met zuurstof zlJn processen mogelijk zowel in de vloeistoffase (1) als in de gasfase (2,3,4)
Voordelen aan het proces in de vloeistoffase zijn een
goedkope hulpstof, een lage temperatuur en de afwezigheid van
bijprodukten. Nadelen aan het proces zijn de lage omzetting/ pass en het feit dat een moeilijk terugwinbare katalysator
nodig is.
Het proces in de gasfase heeft net als in de vloeistoffase
de voordelen dat van een goedkope hulpstof gebruik gemaakt kan
worden en dat het proces geen bijprodukten levert. Verder moet
de omzetting per pass (80%) als voordeel genoemd worden. Een groot nadeel naast de dure katalysator vormt de hoge
temperatuur waarbij het proces werkt (300-500·C).
Ten nadele van beide processen kan nog aangevoerd worden
dat in aanwezigheid van vluchtige (organische) verbindingen
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
- 2--electrolyseProcessen die gebruik maken van electrolyse (5,6) kunnen
door complicaties zoals overspanning moeilijk doorgerekend v.,rorden.
Verder kan van deze processen gezegd worden dat hoewel er
uitgevoerd zijn deze mede door de hoge investeringen voor de
apparatuur niet rendabel bleken.
-oxidatie met waterstofperoxide
Het proces (7,8) heeft als voordelen een lage temperatuur, een schoon produkt, een niet te dure hulpstof. Als grote nadeel
moet het gebrek aan gegevens gezien worden.
-oxidatie met chloor
Dit is het door de industrie meest toegepaste proces
(9,10). Voordelen zijn de hoge omzetting (>99%) en de goedkope hulpstof. Daarnaast wordt het proces bij relatief lage
temperatuur (~100~C) bedreven en zijn er voldoende gegevens
over bekend.
Nadelen zijn dat het gevormde broom verontreinigd is en
dat vraterstofchloride als bijprodukt gevormd wordt.
-andere mogelijkheden
Als verdere mogelijkheden zijn er nog processen als reactie met salpeterzuur (11), thermische ontleding van HBr (12), oxidatie met bromaat, chromaat, mangaandioxide of ozon
( 13) .
Nadelen van deze methoden zijn het voorkomen van vervelende bijprodukten (salpeterzuur proces), de hoge
energiebehoefte (thermisChe ontleding bij 1200 oe!) of de hoge kosten van de hulpstoffen.
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
-3-In verband met factoren als energieverbruik, bijprodukten en kosten hulpstoffen bleven alleen de processen gebruikmakend van zuurstof, chloor of waterstofperoxide als kandidaat over. Omdat in de waterstofbromide oplossing ook vluchtige organische verbindingen kunnen voorkomen is het proces met zuurstof,
i.v.m. eventueel explosiegevaar, minder aantrekkelijk. Gekozen werd voor het chloorproces.
•
•
•
•
•
•
•
•
•
'
.
•
•
-4-2 UITGANGSPUNTEN
voon
HET ONTHERPBij het ontwerpen van het proces werd uitgegaan van een
kapaciteit van SOO kg. HBr-oplossing per uur. Het aantal bedrijfsuren van de fabriek bedraagt 4S00 uur per jaar.
De koncentratie aan HBr die volgens opgave varieert tussen
de 40 en 48o/? is door ons op 44o/J gesteld. De te~peratuur van de
HBr-oplossing is gesteld op 2S·C .
Het gebruikte chloorgas is afkomstig uit een gascilinder. De
temperatuur van het chloorgas dat het proces ingaat is ook op
2SoC gesteld.
Uit het proces ko~t een afvalstroom, van 338 kg per uur,
bestaande uit een waterige HCI-oplossing van 27% HCI met verder
nog 0.04%Bre. De temperatuur van deze stroom is 106°C.
De fysische konstanten die bij de berekeningen
noodzakelijk waren en die te vinden waren in de literatuur
staan vermeldt in tabel 1.
Veel van de stromen in het proces zijn zeer korrosief.
Bijzo"ndere aandacht voor de te gebruiken materialen is daarom
noodzakelijk. Alle staalsoorten zijn in verband met deze
korrosiviteit ongeschikt. Voor die stromen die niet zuur zijn
(destillatiekolom en adsorptiekolom) kan Titanium als materiaal
gebruikt worden. Voor de rest van de apparaten kan glas,
Tantaal of 'glasslined Steel' toegepast worden. Gezien de prijs
heeft glas of 'glasslined Steel' de voorkeur.
Zolang de waterkoncentratie in het geproduceerde broom onder de
30 ppm blijft is dit broom niet k6rrosief. Omdat het echter
hygroscopisch is moet kontakt met vochtige lucht vermeden
worden. Het geproduceerde broom kan opgeslagen worden in
Hastalloy C , Ilonel of Ni vaten.
Droog chloorgas tast staal,koper en brons niet aan. Vochtig
•
•
•
5-Het naarbuiten lekken van broom of chloor moet in verband met hun giftigheid vermeden worden. broom heeft een BAC waarde 0.1 ppm in lucht (14) en chloor heeft een IilAC waarde van 1 ppm in lucht (15). Gemorst broom kan geneutraliseerd worden met Kt
COl NaHCO, ,NaSt 03 en Na.t, C0,3 (9). broomdampen kunnen met
ammoniakgas bestreden worden. chloorgas kan met water bestreden worden (14, 15).
"'r..h01 1 l-"yalfOchc conuto.nton vnn tJo ln hot proceo voorkonlcnde
• ch' .... lscho vorbln<llnu.on.
•
•
•
I•
•
•
•
l;roothe1<l 11 'p,l J' ,I'. mp bp Cp,l Cp,l', ",1 1\,1: A,l A,r. g; .. , Ilo. AIl.liD• /1 J' mp !Jp Cp '1 ),. Ji"cr lel.,
.P Mp bI) Cp .? bp Cp '1. >. 11 y nIp bp Cp,l CPol~ rl. A. AH"lto, Ilr& 159.0 2930 (59 ·C) 3120 (20'1::) 7.139 (O'C) -'/.2 58.78 71l.liG ( 2861:) 37.62 -\ (7.027 "E-3'r +G. 037T-13GO) 1.71::-5 0.123 0.0057 (3501:) 1.065 187 C1:t 70.91 3.214 (O'C) -100.96 -34.6 3".Gl+0.0023'" 1.G8E-5 0.078 (2701:),0.089 (300K),O.114 (370K) 1.3583 IIOr-opl (47%) 1490 -11 126 2.25 BC1-opl (27r,) 1130 110 2.095 1.57E-3 0.1182 B,o Hl 1000 0 100 4.164 I 34.36+0.0063T+5.43E-6*T 0.001 0.G14 2260 eenheid lito BlMol 16 kg/m' 16 kg"lml 17 ·C lG ·C lG J/mol I{ 17 J/mol K 17 Ns/m" 17 Na/m' 19 I/Im I{ 17 \//m K 18 V 16 JIn 17 g/mol 16 kg/m" 16 ·C 16 ·C 16 J/mol K 17 Ns/m' 16 \/Im K 18 v 16 kg/m' 16 °c 16 'c lG J/g K lG kg/m' 16 ·c lG Jin K lG Na/m" 16 II/m K 18 a/mo1 lG kRim' lG ·c 16 'C 16 J/g'c 20 J/mol K 21 Ns/mlJ. 16 I/Im K 16 J<J/kg 20•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
- 6-3 HET PROCESDe HBr-oplossing wordt verzameld in buffervat Vl. Vanuit
buffervat VI wordt de HEr-oplossing met behulp van voedingpomp
P2 bovenin recyclegas absorber T3 gebracht.
Recyclegas absorber T3 is een met keramische raschig
ringen gepakte kolom waarin recycle gas van chloor en broom ontdaan wordt. De stroming door de kolom geschiedt onder invloed van de zwaartekracht. Vanuit absorber T3 wordt de
oplossing naar de top van reactie en stripkolom T4 gevoerd.
Ook dit is een met keramische raschig ringen gepakte kolom
waarin de vloeistof onder invloed van de zwaartekracht stroomt.
Op enige afstand van de bodem van kolom T4 wordt chloorgas
ingebracht. Terwijl dit chloor opstijgt in de kolom reageert
het met het broom in de oplossing. Helemaal onderin de kolom
wordt stoon ingeblazen. Dit stoom dient enerzijds om de kolom
op temperatuur te houden en anderzijds om het gevormde broom uit de oplossing te strippen. Bovenuit de kolom komt een
gasmengsel dat uit broom, chloor, HBr en waterdamp bestaat. Dit
gasmengsel wordt naar condensor H5 gevoerd.
In condensor H5 wordt het produktgas gecondenseerd waarna
de gevormde vloeistof naar settler V6 wordt gevoerd.
In settler V6 onstaan twee vloeistoffasen. De bovenste
vloeistoffase bestaat uit water met daarin HBr, chloor en wat
broom. Deze vloeistof, ook wel zuur water genoemd, wordt naar
kolom T4 teruggevoerd. De onderste vloeistoffase in settler V6
bestaat uit broom met daarin wat chloor en water opgelost. Deze
broomfase wordt met behulp van pomp P7 naar dest~llatiekolom TB
p;evoerd.
Destillatiekolom TB i s een met keramische raschig ringen
gepakte kolom. In deze kolom vind scheiding plaats in een
gasfase bestaand uit chloor met wat broom en een vloeistoffase
bestaand uit broom met een beetje chloor en water. De gas fase
wordt na koeling in condensor H9 en afscheiding in afscheider
VlO teruggevoerd naar kolom T3. Condensor H9 kan ook als afscheider dienst doen waarmee VlO overbodig wordt.
•
•
•
•
•
•
•
I
.
I•
•
'/ -7-De vloeistoffase wordt na koeling in koeler H12 met behulp van
pomp P13 naar adsorptietoren T16 of T17 gepompt.
Adorptietoren T16 (T17) is gevuld met molzeef 4A. In deze
toren wordt het watergehalte van het broom tot 20 ppm
teruggebracht. Deze kolom is dubbel uitgevoerd zodat terwijl de
een in bedrijf is de ander geregenereerd kan worden.
Regenereren geschiedt door met blower P14 en elektrische oven
F15 lucht op 300°C te brengen en deze vervolgens door de te
regenereren kolom te blazen. Het geproduceerde broom wordt
vervolgens of opgeslagen of in een volgend proces verwerkt. Onderuit kolom T4 komt de gedebromeerde oplossing die nu hoofdzakelijk HCI bevat. Deze stroom wordt gebruikt om reboiler
Hll van warmte te voorzien om daarna eventueel na neutralisa~ie
te worden afgevoerd.
De installatie is ontworpen op maximaal de stromen zoals deze in de uitgangspunten bij het proces vermeldt zijn. Bij
grotere stromen zou de verblijf tijd in de reactor korter
worden, waardoor de gewenste omzetting niet meer gehaald wordt.
r~ Beter is het dus de installatie te groot te ontwerpen. Bij
, V~J,,;r-' stromen zoals in de ui tgangspunten vermeldt zal het proces dan
·iJ r'
, / ' beter werken dan bedoeld. Er bestaat dan echter de mogelijkheid
~l)
~ om grotere debieten te verwerken.
I.... .'
, J)'.'
\"
\J'>"
Ontvferp van de installatie voor twee maal zo grote stromen
heeft globaal tot gevolg dat de kolomdoorsneden verdubbelen
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
8 -4 PROCESCONDITIESDe reactie van bromide met chloor wordt beschreven met de volgende totaal vergelijking.
HBr + . 5Clt -. HCI + . 5 Br~
Voor het berekenen van de reactiewarmte hebben we dit proces opgesplitst in 6 deelprocessen. Deze deelprocessen
vinden allemaal plaats bij 25~. Het proces speelt zich echter af bij 106°C. Na correctie voor deze hogere temperatuur kan berekend worden hoeveel warmte aan de reactor zal moeten worden toegevoerd om deze op temperatuur te houden.
Bij de deelprocessen staat steeds de standaard enthalpieverandering vermeld. 1 2 3 4 HBr(aq) -- HBr(g) HBr(g) -- .5Br~(1) + .5H~(g) .5H~(g)+.5CI~(g)-- HCI(g) HCI(g) -- HCI(aq) AH1=0.851E5 J/mol A H2=0. 36E5 J /mol A H3=-0. 92E5 J /mol A H4=-0. 748E5 J /mol
De getalwaarden voor de bovenvermelde enthalpieveranderingen komen uit BH-JAS (20). Naast deze processen hebben we nog te maken met verdunningseffecten van HBr en HCI.
5 6 verdunningseffect HBr (8.27M) verdunningseffect HCI (8.0M) AH5=-7071 J /mol AH5=+8200 J /mol
Gegevens over verdunningseffecten komen uit het Handbook (16). In totaal worden per uur 2778 mol HBr omgezet.
Zodat we als reactiewarmte vinden: 2778*.AH1= +2.364E8 J/hr.
2778*AH2= +1.000E8 J/hr. 2778*AH3= -2.556E8 J/hr. 2778*AH4= -2.078E8 J/hr. 2778*AH5= -O.196E8 J/hr. 2778*&16= +O.228E8 J/hr.
--- +
AHr= -1.238E8 J/hr.
•
•
•
•
•
- - - -- 9-K~ L ~ ) 0.1.. -'"! Nt( t;{jI .. fr' 1..1
~r \.<-Bij de reactie bij 25°C komt dus 1.238E8 J per uur vrij. Dit
komt overeen met 34.39 k\l.
Er ontstaat door de reactie een HCl- oplossing. Deze oplossing mo~~ opgewarmd worden tot 106~C. Hiervoor is nodig
Cp *AT*nac. =2. 89*81 i~10. 6E-2=24. 5 kU
In de reactor wordt verder een hoeveelheid broom verdampt en een overmaat chloor van 15% opgewarmd. In totaal is hier
---14.06 kW mee gemoeid (zie berekening condensor).
De absorptie van het recyclegas levert nog 0.49 kU. -De rest van de VJarrnte benodigd om de reactor op temperatuur te houden, 3.81 kW, moet door stoom geleverd
worden. De stoom levert warmte door afkoelen van 190 naar 106°C
en door condensatie van een gedeelte van de stoom. Per uur is
330 mol stoom nodig. Hiervan verlaat 20 mol per uur de top van
de kolom in het produktgas.
,. Opgemerkt moet worden dat de temperatuur van 106·C in de
i
~kolom overeenkomt met het kookpunt van de 27% HCl-oplossing in
,L'-'
~~ de bodem van de kolom. De hoeveelheid stoom die per uur de
'r~ ~
~~
kolom verlaat isg~kozen.
Dit was nodig om verdere berekeningen• mog-;-lijk
tè
maken.•
•
•
•
•
De reactie zoals aan het begin van dit hoofdstuk
beschreven is een evenwichtsreactie. Zoals te zien is aan de
o ,,. ( )
waarden voor
Ea',
en Ecr/ zie tabel 1 zal het evemlicht vant Ilt~ fePt
deze reactie bij relatief hoge broom concentraties bereikt
worden. Bij het berekenen van de reactor afmetingen is er
vanuit gegaan dat de vorming van complexen tussen broom en
bromide volgens de reactie
Br.t + Br-1:::::; Br'; met k=16. 5 (22)
geen invloed heeft op de reactiesnelheid. Bij het strippen van
broom zal deze vorming van complexen wel invloed hebben. Bij
het doorrekenen van de reactor is hier echter geen rekening mee
•
•
I
.
•
I I I I Ii
I.
I•
I
I
.
•
•
•
•
•
, ,~ leSv<
~
I
-10-5 IIOTIVERING KEUZE APPARATUUR
In verband ~et de korrosiviteit van de stro~en was de
keuze aan constructiematerialen beperkt. Glas, ge~mailleerd
staal en tantaal leken de best bruikbare materialen.
In verband net de prijs is tantaal niet interessant zodat voor
glas en ge~nailleerd staal als constructie materialen gekozen
\Jerd. Het buffervat is van geëmailleerd staal de rest van de
apparatuur is van glas.
Het buffervat is door ons bedoeld als opvanger van
fluctuaties in de voeding of in de verwerking van de HBr
stroom. Wanneer het vat normaal halfvol is kunnen met een vat
van 5 m3 storingen met een lengte van 5 uur opgevangen \vorden.
Voor de reactiekolom waren twee uitvoeringen beschikbaar.
Het was mogelijk de reactie in een kolom uit te voeren waar met
een extractiemiddel het ontstane broom verwijderd werd. Ook
bestond de mogelijkheid de reactie in een kolom uit te voeren
waar het ontstane broom met behulp van stoom uit de oplossing
gestript werd. Gekozen werd voor de laatste methode. De kolom
bestaat uit twee delen een absorptiedeel en een reactiedeel. In
het absorptiedeel worden broom en chloor uit een recycle
gasstroom vervlijderd terv.fijl inert gas gespuid wordt. In het
reactiedeel vindt de omzetting van brOMide naar broom met
behulp van chloor plaats. In het onderste deel van de
reactiekolom vindt uitsluitend broom desorptie plaats terwijl
in het bovendeel zowel reactie als desorptieprocessen
plaatsvinden. Zowel de absorptie als de reactiekolom is gepakt
Met keramische raschig ringen met een diameter van 0.01 m. Voor
het berekenen van de afnetingen van de kolommen \Verd gebruik
gemaakt van het diktaat Fysische ScheidingsmeUlOden 11.
Volgens Perry hadden we voor de verschillende
\/armtewisselaars de keuze uit een aantal glazenshelI and tube
modellen. Alleen voor de Koeler moest een ander type gebruikt
.
I
•
I
.
•
•
•
•
•
•
•
•
-11-Gekozen werd voor een concentrische buizenkoeler hoewel een
platenkoeler ook mogelijk was. Een platenkoeler werd niet
gekozen omdat de berekeningen daaraan lastiger waren en omdat
de prijs vermoedelijk veel hoger ligt dan voor een
buizenkoeler. Voor het doorrekenen van de warmtewisselaars werd
gebruik gemaakt van het diktaat Apparaten voor de Procesindustrie deel 3 en van de VDI-\Järmeatlas
De settler is bedoeld om de waterfase van de broomfase te
scheiden. Is dit de enige taak van de settler dan kan met een
volume van 3 liter volstaan worden. Noet de settler echter ook
fluctuaties in de stromen (b.v. t.g.v. storingen )kun~en
opvangen dan zal het vat aanzienlijk groter moeten worden.
Voor het verwijderen van chloor uit de broomfase stond ons
alleen een destillatie ter beschikking. In de uitvoering was
nog wel variatie mogelijk. Er kon gekozen worden voor een
schotel of een gepakte kolom. Omdat de schotel kolom te smal en te hoog moest worden werd voor de gepakte kolom gekozen welke
tevens tot voordeel heeft dat hij eenvoudiger te construeren
is.
De pakking van de kolom bestaat ui t kera.r:lische raschig ringen van 0.01 m. Bij het berekenen van de kolom afmetingen werd
gebruik genaakt van de r:lethoàe van TlcCabe Thiele .
Voor het verwijderen van water uit het broom kon gekozen worden uit de volgende processen:
wassen met geconcentreerd zwavelzuur, destillatie of adsorptie
aan molzeef.
Gekozen werd voor adsorptie omdat daar voldoende gegevens over
voorhanden waren. De kolom werd gepakt met molzeef 4A. De kolom
is dubbel uitgevoerd om tijdens het regenereren door te kunnen vlerken.
•
IN
Voor-waarts
•
M
Q
M
Q
•
•
.'-\1.&'<"1. \ 0 0 14 ,~\O ."l.G
,
t; I•
214,\0·"l. 0\
.
b
s. \ 0·J,~.7&
•
b
.96.10 ."l. \L\. O ] ,•
O."!10-
·
6.89
•
b
.
Ci6.lo 1. a. ,-'ll .-•
•
~.q) \0'" (J. 2. 6 '-t•
16'1) \ () - l.'.
")1
•
--13-Massa -en
Retour
UIT
Warmtebal ans
T3
H Br-opl os---®----....
\( Chloor--(j)
T~
.--@
Stoom.--
@-I----t
M
Q
1.~1.\o·} 8- o.4 CJlM
Q
l + r .. -O:~1.0H
5
koelwat e[ 1 - - - - 1 k oel water•
~'~--~-~----4~--~-Vb
~---+---~--.---@ - - - -...
~---~-_.--_.,---TB
-@-
--I
I
-
.-14-·L
__
-+---hl---:.~\J~~_.,~o:1
_
1.~
__
@- _...,
\ _ 5"4--
-• 0.2.. $" l I---~ -koelwater ...,
•
,I----~~---t
·
----I
.L---~----r---~
r -2.,l.Y.\O -1. - 0 . > 1 koélwater ..-.l----~~--_!----I
I
"iGl-op -
o~-I-
~17) _ _ _ -,. \O,6l,IO·1. LO. Cf 3s
I
J.nI g~l----1~--I---l
Hq
koelwater 0'2.S"31---,
....
---1---,
r--.Vlo
.
....
, koelwater~I--
_ _ ----, '1.}-14,\o" O.}"\ -Bro omL---+--'----r---:---
l:
~ ~---, 6,11.\0-7..0
I---~~_I..':}))} L-~-+----jl----
;
i
I i·t====r==--F===~~.~=-=-:TT~o~t~a~aTI===;~;a--==Jt==~=====!
•
Massa
in
kg/s
Warmte
in
kW
Fabri eks voorontwerp
NO:2blb
-16
-•
Apparatenlijst 'voor reaktoren, kolommen, vaten---Apparaat No:
\I,
,
-
15
-r4
13
',
....
/T\
\>~ff€\lv~T Á Q S oR
r
ï I€. QE:.A( I -I E ~'" DE~fiLLh.j;i
ÁD SOQI" I'GBenaming, l{ 0 L, ""
v..
0 LOM '> r\l-, (> ~ "L!>,,,,-. l<cLo,"" type•
'
.
.A:b~.of eff.'*
druk in bar 0 Û 0 0 0•
temp. in oe l.S'CN-
2,)"C. ' \ 06 OL TTor= ';l.,b"<.. )...<j"' 1~~":. 4o"'c.,. -.Ifbo..\~I"'-:
>~,
~
"'c .Inhoud in m
3
S
0,043- 1..,b.\o·1.. 7.~>. I';"~Diam. in m I.~S 0, ').. ') 0,1..") O. \ û. \ 1 of h in m
\.Q5
,O.$" \ j>
L,S' \ Vulling: ;{ schotels:"aant.•
vaste ,pakking katalysator-type-
,
,
-
vorm \0 MM\
.::. t"\,..,
lor., "" lV\.oL ...
-=-~f
1..\· ...
'....
'jtA. 'i. (.\.(', L. i,~t..'t.t-' U-AS(.\.i ·1L.\1.II"I ... €1\l ~'2.. f;' S u .. ; t.. IÏ \r-. ~ ~ I s; ï.l.lp. ( .. <,.
·
...
' .'...
J . V l> N V/~ ... V A'" L.. \ó ~ ~,..~ I .;:l<, \..( ... c2/.1. \.... 1" ~ 0:, ~ \' \ ,-A
•
·
...
,...
Lee. QJ;:.M·I E ~ . lt, I<Q'\M;E ~ l-f ; .... \ G '(",\~" 4 0(' = 1/,(, j
Speciaal te ge- ~ ".;TE ~L-=,
'111/ c.
E'E ("\1...\'\ Lt!:'€.I<.O L.E.'~ i ... ·'' '·' LL ~i:é;<,'Oc..
~Ë iV\ AI Ll~E~O t..E f /"\/~l LLi r::
bruiken mat. 4t 1;. t"\AlLl"'EC 0 STAf.>.L / C ll>.S> ~rAAL /c...L A~ ':;. T'AI~Ljt..lt>.~ ~IA/).L IL..LA
<;.rÄ/~L Q'() aantal
,
1 t I2-•
serie/parallel.
•
•
;{aangeven wat bedoeld wordt
•
•
•
•
;
.
'
.
•
•
I•
•
Technische Hogeschool Delft Afd.Chemische Technologie Fabrieksvoorontwerp No: 2
b
Tb
Datum :'
r -
6 ~rJ(' Ontworpen door :fl
i3
P Nlj ( TORENSPECIFIKATIEBLAD---Apparaatnurraner : T.3. Fabrieksnummer : ALGEMENE EIGENSCHAPPEN :
Funktie ...•...•. : d-e-s-t-i-H:a-t-i-e
I
e~t:-r-akt-i-e-I
absorptieI
•••••••• ;fcType toren ...•...• : gepakt
I
..s-GRe-t-e-lI
s p-r-o e-i-e-T-I
...
*
Type schotel ...•...••. : klokje
I
zeefplaatI
valveI
...
.
...
*
Aantal schotels ....••. : theoretisch :Aantal schotels •....•. : praktisch :
Schotelafstand
I
HETS - :...
m Materiaal schotel :Dlameter toren. '.' ... : Ó~ .)..~ m Hoogte toren
. .
_
-
: () . ';~() ?YIMateriaal toren
...
·
·
Verwarming •.•...••.•.•
·
·
G è € NI
D:p_e.n-s-t:-oom·I
.x.ebo-i--lffI
• • • 41 • • • • • • • • • • • •*
BEDRIJFSKONDITIES :
Voeding Top Bodem Reflux/absorp- Extraktie tie middel middel
I ...
Temperatuur ..••.°c
2 t;o
e
'tt>
oe
Druk ... bar Dichtheid ... kg/m 3 /1(3
0
IiI ~ 0 , Massastroom ..••. kg/s 0./'-[(')
. / tt
Samenstelling lnmol 7. resp. gew.7.
ONTWERP :
Aantal klokjes
I
zeefgatenI
. .
.
. .
..
.
..
**.
.
Type pakking ...: 'Rt
'J.-
1C.t(lJ
'
zV:7"
Aktief schoteloppervlak •....•..•... : m 2 Materiaal pakking
:
.I~t.;RA' Lengte overlooprand ... •... : mm Afmetingen pakking : a .(') /,..-n
Diameter valpijp
I
gat /...
: rran,
Verdere gegevens op schets vermelden
*d oorstrepen'wat nlet van toepasslng lSo . . . .
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Technische Hogeschool Delft Afd.Chemische Technologie Apparaatnummer : T.
It.
ALGEMENE -d?-EIGENSCHAPPEN Fabrieksvoorontwerp No: '2 {;{6
Datum: '}-6
,
[16 _:::> Ontworpen door :H
b
R/9/'j( Fabrieksnummer : :Funktie . . .
·
de..s-t-i-H-a-ti e / extraktie / i!b,so.x:.p-t-ie- / R,E}?,at.
E;~·
Type toren . . .
·
·
gepakt / scl!e-~ / s.p.roe-i-e't- /...
*
Type schotel ... : klokje / zeefplaat / valve /...
*
Aantal schotels ... : theoretisch :Aantal schotels ... : praktisch :
Schotelafstand / HETS , :
...
.
.
m Materiaal schotel :Diameter toren ... : tL~3 m Hoogte toren
....
: /.
.,:-:; 1-'1Materiaal toren
...
. .
.
(, f. ëN/tt{L
~t:~t) :-; cIm { / G LI'I<jVerwarming ...•... : pen- / open stoom
.
/t-ebe-rter
/...
*
BEDRIJFSKONDITIES :
Voeding Top Bodem Reflux/absorp- Extraktie tie middel middel/ ..• Temperatuur ...•.
°c
~() ~( /06 ~yS
l::-
o
0 f\1Druk ... bar
Dichtheid .•..•.. kg/m 3 / I...{
cJ
0 / I ~() Massastroom ... kg/s (;, f 4.
o·
[9:J
Samenstelling in
mol 7. resp. gew.7.
~
~
1o
2
t
Ü;D ONTWERP.
.
Aantal klokjes / zeefgaten /
...
**.
Type pakking ... : KJ;) JSCH. /r; . PI/V(,.
E~I Aktief schoteloppervlak ... : m 2 Materiaal pakking : K ER. J9Mit:.-t<Lengte overlooprand ... : nun Afmetingen pakking : D. é) I ?11
Diameter valpijp / gat /
...
: mm Verdere gegevens op schets vermelden*d oorstrepen'wat n~et . . van toepassing ~s.
•
•
•
•
•
•
I"•
t
.
I•
•
I
I
.
! , -19-Technische Hogeschool Delft Afd.Chemische Technologie
Fabrieksvoorontwerp No:
"26l
b
Datum:11
"JI.Át'li \~9bOntworpen "door:
G..I-\.
M",nv.!(,
TORENSPECIFIKATIEBLAD
Apparaatnummer : T.~. Fabrieksnummer :
ALGEHENE EIGENSCHAPPEN :
Funktie . . . : destillatie / 91Et;l'ehtre / a"BaoFfltie / . . . ~ Type toren . . . ... : gepakt / sehotel / sflFoeier / . . . .. . . ~
Type schotel . . . .... : k-tokje / ueff'lB:B:E / ottlve / . . . ~ Aantal schotels .. ... : theoretisch:
9
I
Aantal schotels . . . : praktisch. : Schot;elafs tand / HETS :
0;:1,.>]
mDiameter toren . . . : .0,1. m
Materiaal toren . . . : G. t'E'i"\~'ILL,,;;;1-<':>
J
Materiaal 6 eho t el :
Hoogte toren .... :
SI .!lt\L /G..lp,<::,
Verwarming . . . : geen lopen stoom / reboiler /
BEDRIJFSKONDITIES : Voeding Top Temperatuur . . . Druk. . . . . . . . . . .. bar . h ' / 3 D1C theld . . . kg m Massastroom . . . kg/s Samenstellingln
(0,14
.
>"1.2.
')..0&\.{
mol % resp. gew.% ~
n.·(l2,\){.o92., S)o ""'!,6 ~~Oo >
00
7
ONTWERP : Bodem 2.\)-\00./
."1-Reflux/ a"Bsorfl-tie mièdel 'l. Ç2..1 o }·
6.'2.6
10' >0
.0
1
0 . 0 3"
70
~
9.
2q(i.~
Î
0
l~ / ..J \*
Extraktie middel/ ...Aantal ltlo~(;j es / Z5eefgaten / .. ~~~.
**:
T ype pa kk ' lng . . . .. 0~ ~ ,\1' <-k i.. C. \(,'11'< <.elA~~-i-e~-6 ehe-t:eJ:.ep-pc'r-vl-a k-:"7:-.-. -; ... .. " :
Lengte overlooprt1nd ... ... ,," :
DiallaHQr valpij p I g;8.t-/--.-...-•• •••• , •.
Verdere gegevens op schets vermelden
'1<,
"uoorstrepen wat niet van toepassing 1.S.
m2 Materiaal pakking :\~\~Q..(~I"lé~ mm Afme tingen pakking : \ 0 M /"'\
mm
** ..
1.11ule1" n een toren schol.els van vcrscll1..Llenc\ ' " . ont\.Jerp bev~lt, C1.t l ' a.1ngevenI .•
•
•
•
I
.
•
•
•
•
•
•
-Q.o-Technische Hogeschool Delft Afd.Chemische Technologie
Fabrieksvoorontwerp No: '2.
r;
I
r
~
Datum:
If
-
6 .. ,P6Ontworpen door :
t1
iJ!?",,.,1
TORENSPECIFIKATIEBLAD
---Apparaatnummer : T
.1.:::
fT L6
Fabrieksnummer :ALGEMENE EIGENSCHAPPEN :
Funktie .••... : de..s.t-l±tnl:e
/
e.x.t:t:-a k~ / ab.so-r-pth / (}))SCJ8pl,i-~ ~Type toren . . . : gepakt / s..che-ttr / s p-FeerErt -/
...
* Type schotel ...•..
.
klokje / zeefplaat/
valve/
. ...
.
...
.
...
*Aantal schotels •... : theoretisch :
Aantal schotels ... : praktisch :
Schotelafstand / HETS . :
...
m Materiaal schotel :Diameter toren ... : 0.-.1.0 m Hoogte toren
....
: / 'n'?Materiaal toren
...
: 6 E i l·t /71 L L Et:7~ J) S' é:11I"/ ( / 6LFf'jVerwarming ...
.
.
geen / Q.
.p..ell swem/
r-e\}o-i-tef/
...
*
BEDRIJFSKONDITIES :Voeding Top Bodem Reflux/ absorp- Extraktie tie middel middel/ ..•
Temperatuur ... oe !2~
-Druk . . . bar
Dichtheid ... kg/m 3
..,
:? I 1i
Massastroom ..•.. kg/s 0 ·06
(
.
0 . 0G
ISamenstelling in
mol 7. resp. gew.7. ~l(\
(
ç
.
Ij. c.\ ONTWERP.
.
Aantal klokjes
/
zeefgaten/
. . .
.
.
..
**.
.
Type pakking ... : /1 oL è Gl:.ï= I..{ (lAktief schoteloppervlak •....•... : m 2 Materiaal pakking :
Lengte overlooprand .. . . : mm Afmetingen pakking : ~/,b IJ\I U-I. Diameter valpijp / gat
/
...
: mmVerdere gegevens op schets vermelden *doorstrepen wat niet'van toepassing is.
•
-21-Annaratenliist voor var~tevis8elaar8, fornuizen
-~---~---•
Apparaat No:\-\ç
\1
cl\4
11\..\
11-F,,>
Benaming, C. 0 l'\ 0 t. 1'1\ c;o IZ CO~OEM<.,D\\ Qf \'óIL~il. i..J Po. \Lr-f, E. \,VI <;, " b
LE:.(._
v Ow';).. l 0 1,,-0';\1, ûi:ST'ILLAT'IE
OE ST', Llf\.Î\L SIêL.~'\/dl .. vo~<:.!.. ïQ.i ~ d .
e
type ~AT'\E ~ c.",Cl<~
r
koL 01"\ \.<.-!>Lo,,", AF ~ oç Le NB" l.. O v €"'i
c../tI.<;. u.-, 1" 'I<. E Ä': TO~
•
JI':ediurr: \..( ût=.Lw '" rE
Q..j
\.t.o._l\A/ATE.~/ '\..\ Cl. af LO~>"N(, } (~(' ~/
L~L
4 rpijpen-i ~ (.l. 0 o i..< (. ï c.. ~\ S \l. ("
"0
1''' ~ ,,' (l f' 0 "'~" \.<.oELWAlt R•
mantelzijde c.I-, I.."o~<... À>Capaci tei t, 1.1.,\o2~lv uitgewisselde n,~
,
.
'06
!'.Cf
o.Cl
~b
~W
warmte in kW.•
Warmtewisselend () (,:, 0 I~ ~ 2 1.13 0, 0,4n
oppevl. in m A t-l se";p! .. an a. p2.ralTêl \ \ \ I,
~ .erf' eff.*
druk in bar pijpe!1-/
0 , 0 0~
/ o,
·no/
0 ,, bi
mantelz.ijde v,'2.~l 0.\ 0,0'01•
temp. in/
uit 2.>/100 ir. or; pijpzijde 2.0/
10 :to/2. \
\ 06
r
q'l:,
Go
,/2..
ç-•
mar.telzijde \0b
/
J,;>'3.
/2..'2. >&.,11I
>~.~ ~<::> 130 Sneciaal te ge-CL
~\ S-C.
LA
S ( LAÇ> ~L.A.S bruiken mat.•
C. ON. c. ION.u,i
'::.(..L<E \:,~, "1"2-I? M
•
•
*
aangeven vat bedoeld wordt.
•
•
•
•
•
:
.
•
•
•
•
•
•
Technische Hogeschool Delft Afd. Chemische Technologie
-22-Fabrieksvooron~wer1?
No: ?-~1.6.
Da turn: • 1 Ój
l{.~,l. VI ~4
. . .
On tworpen door :. ~ •. 14 ••M..
4~ ~ x. ~~~T~~I§§~~~B§E~ffEf~~Tf~ê~bQ ....Apparaatnummer : H.~. Aantal
..
I. s-er±elpat:=al:h:!l*
ALGEMENE EIGENSCHAPPEN :
Funktie
. .
·
.
.
.
: CONOt=~C;ATi~?
Po 0 01.4 C. T Co A C; "R~ A c-roR Type.
.
.
: \l,n::IilIiQuá.u@lasr*J{@elet
-Kondensor Vef1deml'M"
Uitvoering
·
: met vaste pijpplaten* Heel:i:ue floea:dliaarspeld
è""t.~e;l,e flii.:W
-fI;I, a: ~eft',~Ql"!IIli 91~;i, S"'te
*
aai'Positie
.
.
.
·
: h ' or1zontaa 1/ ~ef~!~a~~. ' 1 i*Kapaciteit
.
·
.
.
·
·
· · ·
·
:·
.
\ 1.
,~
"
· ·
.kW (berekend) Warmtewisselend oppervlak· ·
·
·
· · ·
:·
.
!
,.1 1.
·
·
·
m (berekend) 2 Overallwarmteoverdrachtscoëfficiënt·
·
·
:·
.>
S
0·
· Wim 2 K(globaal) Logaritmisch temperatuurverschil (LMTD)·
:·
1, ~,1· · ·
°c
Aantal passages pijpzijde
·
·
· ·
·
· · ·
:·
~·
Aantal passages mantelzijde
·
·
·
·
·
·
: .-'l.·
Korrektiefaktor LMTD (min. 0,75).·
·
·
:o,.9~
Gekorrigeerde LMTD.
.
.
·
·
·
·
·
·
:·
.
~ ~/O·
·
OC ' BEDRIJFSKONDITIES :Man te 1 zij de Pijpzijde Soort fluidum
·
·
·
·
·
.
.
~ RO{)u,.L"C <. ~s.
~ Q E..L '1.0\) E; 1\. Massastroom·
.
·
.
·
·
. kg/s.O"o.b
<;11:1 .'·
O,
"
?>
"
10
.
·
l'!assastroom te verdampen/kondenseren.*
·
·
.kg/s·
o 1 ob • 'i•.L..t • ,.-;
·
, Gemiddelde soortelijke \.armte ,kJ/kg' C°
·
9/~ ))..4
,I~Y.
·
.
Verdampingswannte.
,
.
·
kj/kg·
\
~1.6
,· .-.
·
·
Temperatuur IN ,·
, ,·
,oc·
·
I, 96.
,·
J-V·
,·
Temperatuur UIT ,oC
·
",3,
, , , ,>Q
·
Druk
.
bar , ,..
,·
·
,l-!a teri aal
.
·
~ LAS , ,,
~Lt\s.
*
Doorstrepen wat nlet.
I
'
I.
I II
I
I
·
I I•
•
•
I
I
.
iI
!
I'
.
•
,j
.
•
'
.
Technische Hogeschool Delft Afd. ehemisch~ Technologie
-
23-Fabrieksvoorontwerp . No: 'l;
b
7
~
.
Datum:2.'1
\u.
t'\ 'l \.q~b.. . . .
Ontworpen d&ór :.
G..\1
·t\-\~kx .~~~~~~I§§~~~E§E~Ç!K!~~T!~~~~Q
Apparaatnummer : H.
9.
Aantal..
\
s ei'is./.p6'raH el-* ALGEMENE EIGENSCHAPPEN :Funktie
.
.
.
.
..
..
: l 0 "-\ 0 e f\\ .,. 0 \"l '0 E .-,. r ; LL A r j E l.( <,)L
<> ""'·
Type
.
. ·
: \laf'lTlt: ewi ss el aar*
~ .
Kondensor Ve i' è aHlf>er
Uitvoering
·
·
: met vaste pijpplaten*fioatÏ:!l8 head haa'l'Sfleld d~bbele flijp p±ateRwarmtewisselaa~ Positie
.
.
.
.
.
·
·
· .
: horizontaal/~e~~~~aal~ Kapaciteit.
.
. ·
·
. .
· · ·
:· ·
.I
,<=?b.·
.kW (berekend) Wanntewisselend oppervlak·
· ·
·
·
:·
·
.0,
b.
>.0
.
·
m (berekend) 2Oyerallwarmteoverdrachtscoëf~iciënt
·
·
:·
·
'>
?"Q
·
· Wim 2 K(globaal) Logaritmisch temperatuurverschil (LMTD)·
:·
.~ s:~.
· ·
oeAantal passages pijpzijde
·
·
·
·
·
:)-s>
.
Aantal passages mantelzijde
· ·
· ·
·
·
:·
"2;-Korrektiefaktor LMTD (min. 0,75).
·
:Q,9
Cf•Gekorrigeerde LMTD.
· ·
·
·
· ·
:.ç,.
'>;2..
·
·
· ·
oe · BEDRIJFSKONDITIES :Mantelzijde Pijpzijde Soort fluidum
·
·
·
.
· ·
~Q...o~I"\+~U!""'.><... ~ o.E.L.w~ (IE. R .Massastroom
.
.
.
·
.
.
.
·
·
.
. kg/s.
I.,,·~ ~ .. I~' ~·
·
O./ '~ ~~·
·
Hassastroom te verdampen/kondenseren.
*
.
.kg/s~/~(.\-:':
·
·
.
·
·
Gemiddelde soortelijke warmte .kJ/kg·'
°
e..
o
I.Li,Ï:3 '. . .
·4
.~ '~ I .4.·
Verdampingswannte·
kj/kg\ IJ
7
..
r:;
'7
·
· ·
<" .·
·
Temperatuur IN·
.
·
· oe1
'3..
·
·
·
fL?
·
Temperatuur UIT·
.oe '~1-
. ·
·
· ·
7-J
·
Druk
.l
fff~
(T;,Ef<)
bar.0.,7-'(
~·
Cl
1°.<:> l;f·
Hateriaal
.
·
.
~ ~br.S·
.e.
~ A. s.·
·
*
Doorstrepen wat niet van toepassing is•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
-24-Technische Hogeschool Delft Afd. Chemische Technologie
Fabrieksvoorontwerp No:
2-
61
~
Datum: )."J\j...t-\i .\\~(~ . • . r •• . Ontworpen d'o-br :. ~.\\ .. J~.r,lt~-x.~~B!1T~!'!J§êE;~MBê~E;~!E!~~T!E;!?~~!?
Apparaatnummer : H.
'.I
.
Aantal :.
\.
.~/..p-a-t"I'lH e 1: ~ALGEMENE EIGENSCHAPPEN : . Funktie
.
.
· ·
·
.
:(tt\'c~l<:;1'l.
Oe ,,>1 ~LL.P.T;~v..ûL
'"
.
""'\
Type. ·
· ·
·
.
: WarllltewÎsse1:aar*
Koeler KStHlefls&r VerdamperUitvoering
·
·
· ·
: met vaste pijpplaten*floeting fteed lra-a-~d dttbbe!:e p3:jp p::bate~,larfRl:ew:i: s s ei aar Positie
.
·
·
·
·
.
: horizontaal/~e~t~kaa~~ Kapaciteit. · · ·
·
.
.
· ·
·
. · ·
·
·
:· ·
.)., . '1.
.
9
.
.kW (berekend) \.Jarmtewisselend oppervlak·
·
·
.
·
·
·
·
: ,~,.\\-I~
,.
in 2 (berekend)Oyerallwarmteoverdrachtscoëf~iciënt
·
, :J
,5"9.
2·
, , Wim K(globaal)Logaritmisch temperatuurverschil (LMTD) :
Y
Q •.6
.
,°c
Aantal passages pijpzijde
·
,·
, , , ,·
: · \.0,Aantq.l passages mantelzijde
·
, ,·
, , , :·
Lj·
, Korrektiefaktor LMTD (min. 0,75),·
: ,.
, /.
Gekorrigeerde LMTD. , ~r::>
.,b.
o··
.
·
,.
·
, , :·
·
, C BEDRIJFSKONDITIES : Mantelzijde PijpzijdeSoort fluidum ,
.
, , , , ,1-:\
CL.or
lQ~ ~;ru.<t·
~u..
0.0":"'\ •Massastroom , ,
.
.
, ,.
.
·
.kg/s.I
<?()~.lO:?. • O().f ' '2\~ , , ,Hassastroom te
verdampen/kondenseren~
.
, .kg/s.
,.
.
,0,.0.2;-\:"> .Gemiddelde soortelijke warmte , ,kJ/kg' C 0
,J. .
~i ~
Q,.YJ
~
Verdampingswannte
· .
·
·
kj/kg.
, ~~
l.,
~
-"7.
,Temperatuur IN
·
,· .
,oC.I
o~.
>.
~t ~
·
.
,.
,Temperatuur UIT
·
,· .
, , .oC ,~\6
.
.
, S;~.,»
.
.
Druk
l
.GF
f.
E,l 1" ~F)
bar .0" \ 0,1
'1·
.
,..
,.
.,
.
~Ia teri aal
.
, ,.
.
C,L
~S
.
·
(.. L.
1\,7 .*
Doorstrepen wat niet van toepassing is•
•
•
•
•
•
•
•
Technische Hogeschool Delft Afd. Chemische Technologie
-25
-Fabrieksvoorontwerp No:
")-.67
6 .
Datum: .~).\i{Nol olctofJt 0 0 0 0Ontworpen dobt :oCokrf>t\~V,~ 0
~l:!m1~~~!§§~!!M~§~f;Ç!~!!5~~!f;ê!!~Q
Apparaatnummer : H. ll.. Aantal . 0
I
~Jpal"alle]
*
ALGEMENE EIGENSCHAPPEN :
Funktie
.
.
0 : i4 f L-0 .i l E N ~ Qc, " ''''''Type
.
. .
·
: Warmtewis selaBl:*
Koeler*onèense-r VCl"àamj3cr
Ui tvoering
·
.
: oHIct l,lasÊC iH] ., pp aten ±*
f19al;;i,l~g Read
.
hBe:l'S~elddubbele P1JP
p:l:al;efH~a;HRl;el.~;i,s so1, aar
Positie 0 0
.
0. ·
0 : horizontaal/ve~tihBBl~Kapaciteit
.
0. . ·
.
.
·
·
:·
~/
·
~ ~b.
.kW (berekend)Warmtewisselend oppervlak
. ·
0·
.
·
·
·
:·
Q, ~1
,
1.
· ·
m (berekend) 2Overallwarmteoverdrachtscoëffiéiënt
·
0 : lS"O 2·
:..
- 0 · WIm K(globaal)Logaritmisch temperatuurverschil (LMTD) :
·
.
\.'>
.,
5'q
.
.
·
·
°c
Aantal passages pijpzijde 0
·
· ·
·
·
:·
-;-
·
Aantal passages mantelzijde
·
·
.
:---
·
Korrektiefaktor LMTD (min. 0,75).
·
: .\.
·
Gekorrigeerde LMTD.
·
·
0.
0·
·
·
·
:·
.\ 1.Scr.. · ·
oC ·BEDRIJFSKONDITIES
.
.
Mantelzijde Pijpzijde Soort fluidum
·
·
.
';<. Q ~.L.I+' 1.\ r ç 1~. (3. ~D.O t:\ 0 0Massastroom . kg/s I,.) c J.. ~
6
G
Il.lO
-
'
·
.
.
·
·
·
1 . . . .'.,.
.
.
.
Hassastroom te verdampen/kondenseren: :jo
.
.kg/s.
·
-;---:. / "· .
'- '.. ·
Gemiddelde soortelijke warmte .kJ/kg· C
°
.l( ... l~~·
·
·
-00., ;;7
~Verdamp ingsl.Jarmte
·
·
kj/kg·
.--
·
· . . . ·
.
-Temperatuur IN
.
·
.oC .:2. 0· · ·
o~
SJ,
~
.
.
·
·
·
Temperatuur UIT
·
.
.oC?
Ç>.
·
· ·
0 ~ç·
Druk
.
bar · C f . . . . 00I
·
9,y6
.
·
l'latcriaal
.
·
.G
~A.
s·
·
~L.A$*
Doorstrepen wat niet van toepassing is-•
•
I
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Apparaat No: Benaming, type te verpompen medium Capaciteit in .~.-e-f- kg / s '* Dichtheid in kg/m3 Zuig-/persdruk in barE-abs.o-:f eff.'*) temp. in°c
in / uit Vermogen in k\v theor./ prakt. Speciaal te ge bruiken mat. aantal serie/parallelp
2-C~~T-i\f\..o -c..A/l.L~of'\f lrl ~r orLo c;-<;\~~ \4.\0·1. \ 4~b
0 /O.l;Y 20>'/2. )'4.
i ,')_J ,;)LIl. '>/L-.
"Rt..r'\l~k HJ;\HfLl~'i I -26 -iP7
Pn
C,'-1
Cf.\'I.TIL 1\;1...- c...ç:;..N.\\l-,f\.l
-
bLovvE,~ C. AI\Lp
o
""
f
I....A.AL fOM? voç;. 0',1" C. W A. TE (l..\l"j I..,L
v..
c.. h-( OE ~,,(, LlA ['IE 'fh Q.. 001"\lt,j
L" ,"'-7,OlO-1..b
_ 2 -2 • \ 0 2..~. \o ·'l.. '10>0l
S
h
o
l. )..'1
0lo.>$'
0 /0 . 2.0 11I»
>~.Sl / >.9. ~ 2>125"' U",\-:>-> \ _ \ 0-3 c...Lt.:,d kEQ(\f""'''l.- r:..l ~ .. /k~ Q. '" 1-1 liS!'" ... I \ I•
...
•
A pparaa tstr oom
, Compo
'
nenten
H::..o
~
,"~
~Q",
(lL
\-l
C
t\J.
r
.,
~I
W
l ~ {) '"'l
. ,..
"
N l, \Totaal:
....
Apparaatstroom
, Componenten
\-\
-
0
Q, '"' ..
\4
p~ ~ (\..,\-\ ( l
~Q
>~
Ju..
~
..
"-Lo,>s
~
,,,,<..
\Totaal:
M
in kg/s
(\ in
kW
•
•
\M
Q7
.b
'-l . tO .1. 0 0 0 ~ 2 <' \ c··1- 0 () 0 0 0\!,
_ . ~l.,. 1 \ 10 _L 0b
M
Q ç . \ 0 '':1
J.l
o
.~ 2. . ~ \.;> . ) . 'l.~ . lc-~ Î \.
.., -~ "2. \1:>->
0 0 '2. \0 _1 ::" .• 1.. , \ ,-, -'-\b
.~. I:> ') - - --•
•
•
•
•
"1-""1
Lt
M
QM
Q.M
Q D C) I.bS"'~ \~~3:,
.'
1
G,
7
,
~4 . \ 0 -· 1-0 b 0 () \ 1 . , . 2 • >". 10 0 \ 0 0 0 0 0 C .. I$" \ 0 ' ' -'2.. ./ 't . \ 0 .2. 0 0 0 0 0 0 0 0 0 St ' \ 0 -;. b ,I.'d'l.l l{. \0 ·1- b \. (,..-. Iv'") ~.I & IlLb4.IO,"2-
~
~
>'1- - - - -- - - .