januari 1913
LABORATORIUM VOOR
SCHEEPSBOUWKUNDE
TECHNISCHE HOGESCHOOL DELFT
ZEILPRESTATIES VAN DE STANDFAST 40
door
Ir. G. Moeyes
Rapport
No,368
- 1
-1. Uitgevoerde metingen
De Standfast 40 is ontworpen door Jachtwerf Maas te Breskens, voortbouwend op de goede
ervaringen met het type "Admiral". Laatstgenoemd schip is ontwikkeld uit één van de drie systematisch gevarieerde scheepsvormen van een 10m WL-IOR-racer die eerder in het Laboratorium voor Scheepsbouwkunde onderzocht zijn. De prestatiemetingen aan de Standfast 40 zijn uitgevoerd op de in het Laboratorium voor Scheepsbouwkunde
gebruikelijke wijze. De metingen zijn uitgewerkt voor twee verschillende varianten.
Type A heeft een groot zeilplan en is speciaal ontworpen voor de licht-weergebieden
van Noord-Amerika. Type 2, heeft dezelfde rompvorm maar heeft minder zeil in verband
met de windsterkte die aan de kusten van Noord-West Europa meer overheersend is.
De resultaten zijn gegeven in de volgende tabellen en figuren.
Tabellen
: Belangrijkste gegevens van schip en model
II : Weerstand rechtop en zonder drift
III : Vergelijking van de weerstand
per ton waterverplaatsing van de romp
IV : Prestaties bij standaard windsnelheden
V : Zeiloppervlak bij systematisch gevarieerde
masthoogte
VI :
Snelheid-voor-de-wind bij variabele masthoogte
VII : Gezeilde tijd op een standaardbaan.
Figuren
: Vorm testwaterlijn
en kromme van spantoppervlakken : Snelheid-voor-de-wind
: Snelheid-in-de-wind
Vergelijking dimensieloze snelheid-in-de-wind
: Snelheid-in-de-wind bij systematisch
gevarieerde masthoogte en stabiliteit
(type A)
: Snelheid-in-de-wind bij systematisch
gevarieerde masthoogte en stabiliteit
(type B)
: Aangrijpingspunt dwarskracht bij drifthoek.
Ten behoeve van de ontwerper is van 16 alternatieve ontwerpen
(4
zeilplannen en
4 posities van het
gewichtszwaartepunt in hoogte) de gezeilde tijd en de met de TOP gekorrigeerde tijd op de standaardbaan bepaald.
-2
De standaardprestatiemetingen zijn uitgebreid met een meting van grootte en aan-grijpingspunt van de dwarskracht ten gevolge van een drifthoek bij een
hellings-hoek nul. Deze proeven worden uitgevoerd bij een snelheid overeenkomend met een Froudegetal Fn=0.30.
Voor de Standfast )40 is dit 2.91 m/s of 5.7 kn.
De metingen zijn vergeleken met de uitkomsten van een eenvoudige theoretische berekening, gegeven door Gerritsma in "Symposium onderzoek aan zeiljachten",
(Laboratorium voor Scheepsbouwkunde, rapport no. 350) en "Course keeping qualities
and motions in waves of a sailing yacht" (Laboratorium voor Scheepsbouwkunde,
rapport no. 200). De resultaten van experiment en berekening zijn voor de dwars-kracht in kg per graad drifthoek, voor een snelheid van lm/s, als yolgt
experiment (roer in middenstand) F/3=10.6 kg/graad berekening (
F/13=10.6 It berekening (effektieve invalshoek van roer en
kiel zijn gelijk)
F/=12..
tlN.B. De gelijke effektieve invalshoek van kiel en roer wordt verkregen als de geometrische roerhoek ongeveer de halve drifthoek bedraagt.
N.B. Voor andere snelheden dan 1 m/s moeten de gegeven getallen met het kwadraat van de snelheid vermenigvuldigd worden.
Het aangrijpingspunt van de dwarskracht is voor de genoemde gevallen
gegeven in figuur 7.
-3-2. Konklusies
De weerstand in kg per ton waterverplaatsing van de romp is gunstig. De waarde
komt ongeveer overeen met de zwaarste modellen (II en III) uit de IOR-racer serie. (N.B.: de lengte-deplacement verhouding van de Standfast 40 ligt tussen die van model II en III van de IOR-serie).
In het hoge snelheidsgebied vertoont de weerstandskromme van de Standfast
40
een sterk oplopende tendens, misschien tengevolge van de kombinatie van een achterlijke ligging van het drukkingspunt (-3.5%) met een tamelijk lage prismatische coefficient(0.55).
Als het schip voorzien wordt van veel zeil (type A), wat door de grote
waterver-plaatsing mogelijk is, is de snelheid-voor-de-wind zeer hoog.
Dat zelfde is het geval voor de snelheid-in-de-wind bij lagere windsnelheden (be-neden ong. )4m/s). Type B ondervindt slechts voordeel van zijn kleinere zeilplan ten opzichte van tyre A bij windsnelheden boyen 8.5 m/s.
Door een vergroting van de stabiliteit is type A niet zó te verbeteren dat de
prestatie aan-de-wind absoluut beter is dan die van de 'Om WL-IOR racer model I. De kleine waterlijnlengte van de Standfast
40
is hier waarschijnlijk schuldig aan.De gegevens en resultaten van de 16 alternatieve ontwerpen zijn gegeven in de
volgende tabellen
VIII : Gegevens van 16 alternatieve ontwerren
IX :
Tiidkorrektief9Itoren (TCF) van 16 alternatieve ontwerren X : Snelheid-in-de-wind en snelheid-voor-de-wind
van 16 alternatieve ontwerren XI : Gezeilde tijd in uur/min/sec
van 16 alternatieve ontwerpen op de
standaard-baan
XII : Gekorrigeerde tijd in uur/min/sec
van 16 alternatieve ontwerpen op de
standaardbaan.
Uit tabel X blijkt duidelijk dat de absoluut
laagste tijden behaald worden met veel zeil, gekopreld aan een grote stabiliteit. Na omrekening
van de gezeilde tijd met de tijdkorrektiefaktor blijkt een groat zeilplan
echter zo zwaar belast te worden in de meting dat, behalve bij licht
weer, een lager zeilplan voordelen biedt.
Uit tabel XI kan
gekonkludeerd worden dat de gekorrigeerde tijd bij een windsnel-heid van
6 á 7
m/s bina indifferentTabel I : Standfast 40Belangrijkste gegevens van schip en model
symbool omschrijving
eenheid type P,(1 type B(2:
, model 3
-L0
lengte over alles m
12.20 1.877
LTWL lengte op testwaterlijn m 9.60 7.477
BMAX maximum breedte m 4.0o 0.615
BTWL maximum breedte op testwaterlijn m 3.28 0.505
TH diepgang romp m 0.82 0.126 T diepgang totaal m 2.10 0.323 AH A
deplacement romp in zoet water deplacement totaal in zoet water
1000kg 1000kg
8.583
9.213 33.548kg
LCBH ligging drukkingspunt in lengte tov midden TWL m -0.335
LTWL/AH1/3 lengte-deplacement verhouding 4.69
BTWL/TH
LCBH/LTWL
breedte-diepgang verhouding relatieve ligging drukkingspunt
4.00
CPH S
prismatische coefficient van de romp totaal nat oppervlak
m2
0.55 31.47
ZGs BR
ligging gewichtszwaartepunt tov TWL ballastverhouding
m
- 0.30 I hoogte voordriehoek m 17.00 15.40 J basis voordriehoek m 5.30 5.20Pe effektieve lengte voorlijk grootzeil m 15.18 13.78 E lengte onderlijk grootzeil
m 4.30 3.80
SAeb effektief zeiloppervlak aan-de-wind m2 77.7 60.2
SAed effektief zeiloppervlak voor-de-wind m2 178.6 155.9
zCEe effektief zeilpunt boyen TWL m 7.30 6.77 b kielhoogte
m
1.31--C.
gemiddelde koorde kiel
m
1.94
ARg geometrische aspektverhouding kiel 0.68 A pijlhoek kiel
graden 35.0
Tabel I : (vervolg)
: Type A is het oorspronkelijke ontwerp
: Type B is in rompvorm gelijk aan type A, maar heeft een kleiner zeilplan
: Modelschaal
1:6.5
Tabel II : Standfast 40; Weerstand rechtop en zonder drift (1) : Fn
-4LIWL
-6-Vs m/sec. Vs kn RT s kg F (1) n R / A Ts H kg/ton1.275
2.48
10.0
0.131
1.13
1.530
2.98
14.9
0.158
1.67
1.785
3.47
20.9
0.184
2.37
2.040
3.97
28.2
0.210
3.19
2.295
4.47
36.9
0.237
4.17
2.550
4.96
48.3
0.263
5.46
2.677
5.21
54.9
0.276
6.20
2.805
5.46
62.5
0.289
7.08
2.932
5.70
70.8
0.302
8.00
3.059
5.95
80.8
0.315
9.19
3.187
6.20
90.9
0.328
10.37
3.314
6.45
104.6
0.342
11.90
3.442
6.7o
123.2
0.355
14.06
3.569
6.94
150.1
0.368
17.23
3.697
7.19
185.9
0.381
21.30
3.824
7.44
231.4
0.394
26.61
3.952
7.69
285.1
0.407
32.83
4.079
7.94
352.0
0.420
41.01
4.207
8.19
433.3
0.434
50.65
4.334
8.143528.6
0.447
61.30
4.462
8.68
638.9
0.460
73.83
4.589
8.93
771.7
0.473
88.34
Tabel III : Standfast 40
Vergelijking van de weerstand per ton waterverplaatsing van de romp.
Fn RTs/AH kg/ton ( )
(2)
(3)
(4)
0.15
1.53
1.78
1.72
1.49
0.20
2.91
3.36
3.12
2.68
0.25
4.75
5.55
5.12
4.52
0.30
7.86
8.96
8.29
7.25
0.35
13.26
14.68
13.76
12.19
0.40
29.30
28.77
29.04
27.56
: model 128 (Standfast )40) : LTWL = 9.60 m : model 110 (10m WL-IOR-racer I) : LTWL =10.00 m : model 109 (10m WL-I0R-racerII) : LTWL =10.00 m: model 111 (10m WL-IOR-racer III) : LTWL =10.00 m.
N.B. : De weerstandmetingen van de 10E-racers, uitgevoerd in
sleeptank I, zijn ter-wille van de vergelijking met de in sleeptank II uitgevoerde metingen aan de Standfast
40
gekorrigeerd voor het verschil in-8
Tabel IV : Standfast 40
Prestaties bij standaard windsnelheden
Vd snelheid-vour-de-wind in m/sec.
= snelheid-in-de-wind in m/sec.
mg
vs = scheepssnelheid in m/sec bij zeilen
= hellingshoek in graden, aan-de-wind O = drifthoek in graden, aan-de-wind
= versnelling van de zwaartekracht,
9.81
m/sec2 TWL = effektieve lengte testwaterlijn.wind-snelheid grootheid
2)
(3
_3.5
0.212
0.194
0.252
8.3
3.7
0.206
0.186
0.246
6.9
2.7
0.202
0.192
0.252
6.8
3.6
0.202
0.190
0.278
6.8
3.0
vd//g1,5WL
vmg//gLTWL vs//gLTWL (3 1.00.371
0.268
0.329
19.6
5.3
0.364
0.266
0.326
16.4
3.4
0.364
0.276
0.337
15.6
4.6
0.364
0.272
0.334
15.3
5.0
v /VgL d - T WL vmg/VgLTWL ys//gLTWL $10.0
,0.835
0.282
0.348
27.9
7.3
0.428
0.285
0.346
24.4
6.8
i-0.300
0.359
24.0
6.8
_0.297
0.350
23.0
7.2
vd/i/1-_,TWL v //gL mg TWLvs/4LTWL
(1) : Standfast 40 (type A) LTwL =9.60
m(2)
: Standfast40
(type 3) : LTWL =9.60 m
(3)
: 10m WL-IOR racer I : LTWL =10.00 m
(4)
: 10m WL-TOP racer II : LTWL = 10.00 m.-9
Tabel V : Standfast
40
Zeiloppervlak bij systematisch gevarieerde masthoogte.
I effektJef zeiloppervlak hoogte effektief
zeil-punt boyen testwaterlijn
aan-de-wind voor-de-wind 2 9 m m m m type A : J =
5.30
E = 4.30
15.30
63.5
160.146.74
16.15
67.2
169.5
7.02
17.00
70.9
178.6
7.30
17.85
74.6
187.7
7.58
13.70
78.3
196.8
7.87
type 3 : J =5.20
E = 3.80
13.86
53.9
140.0
6.25
14.63
57.1
148.0
6.51
15.40
60.2
155.9
6.77
16.17
63.4
163.8
17.03
16.94
66.5
171.8
7.28
10
-Tabel VI : Standfa3t 40
Snelheid-voor-de-wind bi variabele masthoogte.
I snelheid-voor-de-wind in m/sec.
v=3.5
m/sec. tw ytw=7.0
m/sec. vtw=10.0 m/sec. type A :J = 5.30
E = 4.30
I15.30
2.02
3.55
4.17
16.15
2.04
3.57
4.20
17.00
2.06
3.60
4.23
17.85
2.08
3.62
4.25
13.70
2.10
3.64
4.28
type E :J = 5.20
E = 3.80
13.86
1.96
3.49
4.10
14.63
1.98
3.51
4.13
15.40
2.00
3.54
4.16
16.17
2.02
3.56
4.18
16.94
2.04
3.58
14.20
Tabel VII : Standfast 40
Gezeilde tijd op een standaardbaan. (1)
(1) : De baan is 10 mil lang en wordt heen en terug gevaren. De windrichting is
evenwijdig aan de baan.
N.B. : De gezeilde tijden van de IOR-racers zijn berekend aan de hand van
weer-standskrommen die gekorrigeerd zijn voor de afmetingen van sleeptank II zie cok de opmerking onder tabel III).
naam
LTWL gezeilde tijd in uur/min/sec,
m v
=3.5
tw vtw=7.0 vtw=10.0 Standfast 40;type A 9.60 5/13/59 3/24/28 3/06/02 Standfast 40;type B 9.60 5/25/23 3/27/03 3/05/58 10m WL-IOR racer I 10.00 5/18/24 3/18/48 2/54/47 10m WL-IOR racer II 10.00 5/20/10 3/21/27 2/57/2812
-Tabel VIII : Standfast
40;
Gegevens van 16 alternatieve ontwerpen.Alle vier zeilplannen zijn gekoppeld aan rompen met gewichtszwaartepunten van
0.25, 0.30, 0.35,
en0.40
m onder de testwaterlijn.(1) :
Pe is de efektieve lengte van het voorlijk, verkregen door het topplankje
in aanmerking te nemen. grootheid zeilplan 1 2 3 4 I (m)
15.40
16.00
16.50
17.00
J (m)5.20
5.30
5.30
5.30
P (m)13.40
13.95
14.50
14.80
Pe(m) (1)13.78
14.33
14.88
15.18
E (m)3.80
3.95
4.05
4.20
SA (m2)eb,
2SAedun
)60.2
155.9
64.3
165.7
67.3
171.8
70.2
177.8
ZCE(m)6.77
6.97
7.15
7.30
13
-Tabel IX : Standfast 40
Tijdkorrektiefaktoren (TCF) van 16 alternatieve ontwerpen.
G onder testwaterlijn zeilplan 1 ,, 3 0.25 0.8086 0.8149 0.8194 0.8230 0.30 0.8095 0.8158 0.8203 0.8239 0.35 0.8104 0.8176 0.8212 0.8256 0.40 0.8122 0.8185 0.8230 0.8274
Tabel X : Standfast 40 ; Snelheid-in-de-wind en snelheid-voor-de-wind van 16 alternatieve ontwerpen. grootheid G onder testwaterlijn m zeilplan 2 3 I 4
vtw=3.5
m/s
vmg0.25
1.798
1.831
1.854
1.876
vmg0.30
1.803
1.835
1.857
1.878
vmg0.35
1.810
1.840
1.861
1.881
vmg0.4o
1.818
1.847
1.866
1.885
vd -2.002
2.026
2.041
2.055
v=7.0
m/s tw v0.25
2.566
2.578
2.584
2.588
mg vmg 0.302.577
2.589
2.594
2.599
vmg0.35
2.588
2.599
2.605
2.610
vmgo.4o
2.599
2.610
2.615
2.620
vd -3.537
3.564
3.580
3.596
tw=10.0 m/s vmg0.25
2.750
2.738
2.727
2.716
vmg0.30
2.764
2.754
2.744
2.733
vmg0.35
2.777
2.768
2.759
2.749
vmg0.40
2.790
2.781
2.772
2.764
vd - 4.155 4.186 4.204 4.22215
-Tabel XI : Standfast 40Gezeilde tijd in uur/min/sec van 16 alternatieve ontwerpen op de standaardbaan (1).
(1) : De standaardbaan is 10 mijl lang
en wordt heen en terug, voor- en in-de-wind gevaren.
N.B. : Bij iedere windsnelheid zijn de
laagste waarden onderstreept. G onder testwaterlijn m zeilplan 3
vtw=3.5
m/s0.25
5/25/5'
5/20
5/17/43
5/14/44
0.30
5/25/2
5/20/34
5/17/27
5/14/34
0.35
5/24/43
5/20/06
5/17/06
5/14/18
0.40
5/23/58
5/19/55
5/16/39
5/13/57
v=7.0 m/s
0.25
3/27/34
3/26/20
3/25/60
3/25/06
0.30
3/27/03
3/25/50
3/25/13
3/24/36
0.35
3/26/32
3/25/22
3/24/43
3/24/06
0.40
3/26/02
3/24/52
3/24/15
3/23/39
vtw=10.0 m/s0.25
3/6/32
3/06/28
3/6/37
3/6/45
0.30
3/5/58
3/05/56
3/5/55
3/6/03
0.35
3/5/26
3/05/15
3/5/18
3/5/24
0.40
3/4/55
3/04/50
3/4/46
3/4/47
,16
-Tabel XII : Standfast
40
Gekorrigeerde tijd in uur/min/sec. van 16 alternatieve ontwerpen
op de standaardbaan.
N.B. : Bij iedere windsnelheid zijn de
laagste waarden onderstreept. G onder testwaterlijn m Zeilplan 1 2 3
vtw=3.5
m/sec.0.25
4/23/28
4/21/32
4/20/20
4/19/02
0.30
4/23/23
4/21/31
4/20/24
4/19/10
0.35
4/23/09
4/21/43
4/20/24
4/19/29
0.40
4/23/o8
4/21/51
4/2o/36
4/19/46
v
=7.0
m/sec tw0.25
2/47/50
2/48/08
2/48/31
2/48/48
0.30
2/47/36
2/47/55
2/48/2o
2/48/38
0.35
2/
I47/22
2/47/54
2/48/07
2/48/30
0.40
2/47/20
2/47/41
2/48/06
2/48/30
y =10.0 m/sec tw0.25
2/30/50
2/31/57
2/32'55
2/33/42
0.30
2/30/32
2/31/41
2/32/30
2/33/17
0.35
2/30/17
2/31/28
2/32/10
2/33/04
0.40
2/30/11
2/31/17
2/32/04
2/32/53
100
50
o
APP
ligging drukkingspunt romp in
Lengte
ligging waterlijnzwaartepunt
in
Lengte
Fig. 1: Vorm testwdterlijn en kromme van spantoppervlakken
10
FPP
T WL .NW
Plr/
/
/
,v
/
/
,-,
----/
/
/
CSA
--z
_'--,---\
N
\
NN
N
TWL
4 r
\
\
\
\
\
\
CSA
\
\
\
N
.N../
/
/
/
/
/
/
/
/
/
B
LJ
A
Standfast 40
, model II
1W
\
- - - TOR
13
4
5
6
7
8
9
10
9
5
4
3
Fig.2: Snelheid-voor-de-wind
4
m/sec
5
/ /
/
//,/
/
//
//
/
/
/
/
/
,/
/
7
. Standfast 40 (type A) I II s . " (type Es) --10m wl - IOR-racer model A 32
Vm/sec
vtw
7
6
8
12
1110
m/sec
9
vtw
7
6
5
4
3
2
1 4i =30° Standfast 4o (type (type 10m w - IOR-racer 1 1 J._ 1 I i A) 13) model I A I / / =20° o I //
Ilì
II
/
/
/
0=10° 6/
/
/
Y
..-12
vmg
m is e c
vmg
LTW12 0.3 0.2 O. 0.Fig.4:
Vergelijking dimensieloze
snelheid-in-de -wind.
-100 m sec
0
0
0
vtw= 7 0 m /s ec0
co0
0
v= 3.S m sec
GC6 CS) (its Q50
g,°
O
A
5 10 15LT WL
rn 0. O.v=3.5 m/sec
18.70 17.85 17.00 15.30 -0.492vtw = 7.0 m/sec
18.70 17.85 17.00 16.15 15.30 -0.492 -0.300 -0.300 -0. 08Fig.5a : Snetheid- in-de-wind
bij
variabele masthoogte
en
stabiliteit
,type A.
Erg
FramMell
ME
1
1
I
o
,..c
0. N!
LI \ N I I ,1 -,I
I
-0.396 -0.204zGs
-0.396 -0.204Gs
rn
vtw.10.0 m/sec
18.7o 17.85 17.00 16.15Gs
rn
Fig. 5b:Snetheid- in-de-wind
bij
variabele masthoogte
en stabiliteit , type A.
lk
1110
111W
11911C01
\\X
1
rill'
11
-0.108 -0.204 -0.300 -0.396"
-
vtw.3.5 m/sec
16.94v= 7.O
m/sec
16.17 15.40 114.63 13.86 0.492 16.9)4 16.17 15.40 1)4.63 13.86 o.492 0.300rn
-0. 08F g.6 a : Snelheid- in-de-wind
bij
variabele masthoogte
en
stabiliteit
,type B.
\>, '\- 82-'\bo %o
,:
N. MI1 ,r)ENE A
V
m
17 pv
-o.396 -0.204 -0.396 -0.204Gs
rn
0.300 -0.108vtw .10.0 m/sec
16.94
16.17
-0.300
-0.396
zGs
-0.1o8
-0.204
rfl
Fig. 613: Snelheid- in- de-wind
bij
variabele masthoogte
en stabiliteit
,type B.
,
,
1_, 1
,
cP0
co7mAilk
INK'
100
o
APP
1