PROJEKT WYKONAWCZY TP-KOM SP. Z O.O.

(1)

TARNOWSKA GOSPODARKA KOMUNALNA

TARNOWSKA GOSPODARKA KOMUNALNA

Zamawiający:

TP-KOM SP. Z O.O.

Adres: ul Zachodnia 4, 62-080 Tarnowo Podgórne

ROZBUDOWA OCZYSZCZALNI ŚCIEKÓW W

Zadanie Inwestycyjne: TARNOWIE PODGÓRNYM, GM. TARNOWO PODGÓRNE

Adres Inwestycji: ul Zachodnia 4, 62-080 Tarnowo Podgórne Obręb: Tarnowo Podgórne

Nr działek: 81/2, 81/3, 81/9, 82/1

Tom: TOM I

PROJEKT WYKONAWCZY

Część: SANITARNO - TECHNOLOGICZNA

Inwestor:

TP-KOM SP. Z O.O.

Adres: ul Zachodnia 4, 62-080 Tarnowo Podgórne

PROJEKT WYKONAWCZY

(2)

TARNOWO PODGÓRNE

TARNOWSKA GOSPODARKA KOMUNALNA TP-KOM SP. Z O.O.

Sprawdził: mgr inż. Julia Wiśniewska

SPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU WYKONAWCZEGO

TOM I 1

I. OPIS TECHNICZNY 4

I. OPIS TECHNICZNY CZĘŚĆ SANITARNO TECHNOLOGICZNA 5 1. ZATRUDNIENIE I PRZYSTOSOWANIE OBIEKTÓW DO

POTRZEB

NIEPEŁNOSPRAWNYCH 5

2. WARUNKI OCHRONY PRZECIWPOŻAROWEJ 5 2.1. Odległość od obiektów sąsiadujących 5

2.2. Przewidywana gęstość obciążenia ogniowego 5

2.3. Kategoria zagrożenia ludzi, przewidywana ilość osób na każdej kondygnacji i w poszczególnych pomieszczeniach 6

2.4. Ocena zagrożenia wybuchem pomieszczeń oraz przestrzeni zewnętrznych 6 2.5.

Klasa odporności pożarowej budynku oraz klasy odporności ogniowej i stopień rozprzestrzenienia ognia elementów budowlanych 6

2.6. Klasa odporności pożarowej budynku oraz klasa odporności ogniowej i stopień rozprzestrzeniania ognia elementów budowlanych. 6

2.7. Warunki ewakuacji, oświetlenie awaryjne oraz przeszkodowe. 7 I. OPIS TECHNICZNY CZĘŚĆ SANITARNO TECHNOLOGICZNA 8

1. OPIS TECHNOLOGII 8

Projektował: mgr inż. Sławomir Lebica

(3)

TARNOWO PODGÓRNE

1.1. Podstawa opracowania 8

1.2. Charakterystyka ścieków surowych 8 1.2.1. Przepływy 8

1.2.2. Stężenia 9

1.3. Wymagania dotyczące jakości ścieków oczyszczonych 9 1.3.1. Określenie nominalnej przepustowości oczyszczalni 9 1.3.2. Stężenia ścieków oczyszczonych 9

1.3.3. Ilość próbek kontrolnych 10 1.3.4. Odbiornik 10

1.3.5. Obiekty istniejące oczyszczalni 10 1.3.6. Opis projektowanej oczyszczalni 11 1.3.6.1. Ścieki 12

1.3.6.2. Przeróbka osadów 15 1.3.6.3. Skratki i piasek 15

1.4. Szczegółowy opis projektowanych obiektów 15 1.4.1. Pompownia ścieków - obiekt PS1 15

1.4.1.1. Rurociągi tłoczne ścieków surowych 17 1.4.2. Komora rozprężna 17

1.4.3. Sitopiaskownik w Budynku technicznym 18 1.4.4. Pomieszczenie dmuchaw 25

1.5. Bioreaktor - obiekt BR proj 25

1.6. Osadniki wtórne - obiekty OW 28

1.7. Pompownia recyrkulacyjna i osadu nadmiernego – obiekt nr POR 29 1.8. Zagęszczacze grawitacyjne - ob. nr 1, 2 i 3 30

(4)

TARNOWO PODGÓRNE

1.9. Biofiltry 32

1.10. Rurociągi technologiczne międzyobiektowe oraz studnie 33

(5)

TARNOWO PODGÓRNE

I. OPIS TECHNICZNY

(6)

TARNOWO PODGÓRNE

I. OPIS TECHNICZNY CZĘŚĆ SANITARNO TECHNOLOGICZNA

1. ZATRUDNIENIE I PRZYSTOSOWANIE OBIEKTÓW DO POTRZEB NIEPEŁNOSPRAWNYCH

Zatrudnienie w zakładzie w związku z projektowaną inwestycją w zakresie modernizacji oraz rozbudowy ulegnie minimalnej zmianie.

Na etapie przedmiotowej inwestycji zatrudnienie w tym dziale nie ulegnie zmianie. Wzrost zatrudnienia nastąpi dopiero po zrealizowaniu planowanej modernizacji oraz rozbudowy.

W obszarze inwestycji nie przewiduje się zatrudnienia osób niepełnosprawnych.

2. WARUNKI OCHRONY PRZECIWPOŻAROWEJ

Szczegółowe warunki ochrony przeciwpożarowej budynku, powinny być zawarte w instrukcji technologiczno – ruchowej bezpieczeństwa pożarowego, opracowanej przed przystąpieniem do użytkowania obiektów.

2.1. Odległość od obiektów sąsiadujących

Rozpatrywana oczyszczalnia ścieków podlegająca modernizacji oraz rozbudowie zachowuje wymagane odległości od budynków sąsiednich (wg wymagań warunków technicznych). Odległość od granicy sąsiedniej działki budowlanej zbiorników wynosi co najmniej 33m.

Istniejące części administracyjno-socjalne stanowią oddzielne strefy pożarowe (poza zakresem opracowania) wydzielone ścianami o klasie odporności ogniowej min. REI60 – drzwi EI30.

2.2. Przewidywana gęstość obciążenia ogniowego

W analizowanym przypadku gęstość obciążenia ogniowego strefy pożarowej rozpatrywanej przestrzeni nie przekracza ~500MJ/m².

2.3. Kategoria zagrożenia ludzi, przewidywana ilość osób na każdej kondygnacji i w poszczególnych pomieszczeniach

Zgodnie z „warunkami technicznymi” oczyszczalnia ścieków nie zalicza się do kategorii zagrożenia ludzi.

(7)

TARNOWO PODGÓRNE

2.4. Ocena zagrożenia wybuchem pomieszczeń oraz przestrzeni zewnętrznych

Na terenie oczyszczalni ścieków nie występują strefy zagrożenia wybuchem – brak jest również pomieszczeń zagrożonych wybuchem.

2.5. Klasa odporności pożarowej budynku oraz klasy odporności ogniowej i stopień rozprzestrzenienia ognia elementów budowlanych

Obiekt posiada dwie samodzielne strefy pożarowe:

• strefa I – część socjalno–biurowa (poza zakresem niniejszego opracowania)

• strefa II – obiekty wchodzące w skład oczyszczalni ścieków

2.6. Klasa odporności pożarowej budynku oraz klasa odporności ogniowej i stopień rozprzestrzeniania ognia elementów budowlanych.

Wymagana klasa odporności pożarowej budynku to:

• część socjalno– biurowa (poza zakresem opracowania) – budynek dwukondygnacyjny, kategorii ZL III – klasa odporności pożarowej (co najmniej)

„D”

• część wchodzące w skład oczyszczalni ścieków – obiekty jednokondygnacyjne o gęstości obciążenia ogniowego < 500 / ² - klasa odporności pożarowej „E”.

Elementy budynku, odpowiednio do jego klasy odporności pożarowej, powinny w zakresie klasy odporności ogniowej spełniać co najmniej wymagania określone w poniższej tabeli:

Klasa odporności

pożarowej budynku

Klasa odporności ogniowej elementów budynku Główna

konstrukcja nośna

konstrukcja dachu

ściana zewnętrzna

ściana wewnętrzna

przekrycie dachu

D R 30 (-) EI 30 (-) (-)

(8)

TARNOWO PODGÓRNE

E (-) (-) (-) (-) (-)

gdzie:

R – nośność ogniowa w minutach, E – szczelność ogniowa w minutach, I – izolacyjność ogniowa w minutach, ( - ) – nie stawia się wymagań

2.7. Warunki ewakuacji, oświetlenie awaryjne oraz przeszkodowe.

Szerokości wyjść ewakuacyjnych, nie mogą być mniejsze niż 0,9 m w świetle.

Szerokość poziomych dróg ewakuacyjnych powinna wynosić 1,4 m

(w przypadku, gdy ewakuować się będzie nie więcej niż 20 osób, szerokość ta może wynosić 1,2 m).

Długość dojść ewakuacyjnych nie może przekraczać wartości przedstawionych w tabeli.

Rodzaj strefy pożarowej

Długość dojścia w metrach

przy jednym dojściu

przy co najmniej dwóch dojściach¹

Budynek o gęstości obciążenia ogniowego Q < 500 MJ/m² bez pomieszczenia zagrożonego wybuchem

60¹ 100

ZL III 30¹ 60

1) w tym nie więcej niż 20 metrów na poziomej drodze ewakuacyjnej.

Kierunki i wyjścia ewakuacyjne należy oznakować zgodnie z PN–92/N–01256 /02.

(9)

TARNOWO PODGÓRNE

I. OPIS TECHNICZNY CZĘŚĆ SANITARNO TECHNOLOGICZNA 1. OPIS TECHNOLOGII

1.1. Podstawa opracowania

• warunki techniczne

• przekazane przez Zamawiającego ilości dopływających ścieków do Oczyszczalni Ścieków w Tarnowie Podgórnym

• aktualne mapy sytuacyjno - wysokościowe terenu oczyszczalni ścieków

• koncepcja modernizacji

• wytyczne zasilania i sterowania 1.2. Charakterystyka ścieków surowych

Ścieki bytowo-gospodarcze z miasta dopływają do oczyszczalni z dwóch kierunków od strony istniejącej pompowni i od strony ulicy Nowej. Rurociągi DN 600 doprowadzają ścieki do obecnej i nowoprojektowanej pompowni ścieków, która zlokalizowana jest na terenie oczyszczalni ścieków. Na rurociągach tych nabudowane zostaną komory rozdziału DN 2000, w wykonaniu grp. Ścieki zostaną skierowane do przepompowni ścieków surowych i dalej do komory rozprężnej zlokalizowanej przed sitopiaskownikiem.

1.2.1. Przepływy

Wyszczególnienie Jedn. Oznaczenie Wartość docelowe przepływ średniodobowy

^ś 8000

przepływ maksymalny dobowy

11000

przepływ maksymalny

godzinowy ^ℎ 900

(10)

TARNOWO PODGÓRNE

1.2.2. Stężenia

Oznaczenie

Jedn.

Wartości średnie obecnie docelowo

ChZT cr gO2/m³ 1198 1120

BZT5 gO2/ m³ 377 340

zawiesina ogólna g/ m³ 448 325

azot ogólny gN/ m³ 95 83

azot amonowy gN-NH4/

m³ - 60

fosfor ogólny gP/ m³ 16,6 10

1.3. Wymagania dotyczące jakości ścieków oczyszczonych 1.3.1. Określenie nominalnej przepustowości oczyszczalni

Projektowana oczyszczalnia posiadać będzie przepustowość wyrażoną w równoważnych mieszkańcach równą:

RLM⁶⁰₌ _,^{× .}

× = 55250

1.3.2. Stężenia ścieków oczyszczonych

Parametry ścieków przedstawione w poniższej tabeli odpowiadają wymaganiom Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 18 listopada 2014 r. w sprawie warunków, jakie należy spełnić przy wprowadzaniu ścieków do wód lub do ziemi, oraz w sprawie substancji szczególnie szkodliwych dla środowiska

(Dz.U. 2014 poz. 1800,) dla wielkości oczyszczalni po zrealizowaniu planowanego przedsięwzięcia.

(11)

TARNOWO PODGÓRNE

Stężenie zanieczyszczenia w ściekach

Wskaźnik Jednostka oczyszczonych Stężenie ( / ) albo Redukcja (%)

1 2 3 4

ChZT mgO2/l 125 75

BZT5 mgO2/l 15 90

Zog mg/l 35 90

Nog mgN/l 15 70-80

Pog

mgP/l 2 80

(12)

TARNOWO PODGÓRNE

1.3.3. Ilość próbek kontrolnych

Minimalna liczba pobranych próbek kontrolnych ścieków oczyszczonych wynosi 24/rok (wg § 5 pkt. 2 ww. RMŚ).

1.3.4. Odbiornik

Odbiornikiem ścieków oczyszczonych jest kanał Przybrodzki w miejscowości Góra. Kanał ten łączy się z rzeką Samą, która to jest lewym dopływem rzeki Warty.

1.3.5. Obiekty istniejące oczyszczalni

• punkt zlewczy ścieków dowożonych

• pompownia ścieków surowych z komorą zasuw

• budynek techniczny na piętrze – komora rozprężna i sitopiaskownik,

• budynek archiwum i stacji zlewczej ścieków dowożonych,

• komora rozdziału ścieków przed złożami biologicznymi,

• bioreaktor – 1 szt.

• osadnik wtórny kołowy – 1 szt.,

• komora przepompowni osadu,

• komora pomiarowa ścieków oczyszczonych,

• biofiltr powietrza odciąganego znad komór biologicznych,

• budynek administracyjno-socjalny połączony z budynkiem technicznym,

• budynek techniczno – magazynowo-garażowy,

• uzbrojenie terenu,

• drogi i place wewnętrzne, chodniki,

• zieleń,

• ogrodzenie terenu,

Ponadto poza terenem ogrodzenia istniejącej oczyszczalni (w obrębie Kanału Przybrodzkiego) zlokalizowane zostały następujące obiekty hydrotechniczne:

• wylot ścieków oczyszczonych (istniejący).

(13)

TARNOWO PODGÓRNE

1.3.6. Opis projektowanej oczyszczalni

Po modernizacji inwestycja składać się będzie z następujących elementów:

• punkt zlewny ścieków dowożonych – obiekt istniejący,

• pompownia ścieków surowych PSi- obiekt istniejący

• pompownia ścieków surowych PS1– obiekt projektowany,

• sitopiaskownik podłużny przedmuchiwany – obiekt istniejący, • sitopiaskownik podłużny przedmuchiwany – obiekt projektowany,

• blok biologicznego oczyszczania ścieków – istniejący:

o komora defosfatacji,

o komora napowietrzania osadu czynnego, o osadnik wtórny, o pompownia osadu recyrkulowanego i nadmiernego,

• blok biologicznego oczyszczania ścieków – obiekt projektowany:

o komora defosfatacji i denitryfikacji,

o komora napowietrzania osadu czynnego – komora nitryfikacji, o osadnik wtórny,

o pompownia osadu recyrkulowanego i nadmiernego,

• komora pomiaru ilości ścieków oczyszczonych – obiekt istniejący,

• wylot ścieków oczyszczonych do odbiornika – obiekt istniejący, • hala odwadniania osadu – obiekt istniejący:

o instalacja mechanicznego odwadniania osadu,

o instalacja dozowania soli żelaza (koagulantu) wraz ze zbiornikiem magazynowym soli żelaza (koagulantu),

o instalacja do podnoszenia ciśnienia wody technologicznej,

• biofiltry - instalacja hermetyzacji – obiekty istniejące o biofiltr powietrza części mechanicznej

• biofiltry - instalacja hermetyzacji – obiekty projektowane o biofiltr powietrza części mechanicznej i biologicznej (2 szt)

o biofiltr powietrza części osadowej

• komora połączeniowa ścieków – obiekt istniejący

(14)

TARNOWO PODGÓRNE

• budynek administracyjno-socjalny z budynkiem technicznym - obiekt istniejący,

• budynek techniczno – magazynowo-garażowy,

• instalacja pompy ciepła z dolnym źródłem w bioreaktorze,

1.3.6.1. Ścieki

Ścieki doprowadzane są na teren oczyszczalni za pomocą 2 rurociągów grawitacyjnych i są dowożone beczkowozami. Docelowo ścieki dopływać będą bez zmian, łącznie ze ściekami własnymi oczyszczalni będą tłoczone z przepompowni ścieków surowych obecnej i nowoprojektowanej do wyniesionego nad teren budynku technicznego – komory rozprężnej zlokalizowanej przed sitopiaskownikami. Sitopiaskowniki są tak posadowione, aby ścieki spływały grawitacyjnie aż do końca oczyszczalni.

Budynek techniczny - ob. BTistn składa się z:

a) rozbudowanej komory rozprężnej, gdzie tłumiona będzie energia kinetyczna tłoczonych ścieków, ale również nastąpi ich odgazowanie i rozdział na dwa sitopiaskowniki.

b) wielofunkcyjnego budynku technicznego, w którym zlokalizowane będą następujące urządzenia:

• na wyższej kondygnacji:

o 2 sitopiaskowniki

o prasa odwadniająca osad

• na poziomie "zero":

o kontenery na odpady:

o pojemniki na skratki: V = 1 m3, na kółkach, o pojemniki na piasek: V= 1 m3, na kółkach,

o dmuchawy dla bioreaktorów

o instalacja dawkowania koagulantu

(15)

TARNOWO PODGÓRNE

c) komory wylotowej gdzie ujście znajdują obydwa kanały sitopiaskownika oraz przelew awaryjny z komory wlotowej (rozprężnej); tu również zastosowano zastawkę odcinającą obejście sitopiaskowników.

Całość procesu odbywać się będzie w sposób automatyczny. Po sitopiaskownikach ścieki będą spływać grawitacyjnie do komory rozdziału na bioreaktory. Dalej ścieki płyną do bioreaktorów - obiekty BR istn i BR.

Każdy bioreaktor składać się będzie z następujących wydzielonych stref defosfatacji, denitryfikacji, nitryfikacji i denitryfikacji osadu recyrkulowanego (komora stabilizacji osadu). W nowoprojektowanym bioreaktorze poszczególne strefy będą miały objętość:

• denitryfikacji osadu recyrkulowanego (DNO), Vcz = 333 m3/szt.,

• "defosfatacji" (DF), Vcz = 2000 m3/szt.,

• denitryfikacji (DN) Vcz = 3350 m3/szt.,

• nitryfikacji (N) Vcz = 4750 m3/szt.

Proces biologiczny będzie realizowany metodą osadu czynnego z naprzemiennymi warunkami tlenowymi i beztlenowymi. Mieszanie zawartości faz w reaktorze odbywać się będzie wg modelu cyrkulacyjnego z mieszadłami zatapialnymi wolno lub średnio obrotowymi. Część mieszaniny ścieków z osadem czynnym zawracana będzie pompowo do komory DN.

Strefy DNO, DN i DF zostaną przykryte dachem z laminatów a przestrzeń gazowa wentylowana na biofiltry.

W wyniku stworzenia przemiennych warunków beztlenowych i tlenowych nastąpi nadmiarowe wiązanie fosforu w komórkach osadu czynnego na poziomie min. 70 %. Dla pogłębienia i zabezpieczenia efektu biologicznego usuwania fosforu przewiduje się dawkowanie koagulantu do końcowej części strefy nitryfikacji. Projektuje się stację dawkowania koagulantu - składającą się z:

a) zespołu pompek membranowych z instalacją zabezpieczająco - odcinającą (zawory odcinające, tłumiki pulsacji, zawory przeciążeniowe, zawory wstępnego przeciwciśnienia) i orurowaniem z rur twardych. Całość łącznie ze sterowaniem zamontowana zostanie na tablicy i umieszczona w szafie lokalizowanej na obrzeżach tacy chwytowej zbiornika.

(16)

TARNOWO PODGÓRNE

b) zbiornika magazynowego z laminatów z instalacją do załadunku umieszczonego w tacy chwytowej o pojemności 15 m3; tu również następować będzie spływ resztkowego koagulantu po rozłączeniu węża cysterny;

Niezbędny do procesu nitryfikacji tlen wprowadzany będzie za pomocą mieszadeł hyperboidalnych. Przyjęto system napowietrzania drobnopęcherzykowego za pomocą mieszadeł wolno i średnio obrotowych.

System taki składa się mieszadła hiperboidalnego, pod którym umieszczony jest perforowany przewód powietrzny (ruszt). Dostarczone do rusztu sprężone powietrze, przedostaje się do wody w postaci dużych pęcherzyków i natychmiast jest rozbijane przez mieszadło na drobne pęcherzyki. Dzięki temu efektywność wykorzystania tlenu jest w tym układzie praktycznie taka sama jak w przypadku dyfuzorów membranowych (2–3 kgO2/kWh), zapewnione jest dobre wymieszanie zawartości komory przy niskim zużyciu energii (2 W/m3), nie występuje zjawisko zużywania dyfuzorów

(gruba perforacja rusztu zapobiega zatykaniu), nie występują aerozole w otoczeniu komór napowietrzanych. Współczynnik przeliczeniowy wykorzystania tlenu z wody na ścieki jest bardzo wysoki i wynosi α> 0,9.

Powietrze do systemu napowietrzania dostarczane będzie za pomocą dmuchaw, w ilości 4 sztuk o wydajności 3500 m3/h i mocy 90kW każda.

Mieszanina oczyszczonych ścieków i osadu czynnego spłynie następnie do 2 osadników wtórnych - obiekty OWist i OW - każdy współpracujący z danym reaktorem. W osadnikach nastąpi oddzielenie i zagęszczenie zawiesiny osadu czynnego, oraz jego zepchnięcie w kierunku leja centralnego skąd zostanie zassany przez pompy recyrkulacyjne – po 3 szt. (2+1 rezerwowa)/ osadnik - zlokalizowane w pompowni recyrkulacyjnej – obiekt POR /PON.

I stąd część osadu w ramach recyrkulacji zewnętrznej trafiać będzie do komory stabilizacji osadu DNO, pozostały osad trafiać będzie do zagęszczaczy grawitacyjnych obiekt ZG.

Ze względu na możliwość tworzenia się na powierzchni osadników wtórnych kożucha, zostanie zastosowany system jego efektywnego usuwania. Kożuch tłoczony będzie pompami stanowiącymi wyposażenie zgarniaczy osadników do zagęszczaczy.

(17)

TARNOWO PODGÓRNE

Po oddzieleniu osadu czynnego w osadnikach wtórnych, ścieki sklarowane będą odprowadzane do komory pomiarowej i dalej kanałem odpływowym do odbiornika.

1.3.6.2. Przeróbka osadów

Osad nadmierny przyrastać będzie w ilości śr. 2800 kg sm/d7 i odprowadzany będzie nie rzadziej jak przez 5 – 7 dni w tygodniu (w zależności od potrzeb technologicznych prowadzenia procesu) z systemu cyrkulacyjnego na każdej nitce osadu recyrkulowanego zainstalowany będzie przepływomierz w celu kontroli ilościowej osadu.

Pompy osadu nadmiernego tłoczyć będą odpowiednią ilość osadu do 3 zagęszczaczy grawitacyjnych o działaniu okresowym - obiekty ZG nr 1-3 - o pojemności gwarantującej przejęcie ok. 5-cio dobowej produkcji osadu (funkcja bufora awaryjnego).

Zagęszczacze będą zhermetyzowane a powietrze zużyte kierowane do oczyszczenia na biofilrze.

Zagęszczony do 2,5 do 3 % sm osad nadmierny będzie następnie kierowany do odwodnienia na nowoprojektowanej prasie taśmowej, do 16 20 % sm, a następnie zagospodarowywany wspólnie z osadem już powstającym na obiekcie.

1.3.6.3. Skratki i piasek

Skratki i piasek będą usuwane na sitopiaskownikach w budynku technologicznym - ob. BTistn. Przewiduje się możliwość higienizowania wapnem chlorowanym w celu ich dezynfekcji oraz zapobieganiu ich zagniwania. Tak przygotowane skratki i piasek wywożone będą na składowisko odpadów komunalnych bądź do kompostowni zgodnie z aktualna decyzją Zamawiającego.

Skratki i piasek ze stacji zlewczej ścieków dowożonych zagospodarowywane będą bez zmian.

(18)

TARNOWO PODGÓRNE

1.4. Szczegółowy opis projektowanych obiektów 1.4.1. Pompownia ścieków - obiekt PS1

Ścieki dopływać będą grawitacyjnie dwoma kanałami DN 600 do istniejącej i projektowanej przepompowni ścieków skąd tłoczone będą do komory rozprężnej przed sitopiaskownikiem.

Przewidziano jeden stopień tłoczenia ścieków, tj. raz podniesione na poziom komory rozprężnej ścieki, aż do odbiornika dopływać będą grawitacyjnie.

Ścieki z przepompowni tłoczone będą do komory rozprężnej i do sitopiaskowników (istniejący i projektowany) dwoma niezależnymi równoległymi rurociągami. Na rurociągach (w istniejącej i projektowanej komorze zasuw przy przepompowni) przewidziano montaż przepływomierzy elektromagnetycznych, służących do pomiaru ilości ścieków dopływających do układu technologicznego oczyszczalni.

Układ technologiczny oczyszczalni został zwymiarowany hydraulicznie na maksymalny przepływ dobowy wynoszący: 4000 m³/d.

Dobór przepompowni przeprowadzono w oparciu o założenia:

Współczynnik nierównomierności dobowej przyjęty Nd=1,35.

Przyjęty współczynnik nierównomierności godzinowej Nh=2,0.

Pompy zostały dobrane przy założeniu pracy 3 pomp na wydatek 450m3/h oraz na pracę jednej pompy na wydatek Q=167 .

Rurociągi tłoczne w pompowni DN150.

Razem montaż pomp w pompowni 4 szt.

(19)

TARNOWO PODGÓRNE

Moc zainstalowana silników pomp: 4x 11 kW = 44kW Mieszadło z kablem 10m.

Minimalna wysokość ścieków przy pracującym mieszadle Hmin=1,4 m.

Moc silnika mieszadła: 1,1kW

4 pompy zatapialne wraz z mieszadłem umieszczone będą w żelbetowym zbiorniku przepompowni o średnicy D=6000mm i głebokości H=7,0m. Armatura zwrotna i odcinająca umieszczona będzie w komorze zasuw przy zbiorniku przepompowni, analogicznie do istniejącej przepompowni z komorą zasuw. Nad zbiornikiem przepompowni przewidziano montaż żurawików ze stali ANSI 1.403 do wyciągania pomp na prowadnicach.

Na dopływie do przepompowni przewiduje się zamontowanie kraty zgrubnej (kosza ze stali kwasoodpornej 1.403) do cedzenia większych zanieczyszczeń mechanicznych. Po napełnieniu kosza, zanieczyszczenia zostaną usunięte i wywiezione na składowisko śmieci.

1.4.1.1. Rurociągi tłoczne ścieków surowych

Ścieki surowe z projektowanej przepompowni ścieków tłoczone będą do istniejących dwóch rurociągów tłocznych PEHD d315mm i dalej do komory rozprężnej ze stali kwasoodpornej (rozbudowanej) na piętrze budynku technicznego. Następnie ścieki kierowane będą do 2 sitopiaskowników (istniejącego i projektowanego).

Rzędne charakterystyczne (m npm):

• rzędna dna 88,78

• rzędna zwierciadła min/max 90,20/90,50

• rzędna dna dopływu 90,60

• rzędna dna komory zasuw 93,60

• rzędna płyty wierzchniej 95,95

• rzędna terenu ok. 95,50

(20)

TARNOWO PODGÓRNE

1.4.2. Komora rozprężna

Ze względu na konieczność zmiany przepływu ścieków z tłocznego na grawitacyjny, konieczne było zaprojektowanie drugiej bliźniaczej do obecnej, komory rozprężnej ścieków surowych. Komora zlokalizowana będzie, obok już istniejącej w budynku technicznym na 1 kondygnacji, przed sitopiaskownikami.

Z odpowiednimi króćcami doprowadzającymi i odprowadzającymi ścieki.

Komora będzie wentylowana zamkniętym kanałem wentylacyjnym wyprowadzonym ponad dach budynku. Powietrze z Budynku technicznego wraz z powietrzem z biologii będzie odciągane i kierowane na biofiltr.

1.4.3. Sitopiaskownik w Budynku technicznym

Istniejący budynek techniczny w rzucie nieregularny, składający się z:

• Poziom górny

a) Komory rozprężnej K1 i K2

b) Sitopiaskownik 2 sztuki – w tym istniejący o przepływie Q = 150 l/s, prześwicie kraty 5 mm i mocy N = 4,5 kW

Projektowany sitopiaskownik zlokalizowany będzie na piętrze budynku technicznego obok istniejącego analogicznego sitopiaskownika. Sitopiaskownik do mechanicznego oczyszczania ścieków zintegrowany z płuczką piasku:

• sito bębnowe z płukaniem i prasą skratek

• piaskownik napowietrzany z dmuchawą

• odtłuszczacz ze zgarniaczem automatycznym i pompą tłuszczu

• zintegrowana płuczka piasku

Sitopiaskownik

Kompletne urządzenie do mechanicznego oczyszczania ścieków, z sitem bębnowym wyposażonym w prasę, z piaskownikiem podłużnym napowietrzanym i odtłuszczaczem, automatycznym zgarnianiem piasku do zintegrowanej płuczki piasku za pomocą przenośnika spiralnego bezwałowego;

po zakończonym procesie wypłukany piasek usuwany jest do kontenera.

(21)

TARNOWO PODGÓRNE

Wyflotowane tłuszcze za pomocą specjalnego zgarniacza przemieszczane są do studzienki zbiorczej tłuszczu, z której ślimakową pompą tłuszczu usuwane są do pojemnika. Na urządzeniu zamontowane jest kompletne wyposażenie tj.

dmuchawa, instalacja napowietrzająca, zgarniacz tłuszczu i pompa tłuszczu.

PARAMETRY PRACY I WYMIARY

• Dopływ obliczeniowy (dla zawiesiny og.do 400g/m³) 100 l/s

• Efektywność usuwania piasku (ziarna ≥ 0.2mm) do 90%

• Długość piaskownika L1 10000 mm

• Szerokość całkowita z odtłuszczaczem 1800mm

• Wersja instalacyjna na stropie, dopływ pompowy

WYPOSAŻENIE Zbiornik sita

• z kompletnym okapturzeniem higienicznym

• pokrywa odchylana i zamykana na zamek przystosowany do montażu sita obrotowego

• wyposażony w specjalny deflektor dla uspokojenia dopływu

• zamontowany dzwon powietrzny do pomiaru napełnienia

• króciec dopływowy DN500 z luźnym kołnierzem Alu

• króciec kolanowy do podłączenia wentylacji zamontowany na bocznej ścianie

Sito bębnowe

Rama sita wykonana w technologii cięcia laserowego 3D z blachy o grubości 6mm, do ramy mocowane są łożyska bębna, napęd, uszczelnienie bębna oraz bęben cedzący. Średnica bębna 1000mm, perforacja 3mm. Bęben wyposażony jest w perforowaną strefę cedzenia Uszczelnienie bębna do płyty czołowej wykonane jest z poprzez dwustronną uszczelkę gumową.

(22)

TARNOWO PODGÓRNE

System czyszczenia bębna z zatrzymanych skratek: na zewnątrz w górnej jego części znajdują się 2 listwy natryskowe, średnica przyłącza wody płuczącej G3/4 z zaworem elektromagnetycznym z sitkiem i zaworem ręcznym.

Dodatkowe doczyszczanie bębna zapewnia specjalny zespół doczyszczający (listwy gumowe). Skratki spływają do rynny odbiorczej na której są wstępnie odwadniane i transportowane dalej spiralą bezwałową do strefy prasowania. Na końcu prasy zamontowana jest w specjalna pokrywa dociskowa która umożliwia regulację stopnia odwodnienia skratek. Strefa prasowania wyposażona jest w sito szczelinowe poprzez które odpływa usunięta ze skratek woda oraz w instalację płucząca z zaworem elektromagnetycznym z sitkiem i zaworem ręcznym. Bęben od strony frontowej wyposażony jest w centralne podwójne łożysko z brązu z powłoką teflonową uszczelnione z komorą smaru przez radialne pierścienie wargowe. W tylnej części bębna funkcję łożysk spełniają 3 podwójne samonastawne rolki prowadzące zamontowane do ramy. Rynna odbioru skratek zamontowana jest wewnątrz bębna cedzącego. W dnie rynny znajdują się szczeliny dla wstępnego odwodnienia skratek powstałe w wyniku odpowiedniego montażu płaskowników stalowych( naprzemiennie pionowo i poziomo). Zespół rynny odwadniającej stanowi jednocześnie I° płukania skratek, gdyż proces ten realizuje odpowiedni natrysk wodny co w połączeniu z obracającą się spiralą daje skuteczny efekt płukania. Nie ma potrzeby stosowania zarówno dodatkowych listew prowadzących spiralę jak i dodatkowych szczotek czyszczących. Napęd z motoreduktora przenoszony jest poprzez zębatkę na obwodowe koło zębate zamontowane na bębnie.

Motoreduktor zamontowany jest w górnej części bębna co z uwagi na kompaktowość konstrukcji znacznie ułatwia serwis.

Transport zatrzymanych w bębnie skratek do strefy płukania i prasowania realizowany jest poprzez spiralę bezwałową napędzaną przez obrót bębna. Wyrzut skratek jest osiowy zatem wyeliminowana została ewentualność powstawania korków, blokad itd. co ma niekiedy miejsce w przypadku spiral z napędem zamontowanym na końcu urządzenia.

W strefie transportu zamontowane są dodatkowe dysze płuczące również wyposażone w instalację płuczącą G3/4” z sitkiem i zaworem ręcznym. Unikalne potrójne płukanie skratek skutkuje skutecznym wypłukaniem frakcji organicznej.

(23)

TARNOWO PODGÓRNE

Napęd (motoreduktor):

• moc silnika/obroty/moment obr. 1.5kW/45 obr/min/M=320Nm

• zasilanie: 400 V 50 Hz

• klasa ochrony : IP 65

Instalacja płucząca:

• 3 zawory elektromagnetyczne G3/4 Ex z sitkiem i zaworem ręcznym

• dysze natryskowe

• zużycie wody ok. 4 l/s ciśnienie min.3bar

Piaskownik poziomy szer.1400 mm, długość piaskownika L1=10000mm skonstruowany wg wytycznych ATV z przykrywami

Zbiornik piaskownika

• z przykręcanymi pokrywami (uszczelki)

• z króćcem DN500 z luźnym kołnierzem Alu

• Zgarniacz bezwałowy denny spirala D=215 mm

• Napęd (motoreduktor) zamontowany kołnierzowo bezpośrednio do ściany czołowej zbiornika - moc silnika 0,75 kW, zasilanie 400 V

50 Hz, klasa ochrony: IP 65 Napowietrzanie piaskownika

Zamontowane na całej długości piaskownika, wyposażone w

• dyfuzory napowietrzające

• dmuchawę zamontowaną na urządzeniu

• moc znamionowa 1,1 kW

• zasilanie 400V/50Hz IP55

(24)

TARNOWO PODGÓRNE

Odtłuszczacz - komora na całej długości piaskownika Wydzielony, na całej długości piaskownika Wyposażenie:

• studzienka zrzutu tłuszczu

• automatyczny zgarniacz tłuszczu

• regulowany przelew

• szerokość 400 mm

Automatyczny zgarniacz tłuszczu

Automatyczne zgarnianie tłuszczu do wbudowanej studzienki wraz z rozszerzeniem automatyki i napędem:

• moc znamionowa 0,18 kW

• zasilanie 400V/50Hz

Pompa tłuszczu ślimakowa zintegrowana z w/w studzienką

wraz z rozwinięciem układu sterowania zamontowana bezpośrednio pod studzienką tłuszczową

• moc znamionowa 0.75 kW IP55

• zasilanie 400V/50Hz

Płuczka piasku zintegrowana bezpośrednio ze zbiornikiem piaskownika

• wydajność odniesiona do wypłukanego piasku 0.1m³/h

• odpływ popłuczyn(do piaskownika) DN150

• moc silnika mieszadła 0.55 kW

• moc silnika przenośnika pionowego ewakuacji piasku 1.1 kW

• automatyczny pomiar stopnia wypłukania

• SMO w wypłukanym piasku ok.3%

• parametry wody płuczącej 25l/min ciśn.4 bar

(25)

TARNOWO PODGÓRNE

Na kracie realizowana jest pierwsza faza mechanicznego oczyszczania ścieków – z zanieczyszczeń stałych – skartek. Zatrzymane na kracie skratki, przy pomocy przenośnika usuwane będą do pojemnika zlokalizowanego na kondygnacji „0”

pod lejem zrzutowym. Zgromadzone skratki wywożone będą na wysypisko odpadów komunalnych bądź do kompostowni. W piaskowniku odbywa się druga faza mechanicznego oczyszczania ścieków – z zanieczyszczeń stałych – piasku.

Piasek odseparowany transportowany jest do podstawionego kontenera na poziomie „0”. Podobnie jak skratki, piasek może być zagospodarowywany poprzez wywóz na wysypisko odpadów komunalnych bądź do kompostowni zgodnie z decyzją odpadową jaką posiada Zamawiający.

Obydwa procesy mechanicznego oczyszczania ścieków odbywają się w sposób automatyczny, sterowany z szafki sterowniczej urządzenia. Szafka ta umożliwia także podłączenie zasilania energetycznego z zewnątrz i do sterowania automatycznego poszczególnymi elementami urządzenia wchodzącymi w skład zestawu.

Kratopiaskownik jest urządzeniem hermetycznym i konieczna jest jego wentylacja w celu ograniczenia korozji siarczanowej urządzenia. Dostawca urządzenia wykona wszelkie niezbędne króćce usytuowane w górnej pokrywie nad napędem kraty, wraz z instalacją wentylacji a powietrze odciągane będzie oczyszczane na instalacji do dezodoryzacji wraz z powietrzem dla istniejącego kratopiaskownika.

Komory wylotu składającej się z kanału zbiorczego do którego dopływają 2 kanały kratopiaskowników zakończone zastawkami (przelew awaryjny B-1,1 m) Odpływ ścieków do bioreaktorów odbywa się za pomocą kanału grawitacyjnego odcinanego zastawką kanałową. Przewiduje się również obejście kratopiaskownika kanałem odcinanego zastawką kanałową. Zadaniem komory jest rozdział ścieków na bioreaktory. Ścieki do reaktorów biologicznych odpływać będą kanałami grp, usytuowanymi przy ścianach zewnętrznych bioreaktorów.

Prasa taśmowa – także w budynku technicznym na wyższej kondygnacji znajduje się prasa taśmowa, zaprojektowano także dodatkową prasę odwadniającą osad.

W istniejącym budynku technicznym na hali sitopiaskowników znajdują się istniejące sitopiaskownik i mechaniczna prasa osadu. Obok istniejącej prasy zaprojektowano dodatkową prasę zagęszczającą/odwadniającą osad nadmierny.

(26)

TARNOWO PODGÓRNE

Zagęszczony osad zostaje kierowany bezpośrednio na naczepy samochodowe, którymi wywożony jest na kompostownię osadu.

Przyjęto kompostowanie mieszanki osadu i materiału strukturalnego w przerzucanych pryzmach. Proces kompostowania będzie prowadzony w II etapach:

o kompostowanie intensywne w napowietrzanych przez przerzucanie pryzmach,

o dojrzewanie.

Jako materiał strukturalny, który będzie dodawany do procesu kompostowania z osadem przewidziano następujące substraty: słoma w postaci zagęszczonych beli, gałęzie uzyskane z podcinki drzew w postaci zrębków.

Do prowadzenia procesu kompostowania oraz magazynowania materiału strukturalnego wykorzystuje się istniejącą kompostownię. Dojrzały kompost, stanowiący nawóz nadający się do upraw roślin, będzie przeznaczony do sprzedaży z przeznaczeniem do rolniczego wykorzystania.

Przewidziano wykorzystanie ścieków oczyszczonych do celów technologicznych, np. płukanie prasy taśmowo – sitowej, płukanie sitopiaskownika oraz do podlewania trawników na terenie oczyszczalni. W tym celu wykorzystuje się istniejące ujęcie wody technologicznej w osadniku wtórnym. Woda technologiczna trafiać będzie do budynku technicznego, gdzie istniejąca instalacja hydroforowa zasila poszczególne odbiorniki siecią wewnętrzną oczyszczalni.

• Poziom dolny +0,00 m

Hala zagospodarowywania, gdzie znajdują się pojemniki na skratki, piasek i osad odwodniony.

Wylot płuczki skratek może być zakończony rozdrabniaczem skratek oraz urządzeniem do podwieszenia worka foliowego, który wyścielać będzie pojemnik na śmieci. Dzięki temu uzyska się poprawę warunków sanitarnych w hali przez wyeliminowanie bezpośredniego kontaktu obsługi ze skratkami, ograniczenie zapachów, łatwości utrzymania w czystości pojemników i otoczenia. Takiej zabudowy dokonać można w każdym momencie. Wylot odwodnienia piasku z separatora skierowany zostanie do przejezdnego kontenera na śmieci

(27)

TARNOWO PODGÓRNE

wyposażonego w pionowy filtr studzienny. Pozwoli on na pogłębienie efektu odwadniania piasku.

Wydzielone pomieszczenie AKP

Z hali głównej wyodrębniono odrębne pomieszczenie na aparaturę kontrolno pomiarową i na skrzynki elektryczne obejmujące wszystkie niezbędne elementy

1.4.4. Pomieszczenie dmuchaw

• Hala dmuchaw w istniejącym budynku technicznym – 4 x dmuchawy powietrza 90kW, w obudowie dźwiękochłonnej, przyjęta moc akustyczna 76 dB,

Pomieszczenie instalacji dozowania – wyodrębniony z powierzchni budynku technicznego. Projektuje się zatem zmodernizowaną stację dawkowania koagulantu składającą się z:

• zespołu pompek membranowych oraz instalacją zabezpieczająco odcinającą i orurowaniem z rur twardych; całość łącznie ze sterowaniem zostanie zamontowana na tablicy i umieszczona w szafie zlokalizowanej na obrzeżach tacy chwytowej zbiornika;

• zbiornika magazynowego wykonanego z laminatu z instalacją umożliwiającą uzupełnianie zbiornika z cysterny;

• instalacja wyposażona będzie w wannę ociekową, gdzie następować będzie spływ resztkowego koagulantu po rozłączeniu węża cysterny.

Magazyn polielektrolitu do odwadniania osadu - wyodrębniony z powierzchni budynku technicznego

1.5. Bioreaktor - obiekt BR proj

Zaprojektowano prostokątny zbiornik żelbetowy, wewnątrz którego usytuowano ścianki rozdzielające poszczególne strefy:

• denitryfikacji osadu recyrkulowanego (DNO), Vcz = 333 m³

• "defosfatacji ‘’ (DF): Vcz = 2000 m³

(28)

TARNOWO PODGÓRNE

• denitryfikacji (DN): Vcz = 3350 m³

• nitryfikacji (N): Vcz = 4750 m³

Reaktor będzie częściowo zagłębiony w gruncie, a częściowo wyniesiony nad teren. Wyniesiona nad teren zewnętrzna ściana boczna ocieplona zostanie 10 cm warstwą styropianu zabezpieczonego.

Wejście na bioreaktor odbywać się będzie istniejącymi schodami. Obsługa urządzeń technologicznych takich jak mieszadła i pompa cyrkulacyjna realizowana będzie z pomostu żelbetowego biegnącego środkiem, natomiast zawory odcinające przyłącza urządzeń natleniających obsługiwane będą z pomostu przy ścianie oddzielającej strefy N i DN. Ww. pomosty służą też do oparcia dachu hermetyzującego z laminatów strefy DNO, DF, DN. Pomost średnicowy zaopatrzony będzie na odcinku do zejścia się z pomostem obwodowym w murek do oparcia laminatów o wysokości od 0 34 cm (spadek ok. 3,5% ). Po drugiej stronie dach oparty będzie na pomoście na stałej rzędnej.

Bioreaktor zostanie wyposażony w aparaturę kontrolno-pomiarową AKPiA online (sondy tlenowe 2 sztuki, pomiar on-line NH4, NO3 i POx, oraz sonda gęstości osadu na bioreaktorze z możliwością podłączenia do programu monitorującego.

Ścieki dopływać będą z sitopiaskownika do komory rozdziału rurociągiem i tu rozdzielać się równomiernie na bioreaktory. Stąd rurociągiem zostaną skierowane pod dnem reaktorów do komory beztlenowej (DF) w pobliże otworu 45 cm w ściance oddzielającej od komory DNO.

Osad czynny tłoczony będzie odrębnymi dla każdego bioreaktora rurociągami i podawany do skrajnie położonej w reaktorze komory denitryfikacji osadu (DNO).

Tu zostanie on wprawiany w ruch wirowy za pomocą mieszadeł szybkoobrotowych. Zidentyfikowany osad zostanie wypchnięty przez ww. otwór w ściance rozdzielającej strefy DNO od DF bezpośrednio przy wlocie ścieków do reaktora co pozwoli na szybkie wymieszanie obu mediów i doprowadzenie osadu do warunków beztlenowych. Cyrkulacyjny ruch cieczy w DF, a także utrzymanie osadu w zawieszeniu umożliwiać będą mieszadła wolnoobrotowe. Następnie ścieki z osadem skierowane będą przez przelew w ściance między DN a DF. Po przeciwnej do ww. przelewu stronie strefy DN zastosowano rurociągi na osad pompowany przez pompy recyrkulacji wewnętrznej.

(29)

TARNOWO PODGÓRNE

Zawartość komory DN będzie intensywnie mieszana i uśredniana za pomocą 2 mieszadeł. Następnie ścieki z osadem przedostają się przez otwory przy dnie 2 x 50 x 220 cm do komór nitryfikacji gdzie są mieszane mieszadłami hyperboidalnymi, a także napowietrzane za pomocą perforowanego przewodu powietrznego tzw. rusztu. Dostarczone do rusztu sprężone powietrze, przedostaje się do wody w postaci dużych pęcherzyków i natychmiast jest rozbijane przez mieszadło na drobne pęcherzyki. Dzięki temu efektywność wykorzystania tlenu jest w tym układzie praktycznie taka sama jak w przypadku dyfuzorów membranowych (2 3 kgO2/kWh), zapewnione jest dobre wymieszanie zawartości komory przy niskim zużyciu energii (2 W/m3), nie występuje zjawisko zużywania dyfuzorów (gruba perforacja rusztu zapobiega zatykaniu), nie występują aerozole w otoczeniu komór napowietrzanych. Współczynnik przeliczeniowy wykorzystania tlenu z wody na ścieki jest bardzo wysoki i wynosi α> 0,9.

Powietrze do systemu napowietrzania dostarczane będzie za pomocą dmuchaw, w ilości 4 sztuk o wydajności 3500 m3/h i mocy 90kW każda.

Oczyszczone biologicznie ścieki razem z osadem czynnym przelewają się ostatecznie do komory odpływowej, zblokowanej z konstrukcją zbiornika. Wylot z komory odbywa się za pomocą i skierowany jest do komory rozdziału. Dla wspomagania biologicznego usuwania fosforu podawany będzie koagulant do odpływu z bioreaktora.

Jednym z podstawowych kłopotów eksploatacyjnych występujących w wielofazowym procesie osadu czynnego jest kożuch.

Przewiduje się codzienną kontrolę występowania i ewentualne usuwanie kożucha w sposób następujący:

• ze strefy DNO - za pomocą otwarcia zastawki przelewowej w ścianie między DNO/DF o szerokości 400 mm,

• ze strefy DF - samoczynnie przez przelew do komory DN,

• ze strefy DN - za pomocą blachy zbierającej oraz zastawki przelewowej o szerokości 400 mm

• ze strefy N - samoczynnie przez przelew do komory odpływowej i dalej do osadników wtórnych wyposażonych w system do pompowego usuwania kożucha z układu cyrkulacyjnego do zagęszczaczy

(30)

TARNOWO PODGÓRNE

- rz. dna bioreaktorów 91,75 - rz. zwierciadeł max. w reaktorze

- rz. pomostu obwodowego 101,05

- rz. terenu

Wytyczne realizacji przykryć z laminatów

ok. 95,50

• stosować przykrycia w formie fal za wyjątkiem końcowych odcinków, które mogą być płaskie,

• wymiary fal - Nie wpływają na zwiększenie lub zmniejszenie ilości odciąganego powietrza ze względu na membranę poziomą u podstawy fal,

• dach podzielony jest na 2 części "rozcięte" środkowym pomostem żelbetowym a każda część wyposażona będzie w 1 króciec ssawny kołnierzowy DN350.

Uwaga: nawiew powietrza świeżego pod dach odbywać się będzie 18 otworami w ścianie między DN/N 30 x 10 cm,

• dla odprowadzenia wody deszczowej należy zastosować odśrodkowe pochylenie dachu na zewnątrz zbiornika (min. 1 %),

• wewnątrz obudowy, przy ścianach zastosować kapinos dla uniknięcia spływu skroplin z dachu po ścianach,

• dach z laminatów powinien zapewniać przeniesienie wszystkich stosownych obciążeń w tym od śniegu i wiatru zgodnie z PN oraz obciążenie od 2 ludzi z urządzeniami,

• warstwę wewnętrzną stanowić powinien topkat chemoodporny na środowisko panujące pod kopułą w tym skroplin, siarkowodoru i itp. • warstwę zewnętrzną stanowić powinien żelkot odporny na wpływy atmosferyczne w tym promieni UV o kolorze RAL 5010,

• co druga fala powinna być demontowalna bez naruszania fal sąsiednich

1.6. Osadniki wtórne - obiekty OW

Istniejący osadnik wtórny, nie ulega przeprojektowywaniu.

Zaprojektowano osadnik wtórny radialny, żelbetowy, który będzie stanowił część bloku biologicznego oczyszczania.

(31)

TARNOWO PODGÓRNE

Dopływ ścieków z komory napowietrzania poprzez komorę przelewową do osadnika będzie odbywał się grawitacyjnie.

Rozpływ ścieków w osadniku będzie odbywał się poprzez rurę centralną będącą zakończeniem rurociągu dopływowego.

Wysedymentowany na dnie osadnika wtórnego osad czynny za pomocą zgarniacza osadu zgarniany będzie do leja osadnika, skąd, odpływać będzie do przepompowni osadu recyrkulowanego i nadmiernego.

W osadniku następować będzie sedymentacja osadu czynnego i klarowanie ścieków oczyszczonych. Ścieki oczyszczone z osadnika odpływać będą przez koryto przelewowe z przelewem pilastym trójkątnym przymocowany do ścianki betonowej, skąd odprowadzane będą do kanału odpływowego.

Przed przelewem pilastym zaprojektowano montaż deflektora ze stali nierdzewnej, służącego do zatrzymywania ciał pływających. Wysokość deflektora: 50 cm.

Do odprowadzania ścieków oczyszczonych do istniejącej komory pomiarowej zaprojektowano rurociągu.

Ścieki oczyszczone z osadnika wtórnego wykorzystywane są na celów technologiczne oczyszczalni np. płukanie prasy, płukanie skratek itp. istniejącym układem pompowym.

Wejście na zgarniacz zapewnia drabinka przymocowana do zgarniacza.

Rzędne charakterystyki (m npm):

- rz. dna leja centralnego 90,28

- rz. dna osadnika 93,20/ 92,84 - rz. zwierciadła - max 97,15

- rz. dna koryta przelewowego 96,76 - rz. krawędzi dolnej okienka dopływowego

(z komory wlotu) 92,16 - rz. korony zbiornika 97,75 - rz. terenu ok. 95,40 -

(32)

TARNOWO PODGÓRNE

1.7. Pompownia recyrkulacyjna i osadu nadmiernego – obiekt nr POR

Zaprojektowano przepompownię osadu recyrkulowanego i nadmiernego analogiczną do pompowni istniejącej. Przepompownię będzie stanowiła żelbetowa komora zlokalizowana przy istniejącej pompowni dla osadu recyrkulowanego oraz przy zagęszczaczach grawitacyjnych dla osadu nadmiernego zagęszczonego.

Rzędne charakterystyczne (m npm)

- rz. terenu ok. 95,40 - rz. posadzki 93,73 - rz. fundamentów pomp recyrkulacyjnych 93,83 - rz. fundamentów rozdrabniaczy i pompy wyporowej

1.8. Zagęszczacze grawitacyjne - ob. nr 1, 2 i 3

93,79

Zaprojektowano 3 zbiorniki żelbetowe w formie walca w rzucie okrągłe z dnem o spadku 1:10 do centralnego leja o łącznej objętości 2400 m3. Na koronie zbiornika usytuowany zostanie pomost żelbetowy pozwalający podwiesić mieszadło prętowe - (oparte na łożysku centralnym) oraz przymocować obudowę hermetyczną z laminatów - na ścianie bocznej

o wysokości 60 cm. W ścianie zbiornika zainstalowane zostaną jedna pod drugą co 110 cm rury spustowe cieczy nadosadowej DN100 zaopatrzone w przepustnice regulacyjne. Pod dnem zbiornika, ze stożka centralnego wyprowadzony będzie rurociąg ssawny osadu zagęszczonego DN100, natomiast dopływ osadu "surowego" i kożucha DN150 przechodzić będzie przez ścianę boczną na wysokości … cm poniżej korony zbiornika (oś).

Dodatkowo przewiduje się odbiór cieczy nadosadowej w formie przelewu do koryta stalowego BK = 200 mm, i = 0 %, HK = 200/350 mm zaopatrzonego w regulowany przelew trapezowy. Pozwala to na alternatywną pracę zagęszczacza w cyklu okresowym lub ciągłym.

Osad surowy przez 7 dni w tygodniu przez ok. 6h (docelowo) będzie tloczony pompami osadu nadmiernego zlokalizowanymi w pompowni osadu. Wyloty rurociągu tłocznego DN150 do zagęszczaczy zaopatrzone będą w zasuwy

(33)

TARNOWO PODGÓRNE

nożowe zlokalizowane w komorze przed zagęszczaczami pozwalające na przemienne obciążenie trzech zbiorników. Po 12 h okresie sedymentacji i zagęszczania ciecz nadosadowa zostanie spuszczona przez kolejne - od góry otwierane i regulowane przepustnice DN100 tak aby prędkość opadania zwierciadła nie przekroczyła wartości ok. 1,0 m/h - docelowo czas spustu pełnego zbiornika trwać będzie ponad 6h.

Dopiero po usunięciu ze zbiornika cieczy nadosadowej - będzie można podać zagęszczony do ok. 2,5 % sm osad na prasę taśmową (uniknie się "przebić"

hydraulicznych i zasysania wody). Stąd istotne będzie takie czasowe (dobowe) zgranie spustu osadu nadmiernego oraz cieczy osadowej, aby na pierwszej zmianie (eksploatacyjnej) osad był gotowy do odwadniania. Proces odwadniania musi odbywać się pod ścisłą kontrolą wykwalifikowanej obsługi.

Wejście na pomost odbywa się przez schody kręte Φ 180 cm wspólnie dla obydwu zbiorników.

Między zbiornikami zlokalizowano komorę zasuw, w której zainstalowano następujące zasuwy odcinające:

- na dopływie kożucha z osadników wtórnych DN100 - na dopływie osadu nadmiernego pompowni nr 06 DN150

- na dopływie wody technologicznej do płukania rurociągów osadowych DN150 - na odpływie do zagęszczacza nr 1 DN150

- na odpływie do zagęszczacza nr 2 DN150 - na odpływie do zagęszczacza nr 3 DN150

Zainstalowany w pompowni recyrkulacyjnej pomiar stężenia s.m pozwoli na automatyczne i jednoznaczne ustalenie ilości usuwanego z układu osadu nadmiernego tak aby zapas osadu w reaktorze zapewniał zadany wiek osadu.

Pompy osadu nadmiernego (2 szt.) tłoczyć będą odpowiednią ilość osadu do 3 zagęszczaczy grawitacyjnych o działaniu okresowym o pojemności gwarantującej przejęcie 5-cio dobowej produkcji osadu (funkcja bufora awaryjnego).

Zagęszczacz będzie zhermetyzowany a powietrze zużyte kierowane do oczyszczenia na biofilrze.

(34)

TARNOWO PODGÓRNE

Zagęszczony do 2,5 3 % sm osad nadmierny będzie następnie kierowany do odwodnienia do 16 20 % sm, a następnie wywożony do suszenia na terenie kompostowni TP-KOM.

Wytyczne realizacji przekryć z laminatów

• wymiary fal - Nie wpływają na zwiększenie lub zmniejszenie ilości odciąganego powietrza ze względu na membranę poziomą u podstawy fal,

• dach podzielony jest na 2 części "rozcięte" pomostem żelbetowym a każda część wyposażona będzie 2 kominki wentylacyjne (nawiewne) DN250 oraz w 1 króciec ssawny DN200 kołnierzowy: jeden z kominków będzie krótki i sięgać będzie 10 cm nad zwierciadło max, a drugi będzie długi i sięgać będzie 50 cm nad zwierciadło min.

• dla odprowadzenia wody deszczowej należy zastosować pochylenie dachu na zewnątrz zbiornika (ok. 3 %). Na obwodzie zbiornika zastosować rynnę. Pomost centralny posiadać będzie murek na oparcie łupin o wysokości 60 cm,

• wewnątrz obudowy, przy ścianach zastosować kapinos dla uniknięcia spływu skroplin z dachu po ścianach,

• na ścianach zewnętrznych również zastosować kapinos,

• w dachu zastosować 1 właz hermetyczny 80 x 80 cm na stronę (tj. 2 włazy w zbiorniku)

• dach z laminatów powinien zapewniać przeniesienie wszystkich stosownych obciążeń w tym od śniegu i wiatru zgodnie z PN oraz obciążenie od 2 ludzi z urządzeniami,

• warstwę wewnętrzną stanowić powinien topkat chemoodporny na środowisko panujące pod kopułą w tym skroplin, siarkowodoru i tp. o kolorze RAL 7010 lub RAL 7035,

• warstwę zewnętrzną stanowić powinien żelkot odporny na wpływy atmosferyczne w tym promieni UV o kolorze RAL 5010,

• co druga fala powinna być demontowalna bez naruszania fal sąsiednich Rzędne charakterystyczne (m npm):

- rz. dna leja osadowego 93,80

- rz. dna zbiornika (spadek 1:10) 95,15/94,30 - rz. zwierciadła min/max 102,37/94,75 - rz. korony 103,40

(35)

TARNOWO PODGÓRNE

- rz. terenu ok. 95,40

1.9. Biofiltry

W ramach inwestycji przewidziano zastosowanie trzech instalacji do eliminacji zapachów z następujących obiektów technologicznych: bioreaktor nr1, bioreaktor nr2 wraz z halą technologiczną oraz zagęszczacze osadu. Wykonanie hermetyzacji wyżej wymienionych obiektów ma na celu ograniczenie rozprzestrzeniania się substancji złowonnych poza obszar oczyszczalni.

Zanieczyszczone powietrze, z hermetyzowanych obiektów technologicznych, za pomocą wentylatora wyciągowego zostanie przetłoczone do nowoprojektowanych układów eliminacji nieprzyjemnych zapachów.

Wspomniane powyżej urządzenia do redukcji zapachów – to biofiltr. W skład urządzenia wchodzi komora nawilżania wypełniona koszyczkami tworzywowymi i zraszana wodą wodociągową oraz komora biofiltra której wypełnienie stanowi materiał biologiczny (biomasa) na bazie m.in. zrębków drewna i kory sosnowej.

W celu zachowania optymalnych parametrów pracy biomasy należy przewidzieć zastosowanie układu nawilżania złoża wodą wodociągową. Powstające w procesie biofiltracji odcieki zostaną skierowane do sieci kanalizacji wewnętrznej i przekierowane na początek układu oczyszczania ścieków.

Przewidziano zastosowanie biofiltrów kontenerowych, zamkniętych. Całość instalacji zostanie wykonana z materiałów odpornych na działanie transportowanych zanieczyszczeń (m.in. siarkowodór, amoniak) a także zmiennych warunków atmosferycznych i promienie UV.

1.10. Rurociągi technologiczne międzyobiektowe oraz studnie

Rurociagi technologiczne międzyobiektowe wykonać zgodnie z planem zagospodarowania terenu. Wszystkie rurociągi projektuje się w wykonaniu GRP.

Rury GRP wykonać zgodnie z normą PN / EN 14364 i posiadające ważną aprobatę techniczną zaświadczającą, że żaden z parametrów nie jest gorszy od podanych w normie . Ponadto ze względu na warunki eksploatacyjno hydrogeologiczne rury powinny być wykonane wyłącznie z żywicy poliestrowej , włókna szklanego ECR o podwyższonej odporności na korozję i piasku kwarcowego, bez żadnych dodatkowych wypełniaczy np. węglanu wapnia , o

(36)

TARNOWO PODGÓRNE

klasie sztywności początkowej min. SN10000 N/m2 i długoterminowej nie mniej niż SN50 6000N/m2 ,

( dla Sn 16000 - SN50 9600N/m2) ),ciśnieniu nominalnym PN1 łączonych za pomocą łączników systemowych producenta z uszczelkami EPDM (min. trzy wargowe uszczelki) . Powyższe parametry muszą być potwierdzone deklaracją zgodności z normą, a parametry nie określone w normie muszą być potwierdzone aprobatą techniczną ITB (Instytut Techniki Budowlanej).

Studnie GRP wykonane na bazie rur z żywic poliestrowych zbrojone włóknem szklanym ciągłym i ciętym (rozproszonym) ECR z wypełniaczem z czystego piasku kwarcowego (bez węglanu wapnia). Materiał odporny na korozję

Studnia kinetowa typu A wykonywana jest z rury GRP , w której formowana jest kineta główna i doloty z betonu, a następnie pokrywana laminatem poliestrowoszklanym o grubości minimum 2mm. Kineta może być również wykonywana na bazie rur przepływu głównego i dolotów, a następnie wypełniona betonem, tworząc podstawę przystosowaną do bezpośredniego posadowienia w wykopie. Podstawę kinety stanowi zintegrowany z kinetą studni pierścień fundamentowy, zabezpieczający studnię przed siłami wyporu w przypadku występowania wysokiego stanu wód gruntowych oraz pełni rolę stopy fundamentowej. Studnia zintegrowana niecentryczna wykonana jest z rury GRP przewodowej ( prostej lub kątowej) wykonanej z żywic poliestrowych o średnicy równej średnicy kanału oraz połączonego z nią pionowego odcinka rury

„kominowej” o średnicy min. DN1000mm z wlaminowaną drabinką, ze spocznikiem. Studnie zintegrowane niecentryczne należy stosować dla kolektorów powyżej średnicy DN600.

Studnie muszą mieć aprobatę IBDiM.

Komin włazowy stanowi rura GRP, która połączona jest w sposób szczelny z podstawą studni za pomocą łącznika GRP.

Jeśli wysokość studzienki Hs< 3,0m, istnieje możliwość dostawy studzienki w całości bez łącznika GRP komina włazowego.

W podstawie studni umieszczony spocznik z posypką antypoślizgową, oraz drabinka ze stali nierdzewnej.

Studnia wyposażona jest w pierścień odciążający, żelbetową płytę nastudzinną i żeliwny właz studzienny. Płyta pokrywowa i odciążająca z pierścieniem

(37)

TARNOWO PODGÓRNE

uszczelniającym EPDM. W studni przewiduje się wlaminowanie króćców z PVC dla wlotów i wylotów. Przepady (kaskady) należy wykonać z kształtek z PVC.

Średnica studni kinetowych wynosi od DN 1000 do DN 1200 z możliwością średnic dopływów od DN 150 do 800mm. Przepływ główny może posiadać przelot prosty lub kątowy

od 0° do 90° z możliwością do 5-ciu dopływów, zależnie od średnicy studzienki, które dostosowane są do połączenia studzienki z kanałami z innych materiałów stosowanych do budowy sieci kanalizacyjnych.

1.11 Instalacja pomp ciepła

Instalacja pomp ciepła stanowi oddzielne opracowanie.

Instalacja c.o.

W budynku istnieje instalacja c.o. w postaci grzejników zasilana z rozdzielacza z kotłowni. Instalacja c.o. nie podlega modernizacji. Pompy ciepła wraz z kotłem gazowym mają zostać wpięte jak na załączonym schemacie do istniejącego rozdzielacza obiegów grzewczych