prace poglądowe
Bożena J. robak, Joanna Bożyk, Janusz Borowicz
Koncepcje budowy części korzeniowej wkładów
koronowo-korzeniowych w świetle piśmiennictwa
Conception of Construction of Root Part of Dental Posts
– Review of the Literature
Zakład protetyki Stomatologicznej Uniwersytetu Medycznego w lublinie
Streszczenie
Zapotrzebowanie na leczenie endodontyczno-protetyczne we współczesnej praktyce stomatologicznej jest coraz większe. Utrzymany korzeń zęba jest naturalnym wszczepem – punktem wyjścia do dalszego leczenia protetyczne-go. w związku z tym wkłady koronowo-korzeniowe znajdują szerokie zastosowanie do odbudowy pojedynczych zębów oraz filarów uzupełnień stałych lub ruchomych. warunkiem powodzenia tego leczenia jest właściwe wyko-rzystanie zachowanego w jamie ustnej korzenia. powinien być dobrze umocowany w zębodole, prawidłowo wyle-czony endodontycznie, bez zmian okołowierzchołkowych, mieć zachowaną strukturę powierzchni nośnej. Kwestia kształtu i rozmiaru wkładów jest przedmiotem zainteresowania od wielu lat. do ważnych parametrów decydują-cych o retencji, wytrzymałości oraz naprężeniach powstajądecydują-cych wokół wkładów należą: długość wkładu, średnica części korzeniowej, faktura powierzchni trzonu, kształt części korzeniowej, kształt powierzchni nośnej (Dent. Med.
Probl. 2011, 48, 4, 576–582).
Słowa kluczowe: wkłady koronowo-korzeniowe, kształt wkładu koronowo-korzeniowego, zęby leczone
endodon-tycznie.
Abstract
Nowadays, the demand for endodontic and prosthetic treatment in dental practice is increasing. retained root is a natural tooth-implant – starting point for further prosthetic treatment. Therefore, the root posts are widely used to reconstruct the individual teeth, and as the pillars of fixed and removable dentures. The success of this treatment is conditioned by the proper use of retained roots in the oral cavity. It should be well fixed within the alveolus, endodontically treated, with no periapical lesions, should have preserved the structure of the bearing surface. The question of the shape and size of the post has been the point of interest for many years. Important parameters for retention endurance stress arising around the posts are: the length of the post, the diameter of the root, stem surface texture, shape of the root, the shape of the bearing surface (Dent. Med. Probl. 2011, 48, 4, 576–582).
Key words: dowel, post, shape of the post, endodontically treated teeth.
dent. Med. probl. 2011, 48, 4, 576–582
ISSN 1644-387X © copyright by wroclaw Medical University and polish dental Society
obecnie w leczeniu protetycznym duży nacisk kładzie się na pozostawienie w jamie ustnej uzę-bienia resztkowego. Zęby leczone endodontycznie czy złamania koron przy zachowanych, zdrowych korzeniach pozwalają lekarzowi na wykorzysta-nie ich do dalszej odbudowy. ekstrakcje w takich przypadkach powinny być tylko rozwiązaniem ostatecznym [1]. Korzyści płynące z wykorzy-stania uzębienia resztkowego jako podpory dla protez stałych są ogólnie znane i szeroko opisane w piśmiennictwie. pozostawienie wyleczonych i prawidłowo zabezpieczonych korzeni w
znacz-nym stopniu opóźnia proces zaniku kości wyrost-ka zębodołowego. Ma to bardzo duże znaczenie, zwłaszcza w przypadku leczenia protetycznego w żuchwie, ponieważ, jak wynika z licznych ba-dań i obserwacji, wielkość resorpcji kości żuchwy 4-krotnie przewyższa wielkość resorpcji kości szczęki. wykorzystanie korzeni zębów do rehabi-litacji protetycznej powinno być szeroko stosowa-ne, mimo dynamicznego rozwoju implantologii.
Ząb leczony endodontycznie powinien dobrze rokować na przyszłość. Może mieć przywróconą pełną funkcję i służyć ostatecznie jako ząb oporowy
dla stałej lub ruchomej protezy częściowej. Zwykle znaczne ilości struktury zęba są zniszczone albo przez próchnicę, albo przeprowadzone leczenie en-dodontyczne lub umieszczone w nim poprzednie rekonstrukcje. Ubytek struktury zęba powoduje, że utrzymanie późniejszych rekonstrukcji jest bardziej problematyczne, zwiększa prawdopodobieństwo złamania podczas obciążenia czynnościowego.
przed przystąpieniem do odbudowy zębów leczonych endodontycznie trzeba zwrócić uwagę na [2]:
1) dobrą szczelność wypełnienia kanału w jego końcowym odcinku,
2) brak wrażliwości na opuk (objaw uciskowo- -opukowy ujemny),
3) brak wysięku, 4) brak przetoki,
5) brak aktywnego stanu zapalnego.
Korzenie niespełniające tych wymogów po-winny zostać powtórnie leczone endodontycznie.
Stosowanie wkładów koronowo-korzenio-wych w zębach z częściowo lub całkowicie znisz-czoną koroną jest dzisiaj bardzo powszechne. w praktyce stomatologicznej stosuje się 2 rodzaje wkładów: lane (indywidualne) i standardowe (pre-fabrykowane).
Jedną z cech odróżniającą wkłady lane od stan-dardowych jest to, że wkłady lane odzwierciedla-ją konfigurację przygotowanego kanału, a wkłady standardowe mają już określony kształt, który wy-maga dopasowania kanału korzenia zęba [3].
do oceny konieczności wykonania wkładu koronowego lub koronowo-korzeniowego jest po-mocna klasyfikacja Naumanna [4]. Uwzględnia ona liczbę i jakość zachowanych ścian korony zę-ba po leczeniu endodontycznym. Zgodnie z tym podziałem do klasy I należą ubytki z zachowany-mi 4 ścianazachowany-mi. Ząb nie wymaga wówczas zaopa-trzenia wkładem, lecz jest możliwe zastosowanie, szczególnie w odcinku przednim, estetycznej re-konstrukcji adhezyjnej. Klasa II wg Naumanna to ubytki z zachowanymi 3 ścianami. Zdaniem auto-ra klasyfikacji możliwości obciążania tych zębów są mniejsze niż w klasie I, nie wymagają jednak zaopatrzenia wkładem koronowo-korzeniowym. Klasa III to ubytki z zachowanymi 2 ścianami. I w tym przypadku, w pierwszej kolejności, należy rozpatrywać wykonanie uzupełnienia adhezyjne-go. do klasy IV należą ubytki z zachowaną jedną ścianą. w takim przypadku zaleca się wykona-nie wkładu koronowo-korzeniowego. w odcinku przednim należy wykonać wkład estetyczny, np. z włókien szklanych, węglowych lub wkład peł-noceramiczny. w odcinku bocznym natomiast należy rozważyć wykonanie wkładu metalowego. w klasie V z całkowitym brakiem ścian wykona-nie wkładu jest wykona-niezbędne [4].
Statyka umocowania
odbudowy protetycznej
na wkładach koronowo-
-korzeniowych
podczas działania siły żucia na wkład koro-nowo-korzeniowy podlega on naprężeniom na 3 różne sposoby: wyginanie, odkształcanie pod-czas ściskania i obrót.
Siła żucia daje się rozłożyć na składowe za po-mocą równoległoboku sił w następujący sposób:
1) jedna składowa (KV) siły żucia biegnie
osio-wo, zgodnie z kierunkiem wkładu i obciąża go na ściskanie;
2) druga składowa (KH) biegnie
przedsionko-wo, prostopadle do wkładu i obciąża go na zgina-nie [5].
pionowa składowa siły żucia obciąża ząb na ściskanie. wkład nie może przekazywać jednak tej siły na ząb, gdyż mogłoby wówczas dochodzić do jego pęknięcia. Z tego względu zęby opracowane pod wkład koronowo-korzeniowy powinny mieć płaską powierzchnię nośną. Kontakt powierzchnio-wy nie jest retencją, ale służy do przyjmowania sił żucia. pozioma składowa siły żucia obciąża wkład na zginanie. Siła pozioma może wyciągnąć wkład tak jak wyciąga się gwóźdź ze ściany, przy czym ściana wargowa zrębu korzeniowego odłamie się. Jeżeli ścianę tę opracowuje się skośnie daszkowato, to poziome składowe siły żucia będą przekazywane korzystnie dla jego stabilizacji. Każdy ząb jest ob-ciążony przez siły żucia na skręcenie. w przypadku zębów przednich siły skręcające działają ze strony bocznej na brzeg sieczny. w zębach ćwiekowych i koronach na wkładach koronowo-korzeniowych tego typu obciążenia rotacyjne mogą prowadzić do rozchwiania i odcementowania wkładu [5-7]. Kon-strukcja wkładu powinna rozkładać siły nacisku jak najbardziej równomiernie. częstość pękania korzenia zwiększa się z zastosowaniem wkręcanych standardowych wkładów.
od wielu lat trwają badania doświadczalne do-tyczące wkładów koronowo-korzeniowych. Bada-nia te koncentrują się głównie na ocenie naprężeń w zębach odbudowanych wkładami oraz na wy-trzymałości korzeni na złamania.
odbudowa protetyczna za pomocą wkładów nierozerwalnie wiąże się z biomechaniką, a więc działaniem różnorodnych sił i ich składowych na konstrukcję wkład–korzeń zęba. Są to siły wyzwa-lane w jamie ustnej w czasie aktu żucia. Zalicza się do nich siły: pionową, poziomą i skośną.
Siły te powodują generowanie naprężeń w zę-bach i okolicznych tkankach. Najistotniejszym za-daniem wkładu jest równomierny i bezpieczny rozkład naprężeń funkcjonalnych. wkład musi być
wystarczająco wytrzymały, aby pochłaniać te na-prężenia bez ryzyka odkształcenia lub pęknięć [8].
Shillingburg et al. [7] uważają, że zastoso-wanie wkładu powoduje wydłużenie ramienia dźwigni powstałej z uzupełnienia protetycznego podczas działania sił żucia i zmniejsza siłę odry-wającą koronę od podłoża. caputo i Standlee [9] twierdzą, że w zębie odbudowanym bez użycia wkładu siły żucia wywołują dużą koncentrację naprężeń w miejscu łączenia odbudowanej korony z tkankami zęba. Zastosowanie wkładu powoduje bardziej równomierne rozłożenie sił w korzeniu wzdłuż całej długości trzonu wkładu. wskutek tego następuje przemieszczenie koncentracji na-prężeń w głąb korzenia, z dala od krytycznego rejonu styku zębiny z koroną. Następstwem tego jest mniejsza podatność zęba na złamanie i lepsza integracja brzeżna korony protetycznej.
Optymalne koncepcje
budowy wkładów
Kwestia kształtu i rozmiaru wkładu jest przed-miotem zainteresowania od wielu lat. Ma to zwią-zek z długością korzenia oraz jego wymiarami: mezjalno-dystalnym i policzkowo-językowym.
do ważnych parametrów decydujących o re-tencji, wytrzymałości oraz naprężeniach powsta-jących wokół wkładów należą: długość wkładu, średnica części korzeniowej, faktura powierzchni trzonu, kształt części korzeniowej i kształt po-wierzchni nośnej [8-10].
Długość wkładu
wiele dyskusji toczy się wokół pytania: jaka powinna być optymalna długość wkładu? weryfi-kacja tych zaleceń uwzględniająca rozległe retro-spektywne badania kliniczne pozwoliła na zdefi-niowanie pewnych wskazówek ogólnych.
Niezwykle ważnym zagadnieniem jest długość wypełnienia kanałowego, jaka powinna pozo-stać w kanale korzeniowym po opracowaniu pod wkład. Z uwagi na skomplikowaną budowę syste-mu kanałowego w jego części przywierzchołkowej (obecność delty, kanałów bocznych, nieregularny kształt wierzchołka korzenia, obecność resorpcji) poleca się pozostawić co najmniej 4–5 mm wypeł-nienia kanałowego. dzięki temu unika się ryzyka odsłonięcia ww. anomalii anatomicznych, a tym samym pogorszenia szczelności wypełnienia ka-nałowego [11-13].
wykazano również, że pozostawienie tylko 2–3 mm wypełnienia skutkuje częstym powstawaniem zmian okołowierzchołkowych spowodowanych nieszczelnością wypełnienia wierzchołka. Jest to
pierwsza istotna wskazówka warunkująca długość wkładu. długość opracowanego kanału wpływa na zwiększenie powierzchni, na której rozkładają się naprężenia czynnościowe. Krótki wkład powodu-je koncentrację naprężeń w strefie przykoronowej, podczas gdy długi umożliwia ich rozkład na całej powierzchni opracowanego kanału.
Z piśmiennictwa wiadomo, że część korzenio-wa wkładu powinna stanowić ⅔–¾ długości rzenia zęba i być równa co najmniej długości ko-rony klinicznej. Najkorzystniejszy stosunek części korzeniowej do koronowej wkładu wynosi 3:1 lub 2:1. wzrost długości części korzeniowej wkładu powoduje zwiększenie odporności na złamania i lepszą retencję uzupełnienia [9, 14, 15]. Z powyż-szych przyczyn wkład powinien mieć jak najwięk-szą długość. Nie można jednak wykonać części korzeniowej wkładów o długości równej długości korzenia. Jednym z powodów jest konieczność za-bezpieczenia tkanek okołowierzchołkowych przed nieszczelnością, mikroprzeciekiem i ewentualnym przepchnięciem materiału wypełniającego.
wkład stanowiący 2/3 długości korzenia po-woduje niewielkie naprężenia w rejonie szyjki zę-ba i równomierny rozkład naprężeń wzdłuż całej powierzchni opracowanego kanału oraz zapewnia dobrą retencję wkładu. wkład o długości przekra-czającej 2/3 długości korzenia wywołuje mniejsze naprężenia w obrębie szyjki zęba, ale jednocześnie ich zwiększenie w wierzchołku korzenia. wkłady krótkie wywołują znacznie większe naprężenia w korzeniu niż wkłady długie. Szczególnie duża koncentracja naprężeń występuje w strefie przy-koronowej korzenia. Naprężenia te mogą dopro-wadzić do odcementowania wkładu lub złamania korzenia. Mechanizm złamania korzenia odbudo-wanego krótkim wkładem przedstawia [14].
Średnica części korzeniowej
wkładu
w świetle współczesnych badań wpływ gru-bości części korzeniowej wkładów na naprężenia w korzeniach nie jest jednoznacznie określony. Felton et al. [16] uważają, że wytrzymałość korze-nia zależy od grubości zębiny pozostawionej po opracowaniu kanału oraz od anatomii i wielkości zęba. grubsza ściana korzenia wpływa na wzrost wytrzymałości struktur zęba. podobnie twierdzą Mattison et al. [17, 18], iż naprężenia wzrastają ze wzrostem średnicy wkładu i obciążeniem zęba, dlatego postulują stosowanie cienkich wkładów, szczególnie w zębach narażonych na duże siły od-gryzania i żucia.
davy et al. [19], cooney et al. [20] oraz lee. et al. [21] na podstawie badań sformułowali od-mienne wnioski. Zastosowanie wkładu o większej
średnicy powodowało w ich obserwacjach wzrost wytrzymałości zębów zrekonstruowanych wkła-dami.
według Shillingburga [7, 14] szerokość pre-parowanego kanału nie powinna przekroczyć 1/3 średnicy korzenia w miejscu połączenia szkliwno-cementowego. Minimalna grubość zachowanych ścian wokół wkładu powinna wynosić 1 mm. w zależności od anatomii zęba i szerokości korze-nia, wypreparowany kanał powinien mieć średni-cę 0,7–1,5 mm [14].
Każdy ząb podlegający rekonstrukcji za po-mocą wkładu koronowo-korzeniowego wymaga dodatkowej preparacji korzenia w celu przygoto-wania łoża dla tego uzupełnienia. Badania Ho et al. [22] oraz Huntera et al. [23, 24] wykazały, że poszerzenie kanału korzenia zmniejsza wytrzy-małość pozostałych tkanek zęba i powoduje wzrost naprężeń w szyjce zęba. Zęby z zacementowanymi wkładami są bardziej wytrzymałe w porównaniu z zębami z wypreparowanym miejscem na te uzu-pełnienia. Naprężenia w zębie z zacementowanym wkładem ulegają redukcji w stosunku do naprężeń występujących w zębie z opracowanym miejscem pod wkład.
Faktura powierzchni trzonu
wkładu
wkłady lane mają powierzchnię porowatą. wkłady standardowe mogą mieć powierzchnię gładką, chropowatą, pokrytą rowkami (równo-ległymi, skośnymi, prostopadłymi do długiej osi wkładu), ponacinaną, ząbkowaną lub gwintowa-ną [25]. wkłady z trzonami gwintowanymi, wkrę-canymi w zębinę charakteryzują się lepszym utrzy-maniem w porównaniu z wkładami o powierzch-ni gładkiej lub chropowatej. Niestety wywołują one jednocześnie największe naprężenia wstępne podczas zakładania i obciążeń czynnościowych. Koncentracje naprężeń występują na szczytach zwojów gwintu wkręconych w zębinę. Zwiększają się one, gdy wkład zostanie wkręcony do węższego lub nieoczyszczonego kanału [26-28].
Kształt części korzeniowej
wciąż kontrowersyjny jest problem kształtu części korzeniowej wkładów koronowo-korzenio-wych. Zarówno wkłady lane, jak i standardowe mogą mieć różny kształt części korzeniowej. Naj-częściej spotykane w praktyce stomatologicznej kształty to: stożek, walec, teleskop [29-31].
Jednym z czynników wpływających na kład i wielkość naprężeń w zębie jest kształt i roz-miar części korzeniowej wkładu zacementowanego w korzeniu. wkład powinien być tak
zaprojekto-wany, aby podczas obciążeń nie uległ odcemento-waniu od tkanek zęba, a przede wszystkim nie do-prowadził do pęknięcia korzenia i w następstwie do ekstrakcji zęba. w niektórych przypadkach tkan-ki zęba są bardzo zniszczone, wówczas pozostała struktura zęba determinuje wielkość przyszłego wkładu. w wielu sytuacjach klinicznych jest jednak zachowany prawie niezniszczony zrąb korzenia. wówczas lekarz opracowując tkanki pod wkład może nadać im odpowiednią formę i pośrednio zdecydować o kształcie przyszłego wkładu.
wkłady, których część korzeniowa ma kształt stożka są powszechnie stosowane. Stożkowa for-ma zapewnia dobry odpływ cementu podczas montowania wkładu, dlatego też wywołuje ona wówczas małe naprężenia. caputo i Standlee [9] uważają, że wkłady o stożkowych, zwężających się ścianach działają podczas obciążenia jak klin i mogą spowodować pękniecie korzenia. efekt klina jest tym większy, im jest płytsze osadze-nie wkładu w zębie i im mosadze-niejsza jego średnica. efekt ten może być złagodzony przez wykonanie oparcia wkładu na powierzchni nośnej korzenia. Musikant et al. [8] twierdzą natomiast, że wkłady stożkowe o bardziej zbieżnych ścianach powodu-ją zwiększenie naprężeń w części szyjkowej zęba oraz ich redukcję w wierzchołku korzenia. wąski wierzchołek wkładu przenosi minimalną część wszystkich naprężeń. Szerokie opracowanie ujścia kanału i zastosowanie wkładu w kształcie stożka o szerokiej podstawie może doprowadzić do zła-mania cienkich ścian korzenia. gładkie, stożko-we wkłady mają potencjalnie najmniejszą retencję w porównaniu z wkładami o innych kształtach trzonów [32]. Im większy kąt między ścianami, tym mniejsza retencja.
Musikant, cohen i deutsch [10, 33–36] wska-zują, że kształt stożkowy wkładu był uważany przez wiele lat za idealny. delikatnie zwężający się wkład naśladował zwężający się kanał korze-nia. autorzy ci zalecają, aby zachować minimalną zbieżność ścian wkładu koronowo-korzeniowe-go, unikać natomiast kształtu szerokiego stożka o gwałtownie zwężających się ściankach.
większość autorów jest zgodna, że wokół wkładów o części korzeniowej w formie stożka występuje najlepszy rozkład naprężeń. Sorensen i engelman [37] przeprowadzając badania wytrzy-małościowe wkładów stożkowych i walcowatych, stwierdzili, że zęby z wkładami o części korzenio-wej w kształcie stożka łamały się przy sile prawie 2-krotnie większej niż wkłady w kształcie walca.
według cooney et al. [20] wkłady stożkowe w porównaniu z walcowatymi mają mniejszą reten-cję, ale za to powodują mniejsze naprężenia wokół wierzchołka. davy et al. [19] badali różne kształty wkładów metodą elementów skończonych.
wyka-zywali, że kształt stożkowy powodował najmniejsze naprężenia wokół wierzchołka. podobnie dowodzi-li pao et al. [38], konkludując, że wkład stożkowy jest najbardziej optymalny jeżeli chodzi o rozkład naprężeń. Felton et al. [16] przedstawili odmienny pogląd. wskazywali, że wytrzymałość zębów pod wkładem nie zależy od kształtu części korzenio-wej tylko od morfologii zęba oraz grubości pozo-stawionej zębiny oszlifowanej pod wkład. dejak i Młotkowski [39] porównywali naprężenia wystę-pujące w zębinie zębów siecznych przyśrodkowych wokół różnie zaprojektowanych części standardo-wych wkładów koronowo-korzeniostandardo-wych. Badaniu poddali wkłady o części korzeniowej w kształcie walca, stożka, teleskopu. wyniki badań dowiodły, iż rozkłady i wartości naprężeń wokół wkładów o części korzeniowej w kształcie walca, teleskopu i stożka nie różnią się istotnie między sobą. do podobnych wniosków doszedł również robbins et al. [40], twierdząc, że rozkłady naprężeń wokół wkładów o kształcie walca i stożka nie różnią się między sobą. według wielu autorów wkłady o czę-ści korzeniowej w kształcie walca lepiej przenoszą siły żucia oraz powodują bardziej równomierny rozkład naprężeń w korzeniach podczas obciążeń. do takich wniosków doszli m.in. Musikant, cohen, deutsch. [10, 33–36]. cooney i caputo [20] dowie-dli, że najbardziej ujednolicony rozkład naprężeń występuje wokół walca o dużej średnicy i długo-ści. wkłady walcowate (cylindryczne) według tych autorów charakteryzują się większą retencją niż wkłady stożkowe. Hudis i goldstein [41], porów-nując wkłady stożkowe z cylindrycznymi, potwier-dzili, że rozkład naprężeń jest korzystniejszy wokół wkładów cylindrycznych.
Henry [42] porównywał wkłady stożkowe i walcowate zarówno lane, jak i standardowe. wy-kazano, że cylindryczne wkłady lane powodowały
najmniejsze naprężenia wokół korzeni. Ta grupa wkładów miała również najbardziej równomierny rozkład naprężeń. lepszy rozkład naprężeń jest z zastosowaniem dłuższego niżeli krótszego wkła-du cylindrycznego. wkłady stożkowe lane kumu-lowały naprężenia w obrębie wierzchołka korzenia i części przyszyjkowej korzenia. aktywne wkłady standardowe wykazywały duże naprężenia nawet w warunkach bezobciążeniowych, a zwłaszcza w obrębie wierzchołka korzenia. Spośród wszyst-kich badanych wkładów największe naprężenia wykazywały wkłady standardowe, aktywne, cy-lindryczne. przy obciążeniu naprężenia wzrastały w sposób wielokrotny.
Kształt powierzchni nośnej
powierzchnię nośną wkładów koronowo-ko-rzeniowych przeważnie opracowuje się prostopa-dle do długiej osi zęba. w zębach przednich, ze względów estetycznych, przedsionkową część zrę-bu korzenia ścina się skośnie w kierunku dziąsła. czasami powierzchnię modeluje się ukośnie obu-stronnie – od strony przedsionka i podniebienia. Z badań wynika, że kształt powierzchni nośnej ma wpływ na wielkość naprężeń występujących w tkankach zrębu zęba wokół wkładu koronowo- -korzeniowego [43].
Podsumowanie
przegląd piśmiennictwa wskazuje, że nie ma jednolitych poglądów co do budowy części korze-niowej wkładów koronowo-korzeniowych. przed-stawione koncepcje mogą posłużyć jako wskazów-ki podczas wykonywania odbudowy protetycznej wykorzystującej wkłady koronowo-korzeniowe.
Piśmiennictwo
[1] aluchna M.: rekonstrukcje zachowawcze zębów z zastosowaniem standardowych wkładów koronowo-korzenio-wych. Magazyn Stomatol. 2006, 16, 9, 99–104.
[2] rosenthiel S.F., land M.F., Fujimoto J.: współczesne protezy stałe. wyd. czelej sp. z o.o., lublin 2002, 287– 289.
[3] aluchna M.: Niemetalowe standardowe wkłady koronowo-korzeniowe. Magazyn Stomatol. 2005, 15, 3, 69–72. [4] Naumann M.: Kiedy wskazane są wkłady koronowo-korzeniowe – klasyfikacja i koncepcja terapeutyczna.
Quintessence 2003, 11, 327–334.
[5] Bates J.F., Stafford g.d., Harrison a.: Masticatory function – a review of the literature. 1. The form of the masticatory cycle. J. oral. rehabil. 1975, 2, 281–301.
[6] Hohmann a., Hielscher w.: Korony. wyd. Kwintesencja, warszawa 1998, 112–117.
[7] Shillingburg H.T., Jacobi r. Bracket S.e.: Zasady opracowania zębów pod protezy stałe metalowe i porcelano-we. wyd. Kwintesencja, warszawa 1999, 354–356.
[8] Musikant B.l., cohen B.I. deutsch a.S.: optymalne zmiany koncepcji budowy wkładu. Stomatol. współczesna 1998, 5, 1, 48–51.
[9] caputo a.a., Standlee J.p.: Biomechanics in clinical dentistry. Quintessence publishing co, chicago 1987, 185– 203.
[10] Musikant B.l., cohen B.I., deutsch a.S.: Zasady osadzania i doboru rodzaju wkładów koronowo-korzenio-wych: jak przedłużyć żywotność wykonanego uzupełnienia? Magazyn Stomatol. 2002, 12, 6, 50–52.
[11] Mattison g.d., delivanis p.d., Thacker r.w, Hassell K.J.: effect of post preparation on the apical seal. J. prosthet. dent. 1984, 51, 785–789.
[12] Haddix J.e., Mattison g.d., Shulman c.a., pink F.e.: post preparation techniques and their effect on the apical seal. J. prosthet. dent. 1990, 64, 515–519.
[13] Kvist T., rydin e., reit c.: The relative frequency of periapical lesions in teeth with root canal-retained posts. J. endod. 1989, 15, 578–580.
[14] Shillingburg H.T., Hobo S., whitsett l.d.: protezy stałe – zarys postępowania klinicznego i laboratoryjnego. wyd. Kwintesencja, warszawa 1997, 156–159.
[15] Shillingburg H.T., Jr., Fisher d.w., dewhirst r.B.: restoration of endodontically treated posterior teeth. J. prosthet. dent. 1970, 24, 401–419.
[16] Felton d.a., webb e.l., Kanoy B.e., dugoni J.: Threaded endodontic dowels: effect of post design on incidence of root fracture. J. prosthet. dent. 1991, 65, 179–187.
[17] Mattison g.d.: photoelastic stress analysis of cast-gold endodontic posts. J. prosthet. dent. 1982, 48, 407–411. [18] Mattison g.d. , von Fraunhofer J.a.: angulation loading effects on cast-gold endodontic posts: a photoelastic
stress analysis. J. prosthet. dent. 1983, 49, 636–638.
[19] davy d.T., dilley g.l., Krejci r.F.: determination of stress patterns in root-filled teeth incorporating various dowel designs. J. dent. res. 1981, 60, 1301–1310.
[20] cooney J.p., caputo a.a., Trabert K.c.: retention and stress distribution of tapered-end endodontic posts. J. prosthet. dent. 1986, 55, 540–546.
[21] lee H.e., wang c.H., wu N.Y., Kuo H.l.: Stress distribution of prefabricated screw posts. part I: post size. gaoxiong. Yi. Xue. Ke. Xue. Za Zhi. 1991, 7, 471–475.
[22] Ho M.H., lee S.Y., chen H.H., lee M.c.: Three-dimensional finite element analysis of the effects of posts on stress distribution in dentin. J. prosthet. dent. 1994, 72, 367–372.
[23] Hunter a.J., Feiglin B., williams J.F.: effects of post placement on endodontically treated teeth. J. prosthet. dent. 1989, 62, 166–172.
[24] Hunter a.J., Hunter a.r.: The treatment of endodontically treated teeth. curr. opin. dent. 1991, 1, 199–205. [25] Kahn F.H.: Selecting a post system. J. am. dent. assoc. 1991, 122, 70–71.
[26] Standlee J.p., caputo a.a., Hanson e.c.: retention of endodontic dowels: effects of cement, dowel length, diameter and design. J. prosthet. dent. 1978, 39, 400–405.
[27] Standlee J.p., caputo a.a., Holcomb J., Trabert K.c.: The retentive and stress-distributing properties of a threaded endodontic dowel. J. prosthet. dent. 1980, 44, 398–404.
[28] Thorsteinsson p.S., Yaman p.: a comparison of stress distribution at tapered vs. threaded cylindrical posts using photoelastic stress analysis. Tannlaeknabladid 1991, 9, 1, 7–12.
[29] dejak B., romanowicz M.: wpływ kształtu i wielkości części korzeniowych wkładów na wytrzymałość rekon-struowanych zębów w świetle piśmiennictwa. prot. Stomatol. 2000, 50, 86–94.
[30] dejak B., Józefowicz J.: wpływ różnych kształtów wkładów koronowo-korzeniowych na naprężenia w tkankach zęba. prot. Stomatol. 1994, 44, 248–250.
[31] dejak B., Młotkowski a.: Badanie naprężeń w zębach w zależności od wielkości części korzeniowej wkładów. Quintessence 1995, 3, 410–419.
[32] Standlee J.p., caputo a.a., collard e.w., pollack M.H.: analysis of stress distribution by endodontic posts. oral Surg. oral Med. oral pathol. 1972, 33, 952–960.
[33] Musikant B.l., cohen B.I., deutsch a.S.: podstawowe wymagania stawiane wkładom koronowo-korzeniowym. Magazyn Stomatol. 2003, 13, 1, 48–50.
[34] Musikant B.l., cohen B.I., deutsch a.S.: wpływ konstrukcji wkładów koronowo-korzeniowych oraz odbudo-wanego zrębu koronowego na zęby leczone endodontycznie. poradnik Stomatol. 2005, 5, 1, 34–38.
[35] Musikant B.l., deutsch a.S.: a new prefabricated post and core system. J. prosthet. dent. 1984, 52, 631–634. [36] cohen B.I., Musikant B.l., deutsch a.S.: aktywne wkłady koronowo-korzeniowe. TpS 2003, 2, 30–37. [37] Sorensen J.a., engelman M.J.: effect of post adaptation on fracture resistance of endodontically treated teeth.
J. prosthet. dent. 1990, 64, 419–424.
[38] pao Y.c., reinhardt r.a., Krejci r.F.: root stresses with tapered-end post design in periodontally compro-mised teeth. J. prosthet. dent. 1987, 57, 281–286.
[39] dejak B., Młotkowski a.: analiza naprężeń występujących w zrębach zębów odbudowanych wkładami korono-wo-korzeniowymi o różnych kształtach części korzeniowej. Quintessence 1994, 2, 705–712.
[40] robbins J.w., earnest l.a., Schumann S.d.: Fracture resistance of endodontically-treated cuspids. am. J. dent. 1993, 6, 159–161.
[41] Hudis S.I., goldstein g.r.: restoration of endodontically treated teeth: a review of the literature. J. prosthet. dent. 1986, 55, 33–38.
[42] Henry p.J.: photoelastic analysis of post core restorations. aust. dent. J. 1977, 22, 157–159.
[43] dejak B.: wpływ niedokładności wykonania wkładów koronowo-korzeniowych na naprężenia w tkankach zęba. prot. Stomatol. 1995, 45, 50–52.
Adres do korespondencji:
Bożena J. robak
Zakład protetyki Stomatologicznej UM ul. Karmelicka 7
20-081 lublin tel. 601 553 575 e-mail: jolarob@tlen.pl
praca wpłynęła do redakcji: 14.03.2011 r. po recenzji: 18.04.2011 r.
Zaakceptowano do druku: 15.11.2011 r. received: 14.03.2011
revised: 18.04.2011 accepted: 15.11.2011
