Fabricageschema voor de bereiding van acetaldehyde uit aethyleen

-...•... __ ... .

... _

... L0.I...11.-R...It::../..(.S

...

..f.

..

r:. ..

4/~.A(.A

....

_

... .

...<j2e

..

6.Z.a.L.

.,L) ..

6.y;Y

... ,a.6:

...

u:LL-:.. ...

!2e.L:. ..

Z;y .. ..c.LL.LV ...

.

... W. ...

K,.

...

;J..

...

l.t./..r.1.L. ...

.&2

.

.I.9.

..

i.:..L

... .

?

-...

__ .LJ. ..

.Il.r.}4..;;../.Jt:

..

Z.J:..t6i:

...

/...

..

«.

..

~

..

~

.. A1.:.

.

.B. ..

,1(./.<./..-::.

...

&/

... ..

/ \ E / '

-...

_

... _

...

__ uJ ...

'"'_k. ...

E.. .. ,(, ...

~

...

..

10000 bb'bo

o,b

0 obool,

00:001,

oU)ooo

6

Ob

C

è

Ó~

I '

. .

:

,/

\ \

I .

_... .. .... ,"

.

'. - .. -i -... _-. ..

. "

\J

.X\.

A .

'l.Ja1-r~

A-~ .1_·A ';-~p'

i-.-

..

_ . . .. '., . . . ,.; ...

~.-'...

~'-~..

\';rw.-t\ow!vt,'r

r~' ~.

,""r

t

Ju,.

k:J..t!iJd.<d.J.

jVM..

cU'

~~ ~

4

~:

~.V:. ~~S

. . - .

,M.~ 14;(J,~

iJT"(

ik .

~~L

L..n-"(",,',:

(,fkM. · .

J,u,) _

~ ctk~~~

tI

(M,t4.t

\:~1

w.

~wt-,

tL<,tP.

4J.. - .

a-vJu'

\Ç'

o.,t~.'

I\'v\wt

~~._

f

.

'

o ) . .' .

0.. . . .

f

v\,

cz

t

n.

~

~

.

~

a\\II.

~

{.. tyw..

}J!/V'N

w'(-: .

t1L<N..

pc.,..'

.~

.

0\,""0

M

,-'E.

.,

.1

, . i i

f'

I i . ~ ..

-

~

,

1 j \ . ' . .1 J , 1 . . I ..

!

I . i .. , . î . -, . "

,

. . t .

,

. .

'

.

Literatuur

1.

Chem. Eng. News

26 maart 1956

2.

R. E. Kirk,D. F. Othmer

Encyclopedia of Chemical Technology

Interscienàe Publishers Inc.

New York 1947

Deel I

bI. 32

3.

Dr Wilhelm Foerst

Ulimans Encyklopädie der Technischen Chemie

Urban und Schwarzenberg München-Berlin

1953

Deel

111

bI.

2

4. B.I.a.S.

1049

5.

B.I.a.S.

370

6.

Brits Octrooi 701 550 t.n.v. Chemische Werke Hüls

7.

Chem. Eng •

56

132 (1949)

. 8.

9.

10.

11.

12.

13.

J.M.Smith

Chemical Engineering Kinetics

McGraw-Hill Book Company Inc.

1956

F.D.Rossini Selected Values of Properties of Hydrocarbons

United States Government Printing Office,Washington·D.C.

Circular of the National Bureau of Standards C461 1947

D.W.van Krevelen,H.A.G.Chermin

Chem.Eng.Sci.

1 66

(1951)

D.W·.van Krevelen,C.van

Heerden~P.Nobel

Che m. Eng. Sc i •

1

54

(

1951 )

J.Jacobs

Destillier und Rektifizieraniagen

Technika

Bücher der Praxis Munchen-Oldenbourg 1950

Int.Crit.Tables deel

111

bI. 210

14. John H.Perry

Chem. Eng. Handbook

bI. 279

McGraw-Hill Book Company Inc.

1950

15. John H.Perry

Chem. Eng. Handbook

bI. 415

McGraw-Hill Book Company Inc.

1950

16. V.D.I. Wärmeatlas

bI. Pa7

17. T. K. Sherwood Absorption and Extraction

bI. 147

\

Aanvulling •

Dichtheid van he t acetyleen-stoom me.ngsel bij 3 ~ 5 atm en

360°0.

gewicht

dichtheid

volume

Acetyleen

2,82 kg

l,l? kg/m3 bij 000 en 1 atm.

2,40 m3

Stoom

2,24

0~?6 2~95

Hieruit volgt een

gemiddel~e

dichtheid van 0,94 kg/m3

De dichtheid van het gasmengsel onder de omstandigheden id

dê reactor ( 3,5 atm. en 36000 ) is dus

0,91 x 2?3/633 x 3,5

=

1,42

1~/m3.

De viscositeit is berekena met een no.mogram uit literatuur 14

bI. 3?1 .Hieruit wordt als gemiddelde waarde voor stoom en

ace~~leen

bij 360°0 en 1 atm. gevonden 0,02 centipoise of

2 10 kg/m sec.

De viscositeit van gassen is evenre dig met de dichtheid

p

A

de gemidd.

vr~Je

weglengte

Á

de gemidd.

snel-heid der moleculen

e

'1

r..-.jJ.l.e.

Omdát de gemidd. vrije weglengte omgekeerd evenredig

de dichtheid is de viscositeit dus onafhankelijk van

tot ca. 10 atmosfeer

en

./1

ï

is met

de druk

FABRICAGE

SCHEn~

voor de bereiding van ACETALDEHYDE

Inleiding

Keuze uit diverse processen

Keuze van de plaats van de fabriek

Korte beschrijving van het toegepaste proces

Toelichting van he t acetyleen hydratatie proces

Berekeningen

Const;ructie materialen

W. K. A.

Walrave)

Brabantse Turfmarkt 89)

Delft.

I.

-Inleiding.

Acetaldehyde (aethanal) is een als zodanig weinig gevraagd

prodltct.Het is een kleurloze vloeistof' met een kookpunt van

20

2

8 C bij 1 ata. en heeft een niet onprettige geur.

Als tussenproduct heeft het een grote, rol gespeeld bij de

bereiding van synthetische rubber door polymerisatie van

butadieën.Vooral in Duitsland zijn gedurende de tweede

wereldoorlog grote fabrieken gebouwd voor de productie van

de hieruit verkregen Buna rubber.Sinds er andere wegen

ge~

vonden zijn en worden ter verkrijging van butadieën heeft

deze afzet aan betekenis verloren.

Het acetaldehyde vormt echter nog steeds een gewaardeerd

uitgangsproduct voor de bereiding van:

azijnzuur

azijnzuur-anhydride (95% voor celluloseacetaa,t, kunstz ijde,

fotografische film,cellofaan,lakken,)

pentaerythritol ( C(CH20H)4 voor springstoffen P.E.T.N. en

andere

vervangi~~

van glycerol )

chloral ( CC13CHO voor D.D.T. )

polyvinylacetaat enz.

-

. -

:~"

""

Gegevens over productie en prijs vari deze stoffen

in

Europa

zijn weinig toegangkelijk omdat de p;r-oducenten zich voor

1940 in een kartel hadden verenigd

(~N.V.Electro

Zuur- en

Waterstof Fabriek) I.C.I. , l.G. Farben ) .Na de oorlog zijn

bepaa,lde afspraken tuss;en de nederlandse, engelse en duitse

fabriekanten vernieuwd.

'

De prijs van acetaldehyde heeft in de afgelopen jaren in de

V.S. weinig fluctuaties ondervonden. 1956 fl. 1,13 /kg.

1940 fl. 0,85 /kg.

litt.l

In de chemicaliën kelder van het @Sbouw voor scheikunde wordt

fl. 3,05

/kg.

gerekend waarbij we wel moeten bedenken dat het

dan gaat om kleine hoeveelheden waarbij verpakking,transport

enz. een relatief grote rol gaan spelen wat in de prijs een

factor 3 kan schelen.

Productie in miljoen kg./jaa,r

litt. 2 en 3

'51

'50

'49

'48

'47

'46

'45

'44

'43

~42

V. S.

214 193 160

NO

J.

--(&( .

/

Keuze uit dive rse pr ocess: en.

Voor de bereiding van acetaldehyde kunnen drie principieel

verschillende ;vyegen worden gevolgd.

1. Dehydrogeneren van aethylalcohol (alcohol dehydrogenatus ).

2.

Hydratatie van acetyleen

--A. Acetylee:n le,iden in wate,r bij

90

00 waa.rbij een

kwik-katalysator de hydratatie versnelt.In de uitvoeringsvorm

en regeneratie van de katalysator bestaan vele variaties.

litt. 4

'

B. Acetylee:n rr.e.t methanol onder druk geven

methyl-vinyl-aether. Na hydrolyse vormt dit acetaldehyde en IIE:thanol

wat terug gewonnen wordt. litt.5

O. Acetyleen en stoom worden in'de dampfase geleid over

ee:n zink-wolframaa.t katalys§-tor op aluminium-oxyde drager

bij een temperatuur van 369 O. litt.6 zie fotocopy

3. Gecontrolee rde selectieve ',oxJlldatie van koolwaterstoffen

kan onder de juiste omstandigheden leiden tot een mengsel

van de lagere

alcoholen~zuren

en aldehyden.De gepubliceerde

berichten beperken zich tot proeffabrieken en laten geen

gedetaileerde berekeningen toe. litt.7

Omdat he:t acetaldehyde later door oxydatie omgezet wordt in

azijnzuur-anhydride lijkt de eerste methode een onnatuurlijke

weg. Economische factoren zijn echter beslissend en de

berei-ding van salpeterzuur door katalytische oxydatie van

ammo-niak is ee,n voorbeeld van een omslachtige en toch rendabele

methode. Toch geven we. hie r de voorkeur aan een direct methode

J-0.eX-ár omdat aethylalcohol op zich zelf al

ee~-evo-~

product is.

'V..Lr~~'f

De derde methode werd slechts voor de volledigheid genoemd.

Bovendien za;,l de zuivering van deze reeks van stoffen de

kostprijs ongunstig beinvloeden.

, Uit de drie genoemde acetyleen hydrataties werd 2 0 gekozen

om een indruk te krijgen van de mogelijkheden van dit proces.

Het werken Ire,t acetyleen brengt bepaalde voorzieningen met

zich mee in verband met he t ontploffingsgevaa;,r

~

o. a.

het in segmenten verdelen van acetyleen leidingen

ontluchten van koe lwate:r de r inje ctiekoelers '

het vermijden van ruimten in apparatuur

di~

niet ontlucht

kunnen worden.

Bij de berekening van het fabrieksschema is de productie

ge-steld

op/~

.

64 000

t~

dagen 8t/u

2

~

22'

kg.

Isec.

,181k~01/u

50

~

3 mol

Isec.

).

--Keuze van de

pl~ts

van de fabriek

~.

Bij de keuze van de pla.a.ts voor de a,cetaldehyde fabriek

spelen de volgende factoren een rol.

.

Aanvoer grondstof acetyleen.Dit . impliceert de aanwezigheid van

aardgas, waarui t door kraken acetylee.n gewonnen kan worden, of

goedkope

electriciteit~de

bepalende factor voor de prijs van

carbi~d

en daarmee acetylee.n.

Afvoe/r van acetaldehyde c. q. houtverwerkende industrie.

Aanwezigheid van voldoe,nde koe,lwate.r ge durende hethele jaar

en liefst van zee,r lage temperatuur

i.

v. m. het lage kookpunt

van acetaldehyde.

Electriciteit.

Om deze redenen komen twee plaatsen in aanmerking in Brits

Columbia, Canada~

te: weten aan de Taku rivie.r in het noorden

en Savona aan de Fràser rivier in he:t zuiden; zie kaartje.

De inland Natural Gas Co. Ltd. hee ft hi·er een concess ie en de

mogelijkheid om acetyleen te verwerven uit aardgas is hiermee

verzekerd;zie prospectus.

De afvoer van acetaldehyde

is,

geen probleem omdat het via

een pijpleiding bij

2~5

ata. geleverd wordt aan een nabij

gelegen

bedrijf~waar

door oxydatie uit acetaldehyde

azijn-zuuanhydride wordt geproduceerd.

.

Een continue stroom koelwater

is

dankzij de rivieren aanwezig.

Daarin gebouwde dammen hebben het tweeledige voordeel van

goedkope electriciteit en bevordering van de continuiteit.

Door opgewarmd koelwate:r gedurende de winter bovenstrooms

te spuien is de rivier te behouden voo·r dichtvriezen. Omdat

de temperatuur van het koelwater in de zomer tot 20

0

_{C kan}

oplopen moet het condens at ie punt van acetaldehyde worden

ve·r-hoogd door bij hogere druk te werken.

~-~

~~~eyY.

I,j.-~~\ .~

~ -~~

~r'

~. ;

,.,

Korte beschrijving van het toege.paste

In een pijpe·nbundel

:w,

9

uiae b-éd reactor wordt de

6

~

benut

om~pro'pceren;die)via

injecteurs -.:_

t')

~een

meegezogen wordt-;-in de: reactor wordt geblazen.

-

--\-\ -:;; , -Na re ageren aan het opp ervlak van de katalysator verlaat het

• Cv

1,.

reactiemengsel de reactor gasvormig en wo.rdt gekoeld en

gecon-~.

denseerd in twee injectiekoe.lers en een buizencondensor.

\\'

. 1,

Het injectie water van de ee rste koeler dient als

suppleti~-"

I

~~_

\io,J~ ~

bij de stoomproductie omdat door het kiezen

van~

/~'--.'I~

qvft....

juiste hoeveelheden hie·rin geen product gecondenseerd is.

~-

De beide condensaten van de andere koelers worden in een

des-tillatiekolom gevoerd om het acetaldehydefan water te scheiden.

Niet condenseerbare gassen (acetyleen) worden door wassen met

water in een gepakte kolom (bij lata.om te voorkomen dat veel

acetyleen in het water oplost) van de laatste resten ,::.

acetaldehyde bevrijd.

Het bodemproduct van de destillatie kolom dat uit water en een

kleine hoeveelheid organische zuren bestaat wordt na benutten

-van de warmte gespuid.

~lichte

component acetaldehyde verlaat de kolom als damp en

wordt gecondenseerd.Een gedeelte wordt als reflux teruggevoerd

in de kolom en de rest van daarin opgelost acetyleen bevrijd

doo r ontgass en in een gepakte kolom met bodemverwarming '.. en

als product afgevoerd.

Toelichting. op het acetyleen hydratatie proces.

Reactie vergelijking

C2H2.fo H20

~

CH3CHO ""

~

)

Bet in litt. 6 genoemde p!oces van de Chemisch.e Werke Hüls

wijkt op verschillende punten van de gebruikelijke acetyleen

hydratatie. af.De invloe:den hiervan werden voor zover mogelijk

berekend. Tevens worden voor de aangebrachte veranderingen

ar-gumenten aange"boe'rd.

1.

De temperatuur waarbij de reactie wordt uitgevoerd is

3600

in plaats van 900C. De invloed van deze

temperatuurs-verhoging op de reactie-warmte. en de evenwichtsconstante K

werd uit

the~mody-namische

gegevens,verkregen volgens litt. 8,

g en 10

,~reke§)

f'tMJM'

~

~

Irr..r~

.'

2.

De beide componenten reageren in de dampfase met vast

zink-wolfra~aat

als katalysator op een aluminium-oxyde drager.

Dit proces van heterogene katalyse kan uitgevoerd worden

in

een

reactor met bewegend of fluide bed. Het voordeel van de laatste

uitvoeringsvorm is behalve een goede temperatuur contröle en

een homogene temperatuur" verdeling de .!]Qgelijkhe id· de

reactie..-!armte te benuttell voor de product.ie van stoom. Omdat stoom een

van de

Ï'eact-~e

compone:ntenis. zou dit bij de reactor met

be-wegend bed ook en zelfs goedkope·r kunnen door water direct in het

bed te spuiten. Een homogene temperatuur verdeling is hierbij

echter moeilijk te realiseren. Besloten werd tot een fluide bed

reactor waarbij van de kritische flûidisatie

snelheid,warmte-overdrachtscoefficie,nt en de drukval ove r het be.d afhankelijk

van zijn dimensie een nauwkeurige ber+ekening werd gemaakt,

?

litt. 11

~~. ~kLrf4ï~,) ~

1"-,

~/~

~~~<..

--~~3.

De druk is in litt. 6 niet genoe:md maar zal waarschijnlijk

1t~

.

ata. zijn.Omda.t de condensatie van acetaldehyde met ge

bruikma~.'_!·:

'.

v~wtO

.!ding van rivier water slechts, onder vergoogde druk mogelijk is

tA

~ ~ v1erd besloten de reactie zelf ook onder een druk van 2, 5 at

a!...

J..tf

~

~

-g,it te voe'ren. Wat de reactie

betref~

heeft dit het voordeel

~-1~'

dat het evenwicht naar de kant van hogere conversie verschuift

\~

);/hJ~

en alleen de acetyleen voeding ge comprimeerd hoeft te worden.

v~'V'V'\j\

Bij de zuivering zijn de voordelen,kleinere dimensies van de

,

koe Ie rs omdat

~T

groter is en bij gelijke gas sn alhe den kleinere

doorsneden van pijpleidingen en kolommen.

4.

Omdat bij de zuivering van het acetaldehyde-water mengsel

dool" destillatie: het water bij kooktemperatuur de bodem van (Ie

kolom verlaa.t is he.t voor de warmte economie gunstig met een

zo geconcentreerd mogelijke acetaldehyde oploss.ing te werken.

,

Door bij de koeling van de productstroom een partiële

conden-~

satie in een injectie. koe,ler toe te: passen en nakoeling in een

buizenkoe Ier en de be,ide condensaten afzonderlijk in de

destil-\

.

la,tie kolom te voe.ren kan ook op de benodigde warmte worden beo

--

. spaarde Het voordeel is· namelijk dat het water dat in de inje

C-,

tiekoeler wordt gespoten de koeler verlaat met een temperatuur

.~. Jw~.

I -

r~

~

VfH;V::

~

"""""

y{

w-V''''''

AA J.... fLJ!- lA:.r OVo,.. '- 'V 1.. Q....v·· - \ I :.::.- Û'vII\i\. 0 p .. \

.j.

-hoger dan het condensaat van de buizenkoeler en het kost

daarom minder warmte om dit water tot het kookpunt te verhitten.

Omdat na, de

buizenkoe~.e..r-het

niet condensee,rbare gas (

over-maat acetylee:n

metrh"~~l weiniffi acetaldehyde ) in een gepakte

kolom in

tegenstro~e·t-wäter wordt gewass~en en de

hoeve,el-heid water in de injectiekoeler gevarieerd kan worden is dit

koelsysteem zeer flexibel zonder dat verliezen optreden omdat

het waswate.r uit de wastoren in de

injectiekoel~r

gebruikt wordt.

Het bodemproduct van de destillatie. toren kan) al of niet na

ontspannen,gebruikt worden om de voeding voor te warmen.

De verwarming van

,~

de destillatie;ketel kan gebeuren met

open

stoom omdat het bodemproduct water is.

Omdat bij de druk van 2,5 ata. het vloeistof-damp evenwicht

van het acetaldehyde-water

1IE

ngsel nie,t bekend is werd deze

x-y figuur geconstrueerd volgens ee·n methode van J. Jacobs l i

tt .12

De hiervoo:r benodigde dampspanningen werden' berekend. l i

tt .13

Voor de schotels in de kolom werden borrel-kap schotels

ge-kozen in ve;rband met hun goede efficiency ook bij lage

doo·r-zet.

Het gecondenseerde topproduct,waarin wat acetyleen is opgelost

wordt in een gepakte kolom met indirecte

bOdemverwa~~

zuiverd tot 99) 9

%

en na pass,eren van een koeler bi

'f"2,

5

ata

opgeslagen.

1. Berekenigg van de reactiewarmte en de

evenwichts-censtante Kuit thermedynamische gegevens

litt. 8,9,10.

Reactie

C2H2'" H20

~

CH3CHO

+

Q kcal.

De reactiewarJte Qfkan berekJnd werden uit de

reactie-warmte bij 25 eC

Q'

en de seertelijke warmte bij censtante

druk

der betrekken steffen.

_Qt

=1:

nllHf(preducten)

-1.:

IMHf(reactanten) .

-Q'

=

-39,720 -

(54,194 - 57,798 )

Q'

=

t36,116 kcal/meI.

-Q =

-36,116

+jE..

_{n(ëp ) producten -r.m(öp)reactante1(T360-T25)}

Q

= +37,56

kcal/meI.

De berekende, reactiewarmte uit de enthalpiën stemt geed

overeen met de

in

11

tt.

6 genoemde reaJOtiewarmte van 40,0 kca;i.'<'

De evenwichts censtanten laten zich berekenen uit de ther-

i,:,~

medynamische petentiaal der preducten bij die temperatuur.

'öGreactie

=

öGf acetaldehyde -öGf water -lIGf acetyleen

»

=

-RT In K

I/

=-4,58TlgK

De thermedynamische petentialen van water en acetyleen

waren beschikbaar in litt. 9.Die' van acetaldehyde werden

berekend velgens D.W. van Krevelen en H.A.G.Chermin

aange-geven in litt. 10.

300 eK

400

500

600

700

lIGf CÖHÖg

49,975 48,577 47,196 45,835 44 ,498

CH3 H g -31,52 -28,62 -25,72 -22,82 -20,19

H20g -54,62'

-53,52

-52,36 -51,15 -49,91

öGreactie -26,88

in kcal/meI.

-23,68 -20,56 -17,51 -14,78

19 K

19,5

. 12 9

8,9

6,4

4,6

17T.I0

3

3,33

2,50

,

2,00

1,67

1,43

De berekende .waarden zijn grafisch uitgezet in grafiek 1.

We zien dat de evenwichtscenstanten bij hegere temperatuur

naar lagere waarden verschuive.n wat we ep grend van de vrij

kemende reactiewarmte eek kenden verwachten. Uit deze

kwanti-tatieve berekening blijkt dat de reactie bij 3600.0 neg

vel-ledig afleapt,mits het evenwicht werdt bereikt.

LYver ere

reac~~~~id

is bij gebrek aa.n gegevens niets te

berekenen. De ve:rblij ftijd is t.o.. v. de reacter waarvan in

het ectreei sprake is minstens even greot. In heeverre bij

de cemmerciële re acter de gr"etere spreiding in de

verblijf-tijd het rendement engunstig beinvleed laat zich niet

veer-spellen.Bij de

~rekening

werd de cenversie op 50% en het

rendement op 93%

este1d.

~

~

€A

h

4;vL

?

~.

~""..

··~otM ,.~

P~~'''\''

tabe.l 1

~

Q:

~lh~

van het fluidiserende gas

Go

'hi-t-ische--s~eid va~t--fl.

ga,s waar

b~t

f

u~disatie

optreedt---....

G/Go gereduceerde massa s n e l h e i d - -...

_:"'-3

e.gas dichtheid

v/h

gas

1,4

kg

./m

,~t2

l

ii>bed dichtheid

v/h

bed bij

rrax.

porositeit.

~

~

/w~:fet,? ~

2C':é:200~ kg./~2~

_

~,~.

j

g

versnelling zwaa.rtekracht

9,8 • •

m1sec.

,

ro .'

IJ)

viscositeit

v/h

ga.s

2 10- 5

kg./m

se~

__ .

-de

effectieve

diame~ar

deeltjes

m.

C29Q) ? /"'--

2

10-

4

De effe,ctieve diametér is de diame te r van bolletjes, die

per m3 evenveel dee 1 tjes bevatt en als het gebruikte

ma-teriaal,onder gelijke conditie van een vast bed bij max.

pll7rositeit.

Be

voo

r bol voxmige dee

1

t j es

1

tabel

2

L

R

L/R

₀

G

_GIG

°

1.

3)08 1,54

2)00 7)43

0)68 10,3

2.

2,38 1,78

1,34 10,0

0,51

7,6

3.

2,00

1.J9~

1,03 12,0

0,42

!,3

4.

1,70 2,11

0,81 14,0

0,36

5,4

5.

1,49 2,26

0,66 16,0

0,32

4,8

6.

1,32 2,39

0,,55 t8,,0

0,,28

4,,2

7.

1,00 2,75

0,36 23,8

0,21

3,2

m

m

m

2

kg/m

2

sec

tabel

3

Nu

=

a.d

_e

IÀ

~

gele idingsve rmogen

ft

uidum

Pr

=

ë

_{p •}

~

I"

cp

specifieke warmte

_v/g

gas

de

-

hier

ca.

't'

=pgas.

f

bed~

max.

g

Cs

specifie~

warmte

vld

vaste stof

140

1100

AP

Re

V

0,60

6,8

0,48

0,47

5,1

0,36

0,39

4,2

0,30

0,33

3,6

0,2.5

0,29

3,2

0)22

0,,2'6

2)8

0,,20

0,20 2,1

0,15

ata

m/sec

J/m.

sec.

°0

J/kg.OO

~.

2

Rt-

\ 2 . Berekeningen over de fluide bed reactor.

Als; functie van G/Go neemt de spreiding in de

verblijf-~

?

tijd toe maar ten gevolge van de heftiger beweging in het

. I

bed

i~e

temperatuur verdeling meer homogeen en

~

warmte-~

/ ' overdrachtscoefficient

ex

groter. Tuss·en de effecten moet

~

een compromis gevonden worden.

~

)

Voor de productie van

8

ton ace;taldehyde/uur is: onder de

zelfd*" omstandigheden

al~

het volume van het

kit-alysator bed

23,8 m

3

•

(~

,

In litt.

11

geven C.van Heerden,P.Nobel,D.W.van Krevelen

een correlatie tussen verschillende fysische constanten

van bed materiaal en fluidiserende gasstroom"waarmee de

minimale fluidis at ie. snelheid Go kan worden berekend.

.

-3

IJ

IJ

3

Reo = Go de_ = 1,23 10 • ,_ gas ./_ bed

max.

g • de •

~

~

1

2

Be

Met

d~

in tabel

1

gegeven waarden van de diverse

con-stanten

is

Go te be rekenen.

Go=O,

067

kg/m~ec.

Het in de reactor- te brengen acetyleen-water mengsel is

5,06

kg/sec.

De

druk~~

over het bed

~p

werd berekend uit de onderstaande

betr'ekkil'1.g, eveneens in l i

tt. 11 ge noe mi •

~p

= 410 L 2G

₀

2

Be

1

=

0,2 L

ata.

Re

_o

ra

gas

de

In tabel 2 z1Jn deze waarden gegeven, berekend voor

reac-toren met

3

23,,8 m •

verschillende hoogte maar gelijk volume te weten

_,

Tot reactor 3 werd besloten op grond van een redelijke

waarde van G/Go die; de mogelijkheid, van voedingsfluctuaties

open laat,een gunstige verhouding van hoogte L en straal R

van

he

t bed" ee'n toelaatbare drukval over het bed en een

Reynolds getal Re d.a.t·" dense phase" fl uidisatie garandeerde

Dit laatste

is:

noodzakelijk om kortsluiting va.n het

reactie-nengsel te voorkonen.De §3:ssnelheid is iets lager dan die in

een katalytische kraakinstallatie gebruikelijk is.

De reactie warmte; wordt afgevoerd door stoom te ontwikkelen

die na. mengen met acetyleen aan het oppervlak van de

kata-lysator deeltjes reageert tot acetaldehyde. Hoewel het

aanvan~:.!~

.. ·.

kelijk de bedoe.ling was deze stoom in injecteurs te

gebrui-ken om het acetyle.en te comprimeren

is:

hiervan afgezien

%..

~

\v~rhOu.ding

stoom-acetyleen,zijnde de beide reactie

compo-I\~

Cv

~

nenten.l bij voorbaat vast .Door ,met ee:n waterring pomp het

11'J<',~'

acetyleen onder druk aan de injecteurs toe te voeren

wer-~~~-

ken deze ook als mengers.

X

~{{t,1.

'()J

Een goedkope methode om de reactie warmte af te voeren zou

/'\,p

~~_~V~\

zijn doar water in het fluide bed te sproeien.Dit kan

eChtc!:v~

~, ~.

aanleiding geven tot kanaalvorming en daardoor tot kort-

~.

~

ot'~

...

sluiting van de gasstroom leiden terwijl het de vraag is

Ln'X

v;.

of' in voldoe:nde mate terugmenging van de ontstane stoom,

N~

~

met de acetyleen voeding optreedt.

.

~

~,t11 ~

,

Een berekening werd uitgevoerd voor stoomproductie in pij-

0.-..t..r.,.,

pen. Een geJtijkmatige gasverdeling is voor .het goed functio-

~fvt

neren van het fluide bèd noodzakelijk;hierop moet bij de

constructie van de pijproosters worden toegezien.

De warmt'e overdrach. tscoefficient ex tuss:en het fluide bed en

een pijpwand werd berekend met gegevens uit litt. 11.

~

Hierin wordt de volgende correlatie gegeven tuss.en

dimenáie-... loze grootheden waaruit met de in tabellen 2 en 3 geno:emde

grootheden de

ex

kan worden gevonden.

o

i8

0

36

O.~/~

~~

..

~,(Vbed

IJli3;

x

.I

,f-r'

c~

=

0,028 {G/Go}

~

Qj5;,")0f05

p~

_'f'

fgas

fbedmax:C s

ex

=

436 J/m2sec. oC

=

°1104

kcal/m

2

se.c. oC

De productie van de

hyde per sec.Bij de

acetyleen voeding

conversie

rendement

reactor moet bedragen

5°.13

mol

berekening veronderstellen we:

100%

50%

verhouding H20/C2H2

Materiaa:.l balans over

93%

1.1 15

#'~0)7.

de reactor.

In

acetat-de-50.13 •

100% • 100/50

~

100/93

=

108,5 mol acet3Ilee·n/sec

Uit

50,3

mol

54,2

mol

70,5 mol

crotonzuur

rest

acetaldehyde/sec

acetylee.n

/sec

stoom

/sec

en azijnzuur

=

=

=

=

=

=

=

=

2,82

kg

"

124,7 mol

water /sec

2,24~

5,06 kg/sec

2.122

kg/sec

1.141 kg/sec

1.127 kg/sec

0,09 kg/sec

0,07 kg/sec

5,06 kg/sec

"

Bij de verdere berekeningen worden de bijproducten

verwaar-100sd.We stellen dat bij de neven reacties de zelfde warmte

als bij de vorming van acetaldehyde wordt ontwikkeld.

/0.

-.t,

Warmte balans.

Ontwikkeld

54

~

2 mol/se-c • 37

~

56 kcal/mol

=

2040

Afgevoerd

Opwarmen ac.etylee;n

108

~

5 mol/se:c • 12

~

2 cal/mol oe • 300°c

=

Oververhitt,en van de stoo:m

=

400

385

kcal/sec.

Jroal/sec.

kcal/sec.

2,,24 kg • (763 -

590) kcal/kg

verZadigde~=-~~uct

ie

2~24 kg .~O - 133) kcal/kg

=

1200

kcal/sec.

Stralingsve:r

~es

ca.

3YLui

r _

=

55

kcal/sec •

./"

~

2040

kcal/sec.

De enthalpieval van 670 naar

5~0

kcal/kg is ten gevolge van

compressie arbeid door stoom op acetyleen verricht in de

in-jecteurs.

Voor

~en

totàle warmte overdrachtscoefficient U van 0,09 kcal

per m sec.oO werd he,t oppervlak berekend van de pijpen

roos-ters waarin de reactie warmte benut wordt voor de productie

van stoom;de stoomdruk is 16 ata bij 200

0

_0.

0w

=

U •

~

T

,.~

A

1200

=

0~09

• 160 • A

Hieruit volgt voor het vereiste

oppervlak A,

A

=

84 m2 •

Nemen we pijpen IIE.t een uitwendige diameter van 42 mm

~

die

per me te r Ie ngte een oppervlak hebb en van 0,132 m2 dan hebben

we 635 m pij'p nodig.Bij ee:n diameter van de reactor van

3~

90 m

kunneD; we dit bereiken door 10 lagen van elk 20 pijpen met

een oppervlak van 65 m2/1aag

~

waarbij we in iedere laag de

pijpen aanbrengen over

~4

van de diameter met een hartafstand

van

1~8

mm.De ca.paci te i t van deze pijp

is

bij een inwendige

diameter van 30 mm en stromingssnelheid van 6,30 m/sec per

rooster van 20 pijpen

4~0

kg/sec.Bij een circulatie

verhou-ding 10 kunne:n we de vereiste capaciteit bereiken al.s we het

water door 5 roosters tegelijk 'pompen. Om een homogene

gasver-de ling te bevorgasver-deren zijn gasver-de roo·ste rs kruiselings boven

el-kaar aangebracht. Om de lineaire expansie van de pijpen op te

vangen is het mogelijk deze gebogen in het bed aan te

breng-en,waarbij'tegelijkertijd de kans op kortsluiting van de

gas-stroom langs de wand van de reactor verminderd wordt. Het pijp

materiaaI zaI een grote

sl~j~vas~~ia

moeten bezitten .Ook zal

vastge steld moeten worden of electrostatische

c. ,.: .'

:;'~',.;

op-lading optreedt en hoe dit te voorkomen.Een in de litt. 11

ge-noemde methode door het geleidingsvermogen van het bed

mate-riaal te verhogen met grafiet kan een oplossing betekenen.

Omdat het water uit de ee rste inje cti,e koeler als voeding van

de stoomproductie gebruikt wordt moet'. dit behalve ontlucht

ook

~.::."":.

gedemineralis ee rd worden.

/

1/· ...

, , /

4. Om de ?iuiverings apparatuur te kunnen berekenen was' het

nodig over de

damp~vloeistof

evenwichts samenstellingen te

beschikken van het acetaldehyde-water systeem bij 21

_ó

ata.

Hiertoe werd uit li tt. 13 de kooklijn van acetaldehyde

be-rekend met de correlatie

~og

Pmm

=

-,~105223.

27 707

7

₁

821

T

In grafiek 2 zijn de berekende waarden uitgezet.

Volgens een methode van J.Jacobs, Ilitt. 12", werd uit de beide

kooklijnen van de zuivere componenten het vloeistof-damp .

evenwicht samengesteld;grafiek 3 geeft deze constructie weer.

, Voor de condensatie van de productstroom wordt het volgende

systeem voorgesteld.

Omdat het condensatiepunt van de zuivere hoogst kokende

com-ponent 128°C ia kan de gasstroom altijd tot deze temperatuur

worden gekoeld zonder dat condensatie optreed.In dit geval

heeft de damp een samenstelling van 41",6 mol

%

acetaldehyde

waarvan het dauwpunt

bij:';~2",

5 ata. 112°C is. We berekenen deze

koeler voor het grensgeval waarbij het injectie water de

koek-er vkoek-erlaat met een te,mpkoek-eratuur van 112 oC.

De gasstroom wordt in de tweede inje ctie koe Ier gedeeltelijk

gecondenseerd terwijl de rest in een buizencondensor om de

pijpen gevoerd wordt en hier condenseerdl..Dit is een compromis

tussen:

1.één grote1constructief goedkope",injectiekoeler die een sterk

verdund condensaat geeft waardoor de destillatie kosten hoog

zijn

2,één heelgrote",constructief dure",buizenkoeler die een

gecon-centreerde acetaldehyde oplossing levert waar door de:::', ... ·. ,'.

destillatie kosten lager zijn.

De condensaten die een sterk verschillende samenstelling

heb-ben worden",na opwarmen met het afgevoerde bodemproduct '" op twee

plaatsen in de kolom

gevoer~.

Berekend

is

hoe de gas samenstell ing bij afkoelen verandert

om te kunnen bepalen wat de gas samenstelling is die de tweede

inje ctie koeler verlaat. In ta,bel 4 zijn de berekende

hoeveel-heden acetaldehyde en water in het gas gegeven bij

voort-schrijdende koeling.De

ge~vens

zijn niet nauwkeurig maar geven

toch duidelijk aan",dat aanvankelijk het condensaat voornamelijk

uit water bestaat • Dit toont.' d'e waarde aan van partiele

koel-ing in gevallen waarbij de kookpunten van de beide zuivere

componenten ver uit elkaa.r ligg en", dus grote relatieve

vluchtig-heid.Op de warmte economie van het destillatie proces zal het

temperatuur verschil van de beide condensaten namelijk op het

stoom verbruik een aanzienlijke besparing geven.

/J. .

-tabel 4

mol

~"

acetaldehyd e

mo17~·

water

50,,3

70,,5

49,,3

59,,0

48,,3

48,,9

47,,3

39,,9

46,,3

31,,2

45,,3

24,,5

44,,3

18,,8

43,,3

14,,3

42,,3

10,,5

4+,,3

7,,5

y=0,,845

temp=850C

Warmte balans vld eerste. inje ctie

~oeler.

J!

1,,27 kg.

~,,2

mol

53,,3

IJ

(763 - 642 )kcal/kg •.

= 154 kcal/sec.

12,,2 cal/mol êc • 248°C

= 164

"

16 ,,1

"

248

IJ

= 214

"

UIT

532

!ti

Hoeveelhe,id met het injectie water', afgevoerde warmte

5,,8

kg • • .

(112 - 20) oe

= 532 kcal/sec.

Van deze hoeveelheid water wordt 2,,24 kg/sec. naar de

kete1-voe ding gekete1-voerd ter suppletie

bij~

;de stoom productie.

De rest kan voor verwarming gebruikt worden"bijvoorbeeld de

voeding van de destillatie kolom

Warmteba;lans vld tweede inje ct ie, koeler.

IN

(70,,5 - 7,,5)mol .• 18 g .(0,,642 -

0,,085~cal/g

. = 632

cal/mol °c .(112 - 85)OC= 18

kcal/sec.

54,,2

mol/sec

• 12,,2

5 3 , , 3 "

16" 1

(53,,3 - 41,,3)

44

UIT

"

(112 - 85) • =

23

0,,137 kcal/g

=

~a

7f46

Il Il

"

"

Het ingespoten wate r nee,mt deze hoeveelheid warmte

op

bij

een temperatuur stijging van 20 naar 85°C.

11,,42 kg • • (85 - 20) °c

=

746 kcal/sec.

Hiermee is het bruto gehalte acetaldehyde in de totale

voe-ding 2,,22 / (2,,22 - 1,,27 - 11,,42) =

15,,0 gew.

%

Ageta1d ehyd e gehalte

2 e injectie koeler

3,,0

gew.

%

1,,27 mol.

%

=

0)4' mol.

%

in de respectievelijke condensaten

buizen· koe Ier

94

gew.

%

/,).

-De rest van de gas stroom wordt in de buizen koeler geconden7

seerd, \vaarbij de eind tempe ratuur

45

0

e is ,het kookpunt van

zuiver acetaldehyde bïj

2,5

ata.

Warmte balans van de buizen koeler.

7,5

mol/sec

_•

18

g

_•

( 0, 63 2 - 0, 045 )

kcal/g

₌

79

kcal/sec.

41,,3

44

0,1=37

₌

248

41,3

_•

16,,1

cal/mOl oe

(85 - 45)

oe

₌

27

54,,2

_{• 12'}

2

_•

(85

45)

₌

26

"

380

kcal/sec.

Als

d,e

begin en eind temperatuur van het gas

85

en

45°0

en van het koelwater

20

en

45

0

e zijn,

is

het logarithmisch gemiddelde van de temp. verschillen

log. ge:m. ilT

=

32 ;0°0.

Voor de overdrachtscoefficient U neme,n we aan

175

J/sec. m2. oe

dat is

41,7

Ca.l/sec. m

2 • °0

.Dit

is

een betrekkelijk lage

waarde ve,roorzaakt door de grotè hoeveelheid niet

conden-seerbaar acetyleen.

0w

=

380

kca~l/sec

=

ilT.t\.U

=

32,0 •

A .

41,,7

k=

285

m

2

Dit

is

een vrij groot oppervlak en we besloten daarom twee

"condensors

te,

ne,men. Als het koelwate r door deae beide

con-"

densors paralrlèl stroomt zal de ilT groter zijn dan nu

bere-kend maar in verband met de vervuiling is een overcapaci te i t

vereist .Het koelwater stroomt door de pijpen en de

conden-seerbare damp er om heen omdat het inwendige 'van de pijpen

gemakkelijker

is

schoon te maken.

Bij pijpe.n met een blÎlite,n diameter van

42

mm is het

opper-vlak

~er

meter pijp

0,132

m2 .per condensor zijn dan

142/0~132

is

1075

mpijp nodig, dat is bij

6

m lange buizen

1075/6,

is

180

pijpen.De ca.paciteit van één pijp

is

bij een koelwater

snelheid van

0,30

m/sec.

0,283

kgwater/sec.Het water moet

190

kcal/sec afvoeren. Laten we het koelwater

in

6

"passes

11

dOJr de condensor stromen aan verbruiken we

30 • 0,283

=

8,,5

kg./sec.

dat

190/8.5

is

22,5°0

in temperatuur is gestegen.

Dit stemt goed overeen met onze aanname van

25°0.

Re

=

0.3 • 1000 • 0

~

035

=

10 500

Turbule.nt dus goede warmte

0,001

overdracht.

De diameter van ee:n dergelijke pijpenbundel is met een tabel

uit litt.

16

te. berekenen. Als we de onderlinge hartafstand

van twee pijpen op

70

mm stellen volgt de diameter van de

pijpenbundel Dpb uit Dpb

=

70 • 13,86

+

30

=

ca.

1000

mm •

Het zou warmte economisch voordeliger zijn de gasstroom

di-rect in de destillatie kolom te leiden.In dit geval is dat

niet mogelijk omdat de conversie slects

50

%

is

en de

!!L'

~/

De topcondensor

Y~n de destillatie kolom moet bij een re flux.

verhouding

van~en

een hoeveelheid acetaldehyde damp uit

de acetyleen ontgasser van 0,45

l~/sec.

( 20

%

van het

bodem-product van deze ontgasser litt. 4 ) in totaal

4,89 • 137 kcal/sec.

=

670 kcal/sec afvoeren.

De totale warmteoverdrachtscoefficient U is hier groter dan

bij de buizenkoelers van de productstroom omdat de

hoeveel-heid niet condensererbaa.r acetyleen hier gering is. We stell.en

U

=

700 J/m2sec. oC of U

=

0,168 kcal/m2sec.

O

C.

Om economisChe redenen is de dimensie van de topcondensor

aangepast aan die van de andere, warmtewisselaa.rs.Dit was

mo-gelijk door een

temperat~r

stijging van het koelwater van

20 tot 32

°c

toe te staan .

Het log. ge.m. van de temp. verschillen (45 -20) en (45 - 32)

is 14

0

_{C.De koelwater capaciteit is bij doorgang in twee}

IIpasses" voo:r een condensor met dezelfde afmeténgen als de

buizenkoelers van de productstroom , 180 / 2 • 0,310

=

27,9

~./sec.

, bij een snelhe:id van 0,33 m/sec. Deze hoeveelheid

is bij een te mperatuur stijging van 12

0

_{C in staat 12 • 27}

_J

₉

=

335 kcal/sec. af te voeren.

{ÓW

=

8T.~.U

=

14 • 142 • 0,168

=

335 kcal/sec.

De topdamp van de destillatie toren wordt gecondenseerd in

twee parallelle koelers met gelijke dimensie als de

product-stroom koelers maa.r waar het water in twee in plaats van zes

"passes " doorstroomt.

We stellen ons voor de vo eding voo r te VErwarmen van 85 tot

115 oe met het bodemproduct van de kolom dat behalve uit al

het water en de zwaardere bijproducten zoals azijnzuur en

crotonaldehyde ook uit het condensaat van de open stoom

bodem-verwarming van de kolom bestaat.Aan stoom is voor deze

warming nodig, bij een reflux verhouding l:l,twee maal de

ver-dampingswarmte van het geproduceerde acetaldehyde en daarbij

de warmte nodig om al het in de kolom gebrachte water tot hët

koo,kpunt te verhitten.

2 • 2,22 • 137

12,64 • (135 - 115)

=

=

608

252

860

kcal/sec

. , t.

Met warmte verliezen in de kolom mee kan op een stoom

ver-bruik van 2

kg.

/sec gerekend worden. Het is duidelijk dat· het

stoomverbruik zonder partiele koeling en voorverwarming

aan-merkelijk hoger is.

Voedings warmtewisselaar.

Opgenomen

13,08 • (115 - 85)

=

393 kcal/sec.

door de voeding en

14,64 • (135 -108)

=

3 9 3 "

afgestaan door het bo- .

demproduct.

Voor de voedings2 voorwarmer stellen we U op 600

~/m2sec.

°c

of 0,,143 kca17m.sec. oC Nu

is

het oppervlak te berekenen met

de bekende formule voor de warmte overdracht

~

=

ÄT.U.A •

393

=

21,4 • 0,,143 • A

A

=

125 m2 •

Het ontwerp van de warmte wisselaar is weer om economische

redenen aan de beide andere buizen condensors aangepast. Het

zeldfde type: pijp

is

gebruikt en oo,k hetzelfde aantal zodat

dezelfde diameter pijpbundel ve.rkregen wordt maar 'omdat het

benodi§ie oppervlak slechts 125 en van de andere 142 m2 is

.

~~

hoeven de pijpen in plaats van 6 .. slech t 5" 3 m lang te zijn ..

V"",.l

Dit hee ft het voordeel dat pijpen uit

~e

andere 4 condens ors

~

~\ ~

~(.'

die ten gevolge van lekkage op de iüaa.ts van bevestiging in

~ ~~,t

-

de pijpplaat vervangen moesten worden nog lang genoeg zijn

XvJ

voor deze voe dings warmte wiss elaar.

\,~.

Van de destillatie kolom werden de diameter,hoogte en aantal

~

~.Y\

schotels overgenomen uit litL

4,.

~~y

Massaba.lans over de destillatie kolom en koelers.

IR§evoerd in

2

inject.k.

gacondens.in

2 einject.k.

I

CHQCHO

2,,22

0,,40

Az~jnz.

0,,09

0,,09

rest

0,,04

0,,04

stoom

1,27

1,,13

water 11,,42

11,,42

Ace tylr..::

ih."

41

rest

0~03

.

16 , 48kg/sec (13,08

..

ge condens.

buizen k.

1,,82

0,14

T,96) =

extra in

dest.kol.

2,,22

1,,82

15" 04

+

19,,08

2

.

ingevoerd

Afvoer

in top con.

bodem

2,,22 ... 0,,45

0,,09

0,,04

14,,51

14,,64

Rest nog de berekening van de diameter van de toren om

acet-aldehyde van opgelost acetyleen te bevrijden en van de toren

om acetyleen met water uit te wassen om laatste restjes

acetaldehyde te rug te wimle'n. De hoogte van deze torens , die

als gepakte kolommen zijn uitgevoerd" zijn overgenomen uit

litt. 4.

In. grafiek 4 is het verband gegeven tussen de

vloeistof - en gasbelasting voor een pakking van 1 inch

Rashig ringen , de

ti

flooding" lijn. l i

tt. 17.

Acetaldehyde ontgass.er.

De gas stroo'm

is,

2000 kg luur acetaldehyd e

en een kle.ine :t:-0eveelhe id ac etyleen

of 0,,129 m3/sec.

0,,011

11

O,,~ 11

Bij ee:n kolom diameter van 0" 5 m " met dus een doo rsnede

van 0,,197 m2 " geeft dit een vloeistof belasting van

40 000· kg/uur. Il!-2 (88ee lb/hr. ft2) en een gassnelheid van

0,,71 m/sec (2,,1 ft/sec).Uit de

grafie~

blijkt dat dit

bij-{

na de n:aximale gassnelhe id is; maar omdat de gas snelheid

berekend is voor een hoevee:lheid,,25

%

van de bodem afvoer

in plaats van de gebruikelijke 20

%

is,

de kolom diameter

van 0,5 m toegestaan.

Acetyleen wasser

Het criterium

is.

hie.r de ga.sbelasting omdat de hoeveelheid

waswater geregeld kan worden mits, de temperatuur van het water

niet te veel stijgt.

acetyleen 54,,2 • 22,2 . 310/273 • 0,001 =

1,38 m3/sec.

Bij een diamete r van 2 m , waarbij de kolom dus een door- .

snede heeft van 3,,14 m2 " is, de gassnelheid 0,44 m/sec. (1,42

ft/sec.

)~Demaximale

vloeistof belasting is; hierbij 15 eee

lb/hr.ft of 6,5 kg/sec.Dit waswater zou in het meest

on-gunstige geval een temperatuurstijging van 3

0

_{e ondergaan.}

In de bodem van de ontga.ssings toren moet verwarmd worden om

in het

acetaldehyd~

opgelost acetyleen uit te drijven.Deze

verwarming kan gebeuren met het bodemproduct van de

destil-latie toren nadat hiermee de voeding van de destildestil-latie toren

voorverwarmd

is~.De

temperatuur bedraagt dan 108

°c.

De benodigde hoeveelheid warmte is 0 ,45

kg/~ec

• 137 kcal/kg

dus 62 kcal/sec.We stellen U=O,14 kcal/m2sec. oC. Laten we een

temperatuur daling van de verwarmingsstroom toe van 108 tot

80 oe dan is een maasastroom nodigvan 2,2 kg/sec.Di t is een

bepalende factor voor de inwendige·diameter van de verwarming

spiraal,die uit één spiraal van 100mm of uit twee

par~llelle

van elk 75 mm bestaan moet. Het benodigde oppervlak volgt uit

~w

=

62 kcal/sec

=

0,14 • 45,,5·. A

A

=

10 m2 •

Brengen we de spiraal aan met een diameter van 0,75 m dan Z1Jn

in· het eerste geval 6 en in het tweede 2 • 4 Yvindingen nodig.

Constructie Materialen

Bij de keuze der materialen spelen een belangrijke rol het

vermijden van explosieve acetyliden en van aantasting ten

~

geyolge van in het reactiemengsel

aanw~z,ige

organische zuren

,C

,-,J, -

bijv. azijnzuur.

(ltwt~~

Om die reden werd de reactor gebouwd-uit met Ni bekleed

.

lV

Ö

_{vrij_si.aal.-}

staal en de

p~.j ~

rposters voor de stoomproductie uit roest-

_{_}

1Jeïinjectiek

~rer:rs

kunnen in verband met hun eenvoudige

con-structie vorm gemaakt worden uit geëmailleerd staal •

.

\ Voor de pijpen van de condensors _ werd Al gekozen wat een

hoog warmtegeleidingsvermogen heeft terwijl de corrosie niet

ernstig is omdat de tempe.raturen bij de toegepaste partiële

condensatie laa.g zijn. Ook in de warmtewiss elaar zijn Al

pij-pen gebruikt omdat ondanks de temp. van ca. l15

0

_{C de}

aantas-ting gering is bij een zo verdunde azijnzuur oplossing.

De kolommen en schotels kunnen van Si houdend ijzer gemaakt

worden. Verontreinigingen in liet afgevoerde bodemproduct

LITTERATUUR

1.

Chem~g~ews

26/3/1956.

2. Kirk-Othmer Encyclope.dia of Chem.Technology

Y-3. Ullmanns Encyklopädie der Technischen

Chemie~

4. B.I.O.S. 1049

5. B.I.O.S.

370

6. Brits Octrooi 701 550 t.n.v.Chemische Werke Hüls

7. Chem. Enginee ring c!f!32

~

8. J .M.,Smith Chemical Engineering Kinetics

~

9. F.D.Rossini Selected Values of Prop. of

Hyd~ocarbons

gr. bibl.no 545 D

~

10.D.W. van Krevelen H.A.G. Chermin

Chem. Eng.

Sc~

1 (1951) 66 .

. 11.D.W. van Krevelen C. van Heerden P.Nobel

Che:m. Eng. Sci 1 (1951)

M

12.J.Jacobs Destillier und-Rektifisieranlagen

f

~9:.bibl.no

D.B.217f

0

13.Int.Crit.Tables

~-

-

-

-

-14.Chem. Eng.Handbook

279

stoomtabellen

15.

"

415 pijp gegevens

16.V.D.I. Wärmeatlas

Pa7

INLANDNA.1;URAL GASCO. LTD.

~., ,

1=:\-'

.

,-... 4,21"2. _ _ ':""':::"' _ _ _ _ T'lr-_________ 1rl 8_. _ _ -: _ _ _ _ _ .:ITI 6:.,· ___ ... _ _ _ _ _ ..,IIr-l_. _ _ T" _ _ _ _ _ ·_lr·12_ ..

_.:_'_·_·..,~:

, !

~ ~

Lake ~Gi'Hay Lnke

Fort Nelson. _Znina

Q\lE5NEI. • r Lnke

[I;]

ft

~

,

--,

_.

...

VERKLARING . Concessies en opties (permits & reservafions) Gasvelden Pijpleidingen van Inland

Nal.,al Ga. C •. Lid. _n dochtermaatschappijen

Pijpleiding van Weslcoasl ' Transminion Cy

,---~

:- OLUMBIA.

WII.I.I~""5

v.KE ", BRl"I1S11 C

'

..

.

.

,

_..

, O "II.E HO\J5E1 . 10 ,..

,

,

•

,

_,

"

...

--

...

TERREINEN

wUI;n Inland', dochlermadlschappijen belangen hebben en

PIJPLEIDINGEN

van

INLAND NATURAL GAS CO. LTD .

en dochtermaatschappijen Inland's distributienetten in alle vermelde gemeenlen mei uilzondering vlIn de Peace

Rive, gemeen":n en Plince George. 56'

\

52·

49·

IIGO

--'~...---.

•

: WESTCOAST • •. PIJPLEIDIHG

•

_•

_,

, ,

_,

,

_,

,

Knlll!oops

,

SC ALE 1 IN,CH TO 28 MILES

UNITED 120· Oka71agan Lnke OF MACI<J::NZIE UNITED STATES, OF HOOFDPUPLEIDING VAN

...

AMERlCA

INLAND NATURAL GAS CO. LTD.

en gemeenlen waarin Inlaod aardgas "I

dishibuerea. Niet vermelde steden, waa,·

o ia Inlud nog .ardgls zal distribueren,

I,olilti. P"hie •. Oues.el. Willilms lake e. One Hundrod M.ile House.