Modelowanie zagadnień wyboczenia
Wykład 6 z SOKI, specjalość BIM
Jerzy Pamin
e-mail: Jerzy.Pamin@pk.edu.pl
Katedra Technologii Informatycznych w Inżynierii Politechnika Krakowska
Podziękowania dla M. Radwańskiej i P. Plucińskiego
SOKI, BIM, 2020
Wyboczenie konstrukcji prętowej - powtórzenie
Sztywność giętna jest zwiększana przez siłę rozciągającą, a zmniejszana przez ściskającą.
Dostatecznie duża siła ściskająca redukuje sztywność na zginanie do zera powodując wyboczenie.
Założenia liniowej teorii Eulera:
I obciążenie statyczne jednoparametrowe
I liniowa sprężystość
I układ idealny (bez imperfekcji) Nie zakłada się zasady zesztywnienia (równowaga w konfiguracji odkształconej).
PPkr
v v
P Pkr
z imperfekcją
(K + λK∗σ)v = 0 → λmin, v K∗σ - macierz wstępnych naprężeń (geometryczna) Algorytm:
1. Stan przedwyboczeniowy dla obciążenia konfiguracyjnego p∗ Kd∗ = p∗ → d∗, Ne∗, Ke∗σ , K∗σ
2. Problem własny do wyznaczenia obciążenia krytycznego pkr = λkrp∗ i formy wyboczenia v = ∆d
Utrata stateczności segmentu powłoki cylindrycznej [1]
Zagadnienie silnie nieliniowe - przeskok
Ly
R
y Lx
z B
A
C
x 4 Λ P∗
f
Powłoka sprężysta mało wyniosła
P [kN]
20
10 30 40
0
wC[mm]
(3)h
=12.70
(4)h
= 15.88
h(1)=6.35
(5)h
= 19 .05
h(2)
=9.53 U
S1
L S2
0 2 4 6
H = 12.5
SOKI, BIM, 2020
Zagadnienie geometrycznie nieliniowe w MES [2]
Równowaga układu zdyskretyzowanego
KT ∆ˇu = ∆f = fextt+∆t− fintt Styczna macierz sztywności
KT = K0+ Ku+ Kσ K0 - macierz sztywności liniowej
Ku - macierz sztywności przemieszczeniowej
(macierz dyskretnych związków kinematycznych B zależna od przemieszczeń)
Kσ - macierz sztywności naprężeniowej (zależna od naprężeń uogólnionych)
Założono sprężystość materiału
Równowaga układu zdyskretyzowanego
KT∆ˇu = fextt+∆t− fintt → ∆ˇu
∆ = B ∆ˇu = [BL+ BN(ˇu)] ∆ˇu , ∆g = Γ ∆ˇu g - gradient przemieszczenia
∆σ = D ∆ , σt+∆t = σt+ ∆σ Wzory na macierze elementowe
KeT = Ke0+ Keu+ Keσ Ke0 =
Z
Ve
BTD B dV , Keσ = Z
Ve
ΓTS(σ) Γ dV Keu = Keu1(ˇu) + Keu2(ˇu, ˇu) =
= Z
Ve
BTLD BN + BTND BL dV + Z
Ve
BTND BNdV
finte = Z
Ve
(BL+ BN)Tσ dV
SOKI, BIM, 2020
Warunki utraty stateczności
Dla jakiego λ wystąpi stan krytyczny na ścieżce równowagi KT∆ˇu = ∆f = ∆λf∗
u λ
B
L Standardowy probem własny
(KT − κI)w = 0 → κ1, w1 κ1 = 0 ⇔ λ1 = λkr
Warunki stanów krytycznych Obc. gran. L ∆λ = 0, wT1f∗ 6= 0 P. bifurk. B ∆λ 6= 0, w1Tf∗ = 0 Bifurkacja stanów równowagi - uogólniony problem własny
−
KT∆ˇu1 = ∆λf∗
KT∆ˇu2 = ∆λf∗ ⇒ KTv = 0 Kryterium stanu krytycznego (v 6= 0) → det KT = 0
Zał. liniowe rozwiązanie odniesienia ˇu∗ = K−10 f∗, ˇu = λˇu∗, σ = λσ∗ Zlinearyzowany warunek wyboczenia
Analiza wyboczenia powłoki walcowej z żebrem pierścieniowym pakietem ABAQUS (Chojnacki [3])
p∗ = 1 kPa, λkr = 2.62
p∗ = 1 kN/m, λkr = 766
SOKI, BIM, 2020
Analiza wyboczenia powłoki walcowej (Chojnacki [3])
Wyboczenie powłoki idealnej
Analiza wyboczenia powłoki walcowej (Chojnacki [3])
Przed punktem granicznym
Pod koniec ścieżki równowagi
Rozkłady naprężenia zastępczego HMH
Wyboczenie powłoki z imperfekcją o amplitudzie 2 mm
SOKI, BIM, 2020
Literatura i pytania
Literatura
[1] M. Radwańska, A. Stankiewicz, A. Wosatko, J. Pamin. Plate and Shell Structures. Selected Analytical and Finite Element Solutions. John Wiley & Sons, 2017.
[2] Z. Waszczyszyn, C. Cichoń, M. Radwańska. Stability of Structures by Finite Elements Methods. Elsevier, 1994.
[3] M. Chojnacki. Projekt zbiornika stalowego i nieliniowa analiza wyboczenia powłoki z imperfekcjami. Praca dyplomowa, Politechnika Krakowska, Kraków, 2014.
Pytania
1. Podać założenia liniowej teorii wyboczenia. Jakim wzorem wyraża się początkowy problem wyboczenia? Co stanowi rozwiązanie tego problemu? Jaki jest wpływ imperfekcji na analizę wyboczenia?
2. Z jakich macierzy składa się w analizie geometrycznie nieliniowej operator styczny? Jak wyprowadza się problem własny wyboczenia z warunku bifurkacji stanów równowagi?