Elastomeerlijm toegepast in genagelde houtverbindingen en samengestelde staven

TECHNISCHE HOGESCHOOL DELFT

AFDELING DER CIVIELE TECHNIEK

Rapport 4-81-12 Onderzoek LV-2

ELASTOMEERLIJM TOEGEPAST IN GENAGELDE

HOUTVERBINDINGEN EN SAMENGESTELDE STAVEN

ing. P.B.J. Kurstjens

november 1981

STEVIN-LABORATORIUM

HOUTCONSTRUCTIES

- ^

_{] ' ^ Ö}

o

STEVIN-LABORATORIUM van de afdeling der

Civiele Techniek der

TECHNISCHE HOGESCHOOL

Technische Universiteit Delft

Faculteit CiTG

Bibliotheek Civiele Techniek

Stevinweg 1

2628 CN Delft

Rapport 14 - 81 - 12 Onderzoek LV-2

Elastomeerlijm toegepast in genagelde houtverbindingen en samengestelde staven

november 1981 i n g . P . B . J . Kurstjens

Kc^pp

CT

Technische Universiteit Delft

Faculteit CiTG

t

Bibliotheek Civiele Techniek

Stevinweg 1

2628 CN Delft

Stevinweg 4-2600 GA Delft tel. 015-785514 BIBLIOTHEEK TU Delft 870318

Inhoud

1. Inleiding 1

2. Elastomeerlijm 2

3. Opzet proevenprogramma 3

4. Proefopstelling en meetapparatuur 5

5. Proefresultaten van de verbindingen 6

6. Berekening van de samengestelde staven 9

7. Proefresultaten van de liggers 11

7.1 De zakking 11 7.2 De verschuivingen 14 7.3 De spanningen 16 7.4 De breukbelasting en bezwijkvormen 18 8. Samenvatting 21 Bijvoegsel 1 t/m 10

Inleiding

In de V.S. en Canada wordt in de houtskeletbouw veelvuldig gebruik gemaakt van elastomeerlijmen, zowel om wanden te verstijven als bij het samenstellen van vloerconstructies, waarbij de houten bal-ken en de triplex vloerplaten met elastomeerlijm en nagels met elkaar verbonden worden. Naast het tegengaan van kraken, wordt tevens de sterkte en stgfheid van deze vloeren sterk verbeterd. Het speciale karakter van deze toepassing is vooral gelegen in het feit, dat dit type constructies in het werk wordt samenge-steld, waarbij gelijmd wordt onder niet direct gecontroleerde om-standigheden en condities, terwijl de nagels zorgen voor de beno-digde persdruk.

Het in dit rapport beschreven onderzoek is opgezet om het gedrag van de elastomeerlijm nader te onderzoeken in verbindingen en constructies, de proefresultaten te toetsen aan de bestaande re-kenmethode en tevens de mogelijkheden te bezien van de toepassing van dit type lijm in dragende houtconstructies.

Daartoe zijn een aantal samengestelde liggers (I-T en kokerliggers) ontworpen, waarbij de verbinding tussen de samengestelde onderde-len op een drietal manieren werd gerealiseerd:

- alleen elastomeerlijm, waarbij de persdruk werd aanbegracht met behulp van lijmtangen

- alleen nagels en

- elastomeerlijm en nagels, waarbij de persdruk dus werd uitgeoe-fend door de nagels.

Alle liggers zijn beproefd door middel van een vierpuntsbuigproef, waarbij tijdens het belasten in bepaalde doorsneden van de liggers de zakking, de rekken in het hout en de verschuivingen tussen de samenstellende onderdelen gemeten zijn. Elke ligger heeft tevens een bescheiden duurproef doorstaan om enigszins het kruipgedrag onder een langer durende belasting te kunnen bestuderen.

Om de pro.eiE.esultaten aan de bestaande rekenmethode te kunnen toetsen zijn eveneens een aantal trek- en drukproeven uitgevoerd om hier-uit de benodigde materiaal en verbindingsconstanten te bepalen. Het onderzoek vond plaats in het kader van de laboratorium oefe-ning g8, waarbij twaalf studenten de hun toebedeelde aantal

2

-Elastomeerlijm

Een elastomeerlijm is een synthetische thermoplastische lijm, die als basis heeft een elastisch materiaal, bestaande uit polymeren van geregenereerde rubber of synthetische rubber, zoals b.v. neo-prene, polyurethane of butadine soorten, waardoor een niet stijf e, enigszins flexibele verbinding ontstaat. Door bepaalde toevoegin-gen is deze relatieve stijfheid of elasticiteit te beïnvloeden. Elastomeerlijmen kan men onderscheiden in twee hoofdgroepen; de contactlijmen en de bitumenlijmen.

Een contactlijm heeft door grote hoeveelheid oplosmiddel een la-ge viscositeit en wordt bij la-gebruik op de beide te lijmen opper-vlakken uitgestreken, waarna na uitdroging de verbinding tot stand komt door deze oppervlakken tegen elkaar te drukken.

De bitumen elastomeerlijm is tamelijk vast en heeft een veel gro-tere viscositeit. Hij is samengesteld uit rubbers, harsen, vul-stoffen en een oplosmiddel, welke over het algemeen een vluchtige stof is, die snel verdampt of diffundeert waardoor de lijm gaat binden.

De laatste soort elastomeerlijm wordt in de V.S. en Canada veel-vuldig toegepast in de houtskeletbouw en is daar ruim verkrijgbaar in tuben en vaten. Met behulp van een handspiiit of mechanisch wordt de lijm eenzijdig in de vorm van een ribbel aangebracht, waarna toegevoegde verbindingsmiddelen als b.v. nagels en nieten

zorgen voor de persdruk, waarbij deze contactdruk de lijm in dwarsrichting doet spreiden.

De voordelen van deze lijm liggen vooral in de gebruiksmogelijk-heden. De lijm is klaar voor gebruik, eenvoudig aan te brengen en vereist weinig persdriik tijdens de verharding. Tevens kan de lijm worden toegepast onder niet direct gecontroleerde omstan-digheden, omdat het vochtgehalte en de temperatuur van het hout niet zo sterk van invloed zijn op de uiteindelijke sterkte van de lijmverbinding als bij de thermohardende lijmen.

Daartegenover staan echter de kruipgevoeligheid bij langdurige belasting en de lage weerstand tegen hoge temperaturen (50° a

Opzet proevenprogramma

Een elastomeerlijm geeft volgens de literatuur een goede verbinding, doch blijft elastisch, zodat bij belasting tussen de verbonden hout-delen verschuivingen mogelijk blijven.

Om de orde van grootte van deze-verschuivingen bij bepaalde belas-tingniveau's te kunnen bepalen, zijn in het eerste deel van het onderzoek een aantal verschillende typen verbindingen beproefd. De proevenseries (n = 5) waren hout-op-hout drukverbindingen en triplex-op-hout trekverbindingen. De variabelen in het type ver-bindingsmiddel waren:

- alleen lijm; de persdruk is aangebracht d.m.v. lijmklemmen. - alleen nagels

- genagelde lijmverbinding; de persdruk wordt verzorgd door de nagels.

In bijvoegsel 1 is een overzicht gegeven van de vorm en de af-metingen van de verbindingen en in tabel 1 is een overzicht van de beproefde verbindingen vermeld.

Proefstuk nr.

Houtafmetingen zij hout

midden-(mm2) hout Type verbindings-middel Nagel-afmetingen (mm2) Nagel-afstand (mm)

Hout op hout drukproeven

1101 t/m 5 1211 t/m 5 1311 t/m 5 30 X 100 30 xlOO 30 X 100 4 0 x 1 0 0 40 xlOO 40 xlOO lijm nagels nagels + lijm -3,4 X 70 3,4 X 70 -50 50

Triplex op hout trekproeven

2101 t/m 5 2211 t/m 5 2311 t/m 5 10 x 40 10 x 40 10 X 40 40 X 80 40 X 80 40 X 80 lijm nagels nagels + Igm -2,8 X 45 2,8 x 4 5 -50 50

Daa:.' de opbouw van de verbindingen is afgestemd op de construc-tieve mogelijkheden van de liggers, komen bij de liggers dezelf-de variabelen ter sprake als bij dezelf-de verbindingen. De enige extra variabele, die bij de liggers naar voren komt is de opbouw of sa-menstelling van de constructie, een T of I profiel of een koker-ligger. Van elk van deze drie typen zijn vier varianten beproefd, waarbij alleen de verbinding verschilde, allen lijm, alleen gels, nagels en lijm met nagelafstand a en nagels en lijm met na-gelafstand 2a.

Een overzicht van de vorm en afmetingen van de liggers is gegeven in bijvoegsel 2; de belangrijkste gegevens zijn tevens vermeld in tabel 2. p r o e f s t u k n r . 110 122 132 133 210 222 232 233 310 321 3 3 1 332 p r o f i e l I T

D

f l e n s L i j f h o u t / t r i p l e x a f m e t i n g e n 30 X 94 I ! II ff 30 x 9 4 tt ff ff 40 x 8 0 II IT fl 4 0 x 9 4 ff ft ff 40 X 94 tr t ! TT 2xlDx240 If ff ff v e r b i n d i n g s -m i d d e l . l i j m n a g e l s n a g e l s + lijm n a g e l s + lijm l i j m n a g e l s n a g e l s + lijm n a g e l s + lijm l i j m n a g e l s n a g e l s + l i j m n a g e l s + l i j m afmetingen n a g e l s -3 . 4 X 70 3 , 4 X 70 3 , 4 X 70 -3 , 4 X 70 3 , 4 X 70 3 , 4 X 70 2 , 8 X 45 2 , 8 X 45 2 , 8 X 45 n a g e l -a f s t -a n d 75 75 150 75 75 150 50 50 75

Tabel 2 Overzicht van de belangrijkste gegevens van de liggers

Proefopstelling en meetapparatuur

De verbindingen zijn beproefd volgens de richtlijnen uit de"RILEM RECOMMENDATION TT-1, Testing methods for joints with mechanical fasteners in load-bearing timber structures". De proefstukken worden hierbij met een continue voorgeschreven snelheid belast tot 0,4x de geschatte breukbelasting, vervolgens ontlast tot O,lx de breukbelasting en vervolgens weer belast tot breuk vDlgt, Hierbfl worden per belastingstap (O,1xbreukbelasting) de ver-schuivingen die optreden in de verbindingen gemeten. Met behulp van deze proefresultaten zijn de vormveranderingswaarden van de verschillende verbindingen berekend.

De liggers zijn beproefd door middel van een vierpuntsbuigproef, waarbij:de ligger was opgelegd op een rol èn een scharnier en de beide lastpunten aangrepen op een derde van de overspanning van-af de oplegging.

De beproeving van elke ligger is onderverdeeld in een drietal fa-sen:

- de maagdelijke belasting, waarbij de belasting in vier stappen wordt opgevoerd tot ontwerpbelasting, waarna de ligger weer ont-last wordt.

- een duurproef, waarbij de ligger gedurende een aantal dagen onder ontwerpbelasting gehouden wordt en

- de breukfase, waarbij de belasting in een tiental belasting^-stappen wordt opgevoerd tot dat de. ligger bezwijkt.

Bij het bereiken van elke belastingstap is gedurende 30 seconden de belasting constant gehouden, waarna metingen verricht worden ten aanzien van de zakking van de ligger, de verschuiving tussen de liggeronderdelen en de rekken in het hout.

De zakkingen zijn gemeten met behulp van haakjes en een waterpas-instrument , de verschuivingen met behulp van inductieve verplaat-singsmeters en de rekken met behulp van rekstrookjes. Een over-zicht van het belastingschema en de plaatsing van de meetappara-tuur is gegeven op bijlage 3. Tevens is hierop het belasting-schema in de tijd weergegeven.

-6-5. Proefresultaten van de verbindingen

De gemiddelde breuksterkte en de vorm-veranderingswaarden per proe-venserie zijn met hun variatiecoëfficiënt vermeld in tabel 3.

serie Hout op 110 121 131 Triples* 210 221 231 t],'pe ver-binding F max gem N var.c ^0,4 gem % mm var.c % hout, drukverbindingen lijm nagels lijm + nagels 30340 14020 19870 11 15 11 0,06 0,35 0,13 22 15 51 . op hout, trekverbindingen lijm nagels lijm + nagels 19596 9134 19017 26 12 10 0,06 0,25 0,14 64 -52 a gem ram var.c % 0,01 -0,11

- o,o;

57 16 80 0,01 0,06 0,02 91 24 59 "0,4 gem mm var.c % 0,08 0,51 0,27 22 13 56 0,08 0,24 0,09 51 30 72 '0,6 gem mm var.c % 0,16 2,21 0,52 33 33 65 0,23 0,71 0,20 83 26 49 "^0,8 gem mm var.c o, "0 0,21 0,10 -85 -1,89 0,55 -26 52

Tabel 3 De gemiddelde proefresultaten van de verbindingen per proevenserie met de variatiecoëfficiënt

Aan de hand van de proefresultaten zijn "gebruikswaarden" d.w.z. in de berekeningen te gebruiken waarden, berekend welke gegevens als basis dienden voor de berekening van de samengestelde liggers. Deze gebruikswaarden zijn berekend zoals is aangegeven in Heron nr.l 1965, waarbij voor genagelde verbindingen bij een variatiecoëfficiënt van 12% een factor w = 2,75. is aangehouden. Deze waarden zijn ook ge-bruikt voor de gelijmd-genagelde en de gelijmde verbindingen, met dien verstande dat in plaats van de kracht per werkzame snede, een

2

schuifspanning per mm en voor de verschuivingsmodulus k N/mm een 2

verschuivingsmodulus K N/mm/mm zijn berekend. Deze uit de proef-resultaten berekende gebruikswaarden zijn vermeld in tabel 4.

h o u t op h o u t l i j m n a g e l s )ó3,4nTn l i j m t n a g e l s !^3,4mm t r i p l e x op h o u t l i j m n a g e l s «5 2,8 mm lijm + n a g e l s ?i2,8mm F ^ N n a g e l 2 T N/mm 1,17 1400 ( 0 , 3 5 ) 0,76 0 , 9 8 913 ( 0 , 2 3 ) 0 , 9 5 k N/mm 2 K N/mm/mm 5 , 8 5 1118 ( 0 , 2 8 ) 1,37 6 , 0 5 1643 ( 0 , 3 9 ) 4 , 4 0 F , N n a g e l 2 T N/mm 0 , 4 0 510 ( 0 , 1 3 ) 0 , 2 5 0 , 3 0 330 ( 0 , 0 8 ) 0 , 3 0 2 I k N/mm 2 K N/mm/mm 5,8 1100 ( 0 , 2 5 ) 1,4 6 , 0 1600 ( 0 , 3 4 ) 4 , 4

Tabel 4 Gebruikswaarden toegepast bij de berekening van de samengestelde liggers.

De berekende gebriiikswaarden voor de kracht per nagelsnede zgn gro-ter dan de waarden zoals deze voor dezelfde nagelafmetingen in de T.G.B. Hout 1972 zijn vermeld. Deze zijn voor nagels i 3,4 mm 400 N basisbelasting en voor <i> 2,8 2 50 N. De verschuivingsmoduli zijn eveneens aanzienlijk groter dan de waarden, die in de T.G.B, zijn vermeld.

Bij de gelijmde hout-op-hout verbindingen zijn de waarden voor de schuifspanning T in de verschuivingsmodulus K voor de proefstukken waarbij de nagels voor de persdruk zorgen aanzienlijk kleiner dan voor de echt gelijmde verbindingen. Bij de triplex-op-hout verbin-dingen is dit niet het geval, alleen de K waarden zijn verschillend. De alleen genagelde verbindingen zijn beduidend minder sterk en stijf dan de gelijmde zowel met de nagelpersdruk als met de lijmtangen-persdruk. De sterkte en de stijfheid lijken bij verbindingen met elastomeerlijm toch sterk afhankelijk van de persdruk en daardoor van de spreiding van de lijm en de dikte van de uiteindelijke lijm-laag.

Zoals aan de vormveranderingswaarden van de verbindingen is te zien, worden de verschuivingen onevenredig groter bij hogere belasting. De verschuivingsmodulus varieerd dus ook met de grootte van de

8

-belasting. Om het verloop van deze verschuivingsmoduli t.o.v. de grootte van de belasting cq. schuifspanningen nader te bezien, is voor elke belastingstap de bijbehorende verschuivingsmodulus be-rekend. Daar de vorm en afmetingen van de proefstukken van de ver-schillende series gelijk zijn, is het niet irreëel, dat voor de genagelde verbindingen de nagelkrachten zijn omgerekend tot schuif-spanningen, waarbij is aangenomen, dat het invloedsveld per nagel zich uitstrekt over het oppervlak van de nagelafstand.

In bijvoegsel 4 is deze relatie tussen de optredende schuifspan-ning en de verschuivingsmodulus K van de verschillende proevense-ries weergegeven.

Berekening van de samengestelde staven

E e r s t i s van de b a l k e n , waarmede de l i g g e r s z i j n samengesteld de e l a s t i c i t e i t s m o d u l u s bepaald door middel van een d r i e p u n t e s b u i g -p r o e f . Met deze E-waarden i s voor e l k e l i g g e r de l i g g i n g van de n e u t r a l e l i j n , d e samenwerkingsfactor Y en de b u i g s t i j f h e i d (EI) berekend aan de hand van de onderstaande formules. Voor de a f l e i -ding van de formules wordt verwezen n a a r Hout en H o u t c o s n t r u c t i e s door i r . J . K u i p e r s . ZEAa ZEA 1 1 + p w a a r i n p . 2 1 bK ^ 1 ^ 1 ^ ^2^2 E^A^ . E^A^ ( E I ) = EE I + Y^(EAa^) w e e

Met behulp van deze gegevens is een "toelaatbare dwarskracht" be-rekend voor de verschillende liggers. Bij de T en I liggers blijkt deze afhankelijk te zijn van de schuifkracht T, die in de voeg van de samenstellende onderdelen zal optreden; bij de kokerliggers is de buigtrekspanning in het triplex bepalend.

De toegepaste formules zijn voor de schuifkracht

Tb(EI) w

D = T = — - — ^ ; — en voor de buigtrekspanning in het triplexlijf YS^L^

bG^ (EI) tr w t £ E^

o o

Met een doorbuigingseis is geen rekening gehouden.

Een overzicht van de verschillende berekende liggergegevens is ver-meld in tabel 5.

Type ligger en proefSt. nr. I 110 122 132 133 T 210 222 232 233 • 310 321 331 332 Afmetingen hout/triplex flens 30x94 ft II It 30x94 II II If 40x80 2 II II II lijf 94x40 If If ti 94x40 ft ft ft X1DX240 11 II If nagel-afst. a mm 75 75 150 75 75 150 — 25 25 37,5 verschuiv. modulus k(K) 5,8 1100 1,4 1,4 5,8 1100 1,4 1,4 6,0 1500 4,4 4,4 elasticitPits-modiilus staven Efj_j_ ^lijf Efl2 9400 12000 10800 13700 10300 10800 12400 11000 13200 16800 10600 12800 9600 10500 11900 11500 9500 10700 12600 10500 10800 6500 12000 11200 6500 12400 11900 6500 11800 10600 6500 9300 Y 0,886 0,257 0,594 0.550 0,929 0,414 0,761 0.732 0,923 0,579 0,894 0,909 (EI) w X109 234 101 201 210 88 64 79 84 832 596 838 735 D (N) 2420 1190 1530 1430 1530 890 1040 990 6030 3660 5370 5990

7. Proefresultaten van de liggers

7.1 De_zakking

De beperktheid van de proefopstelling, waardoor tijdens de duurproef meerdere liggers gelijktijdig bel.ast moesten worden, is er oorzaak van dat in de eerste fase en tijdens de duurproef niet alle liggers tot de toelaatbaar schuifbelasting in de verbindingen zijn belast. In bijvoegsel 5 is voor elke ligger het verloop van de zakking in het midden van de ligger tijdens de gehele beproeving weergegeven. Hierin is het kruipgedrag van de verschillende verbindingen, nagels, nagels + lijm, nagels + lijm met dubbele nagelafstand en alleen lijm in de verschillende liggertypen, I profiel, T profiel en kokerlig-ger duidelijk te herkennen. De kruip van de genagelde ligkokerlig-gers is het kleinst, van de gelijmde liggers het grootst, terwijl de gena-gelde en gelijmde liggers hier tussen in liggen.

De uitgevoerde proef was een vierpuntsbuigproef. Hiervan uitgaande is voor elke ligger per belastingstap de theoretische doorbuiging in het midden te berekenen met de volgende formule.

^ _ 23 F£'^ _ 23 7i^

m 648 (EI) 548 ,^^ ., ^^ . 2.

w (ZE I + Y^E.A.a,) e e l i l

Gebruikt zijn de Y~waarden verkregen uit de proefresultaten van de verbindingen.

In bijvoegsel 5 zijn deze theoretisch berekende zakkingen uitgezet tegen de proefresultaten. Voor de I en T liggers kan men stellen dat in de eerste belastingsfase de theoretische waarden goed over-eenkomen met de proefresultaten. Bij de kokerliggers geldt dit al-leen voor de genagelde liggers; voor de genageld gelijmde en de ge-lijmde kokerliggers zijn de proefresultaten iets groter. Wellicht zijn in dit geval de gevonden waarden voor de verschuivingsmoduli uit de trekproeven aan de hoge kant. ^

In de breukfase dus na de duurbelasting van enige dagen zijn voor de gelijmde en in mindere mate bij de genageld gelijmde I liggers de gemeten zakkingen veel groter dan de theoretisch berekende. Ook

de alleen met lijm samengestelde T ligger vertoont een veel grotere zakking dan berekend. Dit geeft het vermoeden, dat tijdens de duurbelasting van enkele dagen de lijmverbinding toch verzwakt is. In tabel 6 is een overzicht gegeven van de proefresultaten van de zakkingen in het midden van de ligger gedurende de duurbelas-ting. Naast de tijd in minuten, de grootte van de directe zakking en de zakking direct voor ontlasten, zijn hierin tevens de kruip-factoren c vermeld. Hierbij is c = -r-. P, . . . Daar niet

directe zakking

alle liggers op toelaatbare schuifbelasting waren belast, is naast het proefstuknummer het percentage hiervan aangegeven.

(ffiin) 1 (mm) i 110 (87%) 0 1 11,0 ' 0 30 1 11,3 ' 0,03 90 1 11,8 ' 0,07 1582 1 ' -4413 j 64,6 4,87 210 (65%) 0 1 9,2 1 0 30 1 9,5 ' 0,03 330 1 11,3 ' 0,23 1770 ' 1 -5670 30,5 1 2,31 310 (53%) 0 ; 5,5 1 0 30 1 5,8 ' 0,05 1363 1 8,8 I 0,60 2968 1 10,4 1 0,89 4073 1 11,0 1 1,00 8524 \ 11,3 \ 1,05 lijm

t ; z i ^

(mm) 1 (mm) ]

122 (176%) 0 ' 23,8 ' 0 30 1 24,5 ] 0,03 84 1 24,7 1 0,04 1183 1 25,6 1 0,08 2812 [ 33,8 1 0,42 222 (112%) 0 1 15,2 1 0 30 ' 15,3 1 0,01 1800 1 16,7 , 0,10 4650 ' 16,8 > 0,11 321 (88%) 0 1 5,9 i 0 30 1 6,1 ' 0,03 1363 ' 6,4 ' 0,08 2968 5,7 0,14 4073 1 6,8 1 0,15 8524 1 5,8 1 0,15 nagels t 1 Z 1 (min) 1 (mm) \ 132 (137%) 0 1 13,0 1 0 30 ' 15,5 1 0,19 84 1 15,9 1 0,30 1183 1 20,4 1 0,57 2812 ; 29,2 1 1,25 232 (96%) 0 12,4 0 30 12,4 [ 0,12 1800 1 15,0 1 0,35 4650 17,2 1 0,55 331 (50%) 0 1 4,9 1 0 30 1 5,4 j 0,10 1353 1 5,6 ] 0,35 2968 1 7,1 1 0,45 4073 1 7,4 1 0,51 8524 [ 7,4 1 0,51 nagels + lijm 1 ' 1 t z ' (ïïrin) 1 (mm) 1 | 133 (145%) 1 0 1 10,5 ^ 0 30 1 12,7 ] 0,21 90 21,3 1,03 1582 1 -4413 37,4 1 2,56 233 (100%)

0 1 8,8 1 0 1

30 [12,8 • 0,45 330 1 17,4 1 0,98 1770 1 -5670 121,8 1 1,48 | 332 (53%) 0 6,0 i 0 30 1 6,8 1 0,13 1363 1 8,4 ' 0,40 2968 1 8,8 ' 0,47 4073 1 9,1 ' 0,52 8524 1 9,1 ]0,52 nagels + lijm

Tabel 5 Overzicht van de proefresultaten t.a.v. de zakking in het midden van de ligger tijdens de duurproef. Voor elke ligger de tijd, de opgetreden zakking en de kruipfactor c.

Voor alleen gelijmde liggers kan men stellen dat ondanks het geringe schuifbelastingspercentage de zakking gestaag blijft groter worden. Bij de I en T liggers zijn de kruipfactoren (4,87 en 2,31) zelfs zo

groot, dat wellicht de lijmverbinding reeds gedeeltelijk bezweken kan zijn.

De genagelde en de genageld gelijmde liggers met dezelfde nagelaf-stand hebben op het einde van de duurproef per liggertype dezelfde zakking. Hieruit zou men kunnen opmaken, dat tijdens de duurbelas-ting de kruip in de lijmvoeg zo groot is geworden, dat de nagels öe

schuifbelasting geheel gaan opnemen.

Bij de genageld gelijmde verbindingen met dubbele nagelafstand is de zakking aan het einde van de duurproef ca 20% groter dan die van de genagelde verbindingen. Hier is de kruip in de lijmvoeg door het kleine aantal nagels dus ook groter.

Tenslotte is het ook mogelijk met behulp van de proefresultaten van de zakking de samenwerkingsfactor Y van de verschillende liggers te berekenen en deze vergelijken met de theoretische Y waarden verkre-gen met behulp van de verschuivingsmodulus uit de trek en drukproe-ven. Deze Y waarden zijn berekend uit de proefresultaten van fase I en fase III na de duurproef en vermeld in tabel 7.

Type l i g g e r en p r o e f s t . n r . I 110 122 132 133 T 210 222 232 233 310 321 331 332 1 1 S o o r t v e r b i n -d i n g L N N + L N + L L N N + L N + L L N N + L N + L Y t h e o r . u i t v e r S C h u i v i n g s -modul. 0,886 0 , 2 5 7 0,594 0 , 5 5 0 0 , 9 2 9 0 , 4 1 4 0 , 7 6 1 0,732 0,923 0 , 5 7 9 0 , 8 9 4 0 , 9 0 9 Y z a k k i n g t i j d e n s m a a g d e l i j k e b e l a s t i n g 0 , 7 7 9 0 , 2 8 7 0 , 5 4 9 0 , 5 4 8 >1 0,332 • 0 , 9 1 5 0,860 0,512 0,544 0,504 0,538 i n b r e u k f a s e na | de d u u r b e l a s t i n g 0 , 0 6 5 0 , 1 9 9 0 , 3 4 5 0 , 2 5 3

1

0 , 3 5 0 0,355 0 , 7 3 8 0 , 5 7 1 0 , 5 8 6 0,462 0 , 6 2 9 0 , 5 7 4

Tabel 7 Theoretische Y waarde uit de verschuivingsmodulus en de Y waarden voor de verschillende liggers berekend uit de proef-resultaten van de zakking.

De I en T profielen geven een redelijk overeenkomst tussen de theo-retische Y waarden en de Y waarden uit de proefresultaten. Ook hier rijst de vraag of de alleen gelijmde ligger na de duurproef nog ge-heel intact is.

Bij de kokerliggers is alleen voor de genagelde ligger de y n!, Y ^; voor de andere drie liggers is de samenwerking volgens de

proefresultaten veel geringer dan theoretisch gevonden.

Bij elke ligger zijn tijdens de beproeving in drie doorsneden,on-der het lastpunt,op l/ö £ van de oplegging en ter plaatse van de oplegging de verschiuvingen tussen lijf en flens gemeten (zie ook bijvoegsel 3 ) .

In bijvoegsel 7 zijn deze verschuivingen over de lengte van de balk zowel voor de onderzijde als de bovenzijde van de liggers voor een aantal belastingfasen in beeld gebracht.

Hieruit blijkt dat de verschuivingen over dat gedeelte van de balk waar de dwarskracht constant en dus ook de schuifkracht tussen lijf en flens, per belastingstap ongeveer even groot zijn ter plaatse van de oplegging en op 1/6 £ van de oplegging. Ze zijn berekend met behulp van de formules,

^ = " ï ï = ^ ï ï ^^ DYS^E^

^ ^"' " = KCËÏT

DYS..E w (EI)

w

In bijvoegsel 8 zijn de theoretisch berekende en proefresultaten van de verschuiving van de bovenflens en het lijf op 1/6 1 van de oplegging voor elke ligger weergegeven. De onderzijde en de ver-schuivingen boven de oplegging geven een gelijksoortig beeld. Tij-dens de eerste belastingfase liggen hij de I enT Üggers de theore-tische en werkelijk gemeten verschuivingen dicht bij elkaar. Voor de kokerü^ger is dit niet het geval. In de breukfase na de duurbe-lasting zijn alleen voor de genagelde liggers de proefresultaten van de verschuivingen redelijk in overeenkomming net de "theoretisch berekende waarden.

-15

De vergroting van de verschuivingen tijdens de duurbelasting is eveneens gemeten. Een overzicht van deze proefresultaten is ver-meld in tabel 8.

1 t 1 V

(min) 1 (mm) = 110 (87%) 0 i 0,057 30 1 0,080 90 1 0,103 1582 1 0,251 4413 1 0,327 210 (55% 0 0,005 30 1 0,010 330 0,017 1770 1 0,191 5670 1 2,055 0 0,40 0,81 3,40 4,74 ) 0 1,00 2,40 37,2 410,0 310 (53%) 0 1 0,033 30 1 0,052 1363 1 0,182 2968 1 -4073 1 0,307 8524 0,331 0 0,58 4,52 -8,30 9,03 lijm t (min) 1 V 1 (mm) 122 (176% 0 30 84 1183 2812 11,189 '1,239 11,251 11,307 i 1,451 222 (112% 0 30 -1800 4650 ]0,540 10,570 1 10,600 10,660 321 (88%) _0 30 1363 2968 4073 8524 10,101 1 0,118 1 0,142

i

1 0,165 0,171 c ) ^ 0 0,04 0,06 0,10 0,22 ) 0 0,06 0,11 0,22 0 0,17 0,41 -0,53 0,69 nagels t ' V (min) (mm) 132 (137% 0 1 0,344 30 1 0,554 84 ' 0,714 1183 1 1,088 2812 1 1,487 c ) 0 0,61 1,08 2,15 3,32 232 (96%) 0 1 0,146 30 [ 0,196 - 1 1800 ' 0,271 4650 1 0,397 0 0,34 -0,86 1,72 331 (60%) .0 1 0,028 30 ' 0,064 1363 ' 0,175 2958 1 -4073 1 0,239 8524 j 0,254 , lijm + nag 0 1,28 5,25 -7,54 8,07 els 1 t 1 V (min)1(mm) 133 (146% 0 1 0,283 30 1 0,574 90 10,949 1582 11,696 4413 1 1,914 233 (100% 0 0,115 30 1 0,321 330 ' 0,718 1770 1,038 5670 1 1,138 332 (53%) 0 ' 0,058 30 1 0,144 1363 1 0,330 2958 1 -4073 ' 0,423 8524 1 0,435 lijm + nag c ) 0 1,39 2,35 4,99 5,76 ) 0 1,79 5,24 8,03 8,89 0 1,12 3,85 -5,22 5,39 els

Tabel 8 Overzicht van de proefresultaten t.a.v. de verschuiving tussen bovenflens en lijf in een doorsnede pp 1/6 1 van de oplegging. Voor elke ligger de tijd, de opgetreden verschuiving en de kruipfactor c.

Hieruit valt weer op te merken dat de gelijmde en de genageld ge-lijmde liggers grote kruipfactoren hebben. Voor de gege-lijmde T lig-ger is c = 410 na slechts 5 dagen met een verschuiving van meer dan 2 mm.

De genagelde liggers kruipen het minste, c - 0,22 a 0,55 na 5 da-gan. Opvallend is wederom dat na ca 5 dagen de verschuivingen bij de genagelde ligger en de gelijmd genagelde ligger met dezelfde nagelafstand ongeveer gelijk aan elkaar zijn.

De_SDanningen

Bij elke ligger zijn met behulp van rekstrookjes in een doorsne-de op 1/5 £ van doorsne-de overspanning doorsne-de rekverandoorsne-deringen in doorsne-de ver-schillende staven gemeten. Met behulp van de desbetreffende elas-ticiteitsmoduli zijn hieruit de optredende spanningen ter plaat-se berekend. Tevens zijn voor elke ligger de theoretische waarcien van deze spanningen berekend.

In tabel 9 is een overzicht gegeven van deze spanningen bij een dwarskrachtbelasting zoals deze tijdens de lange-duurbelasting van fase II gedurende enkele dagen gehandhaafd bleef. Per ligger zijn hierin vermeld de theoretisch berekende spanningen, de-proef-resultaten bij de eerste belasting van fase I en de proefresulta-ten op het einde van de lange-duurbelasting. In bijvoegsel 9 zgn deze gegevens voor de verschillende liggers in beeld gebracht. Hieruit kan men concluderen dat in het algemeen de berekende en de gemeten spanningen redelijk goed met elkaar in overeenstemming z5n, vooral gedurende de eerste belastingfase. Alleen de genageld ge-lijmde liggers vertonen grotere afwijkingen.

Opvallend is de grote herverdeling van de spanningen na de lange-duurbelasting van de gelijmde en de gelijmd genagelde liggers. Voor de I en T profielen gaat deze: herverdeling zo ver, dat het er op lijkt alsof de samenwerking tussen de samengestelde onder-delen bijna geheel is verdwenen.

Uit de spanningen is tenslotte voor elke ligger voor zowel de bo-ven als onderflens de samenwerkingsfactor Y berekend. In tabel 10 zijn deze factoren berekend uit de gemeten spanningen in de eers-te belastingfase en de breukfase na de duurbelasting vermeld.

O p t r e -dende dwars-k r a c h t N 2200 1000 3200 Span-n i Span-n g e Span-n 2 N/mm O f l b O f l o ''lijf b ölLjf o O f l b ' ^ f l o ^ f l b

° f l o

°lijfb

" l i j f o

° f l b

° t r b

" t r o

° f l o

T h e o r . b e r e -kend - 3 , 5 4 - 2 , 0 6 - 2 , 9 3 + 2 , 7 0 + 2 , 1 1 + 3 , 7 6 - 2 , 8 0 - 1 , 0 9 - 1 , 4 0 + 4 , 3 2 - 2 , 2 5 - 1 , 4 4 + 1,35 + 2 , 3 6 P r o e f d i r e c t 1 • ' P r o e f na 1 d u u r b e l . 1 1 0 - 3 , 9 9 - 2 , 4 0 - 3 , 0 0 + 2 , 1 8 + 2 , 3 8 + 4 , 3 4 1 - 5 , 7 0 + 1,35 1 -10,58 ' + 9 , 8 6 1 - 3 , 2 0 1 + 3 , 5 6 2 1 0 - 2 , 2 1 - 0 , 8 8 - 0 , 4 2 + 3 , 1 3 . 1 - 2 , 1 1 1 + 2 , 7 3 - 7 , 1 2 + 6 , 9 5 3 1 0 - 1 , 9 7 - 1 , 3 9 + 1 , 2 2 + 2 , 1 5 - 2 , 2 0 - 2 , 6 0 + 2 , 0 8 + 2 , 3 5 Lijm T h e o r . b e r e -kend - 4 , 6 2 + 0 , 0 4 - 4 , 8 3 + 5 , 9 3 + 0 , 2 6 + 3 , 9 4 - 2 , 7 2 + 0 , 0 5 - 3 , 1 0 + 5 , 1 0 P r o e f d i r e c t 1 2 2 - 2 , 9 9 - 0 , 0 3 - 4 , 4 5 + 4 , 5 6 - 0 , 3 1 + 3 , 1 9 1 2 2 - 2 , 2 8 + 0 , 4 5 - 3 , 3 6 + 3 , 7 5 3 2 1 - 2 , 3 6 - 2 , 1 0 + 1,98 + 2 , 4 8 - 1 , 6 6 - 1 , 5 1 + 1 , 2 9 + 2 , 2 1 N a g e l s P r o e f na d u u r b e l , - 3 , 4 8 + 0 , 8 2 - 6 , 1 0 + 6 , 3 2 - 1 . 1 9 +4,22 - 2 , 4 7 + 1 , 5 9 - 5 , 0 4 + 3 , 8 6 - 2 , 0 8 - 1 , 6 6 + 1,65 + 1,99 T h e o r . b e r e -kend - 3 , 8 5 - 1 , 6 5 - 3 , 0 8 + 2 , 8 9 + 1,54 + 4 , 0 0 - 2 , 6 2 - 0 , 8 0 - 1 , 8 5 + 4 , 4 1 - 2 , 3 3 - 1 , 3 8 + 1,38 + 2 , 3 3 P r o e f d i r e c t 1 3 2 - 3 , 2 4 - 2 , 6 5 + 0 , 4 4 + 2 , 0 7 + 2 , 6 6 + 3,08 2 3 2 - 1 , 7 1 - 1 , 1 1 - 0 , 0 2 + 2 , 5 5 3 3 1 - 2 , 1 4 - 1 , 0 7 + 0 , 7 4 + 1,80 N a g e l s + 1 P r o e f na d u u r b e l . - 3 , 9 4 + 1 , 7 3 - 6 , 3 3 +11,97 - 0 , 8 2 + 5 , 3 2 - 1 , 8 8 + 0 , 8 0 - 3 , 2 5 + 4 , 3 0 - 2 , 3 3 - 1 , 5 5 + 1 , 5 3 + 3 , 2 8 i j m T h e o r . j b e r e - i kend l P r o e f d i r e c t P r o e f na d u u r b e l . 1 3 3 - 4 , 2 3 1 - 1 , 4 7 - 2 , 3 4 1 + 3,00 + 1 , 5 6 1 + 3 , 6 6 - 4 , 1 6 - 1 , 3 4 - 1 , 3 3 + 2 , 4 6 + 1,64 + 3,74 - 6 , 6 9 + 3 , 9 9 - 7 , 4 2 + 8 , 0 3 - 3 , 8 9 + 5 , 1 8 2 3 3 - 2 , 9 0 - 0 , 6 6 + 1,52 + 4 , 2 0 - 2 , 1 9 + 1,76 + 0 , 3 8 + 2 , 2 3 - 2 , 6 9 + 1,44 - 4 , 3 5 + 4 , 3 6 332 - 2 , 3 1 - 1 , 5 2 + 1,64 + 2 , 1 8 Na - 1 , 9 3 - 1 , 3 9 + 1,22 + 1,67 i g e l s + 1 - 2 , 1 6 1 - 2 , 6 0 1 + 2 , 0 8 1 + 1 , 8 2 i j m

Tabel 9 Overzicht van de spanningen over de doorsnede; theoretisch berekend en proefresultaat uit

rekstrook-metingen in de eerste fase en op het einde van de duurbelasting. i

M

--] I

-18 type lig-ger en proefSt. nr. I 110 122 132 133 T 210 222 232 233 321 331 332 soort verbin-ding L N N+L N+L L N N+L N+L L N N+L N+L Ytheor..'^i^' verschui- vingsno-dulus 0,886 0,257 0,594 0,550 0,929 0,414 0,761 0,732 0,923 0,579 0,894 0,909 Y uit spanning tijdens maagdelijke belasting bovenflens onderflens 0,853 ' >1 0,289 1 0,280 >1 ' 0,882 >1 1 0,696 0,618 1 0,604 0,361 ' 0,923 0,425 1 0,516 >1 ' 0,528 >1 j 0,820 0,311 i 0,328 0,354 1 0,418 0,378 1 0,404 in de breekfase na de duurbelasting bovenflens onderflens 0,132 1 0,120 0,175 [ 0,233 0,222 1 0,046 0,097 ' 0,135 0,252 1 0,305 0,161 ' 0,347 0,334 1 0,353 0,800 1 0,590 [ 0,844 0,308 1 0,302 0,309 j 0,311 0,322 1 0,340

Tabel 10 Berekende Y waarden uit de proefresultaten van de spannin-gen in de flenzen.

De samenwerkingsfactor Y is berekend met behulp van de formule:

ME^ ZE I

^f 1 = TËir ^^ - Y =

mj-^^—

"^

— i - - ZE. A. a^

a^^ 1 1

7.4 De breukbelasting_en_bezwi2kvormen

De totale breukbelasting per ligger is omgerekend naar de breuk-dwarskracht c q . "brexikschuifbelasting" per ligger. In tabel 11 zijn deze breukbelastingen, de ontwerpschuifbelasting en de vei-ligheidscoëfficiënt vermeld. Tevens is in de laatste kolom de be-zwijkvorm van de ligger aangegeven.

-19 Type ligger en proefstuk nr. I 110 122 132 133 T 210 222 232 233 321 331 332 Soort verbin-ding L N M+L N+L L N N+L N+L L N N+L N+L Breuk-bel. T (N) 4775 5180 8570 6455 4255 4200 5225 4515 15870 11040 20295 18845 Ontwerp-bel. T (N) 2420 1190 1530 1430 1530 890 1040 990 6030 3560 5370 5990 Veilig-heids -_^ coef.— T 2,0 4,4 5,5 4,5 2,8 4,7 5,0 4,6 2,6 3,0 3,8 3,1 Zakking hij breuk (mm) 109 88 130 84 118 98 109 98 34 35 39 42 • Bezwijkvorm schuifkracht schuifkracht schuifkracht schuifkracht schuifkracht + trekbreuk lijf It II If ft ft It schuifkracht schuifkracht trekbreuk onder-flens en triplex schuifkracht

Tabel 11 De breukschuifbelastingen T,de ontwerpschuifbelastingen T, de veiligheidscoëfficiënt en de bezwijkvorm van de beproefde I, T en [] liggers.

Uit tabel 11 blijkt dat de alleen gelijmde en alleen genagelde-I enT liggers ongeveer dezelfde breuksterkte hebben; bij de kokerliggers is de gelijmde ca 40% sterker dan de genagelde.

Alle genageld gelijmde liggers zijn echter ca 30 a 70% sterker dan de alleen genagelde liggers.

f

De "veiligheidscoëfficiënten" •=• zijn gebaseerd op de theoretisch "toelaatbare schuifkracht in de verbindingen. Deze zijn het kleinst bij de alleen gelijmde liggers. De genageld gelijmde liggers hebben de grootste veiligheidsfactor.

Het is opvallend dat de doorbuiging bij bezwijken per liggertype van dezelfde orde van grootte is. Voor de I en T liggers is dit ca 100 mm en voor de kokerliggers ca 35 mm.

-20-van de maximale schuifkracht in de verbindingen; pas daarna ontston-den al of niet trekbreuken in lijf of flenzen.

Alleen de genagelde gelijmde kokerligger is bezweken t.g.v. een trek-breuk in de onderflens met gelijktijdig een trektrek-breuk in het tri-plexlijf. In bijvoegsel 10 zijn een aantal foto's opgenomen van de breukvormen.

Samenvatting

In het Stevin-laboratorium is in het kader van het studenten prak-ticum g8 een onderzoek verricht naar de toepassingsmogelijkheden van elastomeerlijmen in houtconstructies. Daartoe zijn een aantal verbindingen en samengestelde liggers ontworpen en beproefd, waar-bij tussen de samenstellende onderdelen een drietal verbindings-middelen, alleen elastomeer lijm, alleen nagels en nagels met elasto-meerlijm zijn toegepast.

Uit proefresultaten van de verbindingen zijn toelaatbare nagel-krachten (3:1. schuifkracht en met de bijbehorende verschuivingsmo-duli bepaald. Elke balk voor de samengestelde liggers is van te voren door middel van een driepuntsbuigproef belast, waarna de elasticiteitsmodulus berekend werd.

Met-iehulp van deze gegevens zijn aan de hand van de beschikbare theorie drie typen, I, T en kokerliggers ontworpen. De verbin-ding tussen de samenstellende onderdelen werd op vier verschil-lende wijzen gerealiseerd, alleen lijm, alleen nagels met nagel-afstand a, nagels en lijm met nagelnagel-afstand a en nagels en lijm met nagelafstand 2a. Al deze liggers zijn beproefd door middel van een vierpuntsbuigproef; eerst maagdelijk, vervolgens een duur-proef van enige dagen en tenslotte een aangroeiende belasting tot breuk. Tijdens de beproeving werden tijdens elke belasting-stap in een drietal doorsneden, de zakking, de verschuiving tus-sen de samenstellende delen en in een doorsnede de rekken van het hout gemeten.

Deze pipoefresultaten zijn vervolgens vergeleken met de theoreti-sche waarden zoals deze voor elke ligger berekend zijn met behulp van de verschuivingsmoduli uit de proeven op de verbindingen. Zoals te verwachten was, komen de proefresultaten van de alleen met nagels samengestelde liggers goed overeen met de theoretisch berekende waarden voor de zakking, de verschuivingen en de rekken

(en de hieruit afgeleide spanningen). Ook tijdens de langeduur be-lasting van enkele dagen veranderde maar weinig t.a.v. de zakking, de verschuiving en de spanningsverdeling over de doorsneden van de verschillende genagelde liggers. De samenwerkingsfactoren Y be-rekend uit de proefresultaten van de liggers en bebe-rekend uit de

de proefresultaten van de verbindingen komen goed met elkaar over-een.

Voor de gelijmde en de genageld gelijmde liggers is het bovenstaande slechts gedeeltelijk waar. Tijdens de eerste en de opgaande tweede fase van de proef, de maagdelijke belasting en de herbelasting tot de gebruikswaarde zijn de proefresultaten redelijk goed met elkaar in overeenstemming. De liggers zijn dan aanzienlijk stijver dan de alleen genagelde liggers; de samenwerkingsfactor Y is ook gro-ter. Tijdens de duurproef van enige dagen echter verschuiven de samenstellende onderdelen door de elasticiteit van de lijm zover ten opzichte van elkaar, dat bij de alleen gelijmde liggers breu-ken ontstaan in de lijmvoeg en bij de genageld gelijmde de ver-schuiving zo groot is, dat de nagels de schuifkracht gaan over-brengen in plaats van de lijm.

Opmerkelijk is echter dat de uiteindelijke bezwijksterkten van de alleen genagelde en de alleen gelijmde liggers bijna even. groot zgn

en dat daarintegen de genageld gelijmde liggers inclusief die met dubbele nagelafstand ca 25 tot 70% groter zijn dan de alleen ge-nagelde liggers. De uiteindelijk totale zakking t:gdens deze breuk-fase is daarintegen wel voor elk liggertype ongeveer gelijk. Uit het gehele onderzoek blijkt, dat de kruipgevoeligheid van elastomeerlijmen van grote invloed is op de uiteindelgke.stijf-heid van de hiermede samengestelde liggers en daardoor tevens op

de samenwerkingsfactor

Y-De grootte van de kruip zal tevens afhangen van de dikte van de elastomeerlijmlaag en dus ook van de persdruk. Of deze kruip in de loop van de tijd bij het verharden en/of verouderen van de lijm geringer zal zijn, is hoogst waarschijnlijk doch zal nog na-der onna-derzocht moeten worden.

De voorlopige conclusie uit dit onderzoek kan zijn, dat elasto-meerlijmen niet zonder andere verbindingsmiddelen in houtconstruc-ties kunnen worden toegepast en dat de elastomeerlgm als extra ver-bindingsmiddel ten aanzien van de stijfheid t.g.v. van trillingen etc. zeer goed kan functioneren en t.a.v. de sterkte een grote-re veiligheid tegen niet te lang dugrote-rende overbelasting geeft.

Bijvoegsel 1

VERBINDINGEN

Drukproefstukken 500 100

'T^^

y, — : L 3] 100 30 4 fc» »< k. ^ l • ' 41 10 1 ' . " -J • — 1 —y 'lOO '50 "50 50 50 "so 50 100 ' 1 1 l+l l+l l+i l+l l+l 1 1

Serie 110 (1 t/m 5 ) alleen gelijmd 121 (1 t/m 5 ) alleen nagels a 131 (1 t/m 5 ) nagels + lijm a 2 nagelafmetingen 3,4 x 70 mm 50 mm 50 mm Trekproetstukken 500 600 > -500 L _; 1 • r._. 80 -• ; • _ :25 50 '50 "50 "50 50 "50 '50 "50 "50 AO

Serie 210 (1 t/m 5 ) alleen gelijmd

221 (1 t/m 5 ) alleen nagels a = 50 mm , 231 (1 t/m 5 ) nagels + lijm a = 50 mm

2 nagelafmetingen 2,8 x 45 mm

B i j v o e g s e l 2

j£

lerigte 1 = 310Üinm iO

k - i ° ^

w?m ^

30 100 30 ^

-F

|. ° 4 l-4^£^^J I

Samengestelde I-liggers

ligger 110 alleen lijm

122 alleen nagels a = 75 mm 132 nagels + lijm a = 75 mm 133 nagels + lijm a = 75 mm 2 nagels 3,4 x 70 mm lengtt L = 3100 mm ,. 100 ..

r 1

^ ^

- f ^

30 100

V

V-

+ + +

nr?.a \

•J T '

Samengestelde T liggers

ligger 210 alleen lijm

222 alleen nagels a = 75 mm 232 nagels + lijm a = 75 mm 233 nagels + lijm a =150 mm r — — i t l _ _ il u _— — — . _ _ , 1 1000 1000 ^ 1=3100 mm %i* 1000 1 *"!

n~^-I ' , l>2aJ _._*. 2AO 2i0 10 80 40 160 /.O 10 - f o - f o + o - ( - o 2a I 2o ! 2c Kokerliggers

ligger 310 alleen lijm

321 alleen nagels 2a= 50 mm 331 nagels + lijm 2a = 50 mm 332 nagels + lijm 2a = 75 mm

B i j v o e g s e l 3 1/3 I 1/3 1 1/6 I Jl verpl. meters

Z

7

1 U 2L fi trekcioos 1/6 1 C _ i T

C = 3

rekstrookjes 4 U meetbaakjes

Proefopstelling en schema van de plaatsing van de meetapparatuur

belosting

n cjogen

fase I fase m

tijci

Bijvoegsel 4

Verband tussen de "schuifspanningf' en de verschuivingsmodulus K

11 10 K N/mm/ ^ 'mm' \

iv

\ \ X • \

V.

J L \ "X. \ - hoi^t op h o u t d r u k v e r b i n d i n g e n n a d e l s 3 , 4 x 7C mm2 - t r i j p l e x op hout t r e k v e r b i n d i n

nag el.s ?.H X 4 -mm^ ïen

X gelijmd ïjTnagëU+rTjrF • nagels + lijm -x-^v,-:::;•,faas'5 -X nageld 0.1 0.2 O.i, 0.5 0.75 1.00 gelijmd 1.2 1.3 ^ I N/mm2

Bijvoegsel 5-1 PO E — c o 3 cn a c c <u i> O tM tN b + vn CJ cn o c 1 r>i m F E in r^ 11 o - F + (-, JSin m *— g-il c o

1

1 1

1

m

u; ja55i)ap cio Sui^soiaq aio^oi I -«s Q o o o in o o o o o o o tn o o o

B i j v o e g s e l 5-2 co u bO M I X)

I

bO c •H J< m 0) •o c 0} bO c 0) c <0 m m 3 4-» <U • H lo

2-0) o \ \ \ \ — \ \ \ \

\s

A > \ \ \ ^ fv| u! J a 6 6 i 1 l \ \

^^^i

^ x ,

_N • VA 01 ; cn : c - c U 0) U 01 5 "5

1

1 t 1 1 1 o M ^ ex c

K

\

V.

^ ^ ) ap do bui^sDiaq aiD;o; 1 ^ tN F E E ^ i n <=> o i2 11 II o o ,- r 1 L. . ^ nagels+ l nagels+ l 1 1 [ ! CS n fn m «N \ , \ ^ \ \ \ >^ (M

\r

x4

_{^ ^ '}

"^-4

"^M^

_'i,

t, \

kx\

n x « i \ N ^ ^ . \ -1 \ \ ' ' ^ ; ^ ^ ; v \

! 5 ^ ^ ^ ^ ^

^^^*^"Nst H'**^

1 ^ ^ ^

o o £ Ë • a "E <u xz at o o N o o o 9 o o o o o o tn o o o o CD O n C 3 O O CM O O

Bijvoegsel 5-3 co CU bO bO u o c c 0) x) •H H +> 0) a •H bO c •H (O ISl (P X) c bO c • H •I-I co (O <u XI <u •o c 0) co co 3 fl H 0) !^ (U Q

5 10 tijdens eerste belastingfase

10 20 tijdens breekfase

50 60 70 gemeten zakking tijdens

80 proef in mm ro t - j . <! o CD co CD I I - '

5 10 t i j d e n s eerste belastingfase

10 20 tijdens breukfase

50 60 70 80 • • gemeten zakking tijdens proef in mm

1 2 3

tijdens eerste belastingfase tijdens breukfase

20 25 30 «• gemeten zokking tijdens proef in mm

<^ o (D Oq co ca M

Bijvoegsel

133(D)

De gemeten verschuivingen bij "gebruiksbelasting" voor en na de duur-proef (D) ter plaatse van het lastpunt, op 1/6 £ en boven de oplegging vav de I-liggers

B i j voegsel 7-2 3.0 2.0 1.0 0.9 0.81-0.7 0.6 0.5 Q.i. 0.3 0.2 0.1 0.1

a3

0.5 0.7 0.9 1.0 / / / » / / / /

7

^ : \ / 210-222. 232- 233-alleen lijm alleen nagels lijm + nagels a=75 lijm+ncgels a=150 ^ ^ 'F 210(D) 233(D) 232(D) 222(D) 222 232 233 210

De gemeten verschuivingen bij "gebruiksbelasting" voor en na de duurproef (D) ter plaatse van het lastpunt, op 1/6 % en boven de oplegging van de T-lig-gers

Bijvoegsel 7-3

De gemeten verschuivingen bij "gebruiksbelasting" voor en na de duurproef (D) ter plaatse van het lastpunt, op 1/6 SL en boven de oplegging van de kokerliggers

tijdens eerste belastingfase tijdens de breukfase »• gemeten verschuiving tijdens proef in mm

£ c cn c 3 JC O) > -• c .X. 11 4i J3

as

1.0 210 Ê E t3) C 0.1 0.2 0.5 tijdens eerste belastingfase

210 222 232 233 alleen lijm alleen nagels nagels + l i j m a = 75 nagels+lijm a = 150 0.2 IJO tijdens de breukfase 2.0 3.0 - » ' g e m e t e n verschuiving tijdens proef in mm

Relatie tussen de theoretisch berekende en de gemeten verschuiving tijdens de proef van de T liggers

ro w-l—l. CD oq CO 00 1 1S3

alleen lijm alteen nagels nagels+lijm o = 25 nagels+lijm a = 75

0.01 0.05 tijdens eerste belastingfase

0.1 0.2 0.3 tijdens breukfasa

O.i 0.5 0.6 0.7 0.8 B» gemetan verschuiving tijdens proef in mm

ro < o CD oq CO CD 00 1 Relatie tussen de theoretisch berekende en de gemeten verschuiving tijdens de proef van de kokerliggers

B i j v o e g s e l 9 - 1 I profielen theor. proef direct proef na duurbel. ligger 110 l i j m — • " "^

.-7/"

/ - - " — ligger 122 nagels • ^ ^ ^ ' ^ ^ r * - ^ ligger 132 nagels+lijm

V-f

1 '^^-^

ligger 133 nagels + l i j m

.-7

-y'"

{f>""

• — " " Theoretische s p a n n i n g s v e r d e l i n g en de p r o e f r e s u l t a t e n d i r e c t en na een d u u r b e l a s t i n g van enige dagen u i t g e z e t over de doorsnede van de I p r o -f i e l e n

Bijvoegsel 9-2 T profielen theor. proef direct proef na duurbeL ligger 210 /y ligger 232 ligger 233 T h e o r e t i s c h e s p a n n i n g s v e r d e l i n g en de p r o e f r e s u l t a t e n , d i r e c t en na een d u u r b e l a s t i n g van enige dagen, u i t g e z e t over de doorsnede van de T-pro-f i e l e n

B i j v o e g s e l 9-3 D profielen theor. proef direct proef na duurbel. ligger 321 / -Mt

777

]/z

/ ligger 331

_J

V V\7T

g [|_

/ ligger 332

Theoretische spanningsverdeling en de proefresultaten direct en na een duurbelasting van enige dagen uitgezet over de doorsnede van de koker-profielen

Bijvoegsel 10-1 Foto 1 Overzicht proefopstelling Foto 2 Bezwijkvorm ligger 110 I-profiel alleen gelijmd Foto 3 Bezwijkvorm ligger 133 I-profiel genageld gelijmd a = 150 mm

Bijvoegsel 10-2 Foto 4-Bezwijkvorm ligger 210 T-profiel alleen gelijmd Foto 5 Bezwijkvorm ligger 233 T-profiel genageld gelijmd a = 150 mm Foto 6 Bezwijkvorm ligger 310 Kokerligger alleen gelij md

>

Verwijderd uit catalogus