Bezpośredni system ziębienia Pośredni system ziębienia
Systemy ziębienia w klimatyzacji wg PN-EN 378-1
Cechy charakterystyczne systemów ziębienia
OBIEG CHŁODNICZY z bezpośrednim odparowaniem
pośredni
CZYNNIK ROBOCZY podlega przemianom fazowym np. freon R407C, R410A, R134a
nie podlega przemianom fazowym np. woda, wodny roztwór glikolu, solanka, lód binarny (zawiesina lodowa) binarny (zawiesina lodowa) TEMP. ŚCIANKI todparowania + (1÷2)K (tzasilania + tpowrotu) / 2 + (1÷2)K RUROCIĄGI miedź – rury czyste,
odtłuszczone, suche
stal, miedź lub PVC, PE, PEX
TRASA
PRZEWODÓW
bardzo ważna – krążenie oleju, spadki, długość rur
bez znaczenia – praca pompy
POSADOWIENIE AGREGATU
na dachu lub przy budynku – skraplacz chłodzony
powietrzem albo w maszynowni – skraplacz chłodzony wodnym roztworem glikolu lub wodą
Bezpośredni system ziębienia – prędkości w przewodach
0,5 ÷ 2,5 m/s 10 ÷ 15 m/s
1,5 ÷ 3,0 m/s 0,3 ÷ 0,5 m/s
8 ÷ 15 m/s 0,5 ÷ 1,5 m/s
2. Wyznaczenie podstawowych parametrów obiegu ziębniczego:
q
o, q
k, l
s, Q
o, Q
k, P
Projektowanie sieci przewodów freonowych
4 1
o
h h
q = − h h
q = −
właściwa wydajność chłodnicza
3 2
k
h h
q = −
1 2
s
h h
l = −
s o
l ε = q
ch
o
Q
Q = ϕ ⋅
z k
k
q m
Q = ⋅
z s
m l
P = ⋅
Oznaczenia: pk– ciśnienie skraplania,tk – temp. skraplania ciekłego czynnika, po– ciśnienie parowania,
to – temp. odparowania ciekłego czynnika,
∆ts- przegrzanie czynnika,
∆td- dochłodzenie czynnika, h1- entalpia na ssaniu spręŜarki, h2- entalpia na tłoczeniu spręŜarki, h3- entalpia przed zaworem rozpręŜnym, h4- entalpia na wejściu do parowacza.
właściwa wydajność skraplania właściwa praca sprężania
teoretyczny współczynnik wydajności chłodniczej wydajność chłodnicza
wydajność skraplacza moc sprężarki
Projektowanie sieci przewodów freonowych
o z o
q m = Q
strumień masy ziębnika w obiegu
3. Obliczenie strumienia masy krążącego w obiegu ziębnika: m
z1 z ss
m V = ⋅ ν
2 z
tł
m
V = ⋅ ν
3 z
c
m
V = ⋅ ν
pary ziębnika na ssaniu sprężarki pary ziębnika na tłoczeniu sprężarki skroplona ciecz nasycona
4. Obliczenie strumienia objętościowego ziębnika w punktach
charakterystycznych
Projektowanie sieci przewodów freonowych
ss ss ss
w A = V
V
tłA =
rurociąg parowy ssawny
5. Obliczenie pola powierzchni przepływu rurociągu uwzględniając prędkość przepływu czynnika – z równania ciągłości
w
sstł tł tł
w A = V
c c c
w A = V
rurociąg parowy tłoczny rurociąg cieczowy
Zaleca się przyjmować: wss = 10÷12 m/s, wtł = 10÷12 m/s, wc = 1 m/s
π
= 4 ⋅ A d
wzgodnie ze wzorem:
6. Obliczenie średnicy wewnętrznej rurociągu
Pośredni system ziębienia – prędkości w przewodach
1,5 ÷ 3,0 m/s
0,5 ÷ 2,5 m/s 100 ÷ 250 Pa
Projektowanie sieci przewodów pośrednich
t c
m Q
p w
= ⋅
o∆
strumień masowy ziębiwa / chłodziwa
1. Obliczenie strumienia masy czynnika pośredniego
t c
m Q
p g
= ⋅
k∆
= m ρ
strumień objętościowy ziębiwa / chłodziwa
V
2. Obliczenie strumienia objętościowego czynnika pośredniego
w A = V
3. Obliczenie pola powierzchni rurociągu i średnicy wewnętrznej
π
= 4 ⋅ A
d
wWodne roztwory glikolu
Temperatura krzepnięcia wodnych roztworów glikoli
Wodne roztwory glikolu
Gęstość roztworów glikolu propylenowego w wodzie
Wodne roztwory glikolu
Gęstość roztworów glikolu etylenowego w wodzie
Wodne roztwory glikolu
Ciepło właściwe roztworów glikolu propylenowego w wodzie
Wodne roztwory glikolu
Ciepło właściwe roztworów glikolu etylenowego w wodzie