Technologia spawania cienkich blach ze stali OOH23N28M3Cu metodą TIG i MIG

ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ

Seria: MECHANIKA 2^{. 70} Nr kol. 673

1980

Andrzej K U M P E L Andrzej SZYMAŃSKI

TECHNOLOGIA SPAWANIA CIENKICH BLACH ZE STALI OOH23N28M3CU METODĄ TIG i MIG

Streszczenie. Przedstawiono badania nad spawalnością blach ze stali ÓÓH53K2SM3Cu o grubości 3 i 6 mm według kryterium skłonności do pęknięć gorących. Podano parametry spawania złączy doczołowych blach metodą TIG i MIG oraz ich własności mechaniczne.

Wprowadzenie

Stale gatunku OOH23N28M3Cu o strukturze czysto austenitycznej (rys. 1) odporne są na działanie zimnych i gorących roztworów H^PO^ o dowolnym stę-

Fazy, które wydzielają się w tych stalach po długotrwałym wygrzewa­

niu w temperaturach powyżej około 500°C, to głównie węgliki M23C6 1 krucha faza sigma [1, 2, 3].

W przypadku procesów spawania, cechujących się bardzo szybkim' na­

grzewaniem i nieco wolniejszym chłodzeniem metalu strefy wpływu ciepła jak i metalu spoiny, zjawi­

ska te nie odgrywają istotnej roli z punktu widzenia spawalności sta­

li austenitycznej o bardzo małej wnątrz ziańn^austenitu. Pow. 250* zawartości pierwiastków intersty-

cyjnych [4, 5]. Poważnym natomiast problemem występującym przy spawa­

niu tych stali są pęknięcia gorące, których mechanizm tworzenia się nadal podlega Intensywnym badaniom. Ogólnie jednakże przyjmuje się, że pęknię­

cia gorące powstają w wyniku segregacji pierwiastków stopowych, zanieczy­

szczeń i związków niemetalicznych przy krzepnięciu metalu spoiny jak i od­

działywaniu cyklu cieplnego w SWC oraz powstających równocześnie znacz­

nych naprężeń skurczowych [6, 7, 8].

żeniu wrzących kwasów HNO^ i H^SO^.

Rys. 1. Mikrostruktura blach ze sta­

ll OOH23N28M3Cu w stanie dostawy.

Widoczne węgliki na granicach 1 we-

1 1 8 A. Kllmpel. |A. Szymański

Ponieważ spawanie konstrukcji wiąże się zawsze z powstawaniem naprężeń spawalniczych przekraczających często granicę plastyczności stali, zwłasz­

cza w przypadku spawania grubych, silnie usztywnionych blach, zasadniczym środkiem zapobiegającym tworzeniu się pęknięć gorących jest stosowanie stali i dodatkowych materiałów spawalniczych o najwyższej czystości, a więc minimalnej zawartości P, S 1 Og.

Równocześnie dzięki ograniczeniu zawartości węgla do wartości poniżej 0,03#, a ostatnio nawet do 0,01#, łącznie z tlenem i azotem [9], wyelimi­

nowany jest całkowicie problem korozji międzykrystalicznej.

W artykule przedstawiono przebieg badań skłonności do pęknięć gorących blach i drutu ze stali OOH23N28M3Cu produkcji Huty Baildon oraz ustalono parametry spawania doczołowego blach o grubości 3 i 6 mm metodą TIG i MIG.

Badania skłonności do pęknięć gorących złączy spawanych

Skłonność do pęknięć gorących złączy doczołowych spawanych metodą TIG i MIG wyznaczono przy użyciu próby Schnad t-Fisco (rys. 2).

V V

Materiały użyte w badaniach zestawiono w tablicy 1. Próbki o wymiarach 100x200x8 mm mocowano sztywno w przyrządzie przy różnych odstępach między brzegami blach i z przygotowaniem brzegów na I lub V. Próbki łączono czte­

rema krótkimi ściegami o długości około 40 mm układanymi kolejno jeden po drugim, po ostygnięciu poprzedniego ściegu do temperatury około 50°C, dla

Technologia spawania cienkich blach.. 119

Tablica 1 Skład chemiczny materiałów użytych do badań

Materiał Skład chemiczny

C Mn Si P S' Cr Ni Mo Cu

Blacha g = 3 mm 0,04 1.55 0,37 0,013 0,015 22,76 29,82 2,98 3,00 Blacha g = 6 mm 0,034 1,57 0,77 0,013 0,012 24,47 27,5 2,73 3,35 Drut $ = 1,2 mm 0,045 1,72 0,46 0,018 0,014 26,0 28,50 2,93 3,66

Rys. 3. Stanowisko dla przepro- Rys. 4. Zasada wykonania próby Transva- wadzenia próby Transvarestraint restraint

powiększenia ostrości próby. Za miarę skłonności do pęknięć przyjęto sto­

sunek długości pęknięć do długości ściegów ułożonych przy określonej ener­

gii liniowej łuku i geometrii złącza. Wyniki pomiarów zestawiono w tablicy

2 1 3 .

Badania skłonności do pęknięć gorących blaoh

Skłonność do pęknięć gorących blach ze stali 00H23N28M3CU o grubości 3 i 6 mm ustalono metodą Transvarestraint [lo] (rys. 3 ) . Próbki o wymia­

rach 250x80xg mm umieszczone w uchwycie specjalnie wykonanego do tego ce­

lu przyrządu (rys. 4) przetapiano metodą TIG bez dodatku jtopiwa, przy czym w punkcie B drogi łuku wymuszano trw a le odkształcenie o wielkości zależnej od promienia krzywizny wymiennego bloku C. Przetapianie prowadzo­

no ze stałą energią liniową łuku, przy której w próbie Schnadt-Fisco nie wystąpiły pęknięcia gorące (tablica 2).

i

WynikibadańskłonnościdopęknięćgorącychmetodąSchnadt-FlscozłączyspawanychmetodąTIG

120____________________________________ A. Klimpel, ,

oQ>*

•H

R «3

X H OT C R.-H O »a w

R *

■SI

'O OT

•H C V

*Ti _{a r c} 0.-H c

o a

£Q

R jo *

«i

O 03

f - i ar i

cd -H o

N G R ar

TJ X 03 E *H

o ar 4» R

« P- aJ o > j

R R ar

M « P-

0)

|O ' O

R a r

03 C •H

■P R

cd cd

¿4

R r ar

X -o p.

--8 I 'O - O * ®*

<0 h a>* -h C «H P. R

A

1 0) 1 5 * a r - H a) £ ° |R +» R N & W 3 H M Cd 0) R (M R R I F }z N P , Oi cd

"T - O» c*-•> O• C*-• ci)e^ ^ci) O•> ao^{r r} O^•k ^ł"a)

co ^T— co ^{w* •> • r - * T— •>}

ww T— ▼— v0 ci) r~ T— o

s s s s \ S X s \ ^\

CM ci) CM c£> O O ci) CM Ci) CM

•» m •> •»

<r* to ^T~ t o CO ao to CM to CM

CM T~ CM d~ d— d— ^r— v

W (VI OJ CM CM ca CM CM CM CM

I <d P O I -H

>?'W aj c

N o Pu Cd

co ¿4 ^{w i*}

C - tO

•> «k

w— Q0

l ortoM

f l-H -H 3

2 aoisi i i

CM CM I

CM I

CM CM

w*I I

CM

I

CM

I

CM

xs R ff i Pd <a p.co

O O o o O O O o O o

d*~ d— a> to to av

CM 1 CM

1 *7 77 ^{W“ t - *7 T—}

o o¹ o¹ i O

8

¿ :

o1 i O oⁱ o¹

o

CM CO o co CM co cO co co

d— CM ▼“ -'yr* d“ T_ T~ ^T”

■zsrO* OT 4» *H ||

co e >? <d ca

T5 O N H i -H

O P-TJ A O E

I 'O I 3 'ca ca >, R o h «

C5 « x> o vO v0 vD (O l<V KV v^> CkO MO

1 «o

1 CO aJ

o R

+> X ottf) 03 •H t>> •H N

K 'O

R a r

Pd * *

. Szymański

WynikibadańskłonnościdopęknięćgorącychmetodąSchnadt-FiscozłączyspawanychmetodąMIG

Technologia spawania cienkich blach•> 121

3

£

•HO*

E ©

oy C

0 . - H

O *

■ a s -

£ * 0}N | P

A! O*

K 2 C

0)I

P O 3 Sc E o E T31

©* 'O

rH 'CO | 'O CM tO tO O T— O oo ▼“ O CM

OD O ¿ 4 ©» •> * •k «k •k * •>

54 cd h ay -h kO IT\ 00 m to , o v0 CM i r \ e s « • H p . f i

m ir \ o *— O T “

T— tO T~ to co CO CM ^0 CM

•>

O CO O co *«3- 0- tr\ t- in

5 l c E T“ s. \ \ \ \

a *h O \ •M- N -m- C" 0“ °Q CM CM

Si E N \D kO kO c - v25 v25

W |Eh *-D •> •»

M T “ O » T“ Cr* ir \ IT \ c - v n C^ KO

T~

1 CD 1 3 1

©»•H © fc O |E

P fi N >> !ł0 H CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM Cd © E rM E 3 rH|E

T~

r—

r~

»■U 0.0.0 f3

1 ^{, ___}

cd P 'O 1 |E

•H >>'C0 3 | 3 BlP

KO KO

?-

X

1<d

p . •M- CM ■M- CM O O CM O CM O

CQ 1 3 CM CM CM CM CM CM CM CM OJ CM

i© * © a; 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

>? 3 *H -H 3 > CM O CM O 00 CO O 00 O CO

E S5 P.O |M CM CM CM OJ T— T— CM CM T—

p

<D Ęcd

E 1 O O O O O O O O O o

3 3 0> o> tO IO kO ■M" •sO "M-

fE •3 i

_

T—

T—

ar Cd 3 1 1 1 1 1 1 1 , 1 1

E P. -H O o O o O O O O O O

a, w E o oo o CO CM CM k

p\

CM _T" CM T”

i—

r—

©* 1 -H P**H 1 E l

w B >>

3 3 P O N H f l E CM CM *— «— _O

r-

O 03 P O w

1 ' O I

3 '<Q Cd > > ?

h O H i i E KO

KO KO

KO

O P P O

1 P

O

1 3 3

o E rH

p P

o b.0 © •H

>> •H N

N T3

E 3 ©»

P4 *

122 A. Klimpel, A. Szymański

Rys. 5. Zależność sumy długości pęknięć od odkształcenia dla badanych blach. Próba Transvarestraint

Tablica 4 Wyniki badań skłonności do pęknięć gorących metodą Transvarestraint blach

ze stali 00H23N28M3Cu

Grubość Odkształcenie względne

% E

nia

6 p W

(mm

)

a

kJ/cm

3 • W * f c f Ww ^{T T}

^{T -}

6

o fc f & w

^{5 /T}

^{12 Q»1e}

Jako miarę skłonności do pęknięć gorących przyjęto tę wielkość od­

kształcenia £p, przy której nie występują Już pęknięcia. Wyniki pomiarów podano na rys. 5 i w tablicy 4.

Technologia spawania cienkich blach.. 123

Technologia spawania metoda TIG

Badania nad ustaleniem parametrów spawania doczołowego metodą TIG blach ze stali OOH23N28M3Cu o grubości 3 i 6 mm wykonano wykorzystując wyniki pomiarów skłonności do pęknięć gorących, przy czym jakość złączy ocenia­

no kolejno przezj

- oględziny zewnętrzne, - badania rentgenowskie, - badania mechaniczne.

Złącza próbne o wymiarach 400x150xg spawano przy użyciu półautomatu FT1- 500, stosując drut dodatkowy $1,2 gatunku OOH23N28M3Cu a grań spoiny for­

mowano za pomocą podkładki miedzianej. Energię liniową łuku utrzymywano w czasie spawania na poziomie nie wyższym od energii ustalonej w bada­

niach skłonności do pęknięć gorących (tablica 2). Złącza o prawidłowym kształcie spoiny, gładkim i równym licu i co najmniej 2 klasie wadliwości według PN-74/M-69772, poddano badaniom mechanicznym obejmującym statycz­

ną próbę rozciągania, statyczną próbę gięcia i badania udarności KV na próbkach o wymiarach 5x10 mm (tylko dla blach o g = 6 mm). Wyniki badań mechanicznych złączy zestawiono w tablicy 5, a zalecane parametry spawa­

nia metodą TIG w tablicy 6.

Technologia spawania metoda MIG

Złącza próbne blach ze stali OOH23N28M3Cu o grubości 3 i 6 mm, spawane metodą MIG drutem $1,2 gatunku OOH23H28M3Cu, wykonano według tych samych kryteriów jak złącza spawane metodą TIG. Do spawania stosowano półautomat BS1-315. •

Własności mechaniczne złączy podano w tablicy 7, a zalecane parametry spawania metodą MIG w tablicy 8.

Analiza wyników badań

Dostarczone przez Hutę Baildon blachy i drut spawalniczy posiadają wy­

maganą zawartość zasadniczych pierwiastków stopowych, niestety zawartość węgla, szczególnie w przypadku drutu spawalniczego, przewyższa wyraźnie graniczną wartość 0,03$ (tablica 1). Uwzględniając jednak fakt, że przy spawaniu metodą TIG i w mniejszym stopniu metodą MIG, następuje wypalenie węgla, stopiwa mają zawartość węgla niższą od materiału dodatkowego. Rów­

nocześnie wyraźnie wyższa zawartość chromu w spoiwie niż w spawanych bla­

chach, powinna zapewnić odporność korozyjną stopiw nie niższą od materia­

łu rodzimego.

124

i

A . K l i m p e l , A . S z y m a ń s k i

-p a>

E Æo

>>

c

§

o -CQ

ÄO

>>

Í*

OOf

»MN

0)G N O

'CQ tf O -H

►oICNJ ÜJ| g

rD | O

>>

I c G KJ -H

cd 'W o >

TJ O P-í*í Í3 ß H

-üi i- h

I *H +» Gs §

CQ til)

o 0}

G O

■P -H

CQ r-4 TS ►?

O G

a)

<U -H

O G -H

CQ d ^

SI

Älcv;

i l l

I I

3 1 - » ^ °

G a> ctt* a) vo t)0

S NrliW N Ph ®

O ü c CS3 o a G

oCO

o 00

•H ? G o O 03 03 X3 a

£ rHG

vO CNJ U ) CNJ 1

n CNJ D ON Vi)

ooC)

o CO

•H >

o a

o . 03 &

* <HG

Tf DKN

CNJ i n

o 00

o00

o p .

CO • T~

Vi) I

m|cO

vO vD

i

'S

5o

p i

o a>*

TJG '03

s

G

>>

*

Optymalneparametryspawaniadoczołowegoblachzestali00H23N28M3CumetodąTIG

Te c hn o lo g i a s p aw an ia cienkich blach. _{1 2 5}

r Średnica drutu (mm)

CM CM•

r—

CM CM CM

SI 3

4

B|_ B *-a

W IW ^ 8,00/6,76 13,6/11,7 21,2/18,0 □0

o

CM CM 13,6/11,07

Natęże­ nieprze­ pływuar­ gonu l/min

cg CM CM CM

T— ^CM

Szybkość spawania cm/min t-*

T*

If~•» r-w—

N'i CO

c- r—T- W“

Napięcie łuku V ^CMr~

1

12-14 12-14 12-14 12-14

Natężenie prądu spawania A 120-130 180-190 O

T~CM

¿O

CM 160-170 O

*7O co

Nu­ mer war­ stwy

T- _- CM T— CM

1o 1 3'03 Cd >, M O H i ! S

Ü í X3 ü S K\

Oznacze­ nie złą­ cza próbne­ go

O o~

WłasnościmechanicznezłączydoczołowychspawanychmetodąMIG

126 A» Kllmpel, A. Szymański

f'- 05O

•H

rH

$6H

'OĄJW d o 'tQ Q O

O -h B

a u -h > ^In h a> n M <d| e O 4* Tł <o| O

_ OJ O

l=> B U 'O <0

H *H t>

<d O M Tli

X I P -

P 00

CM

IT\

CM*

O

CM irv

in•>

o

4» g §U

00 tłD O

00

oGO o

CO

o cd

o 4 * -H

CO rH O

CO

o

go

ooo

T

op.

OD

cdN OP o g x

CQ C0 .O

•H © P

©

•Ha

•HO

P . U

•Hff O OP i cdco op

« s I '<Q

«I

r\

I I P

© 0f*'O N rM U O N P

© O

c © cd cło

N -H N © O C O G

«CNJ

II)

M

w

wynikśredniz pięciupomiarów

Optynałneparametryspawaniadoczołowegoblachzestali00H23N28M3CueietodąMIG

Technologia spawania cienkich blach,.. 127

co ao

■H

■3n

a o

*h 3 cg CM CM CM CM

£ 4> Ok •k «k «k •

•o 3 B T—

1

o

fc fi

£ *o

urv 10

T- 00

CM CM

«• ® »

«k Ok et

10 "M" CO 00

Kf £ fi N N N N \

31 *H O T* O O

10

e l b N ▼“ sO v0 CM CM

w Iw *"3 * m ik • •

M oo 00

1 o 1 M 0) 0 3 £

*N 0 .3 3 •H

©» B O B CM CM CM CM CM

+» © £> t© \ w— T* T— T-

fll-H iM h H

* £ 0 *0

1 £ lA O O O o

1 0 ***- -o- -M-

£ 3 8 «

1

m

2

N O P**H B f0 ■0 »0 K> (0

W M « w O

1 3

OPiM CM CM CM v0 v0

•H CM CM CM CM CM

0 . O 1 1 1 1 1

0 -H 3 ► O O O 'M-

» O * CM CM CM CM CM

i A* i O tf\ ir\ O O

© K o f0 «M CM CM CM

-N 0* 0 .0 T- w— CM CM

©• U *H 1 ; 1 1 1 1

4* © £ O «0 in O O

0 -H 3 0 CM t— T“ o o

» a«o a T“ «“ CM CM

. i

© ©

B M ^P» wr- CM r~ CM

3 O

* B

-o '<Q ►>

0 ,0 o

3 O fi K\ v0

H rH B

C5

fi

1

0 0 * 0

© {JO y— CM

N O © P

O N 0 O O

£ ar

N iM O M

i

128 A . K l i m p e i , A. S z y m a ń s k i

Badania skłonności do pęknięć gorących metodą Schnad t-Fisco wykazały, że złącza spawane metodą TIG posiadają mniejszą skłonność dc pęknięć gorą­

cych niż złącza spawane metodą MIC. W obu metodach spawania, nawet przy silnym usztywnieniu złączy, nie stwierdzono pęknięć gorących w spoinach, a jedynie pęknięcia kraterowe (tablica 2, 3). Przy spawaniu metcdą TIG pęknięcia kraterowe zanikały nawet przy dużych energiach liniowych łuku, gdy odstęp między brzegami blach był równy zero przy ukcsowaniu , na V (g = 6 mm) lub 1 mm przy ukosowaniu na I, a więc zgodnie z zaleceniami technologicznymi przygotowania złączy do spawania metodą TIG.

Blacha o grubości 3 mm ujawniła wyraźnie niższy próg pękania niż bla­

cha o grubości 6 mm, jednakże wzrost długości pęknięć jak i maksymalne dłu­

gości pęknięć są wyższe przy tych samych stopniach odkształcenia w bla­

chach o grubości 6 mm (tablica 4, rys. 5). Ponieważ próg pękania jest, zwłaszcza w przypadku blachy o grubości 3 mm, niższy od granicy odkształ­

cenia ustalonej przy wyznaczaniu umownej granicy plastyczności, blachy te muszą być spawane w ten sposób, aby utworzone naprężenia spawalnicze nie wywołały odkształceń przekraczających odkształcenie graniczne. Spawanie złączy próbnych prowadzono więc przy maksymalnym obniżeniu energii linio­

wej łuku przez zmniejszenie parametrów prądowych spawania a równoczesnym silnym usztywnieniu złącza w pełni symulującym rzeczywiste warunki spawa­

nia konstrukcji. Okazało się, przez dokładne oględziny zewnętrzne i bada­

nia penetracyjne, że w żadnym złączu nie wystąpiły pęknięcia gorące (rys. 6, 7). Równocześnie mała energia liniowa łuku wywołała nieznaczne zmiany strukturalne w wąskich SWC objawiające się głównie rozpuszczaniem węglików i azotków w osnowie austenitycznej (rys. 6, 7, 8, 9) występują­

cych w dość znacznej ilości w materiale rodzimym, prawdopodobnie w wyniku niewłaściwej obróbki cieplnej po procesie przeróbki plastycznej blach.

Rys. 6. Makrostruktura złącza wyko­

nanego metodą TIG. Grubość złącza 6 mm. Trawienie CrO-j. Powiększenie

4x

Rys. 7. Makrostruktura złącza wy­

konanego metodą MIG. Grubość złą­

cza 6 mm. Trawienie CrO^. Powięk­

szenie 4x

Jechnologla spawania cienkich blach... 129

Rys. 8. Obraz mikroskopowy strefy przejścia spoiny wykonanej metodą TIG. Trawienie CrO^. Powiększenie

250x

Rys. 9. Obraz mikroskopowy strefy przejścia spoiny wykonanej metodą MIG. Od strony spoiny widoczny au­

stenit w układzie dendrytycznym. Od strony materiału austenit z małą ilością wydzieleń wewnątrz i po granicach ziarn. Trawienie CrO,. Po­

większenie 250x

Badania mechaniczne złączy, obejmujące statyczną próbę rozciągania, statyczną próbę gięcia i próbę udarności dla złączy o g « 6 mm, potwier­

dziły prawidłowy dobór warunków spawania. Wytrzymałość na rozciąganie złąi- czy mieściła się w granicach wytrzymałości materiału rodzimego 534655 daN/mm2 ), a plastyczność określona próbą gięcia, tak od strony lica jak ii od strony grani, nie była niższa od materiału rodzimego. Stwierdzono na—

tomiast spadek udarności KV spoin w stosunku do materiału rodzimego, jed—

nakże udarność nadal pozośtała na poziomie w zupełności wystarczającym dto przeniesienia obciążeń dynamicznych konstrukcji. Badania odporności ko»- rozyjnej złączy badanych blach wykonanych metodą TIG i MIG według opracoi- wanej technologii spawania, przeprowadzone przez Instytut Chemii Nieorgai- nicznej, wykazały doskonałą ich odporność na działanie kwasu fosforowego), kwasu fluorokrzemowego, kwasu siarkowego oraz chlorku baru.Jedynie w przy­

padku kwasu fluorowodorowego tak złącza spawane jak i materiał rodzimy ui- legł Bzybkiej korozji [l?J.

LITERATURA

[i] Eys.ymontt J. i inni: Wydzielanie i rozpuszczanie fazy sigma i węglika w stalach 0H24M24TCU podczas wyżarzania przy temperaturach dc 1300°C. Prace Instytutów Hutniczych, 1973, Nr 4.

[p] kort sot C., Honnorat Y. zKecaniames de precipitation de Ta phase 6 dans 1 e:. alliages superrefractuirer.. Memoir Scientifique Rev. Metali. 1972, Kr 10.

P 3] Kachowskij N.I.: Swarka wysokolegirowanych stallej. Wyd. Technika, Ki- J jew 197 5.

i

130 A. Kllmpel, A. Szymański

M Polgary S.: Hesistance to intercrystalline corrosion in stainless steel weld metal. Svetsaren 1972', t. 8, nr 1-2.

[5] Pinnow K.E., Uoskowitz A.: Corrosion resistance of stainless steel weldments. Weld. Journal, 1970, Nr 6.

[6] Borland J.C., Younger R.N.: Some aspects of cracking i welded Cr-Ni austenitic steels - a survey of literature. Brit. Weld.Journal, 1960, Hr 7 s. 22-59.

[7] Lundin Ó.D., Be Long W.T., Spond D.F.: Ferrite flssuring relation­

ship in austenitic stainless steel weld metals. Weld. Journal, 1975, Nr 12, s. 867-871.

[8] Hull F.C.s Effect of delta ferrite on the hot cracking of stainless steel. Weld. Journal, 1967, t. 46, nr 9.

[9] Welding of ELI steel. Welding Design and Fabrication 1976, Hr 5, s.

71-72.

[10^{] Send} a T., Matsuda F.: Fundamental Investigations on Solidification Crack Susceptibility for Weld Metals with Trans-Varestraint Test.

Transaction of I.W.S, t. 2, Hr 2, 1971.

[1 1] Kllmpel A., Masur W. i Skłonność do pęknięć gorących austenitycznego stopiwa elektrod otulonych ES 23-28-3Cu. Przegląd Spawalnictwa 1976, nr 9.

[ 12 J

TEJHOJIOrUH CBAPKH T0HKHX JIHCTOB H3 CTAJIH 00H23H28M3Cu METOflAMH TIG H MIG

P e 3 k> u e

IIpe,ąoraBJieHH Hccae^OBasaia no CBapaBaeMooiH jsectoboB cTaiH 00H23N28M3Cu TOJmaHOń 3 H 6 MM Ba OCHOBaHHH KpHTepHH ClUtOBBOCTH K o6pa30BaHKB TpentHH, HaKH pe*HMbi CBapKB CTłiKOBKZ BBOB MelO^aMB TIG E MIG (B0ab$paM0Bał! H TUlSLnS- EBmcb sjieKipo^oM b cps^e aprona), a caxxe .npHBeaeaH MexaawecKHe CBoiłoTsa coeAHHeBHii.

THE THIN SHEETS WELDING TECHNOLOGY OF OOH23N28M3Cu TYPE STEEL USING TIG AND MIC METHODS

S u m m a r y

The investigations of weldibility of OOH23N28M3Cu type steel sheets of 3 and 6 mm thickness has been presented on the background of hot crac­

king susceptibility criterion. --

The welding conditions of butt joints welded using TIG and MIG methods and their mechanical properties have been established.