• Nie Znaleziono Wyników

Ortogonalne składniki prądu odbiornika liniowego zasilanego napięciem odkształconym

N/A
N/A
Protected

Academic year: 2022

Share "Ortogonalne składniki prądu odbiornika liniowego zasilanego napięciem odkształconym"

Copied!
13
0
0

Pełen tekst

(1)

ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 1983

Seria! ELEKTRYKA z. 86 Nr kol. 758

Laszek S. CZARNECKI

ORTOGONALNE SKŁADNIKI PRĄD U OOBIORNIKA LINIOWEGO ZASILANEGO NAPI ĘC IE M ODKSZTAŁCONYM

S t r e s z c z e n i e , W artykule przadetawrlono rozkład prędu odbiornika liniowego zasilanego napięci*« odkształcony« na trzy wzajeanie or­

togonalna składniki. Przy określonya napięciu źródła wartości sku­

teczna tych składników *e aiaraal, osobno, ao cy czynnej odbiornika oraz składników aocy p o z o r n e j , związanych z lstnisnlsa przesunięć fazowych haraonicznych predu 1 na pięcia odbiornika 1 z różne kon­

dukt anc je odbiornika dla częstotliwości heraonlcznybh.

Zaetanawiajec sle nad obscnya stansa pojęć dotyczących wielkości okre- ślajecych pr zepływ energii w obwodach z przebiegani o d k s z t a ł e o n y a l , do­

chodzi sle de naetepujecych wniosków. Z jednej strony, przeżywa ja kb y pe­

wien renepana noc bierna w g definicji Budeanu, tj. wielkość

(indeks B podkreśla, ź e jest to aoc bierna w sensie Budeanu, natoaiaet indeks F będzie oznaczał aoc bierne w sensie Fryzego). Wniosek taki la- plikuje dwie obszerne prace Z. No woaiejsklego [l] i D.H. Flshera [2] opu­

blikowane w 1981 i 1982 w Ar c h i v fur Elektrotechnik oraz zdecydowany po­

stęp [3-5] w aetodaeh poaiaru tej aocy. czyniecy je wlelkoścle względnie łatwo alerzalne, co pozwoliło usuneć jeden z ważniejszych stawianych tej definicji zarzutów. De dn oe ze śn ie jednak Koaltet Techniczny nr 25 Mi ędzyna­

rodowej Koalejl Elektrotechnicznej (lEC), prec uj ec y nad wy borea 1 'ustale­

nie« definicji ao cy biernej, ekłenia sie, jak to wynika z raportów IEC [6, 7] , do uznania za aoc bierne wielkości

1. Wstęp

Ob * 2 Un In * in<*n (1)

n«l

(2 )

gdzie S jest aoce pozorne, a P jeet aocę czynne. W ten sposób, po przeszło 50 latach dyekueja nad definicje aocy biernej jakby wróciła do punktu wyjścia, z tya źe tyn razea przewagę opinii IEC uzyskała ta wlel-

(2)

6 L.S. Czarnecki

koić, którę Budeanu w roku 1927 nazwał »oeę urojone (flctive) 1 następnie rozłożył ję na noc Q B , nazywajęc je noce bierne (reactive) oraz na noc deforaacji O (deforaative). S. Fryzę uważał natoaiaet [8¿10] , że nie aa w elektrotechnice aotywacjl uzasadniajecych podział proponow.iny przez Bu- deenu 1 że za aoc bierne winno ale uznać wielkość Q F .

Można przypuszczać, że ta zalana po gledów jeet odblclea rozczarowania w stosunku do definicji Budeanu. Po 55 latach jej historii i okresie nle- aal powszechnego Jej uznania, gdyż Jak stwierdził, zapewne nie bez prze­

sady, A.E. Eaanuel w roku 1977: "Budeanu aodel la today unlversally ac- cepted" [li, e. 184] , teorie ao cy korzystajece z koncepcji Budeanu zyska­

ły wiele na elegancji aateaatycznaj , czego ilustracje noże być na przy­

kład praca Fishera \z\ , bedż też zostały uogólnione dla przebiegów nle- okreeowych, jak praca Nowowiejskiego [l] , Jednak koncepcja Ęudeanu roz­

kładu aocy pozornej S na aoce Q B oraz D okazała ale. Jak ele wyda­

je, bezpłodna dla tak ważnego zegadnlenla. Jakie jest poprawa współczyn­

nika aocy źródła napięcia odkształconego. Że lneczej być nie aogło, wska­

zuje na to choćby analiza obwodu przedstawionego na rye. 5e. Źródło na­

pięcia o przebiagu u » ( l o V ^ e i n t ♦ 1 0 Y21 sin 3 t ) V aa w tya obwodzie współczynnik aocy X ■ P/S ■ 1 /{z', który aoże być zwiększony do wartości 1/Vl ,64i przez włeczenie dwójnika re ak ta n c y j n e g o , pokazanego na rys.

5 b , nie tylko bez zalany nocy biernej Budeanu, lecz nawet przy Jej zero­

wej wartości.

Patrzeć na definicje aocy biernej przez pryzaat probleau poprawy współ­

czynnika ao cy źródła, trudno Jednak uznać arguaenty przeciwko definicji Budeanu za arguaenty na rzecz definicji (2), tj. nocy Qp . Z definicji tej nie wynikaje bowiea wyraźne zwlezki wartości tej aocy z paraaetraal obwodu, wskutek czego tak zdefiniowana wielkość nie udziela odpowiedzi na pyta­

nia, czy 1 w Jakia stopniu aoc ta aoże być zeniejszona za poaoce eleaen- tów r e e k ta nc yj ny ch, czy też wyaagane sę bardziej złożone środki technicz­

ne.

K o n k l u d u j ą c , należy stwierdzić za T. Cholewickia [l2] : "(...) za wcześ­

nie byłoby Jeezcze aówić o wyraźnych preferencjach Jednego wariantu nad drugla: przeżywany raczej okres współistnienia obu wariantów". Wniosklea z tego etanu Jest także potrzeba dalszych badart teoretycznych nad natura przepływu energii w obwodach z przebiegani odkeztałconyai i to właśnie jest aofywea niniejszej pracy.

Arguaentujęc za uznaniea wielkości QF Jako aocy b i e r n e j , S. Pryze wyodrębnił z prędu odbiornika tzw. "skłedowę czynnę" prędu i rozłożył go w ten sposób na dwie, wzajeanie ortogonalne składowe.

W niniejszej pracy uogólnia się ten rozkład wykazujęc, że przy zacho­

waniu koncepcji składowej czynnej aożllwy jest, przynajanlej dla odbior­

ników liniowych, rozkład prędu odbiornika aa trzy wzajeanie ortogonalne składowe. Rozkład ten w wyraźny sposób ujawnia przyczyny, powodujęce, że w obwodzie o przebiegach odkształconych wartość skuteczna prędu źródła.

(3)

Ortogonalne składniki prądu odbiornika liniowego.. 7

zasilającego pewien liniowy i stacjonarny odbiornik, aoźe być większa w porównaniu z jej wartością wtedy, gdy źródło to zasila odbiornik czysto rszystancyjny, pobierający tą saaą noc czynną.

2. Stosowana synbollka

W niniejszya artykule stosuje się następującą synbollkę. Synbol f ozna­

cza wieloalan trygononetryczny o okresie T 1 składowych haraonicznych fn , o nuaerach n z pewnego skończonego zbioru liczb neturalnych jf. Wie- loaian ten przedstawiany w postaci

f *

nejr

2 £ n nejf

Jnwjt

(3)

gdzie:

i » ą j . .-‘“ ' ■ w

(4) T

Zbiór Jf uzupełniony liczbą 0 jest oznaczony syabolea JT . Wieloa ia ny f traktujeay jako we ktory pewnej przestrzeni liniowej L2j , w której o-

“ o

kreślony jest iloczyn skalarny (f^.fj) dwóch wektorów f A , f j , zdefinio­

wany jako1

T

<V j > ■ T S V j a * • F loF»o * « • l u t ; . ■ ’ • Ą « )

gdzie gwiazdka oznacza sprzężoną liczbę zespoloną oraz określona jeet noraa wektora f, czyli wartość skutecana odpowiadającej w e kt or ow if Wiel­

kości fi zy c z n e j , alanowicie

li fil a ( f . f )1/ 2 - i / 2 f * ‘ (e)

y n e X 0

Dwa wektory przestrzeni są wzajeanle ortogonalne, gdy ich Iloczyn skalarny jest równy zeru, tj.

(4)

8 U.S. Czarnecki

( l Ł .f ) - R. 2 F lnF;n . 0 (7)

•* f!6'‘K O *

Cdy pawian wektor f przaatrzenl L 2 jaat równy auale dwóch ortogonal-

. 'o

nyah wa ktorów *J* f ■ ♦ f j . wówczas ich noray spełniaj* toź- eeaość

II f l'2 - llfil!2 ♦ llfjll2 (8)

3. Ortogonalny rozkład prądu odbiornika liniowego

Rozpatrujeay odbiornik paaywny liniowy i stacjonarny, o dowolnej strukturze (rys. l) 1 o adaitancjl dla częstotliwoócl nuj równej

Y(jn«i>j) £ y„ s"J ‘n ^ G n ♦ JB„ * Y„

gdzla: (9)

G n * R 4 l o } > Bn ■

zasilany za źródła napięcia, o napię­

ciu odkształcony«, które noża być a- proksyaowane wleloaianea trygoneae- trycznya postaci (3), aianowlcla

u - M + y F R « ¿ u e 1 (10)

0 nt/'

przy czyn zakładany, ta napiętla źród­

ła jest niezależna od prędu obciąże­

nia. Oeéli dla n c / 0 , adaltancja Yn sę ograniczone, to pręd odbiorni­

ka ae przebieg czasowy

r-, 'V Jnu, t J nu> t

i . IQ ♦ V ? R e 2 ^ . - V o ♦ ****• (c« * J Bn>i»n * <“ >

Moc czynna odbiornika jaat równa 0-

I ODBIORNIK |

U . P A SY W N Y i

. ł

J

V ( jio ) = t > : LIN IO W Y i I STACJONARNY

•<ys. 1

P m (u,i) - 2 G U*

n 6 4> "

(12)

(5)

Ortogonalne składniki prądu odbiornika liniowego.. 9

Definiujący, za S. Fryzea, składowe czynne p r e d u , aianowicie

i. « — E w u (13)

a u uir

tj. pawian pred o przebiegu czaaowya napięcia u, przenoezęcy przy tya na­

pięciu coc czynne P. Ietotnie

(u,l.) • H, 2 ¡Ł.)f ■ — ^5 ^ " p i141

. f i . - " 1 ' " “ i1 - “ '.

Możeay więc przyjęć, że ze względu na aoc czynnę rozpatrywany odbiornik jeat równoważny, przy zasilaniu go z tego eaaego źródła, pewneau odbior­

nikowi ra zy st an cy jn ea i, o konduktancji

G ■ - E - , (15)

• iiuir

która będzie dalej nazywana konduktancje równoważne. Pr ed tego rezyetan- cyjnego odbiornika as przebieg czasowy

^ Jo^.t

i. - G eU 0 ♦ V2 Ra GJJ^ e 1 (16)

Przyjaujec, że pred odbiornika posiada składowe czynne la > reszta tego predu, 1-1. < *s przebieg czasowy: i

I-i. - <G0-G.) U0 + V ^ Rs 2 ^ (Gn ♦ j B n - G.)U. a3" “1 * (17)

Reszta ta aoże być rozłożona na dwie składowa 1. oraz ir , zdefiniowane w spoeób następujecy:

i. - (G0-G.( Uo ♦ \[2 R S n2 , <Gn-«.)iin ^ ^

A "V i ntoi *

ir £ V2 R e ^ j t y ^ e 1 (19)

W tan sposób pred odbiornika został rozłożony na trzy składewa, spełnia­

jące tożeaaoóć

i - i. ♦ i. ♦ ip

(6)

10 L.S. Czarnecki

Ponieważ iloczyny akalarne tych okładowych sę równe zeru, gdyż

(le V ■ R* 2 ^n-Ge^f^nii«^ ‘ 0 (2l)

(i • V “ R ® ^ ^ ( j S ^ ) * - O (22)

(V i# ) - Re 2 G A (G)).G ,) ui - n e Ą

• G ( 2 6 U2 - G . 2 u 2 ) - G.,(P-P) - O (23)

m j r

O

n n

• ne/„ " o ®

z a tea ag one wzejeanla ortogonalne, a więc ich wartości skuteczne «peł­

niej ę tożsaaość

II‘ II* - INI 2 ♦ INI 2 ♦ iw f (2<>

gdzie:

I N I * iTSTT (25)

'N! (Gn ”G.)2 US (26)

lrl | - | i ^I neJi

nejr " n

^ n (27)

Rozkład ten w wyraźny epoeób ujawnia przyczyny, powodujęce, ż a w obwo­

dzie o przebiegach, odkaztałconych wartość skuteczna prędu źródła, za- ailajęcego pawian liniowy i atacjonarny odbiornik, aoże być więkaza w po­

równaniu z jaj wartościę wtedy, gdy źródło to zaalla odbiornik czysto ro- zyetancyjny, pobierajęcy tę aaaę aoc czynnę.

Składowa prędu, oznaczona przez ls , ietnieje w prędzle odbiornika wtedy, gdy aa on dla częstotliwości haraonlcznych n»j. n * / # , różna war­

tości konduktancjl G n . Przy określonya napięciu u, tj. okroślonya zbio­

rze wartości UR , wartość akuteczna ||i#|| tej składowej jeet pewnę alarę rozrzutu konduktancjl G n względea konduktancjl równoważnej G a . Trywialny*

przykładea odbiornika, którego pręd, przy nie zerowej okładowej i'r , nie posiada składowej ls . Jeet odbiornik, który aożna podzielić na dwa, rów­

nolegle połęczone dwójniki: eezyatancyjny 1 reaktancyjny ’(rys. 2). Skła­

dowa ta aoże być jednak równa zeru również i wtedy, gdy odbiornik nie ao­

że być w ten sposób podzielony. Ilustrację tego aoże być obwód pokazany

(7)

Ortogonalne składniki prędu odbiornika liniowego.. 11

i-ia ł‘r ls5°

L _

_ “ _ J

©

r1F ° U H

Rys. 2 R y s . 3

ne rys. 3, za źródłem o napięciu u • alnt + U2 (sf e i n3t, t J . t1'«jl, 3j*.

Dla nf.r, adaitsncja odbiornika Jest równa Yj ■ Yj « (0,5 - J0,5)s, a zataa, niezależnie od wartości Uj 1 U2 , Gj « G2 ■ G ( « 0,5 S oraz i ^ O , Składowa prędu, oznaczona przez lr , pojawia elę w prędzla odbiornika wtedy, gdy wprowadza on przesunięcie fazowe składowych harmonicznych prę­

du. Oeśli analogicznie do tego, jak się to czyni w przypadku przebiegów si­

nu so idalnych, wprowadzi się pojęcie składowej biernej, lb n , każdej skła­

dowej harmonicznej prędu in , tj. składowej prędu in przesuniętej fazo­

wo względem n-tej składowej harmonicznej napięcia

un “ u n ^ + 0fn ’ (28)

o kęt St/2, to aa ona przebieg

ibn “ BnU nV2 c o e i m ^ t ♦ + §) - cosfnujt ♦ ♦ jf) (29)

1 wówczas, w wartości skutecznej [|ir|| składowej ir rozpoznaje się w a r­

tość skutecznę wszystkich składowych biernych ib n , dla nt/C, tj.

w

Przedstawiony, ortogonalny rozkład prędu odbiornika prowadzi w naturalny sposób do następujęcego rozkładu nocy p o z o rn ej. Mn oż ęc tożsamość (24) przez kwadrat wartości skutecznej napięcia o d b i o r n i k a , [| u||, mianowicie

llu||2 || ii!2 »11 uli2 IfiJl2 ♦ II ul!2 IliJ!2 *11 uli2 lll^l 2 (31)

i oznaczajęc

H “II IM - 0 S' < W ! < - °.

(32)

(8)

12 L.S. Czarnecki

(33)

otrzyaujeny toZeaaość

(34)

oraz

g2 - o| ♦q;

!r (35)

¡Jeśli zauwaZyay., te BnU n » - l n aln<fn , to w wielkości oznaczonej przez Q r rozpoznaje elę wielkość, które wprowadzili Shepherd 1 Zakikhanl w pra­

cy & 3j • oznaczając je przez S . Zaproponowany przez nich rozkład aocy pozornej epotkał ale jednak ze aceptycznya przyjęcie« [l4 ¿ 16] , «.ln.

dlatego, łe nie wyetępuje w ni« «oc czynna P, lecz pewna wielkość nie bę- deca aoce czynne, S^. Natoalast aaaa wielkość S x , aiao podobnego seepty- cyzau, lepiej eię przyjęła w teorii aocy obwodów o przebiegach odkeztał- conych i wyetępuje w pracy Sharona [l7] pod eyabolea Sq.Proponowany przez Sharona rozkład «ocy pozornej zawiera także wielkość oznaczone ey«bole«

Sc 1 nazwane "coapleaentary reactive power*. Seat ona, przynajanlej w ob­

wodach liniowych. Identyczna z wprowadzone tutaj wielkoścle °8 • Ponieważ jednak wielkość S zoetała wDrowadzons foraalnie jako uzupełnienie kwad-

wlelkość S c «a w pracy 0l7] tak złoZonę poetać. Ze Identyczność wielkości sc i D # wynika raczej z porównania obu rozkładów «ocy, nie zaś z porów­

nania wyraZeń określających te wielkości. Nie etoaujec koncepcji okłado­

wej czynnej prędu ani pojęcia konduktancjl równoważnej obwodu, G # . Sharon nie aógł oplaać aocy Sc prosty«, nadajęcy« się do Interpretacji wyraże­

nie«.

4. Zagadnienie poprawy wepółczynnlka «o cy źródła

Rozkład «ocy pozornej S na noce P, D# , Q r , będź też rozkład wartości skutecznej prędu || l|| na składniki ||lj| . ||lj| , ¡lljl jest szczególnie ko­

rzystny w badaniach nad poprawę wepółczynnlka «ocy Źródła. Współczynnik' ten, zdefiniowany jako

(36)

(37)

(9)

Ortogonalne ekładnlki prędu odbiornika liniowego... 13

aoże być przede wszystkie wy rażony bezpośrednio, poprzez wa rtości sku- teczne akładowych i^, i8 , i p , alanowlcie

(. INI 2 INI

V + W * INI

(38)

Gdy napięcie źródła nie za le ży od prędu obclężenia oraz gdy dołęczony do odbiornika obwód, a a ję cy poprawić wa pó łc zy nn ik ao cy źródła, aa zacho­

wywać aoc czynnę źródła P, to nie aoże ulec zalanie wartość akuteczna skła­

dowej czynnej prędu źródła, || i W takiej eytuacjl aożllwość poprawy wepółczynnlka aocy źródła zależy wy- łęcznie od aożllwości zaniejezenla wartości akutecznej akładowych i8 oraz ir prędu źródła.

An i kondaneator, ani bardzlaj złożony dwójnlk reaktancyjny włę- czony (rya. 4) na zacieki odbiorni­

ka nie zalania (jeśli poainie aię pewne etraty ao cy czynnej takiego dwójnlka) konduktancjl G fl widzianej z zacieków źródła ani też konduktancjl równoważnej G e . a wi ęc nie żalenia wartości 8kutecznej składowej i8 prędu źródła. Żalenia się wyłę cz nl e w a r­

tość || 1 r |1. Oeśl l przez B rn oznaczyay aueceptancję dwójnlka reaktancyj- nago dla częstotliwości h a r a o n i c z n y c h , to po jego włęczenlu wartość aku­

teczna składowej 1 prędu źródła jest równa

W

(39)

W szczególności, gdy dla n i i

8 rn ■ - B ,n ' (40)

dwójnlk taki całkowicie koapeneuje ekładowę ip . Przykłady takiej koapen- sacji podane eę w pracy [l8] . G d y apełnlanle wa runku (40) wyaaga zbyt zło­

żonego dwójnlka, wówczas wchodzi w rachubę aożllwość, co najwyżej, pewne­

go tylko zaniejezenla wartości || 1^1 . W każdym razie dwójnlk reaktancyjny włęczony na zaciski odbiornika nie pozwala uzyskać wyższej wartości współ­

czynnika ao cy źródła niż

(10)

14 L.S. Czarnecki

Odnośnie składowej lg prędu nożna tylko s t w i e r d z i ć ,Ze mógłby ję kon- pensować pewien hipotetyczny dwójnlk włęczony równolegle względea odbior­

nika 1 aajęcy dla n e jf zerowę susceptancję oraz konduktancję równę G #- -Gn < tj. różnięcę się. dla poszczególnych częstotliwości, znaklea. Taki dwójnlk nla jest oczywiście realizowany za poaocę eleaentów RLC, a zatea składowa ig nie aoźe być w ten sposób skoapensowana.

5. Przykład

Ilustrację do tych rozważać jest następujęcy przykład obliczeniowy. R o z ­ patruj eay obwód, przedstawiony na rys. 5a, ze żródłaa o napięciu

i=ian r+is tQ+is + I>' j--- 1

-0-

t r i - J

a b.

Adaitencjs o d b i o r n i k a Y « aa dla Rys. 5

aa dla n e /' wartości

-1 ’ G 1 + i B l * ^°'9 + Y 1 “ °>949 s

Y 2 - G2 + JB2 - (0.1 - jO ,3 )S; Y 2 - 0,316 S

a zatea

- 10 Aj P . 2 G U^ - 100 W;

ne.f n n

Wartości skutaczne poszczególnych składowych prędu sę więc równe

INI “ innr * A

IN I

(11)

Ortogonalne składniki prędu odbiornika liniowego.. 15

zaś poszczególne eoce aaję w tye obwodzie wartości

S - II uli II i|| - 100fz 1 V.A

Da " II “ II I M * 80 V -A

< 3 r - II u|| ||ir|| -

60 V.A

Q p - V S2 - P 2 » |/0g + - 100 V.A

Q„ « 2 U„I„ Sin*. - - 2 B llJ . 8 neji n n n nt i n ° O

Współczynnik eocy źródła w tye obwodzie jest równy A.» g • l/iz. Mole on być podwyższony do wartości

HMI2Nr 5

ŹL ■ ( 1 ♦ ■ *"»> ] * 1/(1764

V

przez ekoepeneowanle składowej i r , co aoZne uzyskać włęczajęc na zaciski odbiornika dwójnik LC, o strukturze i parametrach pokazanych na rya. 5b.

łaniej sza to aoc ze 100 V A do 80 VA.

6. Wnioski

Przedstawiony w nlniejezya artykule rozkład prędu odbiornika liniowego na trzy ortogonalne składniki jest naturalnya przedłuZeniea koncepcji Fry- zego rozkładu prędu na składniki ortogonalne 1 leZy w linii rozwojowej teorii aocy obwodów o przebiegach odkształconych, wyznaczonej pracaaiShep- herda i Zakikhaniego oraz Sharona. Rozkład ten ujawnia składowe prędu odbiornika powodujące wzrost jego wartości skutecznej ponad wartość wyni­

kające z jego aocy czynnej. Pozwala on takie określić granicę, do ja­

kiej aolna zwiększyć współczynnik aocy iródła za poaocę dwójnika reaktan- cyjnego włęczonego na zaciski odbiornika. Wynlkejęce ponadto z togo roz­

kładu aoce O g i Q r pozwąłaję lepiej wniknęć w naturę aocy Qp .

LITERATURA

[l] Nowoaiejeki Z.: Generallzed theory of electrlc power. Archiv für Elek­

trotechnik, 63 (1981), s. 177-182.

(12)

16 L.S. Czarnecki

[2] Fisher H.D. : Beaerkungen zu Lelstungsbegriffen bel Stroeen und Span- nungen Bit Oberschwlngungen. Archiv fur Elektrotechnik 64 (1982), s. 289-295.

[3] Lopez R . A . . Asquerlno I.C.M., Rodrigez-Izgulerdo G. : Reactive power meter for nonsinueoidel systems. IEEE Trans. Instr. Mess., vol. IM- -26, no 3, s. 258-260, 1977.

[4] Czarnecki L . S . : Meeeureeent principle of a reactive power aeter for nonsinueoidel syateas. IEEE Trsns. Instr. M e a e . , vol. IM-30, no 3, Sept. 1981.

[5] Sawicki 3.: The aeasureaent of reactive power £ Ulslny. Acta laeko, vol. II, s. 23-31, 1977.

[6] International Electrotechnical Commission (lEC) Technical Committee N° 25, Workina Group 7, Report: Reactive power and distortion power, document 25 ISecr.) 109, grudzień 1976.

[7] International Electrotechnical Commission (lEC) Technical Committee NO 25, Wo rking Group 7, Report: Reactive power and distortion power, document 25 ( S ee r.) 113, grudzień 1979.

[8] Fryze S.: Moc czynna, bierna i pozorna w obwodach o przebiegach od­

kształconych prqdu i napięcia. Przeględ Elektrotechniczny, 1931 nr 7 s. 193-203, nr 8, s. 225-234.

[9] Fryze S. : W i r k - , B l i n d - , und Scheinleletung ln Elektrlseh Stromkrei- sen mit nichteinusfdreigen Verlauf von Stron und Spannung. ETZ, B d . 53. 1932 pp. 596-599, 625-627, 700-702.

[10] Fryze S . : W sprawie określenia mocy w obwodach elektrycznych o prze­

biegach odkształconych prędu 1 napięcia. Przeględ Elektrotechniczny nr 22, 1932, s. 673-676.

[11] Emanuel A.E.: Energetical factors in power systems with nonlinear loads. Ar ch iv fiir Elektrotechnik, 59(1977), s. 183-189.

[12] Cholewickl T . : Rodzaje nocy przy przebiegach odkształconych, stan o- becny badań. Przeględ Elektrotechniczny, R. LVI, Z. 3/1980, s. 99-

-

102

.

[13] Shepherd W. ; Zeklkhani P. : Suggested definition of reactive power for nonslnusoidal systems. Proc. IEE, Vol. 119, N° 9, Sept. 1972, s.

1361-1362.

[14] Nedelcu V . N . : Suggested definition of reactive power for nonslnuso- ldal systems. Proc. IEE, Vol. 121, N° 5, M a y 1974, s. 389.

Tis] Sharon O. : Suggested definition of reactive power for nonslnusoidal systems. Proc. IEE, Vol. 120, N° 1, Oan. 1973, s. 108.

fl6] Mlcu E. : Suggested definition of reactive power for nonainueoidal sy­

stems. Prod. IEE, Vol. 120, NO 7, Duly 1973, S. 796-797.

[17] Sharon D. : Reactive power definitions and power-factor improvement ln nonslnusoidal systems. Proc. IEE, Vol. 120, NO 6, 3une 1973, s.

.04-706.

[l8j Czarnecki L . S . : Minimisation of distortion powsr of nonslnusoidal sources applied to linear loads. IEE Proc. Part C, Vol. 128, N° 4, Culy 1981, s. 208-210.

Wpłynęło do redakcji 20. IX.1982 r.

Recenzent: prof. zw. Tadeusz Cholewickl

(13)

Ortogonalne składniki prędu odbiornika liniowego.. 17

0PI0roHAJH>HUE C0CTABJIHB1HHE JMHEÜHOrO ITB1EMHHKA, IMTAEMOrO HECHHyCOHÄAJlbHUM TOKOM

p a 3 n m e

U p e A C T a B J i S H O p a c n p e A e j i e H a e loica J i H H e ä H o r o n p a e u H H K a , n a i a e M o r o h s c h- H y c o H A a i t b H u n a a n p a x e E K e M H a T p n o p T o r o H a a b H u x c o O T a B a a i o m z x . D p a o n p e A e j t e H - I

h o h a a n p a z e H H » H c z o B H H K a Ä e f i O T B y » m H e S H a i e H a a cooTaBjtajonax h b j i m d t c h u e p a u H C O O T B e T C T B e B H O t a K T H B H o f i M O I ( H O C T H H OOCXaBJIJÜOIHHX QOJIHOÜ U O Q H O C T H U p H S M H H K a CBH3£lHHltX C <t>a30BUMH C A B H r a U H r a p M O H H H e C K H X T O K a H H a n p H x e H H H n p H S U H H X a 2 c paaHofl a x T H B H o ä n p o B O A K M O c i b c a p a e u H a x a n p H r a p M O H H H e c x H X n a c T O T a x .

ORTHOGONAL CURRENT COMPONENTS OF NONSINUSOIOAL SOURCE A P PL IE D TO LINEAR LOADS

S u m m a r y

Thia paper presente a linear load nonsinusoidal current deconposition into three mutually orthogonal components. At source voltage being spe­

cified, the r.m.s. values of these current components are the eeasures of the load active power and of two reactive power c o m p o n e n t s , namely, the component which Is related to the mutual phaee-shift of the voltage and current harmonics, and the component which la related to the load conduc- tancea variation with the harmonic frequency.

Cytaty

Powiązane dokumenty

uklad ortonormalny..

Postać składowej reaktencyjnej prędu (4) oraz prace, w których podano przykłady syntezy dwójnlków LC £2], [3], [ V ] * M pozwalały sędzić, Ze Istnieje

W pracy sformalizowano problem minimalizacji wskaźnika Jakości prędu odbiornika dwuzaciskowego zasilanego napięciem odkształconym prawie okresowym w sensie

gu f, który Jest równy zeru poza skończonym przedziałem czasu *t , jego uogólniona wartość skuteczna Ifll może być interpretowana Jako wartość prędu stałego,

Układ kompensacji, w ogólnym przypadku składa się z dwóch dwójników LC opisanych funkcjami reaktancyjnymi n-tego stopnia i kompensuje n-1 harmonicznych składowej

cego równocześnie ocenę strat mocy czynnej na doprowadzeniu do odbiornika oraz ocenę odkształceń przebiegu prądu, przy ograniczeniu równościowym aa moc

nych charakterystykach. Określenie pozycji produktu na rynku na tle produktów konkurencyjnych. dolarów) opisanych za pomocą 10 zmiennych. Identyfikacja grup krajów

Materiał edukacyjny wytworzony w ramach projektu „Scholaris – portal wiedzy dla nauczycieli&#34;.. współfinansowanego przez Unię Europejską w ramach Europejskiego