Rys. 1. Przekroje UM a) przewód wstążkowy TDWY, b) skrętka z drutów DNEs

(1)

ZESZYTY NAUKOTE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Seria« ELEKTRYKA z. 92

_______ 1984 Kr kol. 801

Jan PUŚLEDZKI Andrzej MET

HOWA KONSTRUKCJA UZWOJEŃ TRANSFORMATORÓW WZORCOWYCH

Streszczenie. Podano nowy sposób wykonania uzwojeń multifilarnych w transformatorach wzorcowych. Przedstawiono sposób obliczania błędów uzwojenia multifilarnego. Przeprowadzono doświadczalne po

równanie właściwości różnych uzwojeń multifilarnych.

1. Wprowadzenie

Do konstrukcji transformatorów wzorcowych stosuje się uzwojenia multi- filarne UM. W literaturze ustalono wymagania, Jakie powinny spełniać UM [l,-2, 3, 4] . Według tych wymagań pojemności między sekcjami UM powinny być małe i równe. Nawet jeśli analizuje się UM o dowolnych pojemnościach, przyjmuje się w konkluzjach ich równość.

Szkodliwy wpływ pojemności polega na wytwarzaniu spadków napięć U^ na impedancjach szeregowych UM, wywołanych prądami płynącymi przez te pojem

ności. Zatem błąd pochodzący od U^ można zminimalizować przez zmniejsze

nie prądów pojemnościowych. Ponieważ napięcia między poszczególnymi sek

cjami są różne, celowe wydaje się takie połączenie sekcji, aby wartości pojemności alędzysekcyjnych dobierać odwrotnie proporcjonalnie do rozkła

du napięć międzysekcyjnych.

4 2 3 4 6 C 7 Ś 9 - «

Rys. 1. Przekroje UM

a) przewód wstążkowy TDWY, b) skrętka z drutów DNEs

UM są wykonywane ze skrętki z drutów DNEs (rys. 1b). Ułożenie drutów między sobą jest tylko z grubsza regularne, co wynika z technologii wyko

nania skrętki [4] . W związku z tym rozkład pojemności można wyznaczyć do

świadczalnie dopiero po wykonaniu uzwojenia. Rozkład ten jest różny dla skrętek wykonanyoh nominalnie w ten sam sposób.

a

(2)

1*6 Jan Puśledzkl, Andrzej Met

Zastosowanie przewodu wstążkowego TUTY z rys, 1a pozwala założyć, że rozkład p o ’««mości jest stały. Pojemności między sąsiednimi drutami są największe i maleją dla drutów bardziej od siebie oddalonych. Jeżeli sek

cje połączyć tak, aby pierwszą stanowił drut zewnętrzny, drugą sąsiedni itd., to wtedy największe napięcie wystąpi między sekcjami zewnętrznymi, a najmniejsze między sąsiednimi,. W celu zweryfikowania przypuszczeń, że OM wykonane z przewodu wstążkowego ma korzystniejszy rozkład pojemności między sekcjami i daje w efekcie mniejszy błąd spowodowany prądami pojem

nościowymi, wykonano analizę pojemności mlędzysekcyjnych uzwojenia przed

stawionego schematycznie ca rys. 2.

Rys. 2. Model UH

Przyjęto oznaczenia: Y ^ - admitancja pomiędzy środkami sekcji i oraz j; Ijj - prąd płynący przez admitancję Y ^ j 1 ^ - prąd płynący na ze

wnątrz sekcji l,j będący efektem istnienia admltancji ~ prąd płynący wewnątrz sekcji i,j będący efektem istnienia

2. Analiza rozkładu admltancji

Przedstawioną poniżej analizę wykonano w oparciu o wcześniejsze prace D , 2] Końcowe zależności doprowadzono do postaci umożliwiającej ułożenie najprostszego programu dla komputera.

Według oznaczeń na rys. 2:

s > J > ₁ _{C D}

stosunek prądów I ^ / I ^ wyrażono zależnością:

ifj * 7"=*T* wi«c *l3 * Xij t " = t * (2)

(3)

Nowa konstrukcja uzwojeń.. H 7

ponieważ

> j - 1, więc 1 ^ > 1 ^ (3)

YIi “ xij - xi r U )

Napięcie między sekcjami oblicza się z zależności:

Z i l . -Lz-i (5)

U 8

h i - uljYlj - Yiju ^ (6)

Łącząc zależności (6) i (2) otrzymuje się:

Yij * ^ i j (7)

Liczba admitancji między wszystkimi sekcjami jest równa liczbie kombi

nacji (*). Admitancje te najlepiej zapisać w postaci macierzy kwadratowej.

Ponieważ: - . .

Yij ' Y ji (8)

oraz Ti;j dla 1 ■ j przy założonym modelu nie mają sensu fizycznego, bio

rąc również pod uwagę założenia (1) admitancje te można zapisać w formie tablicy:

Y 1,2 Y 1,3 Y1,4 **• Y1,s Y2,3 Y2,4 **• Y2,e

Ys-2Js-1 Ys-2,s

Ys-1,e

V celu obliczenia błędów wynikających z wewnętrznego obciążenia prąda

mi admitancyjnymi międzyaekcyjnymi należy najpierw obliczyć wartości prą

du wzdłuż uzwojenia, następnie obliczyć spadki napięć na lmpedancjach szeregowych poszczególnych sekcji, W tym celu należy obliczyć prądy prze

pływające przez poszczególne węzły k uzwojenia multlfilarnego, przy czym 0 < k < s. Z rys. 2 widać, że prądy płynące przez węzły 0 i s są sumą prą

dów płynących na skutek istnienia wszystkich admitancji

(4)

148 Jan Puśledzkl. Andrzej Met

s-1 s 2

To “ XB * v 2 2 (-^J <Jla k = O i k = s (10) 1 = 1 3*1 + 1

Prądy płynące przez węzły k dla 0 < k < s są sumą prądów 1 ^ (dla 1 > k lub J <. k) pomniejszoną o sunę prądów l“ j (dla i < k i 3 > k ) . W celu uproszczenia zapisu matematycznego prądów Ik dla 0 < k < s można od sumy wszystkich prądów (zależność 10) od3ąć prądy i'^ (dla i < k i 3 > k) i zastąpić je prądami dla tych samych wskaźników:

s-1 a k s k s

ik * 2 2 ijj - 2 2 iij - 2 2 i^ (n) 1=1 3*i+1 i=1 3=k+1 i=1 3=k+1

dla 0 < k < a

s-1 s k s

Ik *

2 2

^-

2 2

^{(x'j +} ^dla 0 •< k < a (12)

i=1 i«1 jsk+1

ponieważ 1 ^ + i"^ = 1 ^ , otrzy«iu3e się:

xk « « 2 2 - u 2 2 ^ r 1 w

1=1 3=i+1 1=1 3=k+1

dla 0 < k < a

Zna3ąc wartość admltanc3i Y ^ dla UM na podstawie zależności (10) 1 (13) można wyznaczyć wartości prądów płynących przez węzły UM, a następ

nie określić rozkład gęstości prądu w UM. Ponieważ admltanc3e Y ^ w za

kresie częstotliwości od kilkuset Hz do kilku kHz, tzn. w zakresie często

tliwości roboczych UM, ma3ą bardzo małą wartość składowe3 czynne3, można obliczenia przeprowadzić tylko dla składowe) bierne) po)emnościowe3.

3. Sposób 1 warunki wykonania pomiarów

Dokonano pomiarów dla przewodu wstążkowego wyprostowanego oraz na

winiętego na karkas, a rdzeniem toroidalnym i bez rdzenia. Hawinięcia do

konano kilkoma sposobami (rys. 3). Pierwszy sposób (rys. 3a) polegał na nawinięciu pierwsze) warstwy tak, że na wewnętrznym obwodzie karkasu zwo- )e leżą ściśle obok siebie- Drugą warstwę nawinięto dokładnie na zwo)ach pierwsze). Drugi sposób (rys. 3b) różnił się nawinięciem drugie) warstwy.

Na zewnętrznym obwodzie karkasu zwoje drugie) warstwy leżą między zwoja-

(5)

Mowa konstrukcja u z w o j e ń . . . ________ 149

Rys. 3. Sposoby nawijania TJK za pomocą przewodu wstążkowego

llastępnie dokonano pomiarów Cij dla skrętki z drutów DHEs, jaka była stosowana przez autorów [2, 3] . Pomiary °uj wykonano dla skrętki wypro

stowanej oraz nawiniętej w jednej warstwie na karkaa z rdzeniem toroidalnym. Przewód wstążkowy i skrętka miały tę samą długość 1 m 1 były nawija

ne na ten sam karkas dla zapewnienia zbliżonych warunków pomiaru. Numery sekcji dla skrętki zostały wybrane przypadkowo. Numery sekcji dla przewo

du wstążkowego odpowiadają numerom na rys. 1a. Pomiary wykonano za pomocą mostka BM 484 (produkcji Tesli} oraz wybieraka skonstruowanego przez au

torów .

mi pierwszej. Dla pozostałych rodzajów uzwojeń zwoje nawijano według ko

le jr-iśei zaznaczonej na rys. 3c i 3d.

4. Wyniki pomiarów

Tablice 1 do 9 zawierają wyniki pomiarów pojemności mlędzysekcyjnych Ci r Dla przewodu wstążkowego wyprostowanego (tablica 1) rozkład pojemno

ści potwierdził wcześniejsze przewidywania. Największe wartości mają po

jemności sekcji sąsiednich. Bardziej odległe sekcje mają względem siebie pojemności mniejsze. Po nawinięciu przewodu wstążkowego na'karkas (tabli-

(6)

Jan Puśledzkl. Andrzej Met

Tablica 1 Pojemności międzysekcyjne [pF}

Przewód wstążkowy wyprostowany

1»

² ³ ⁴ ⁵ ⁶ ⁷ ⁸ ⁹ ¹⁰

50,1 6,8 4,9 4,4 4,0 3*8 4,0 6,3 4,7 1

+9,4 5,6 4,3 3,7 3.5 3,5 5,4 3,9 2

48,8 5,4 3,9 3,6 3,6 5.4 3,9 3

48,6 5,2 3,9 3.7 5,5 4,0 4

50,4 5,1 4.1 5,8 4,1 5

51,3 5,8 6,5 4,4 6

62,7 8,1 4,7 7

51,1 6,4 8

52,1 9 i

Tablica 2 Pojemności raiędzysekcyjne Ci;j [pFj

Przewód wstążkowy nawinięty na karkas z rdzeniem wg rys. 3a

! J

² ³ ⁴ ⁵ ⁶ ⁷ ⁸ ⁹ ¹⁰

50,2 6,4 4,9 4,5 4,5 4,4 4,9 13,0 13,1 1

49,9 5,3 4,2 3,9 3,7 4,0 6,7 5,6 2

49,2 5,2 3,9 3,6 3,7 5.8 5,8 3

48,8 5,4 3,8 3,8 5,7 4,4 4

50,4 4,9 4,3 5,8 4,4 5

51,7 5,7 6,1 4,5 6

61,8 7,7 4,6 7

50,3 5,9 8

51,3 9 i

ca 2} wzrastają pojemności między sekcjami zewnętrznymi. Jeet to spowodo- wane zbliżeniem do alebie kolejnych zwojów UH. Rozkład pojemności dla wy

prostowanej akrętki (tablica 3) jest przypadkowy. Pojemności akrętki na

winiętej na karkas maleją. Jest to związane ze spłaszczeniem skrętki na krawędziach karkasu 1 odsunięciem się poszczególnych drutów od siebie.

(7)

Sowa konstrukcja uzwojeń... 151

Tablica 3 Pojemności międzysekcyjne jpP] .

Skrętka i drutów DBEs wyprostowana

i 3

² ³ ⁴ ⁵ ⁶ ⁷ ⁸ ⁹ ¹⁰

39,0 51,2 63,8 31,5 52,9 87,3 32,5 11,9 52,1 1 47,7 ♦1.1 ♦9,3 39,0 13,8 73,5 61,0 1 5 , 6 2 67,4 50,0 2 5,'5 48,3 16,4 52,6 45,9 3 32,2 31,5 42,0 23,5 100,9 55,7 4 64,6 34,7 92,9 41,3 36,4 5 75,0 38,9 44,8 41,5 6 56,5 38,2 53,5 7 8,8 18v6 8 45,0 9 1

Tablica 4 Pojemności międzysekcyjne [pP] .

Skrętka z drutów DKEs nawinięta na karkas z rdzeniem

1 ‘

² ³ ⁴ ⁵ ⁶ ⁷ ⁸ ⁹ ¹⁰

28,6 35,0 46,1 25,7 38,9 60,9 22,0 10,4 41,7 1 34,0 32.5 47,7 28,1 12,1 49,9 ♦2,1 9,9 2 44,0 37,7 22,6 34,0 16,8 37,0 34,7 3 27,0 25,4 31,8 17,6 98,6 41,5 4 39,6 24,4 59,0 28,9 23,5 5 50,5 29,1 29,4 28,5 6 39,4 24,9 32,2 7 8,6 12,1 8 30,4 9 i

Obliczone dla wszystkich tablic wartości średnie 5, odchylenia standardo

we oraz g>c/8 przedstawiono w tablicy 10. Pojemności średnie są około 3-krotnie mniejsze od pojemności skrętki (tablica 10, pozycje 3, 4). Wy

nika to z grubszej izolacji i innej geometrii przewodu wstąśkowego (rys.

1). Wartości 6 0/S są mniejsze dla skrętki. Wartości prądów w węzłach TTM

(8)

152 Jan Puśledzki, Andrzej Wet

i Tablica 5

Pojemności międzysekcyjne [j?F] .

Przewód wstążkowy nawinięty na karkas z rdzeniem wg rys. 3b

I ’

² ³ ⁴ ⁵ ⁶ ⁷ ⁸ ⁹ ¹⁰

34,0 6,3 5,8 7,0 7,0 6,3 6.3 12,6 13,2

37,3 5,4 4,2 4,8 5,3 4.8 7,0 5,9

34,5 5,2 3,9 4,3 4,9 6,9 5,3

34,7 4.6 3,9 4,2 7,2 5,9

34,4 4,6 4,0 6,4 5.5

35,9 4,8 5,9 4,8

36,2 6,2 4,4

37,4 5,2 36,6

Tablioa 6 Pojemności międzysekcyjne [pP] .

.Przewód wstążkowy nawinięty na karkas z rdzeniem wg rys. 3a

I ’

² ³ ⁴ ⁵ ⁶ ⁷ ⁸ ⁹ ¹⁰

36,5 5,9 4,6 4,3 4,1 4,2 4,8 11,6 11.1

38,2 4,7 3.6 3,3 3.2 3.3 6,2 5,7

36,4 4,5 3,4 3,1 3,2 4,9 4,1

36,8 4,5 3,3 3,3 4,7 3.6

36,7 4.3 3,4 4,7 3,5

37,6 4,4 4.9 3,5

38,3 6,0 3,7

40,4 5,0 38,3

obliczone z zależności (10) i (13) zestawiono w tablicy 11. Prądy dla przewodu wstążkowego (tablica 11, pozycje 1,2) są o rząd mniejsze od prą

dów dla skrętki (tablica 11, pozycje'3, 4). Potwierdza to tezę postawioną w punkcie 2. Znając wartości prądów w węzłach OM można wykreślić rozkład gęstości prądu wzdłuż UM. Z przyjętego modelu OM (rys. 2) rtyniks, że war

tość prądu od węzła 0 do środka pierwszej sekcji Jest stała i równa I0,

(9)

Nowa konstrukcja uzwojeń. 153

Tablica 7 Pojemności międzysekcyjne [pF] .

Przewód wstążkowy nawinięty na karkas z rdzeniem wg rys. 3c

I ’

² ³ ⁴ ⁵ ⁶ ⁷ ⁸ ⁹ ¹⁰

36,2 7,1 5,4 4,6 4,4 4,5 5.0 7.7 5.7

37,2 5,5 4,2 3,5 3,4 3,4 5,1 4.4

36,1 5,4 4,0 3,6 3,6 5,7 4.5

35,5 5,3 4,1 3,9 5,6 4.3

35,5 5,6 4,4 5,9 4,3

37,1 6,1 6,5 4,5

37.4 8,8 4,9

41.5 7,2 38,0

Tablica 8 Pojemności międzysekcyjne [pF] .

Przewód wstążkowy nawinięty na karkas z rdzeniem wg rys. 3d

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

37,0 6,6 5,2 4.8 4,2 4,0 4,2 6,8 5,6

38,8 5,6 3,7 3,6 3,4 3,4 5,0 3,9

36,5 5,4 3.8 3,5 3,6 5.1 3,8

36,8 5,2 3,9 3,9 5,5 4.0

36,0 5,4 4,3 6,0 4,3

38,4 5.9 6,9 4,7

38,3 8,4 4,9

*

^42,6 ^7.3

39,6

od środka pierwszej sekcji do środka drugiej ma wartość I1 itd. Wynika to z przyjętego modelu, w którym admitancje są skupione 1 włączone mię

dzy środki sekcji. Model taki zastosowano w celu uproszczenia analizy. W rzeczywistości admitancje są rozłożone wzdłuż uzwojenia każdej sekcji.

Prądy zmieniają się więc liniowo, a nie skokowo. Wykresy gęstości prądu zostały wykonane przy założeniu liniowej zmiany prądów. Zależności gęsto

ści prądu wzdłuż UM przedstawiono na rys. 4, 5, 6 na podstawie danych z tablicy 11. Numery krzywych odpowiadają numerom tablic z wartościami C ^ .

(10)

154 Jan Puśledzki, Andrzej Met

Tablica 9 Pojemności międaysekcyjne [pP] .

« Przewód wstążkowy nawinięty ca karkas bez rdzenia wg rys. 3d

1 2 3 4 5 6 7

. „

8 r— ----i

9 10

36,7 6,9 5,7 4,7 4,2 3,9 4,2 6,9 5,4

37,5 5,3 4,2 4,3 3,3 3,4 5,0 3,8

35,2 5,4 4,1 3,7 3,7 5,2 3,9

35.2 5,3 4,3 4,0 5,4 4,0

35,8 5,3 4,8 6.1 4,3

36.7 5,6 6,9 4,7

38,0 8,6 5,6

40,9 7,0 38,5

Tablica 10 Parametry statystyczne charakteryzujące poszczególne sposoby nawinięcia.

Parametry obliczone dla wyników pomiarowych zestawionych w tablicach 1-9 Sumer

tablicy 5 {pf\ S c/2

1 14,1 19,6 1,35

2 14,6 18,6 1,28

3 45,7 20,7 0,45

4 33,2 15,8 0,48

5 11,8 12,2 1,03

6 11,2 13,5 1,20

7 11,5 13,1 1,14

8 t!,6 13,6 1.17

9 11,4 13,1 1,22

(11)

Wartości prądóww węzłachk Ik(U .10

Sowa konstrukcja uzwojeń

8»o A0) m

O

41,6 00

vOir\

366,9 272,9 60,5

co

00 fO

•M-

v£>

r~

t -

t—

•w#*

CFN 17,4 22,1 182,9 ^O

o

r *

vo

CM 20,2 18,8 17,4 17,7

CO

OJ

< n i

ON

t 14,9 7,5 r o

CM S -3,5

c o i

co

<*>

1 VD

< *\

s

t* - Vx>

e n v -

1 -16,5 -106,3 -77,4 t—

• W

1 -12,5 -13,1 -12,7 -12,9

CO

ta

\o

-17,1 -20,6 -182,5 -134,5 tfN

CM

CM1 -17,3 -18,1 -17,3 -17,2

©»

* U©

i ŁTN

-17,8 -21,7 -199,7 -149,0 -25,2 t-

CO

3 CO

COT-

1 -17,7 -18,1

15,2 -19,0 -167,3 -135,0 -22,9 ON

r - i

0

w—

1 -14,9 -15,2

-8,9 -12,3 ^CM

M3 CO 1

W”

T - VO 1

CO

T“

1 UN•*

r - r-

1 vO

ON 1

V0

ł -8,9

OJ T”

W“

<*n v o O

i 14,4 15,7 T-

CM

1 -2,3 ^O

w- 0,9 1,0

w~

15,7 16,6 i—

•>

<n

VO

T— 121,7 17,7 13,7 15,7 15,1 15,3

O

41,6 56,8 on

\o

vOi*\ 272,9 60,5 GO

9

00 C*N**

V©

r-•*- 41,7

& o

» 94»

t — O l r o IT \ C*- 00 On

(12)

!vll~.o> « n)*i

J5Ł J*n Pu<l«d»lcl. A n d r u j Mat

Ir

li

Porównanie wartości prądówIkprzewoduwatą*-Rya.5.Porównania wartości prądówI*dla różnych kow a go 1 skrętkisposobównawinlfcla przewoduwstążkowego

(13)

(Uu-40-*)

[ A]

Hows konstrakoja uzwojeń... J57

I i

t!

&

'8. 6.PorównaniewartościprądówIk dlaprsewodnwatą*-Rys.7.Porównanie wartościnapięóUk dla prae- kowegonawiniętego nakarkasa rdaenieai feesrdseaiawodawatąikowego i skrętki

(14)

158 J a n P a á l e d s k l . An d r » 8,1 Met

" 8 a n•o

'Oa> »

O.J3

3 § 4

*H • .* a O «J •

** o *o O M

4» O Ö

^{U «}_{® ®}

*4>.0

I s

■h a 8 Ï E S

il

<T\M .g

•M

• *

« 4»

<&s

If

_A

c>5

*

a

& 5 o

° E

•H O

& g

" 2

■H Q.

O

MB «

O «H

4» O

as

•H «a a

li If

_{* o}

ao• «

£

(15)

Wartości naplećbłędóww węzłachIc U,(U.10'

Howa konstrukcja uzwojeń.. 159

eut—

3

Ow— o O O O O o O o o

CTk CM t> - CM

1 -3,63 -15,7 -11,8

CM t í- C °\

1 -2,72 co

*•«#■

CM

1 -2,33 -2,35

*

CO

-3,37 -4,43 -21,3 -15,0 ^NO^r\

**

1 -3,38 ^CO

0

<*>

1 -2,87 -2,91

f -

-2,60 -3,44 -18,7 -14,0 -3.69 -2,75 CM

'M- CM I

CM CM CM 1

NO CM

» CM 1

cd m 9•

VO

1,19 -1,74 -10,5 -7,9 -2,22 c o

m•>

T~

1 -1,18 _O^{r^\}

T—

1 -1,07

*

§

+■

O 0,21 0,42 ^{n o}

v r .

O 0,34 ■0,15 00

CM

O 0,35 CM

r \ O * to

1,94 2,08 10,9

co* 1,55 1,25

ITS NO r -4»

NO e—

NO w—

c *\ 3,05 3,52 18,1 13,9 3,03 2,38 ^VO

NO CM

t -

2,59

O i

3,41 4,12 20,2 15,2 3,70 2,92 3,00 2,87 O

CM

w

2.64 3,38 15,1 ^CM

T~ 3,09 2,47 4TV

CM 2,24 2,25

o O O O O O O O O O

»

►>

u o

r - CM r \ •M- NO C— 00 o \

to « 4»

(16)

160 Jan Padladakl, AmŁraaj Kat

Wprowfiaająo biatąoy wakadnlk sumowania *i* . i ■ 0 ... k, napiyoia bły- ddw obiłoś* «1« a równania ■

ok . 2 łg < 14)

i-0

gdalo j u t ir.padanoją saartgową aakoji OH.

la waglyda na mała wartodoi lndukoyjnodol roaproaaad aakoji (ok. 1 ^H) pray eaystotllwodelaeh do daloolątak kHs aą ona do powinlyela.

Raayatanejt aakoji wynoaaą- 60 aft dla akrytki a druta DIRs, natomiast 80 ■ Cl dla praewodu watątkowogo. Wartości błydów nblloaona na podatawla aalatnodoi (14). danyoh a tablioy 11 oraa r'%«tanojl aakoji praadatawiono « tablioy 12. la podatawia danyoh a tablioy 12 wykonano wykroay ron- kładu napiyd błyddw Ta dłut OK. Zaladnodei praadatawiono na rya. 7, 8, 9.

5. Wnloaki

Z wykraadw gfatodoi prąda wndłut U K (rya. 4) widać, to prądy płynąca a powoda iatnionia Oj. praaa O K wykonana a praawodu watątkowogo aą wnisjsaa od tyoh aaayoh prądów płynąeyoh praaa O K wykonanyok aa akrytki. Prądy w tych aaayoh wyalaoh dla wyproatowanogo praawodu watątkowogo (kraywa 1, rya. 4) aą o raąd aaiajaaa od prąddw płynąeyoh prawa wypraatowaną akrytky (kraywa 3. rya. 4). ¿rodnia wartość pojownodoi (tablioa 10, poayoja 1 dla praawodu watątkowogo Joat tylko 3-krotnia wnlajaaa od drednioj wartośol pojownodoi dla akrytki (poayoja 3, tablioa 10). &anlajaaania wartośol prą

ddw wiykaaa, nit wynika to aa etoaunkdw pojownodoi dradnioh, Joat spowo

dowana korayatniajaaya r o a k ł a d « pojownodoi wiydayaakoyjnyoh. Roaproaaa- nia waglydna wartodoi pojownodoi aiyday aakoJani dla praawodu watątkowogo Joat wiykaaa od roaproaaania waglydnago pojownodoi dla akrytki (tablioa 10

). .*

■a' podatawia powytaayoh faktdw wotna atwiordaid, ta dla rdwnyoh pojaw- nodoi C^j napiyoia U k oraa prądy Zk dla praawodu aa akrytki a drutdw aą wiykaaa nit dla praawodu watątkowogo. Kraowdd watątkowy laplaj nadaja aly do wykonywań l ą U H od akrytki, aa waglyda na » ł a j a n a wartodoi pojownodoi aiyday aokejawl i korayotpłajany ieh roakład. Raayatanojal waayatkioh aak

oji aą wyrdwnano bardsiaj nit w akrytoa, ponlawat długodoi waayatkioh drutdw aą rdwna.

■awiniyola praawodu watątkowogo oraa akrytki na karkaa apowodowało anio

ny pojownodoi 0i< w atoaunku da pajoanodoi praad nawlniyoiaw. Zoatało to apowodowano nalaną gooaatrli praawodu 1 akrytki oraa oddsiaływaniaa aą- aiadnlah awajdw na alabla. Aaaliaująo kraywa 3, 6, 7, 8 (rya. 3) wotna atwiordaid, ta apoadb nawiniyola praawodu watątkowogo na karkaa aa wpływ na roakład gyatodal prądu. Wykonania nawoJania wadług rya. 3d (kraywa 8, rya. 3) Joat najkorayatniojaao.

(17)

Iowa kop»trakcja uzwój eń...

161

Wyniki pomiartfw przeprowadzane dla uawojania nawiniftego na kawka« a rdzeniem i be* rdaenia wykaaały, de pojemnodoi ««keje - rdzeń nie aa Ją 1- etotnege wpływu sardwno na prądy Ik (ry«. 6>, Jak i na napifoia Uk (rya.

9).

Analizując krsywe roskładu napięcia błfdu wzdłuż Ul (rys. 7) modna stwierdaid, da napifcia błfdu dla UK wykonanych a praewodu watądkowego aą kilkakrotnie mniejaae od naplfd błfddw dla UK wykonanego ae akrftki, cho- oiad reayatancje aekoji praewodu watądkowego aą wifkaae od reayataneji aekeji akrftki.

la podatawie powydaayoh stwierdzeń aodna powiedaied, de praewńd wstąż

kowy TDWY w pełni nadaje ei« do wykonywania UK o małych prądach pojemno

ściowych. Dodatkową aaletą Jeat to, da prabwód watądkowy Jeat doatfpny handlowo, co poawala na uniknifoie żmudnego akrycania przewodów [4] .

LITERATURA

[1] Deacon T.A. 1 Internal Admittance Loading in Inductive Voltage Divi

ders With Cable Type Winding. IPL Raport DBS 17 nov. 1972.

[2] Skubie T.t Opracowanie konatrukoji i teohnologii waoroowyoh wielode- kadowrch indukcyjnych dzielników napifcia. Praca doktorska. Politech

nika Sląeka, Gliwice 1979.

[3] Jaskulski J. t Możliwości budowy dwurdaeniowych indukcyjnych dzielni

ków napifcia i ioh zastosowanie na praykładaie mostka Thompsona. Roz

prawa doktorska. Instytut Metrologii ElektryoaneJ Politechniki Wroc

ławskiej, Wrocław 1975.

[4] Puóledzki J., Skubis T.i liektóre praktyczne aspekty wykonania uawo- Jeń multifllarnyeh. Zesayty laukowe Politechniki Śląskiej, Blektryka z. 55, 1976.

Recenzent! doe. dr hab. ind. Danuta Turaenieoka

Wpłynęło do Redakcji dnia 15.XI.1983 r.

HOBAH KOHOTPyimHH OEMOTOK 0EPA3U0BHX TPAHCOOPKATOPOB

! e m e

B oxaiae aaxaraexca bob uh onoooO BunonaeHua Myjmutma-ŁpHur oSuotok b 08- paauoBux Tpaaoipopiiaiopax. UpexoxaBnaesoa cnocoO BinHCxeHHU obhBok ityakta-

$HJOJpHOS OdMOICU. IIpOBOXHTCa O CHI HO O OpaBHCUBe CBO0OIB paSHMX HyXk*H$H,MpHHX OSUOTOK .

(18)

162 J a n P u d l e d s k i . Andrse.1 Met

HEW COHSTRUCTION Of STAHDARD TRANSFORMER WDTDIHGS

S u m m a r y

A new method of producing multi filar windings In standards transfor

mers has been presented as well as the way of computing errors of multi- filer winding. Experimental comparison of properties of different multifilar windings has been done.