max. souˇcinitel vztlaku letounu bez klapek 1,699
max. souˇcinitel vztlaku letounu s vych´ylen´ymi klapkami – 15◦ 1,918 max. souˇcinitel vztlaku letounu s vych´ylen´ymi klapkami – 35◦ 2,299 stoup´an´ı vztlakov´e ˇc´ary kˇr´ıdla bez klapek 4,161 1/rad stoup´an´ı vztlakov´e ˇc´ary kˇr´ıdla s vych´ylen´ymi klapkami – 15◦ 5,028 1/rad stoup´an´ı vztlakov´e ˇc´ary kˇr´ıdla s vych´ylen´ymi klapkami – 35◦ 5,147 1/rad
´
uhel nulov´eho vztlaku kˇr´ıdla bez klapek −3, 6◦
´
uhel nulov´eho vztlaku kˇr´ıdla s vych´ylen´ymi klapkami – 15◦ −8, 5◦
´
uhel nulov´eho vztlaku kˇr´ıdla s vych´ylen´ymi klapkami – 35◦ −13, 7◦
souˇcinitel klopiv´eho momentu letounu bez VOP -0,0939
souˇcinitel klopiv´eho momentu letounu bez VOP s vych´ylen´ymi klapkami – 15◦ -0,283 souˇcinitel klopiv´eho momentu letounu bez VOP s vych´ylen´ymi klapkami – 35◦ -0,51
2.3.2 Rozloˇzen´ı aerodynamick´ych souˇcinitel˚u po polorozpˇet´ı kˇr´ıdla
V grafech n´ıˇze jsou zobrazeny rozloˇzen´ı aerodynamick´ych souˇcinitel˚u po polorozpˇet´ı kˇr´ıdla. Tyto z´avislosti byly pˇrevzaty z [11].
Obr´azek 2.3: Rozloˇzen´ı lok´aln´ıho souˇcinitele vztlaku pro nulov´y vztlak kˇr´ıdla Cl0
-0,060 -0,050 -0,040 -0,030 -0,020 -0,010 0,000 0,010 0,020 0,030 0,040 0,050
0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 3,50
Cl0[1] z [m]
Obr´azek 2.4: Norm´an´ı rozloˇzen´ı souˇcinitele vztlaku po polorozpˇet´ı kˇr´ıdla Cln
0,000 0,200 0,400 0,600 0,800 1,000 1,200
0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 3,50
Cln[1]
z [m]
Lok´aln´ı souˇcinitel klopiv´eho momentu pˇri nulov´em vztlaku byl pˇrevzat ze zpr´avy [11] Cm0=
−0, 0736.
2.3. Aerodynamick´e charakteristiky
N´ıˇze je zobrazena aerodynamick´a pol´ara kˇr´ıdla.
Obr´azek 2.5: Aerodynamick´a pol´ara kˇr´ıdla
-1,0 -0,8 -0,6 -0,4 -0,2 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8
0,00 0,02 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 0,22
CLW [1]
CDW [1]
3. Poˇ zadavky stavebn´ıch pˇ redpis˚ u
Letoun UL-39 Albi byl navrˇzen pro provoz v kategorii ultralehk´ych letoun˚u ˇr´ızen´ych aerodyna-micky, tedy ve shodˇe se stavebn´ım pˇredpisem UL 2. Tento letoun z´aroveˇn splˇnuje poˇzadavky pˇredpisu CS-VLA. Letoun UL-39 Albi II svou vzletovou kategori´ı jiˇz spad´a do kategorie nor-m´aln´ı, respektive pro tuto kategorii mus´ı b´yt splnˇeny poˇzadavky dan´e stavebn´ım pˇredpisem CS-23 – Amendment 5.
Evropsk´a agentura pro bezpeˇcnost letectv´ı zveˇrejnila dne 23.6.2016 rozhodnut´ı o reorganizaci pˇredpisu CS-23[5]. U tohoto rozhodnut´ı jsou uvedeny AMC normy, kter´e poskytuj´ı pˇrijateln´e zp˚usoby pr˚ukazu souladu s poˇzadavky pˇredpisu CS-23 – Amendment 5. AMC normy k pˇ red-pisu CS-23 uv´adˇej´ı, ˇze certifikaˇcn´ı specifikace a AMC normy pro velmi lehk´e letouny CS-VLA se povaˇzuj´ı za pˇrijateln´y prostˇredek k prok´az´an´ı souladu s CS-23 – Amendment 5 v rozsahu definovan´em v CS-VLA 1
”Platnost”a CS-VLA 3
”Kategorie letoun˚u”. CS-23 – Amendment 3 se povaˇzuje za pˇrijateln´y prostˇredek k prok´az´an´ı souladu s CS-23 – Amendment 5.
V t´eto kapitole jsou vyps´any ´useky potˇrebn´e pro v´ypoˇcet zat´ıˇzen´ı dle pˇredpisu CS-23 – Amendment 5 [1] a CS-23 – Amendment 3 [2].
3.1 Platnost a kategorie letounu
3.1.1 Pˇredpis CS-23
CS 23.2000 Platnost Tento pˇredpis letov´e zp˚usobilosti v norm´aln´ı kategorii (normal) plat´ı pro letouny v uspoˇr´ad´an´ı s devaten´acti nebo m´enˇe sedadly mimo sedadla pilot˚u a se schv´alenou maxim´aln´ı vzletovou hmotnost´ı 8 618 kg (19 000 lb) nebo niˇzˇs´ı.
CS 23.2005 Kategorie letoun˚u Letoun UL-39 Albi II patˇr´ı dle pˇredpisu CS-23 do kategorie 1 – letouny v uspoˇr´ad´an´ım s 0 aˇz 1 sedadly mimo sedadla pilot˚u a do kategorie pomal´e rychlosti – pro letouny s maxim´aln´ı n´avrhovou cestovn´ı rychlost´ı vN O a maxim´aln´ı provozn´ı rychlosti vM O ≤250 knots = 463 km/h. D´ale patˇr´ı do akrobatick´e kategorie, kde je proveden´ı jak´ehokoliv man´evru bez omezen´ı, kromˇe tˇech omezen´ı, kter´e jsou uvedeny v ˇc´asti G pˇredpisu CS-23 – Amendment 5 [1].
3.1.2 Pˇredpis CS-VLA [3]
CS-VLA 1 Platnost
”Tento pˇredpis letov´e zp˚usobilosti plat´ı pro letouny s jedn´ım motorem (z´aˇzehov´ym nebo vznˇetov´ym) maj´ıc´ı ne v´ıce neˇz dvˇe sedadla, s maxim´aln´ı certifikovanou vzletovou hmotnost´ı ne v´ıce neˇz 750 kg a p´adovou rychlost´ı v pˇrist´avac´ı konfiguraci ne vyˇsˇs´ı neˇz 83 km/h (45 uzl˚u)(CAS), kter´e jsou schv´aleny pouze pro denn´ı VFR lety (Viz AMC VLA 1).”
CS-VLA 3 Kategorie letoun˚u
”Tyto CS-VLA plat´ı pro letouny urˇcen´e pouze pro neakro-batick´y provoz. Neakrobatick´y provoz zahrnuje:
(a) Vˇsechny obraty moˇzn´e pˇri norm´aln´ım letu;
(b) P´ady (s v´yjimkou ostr´ych p´ad˚u); a
3.2. Souˇcinitel bezpeˇcnosti, pevnost a deformace [2]
(c) Horizont´aln´ı osmy, sv´ıˇcky a ostr´e zat´aˇcky s ´uhlem n´aklonu ne vyˇsˇs´ım neˇz 60◦.”
Vzhledem k tomu, ˇze CS-VLA 1
”Platnost”a CS-VLA 3
”Kategorie letoun˚u”nejsou splnˇeny pro letoun UL-39 Albi II, bude d´ale uvaˇzov´an pouze pˇredpis CS-23.
3.2 Souˇ cinitel bezpeˇ cnosti, pevnost a deformace [2]
CS 23.303 Souˇcinitel bezpeˇcnosti
”Pokud nen´ı stanoveno jinak, mus´ı b´yt pouˇz´ıv´an souˇ ci-nitel bezpeˇcnosti hodnoty 1,5.”
CS 23.305 Pevnost a deformace
(a) ”Konstrukce mus´ı b´yt schopna sn´aˇset provozn´ı zat´ıˇzen´ı bez v´yskytu ˇskodliv´ych trval´ych deformac´ı. Pˇri kaˇzd´em zat´ıˇzen´ı aˇz do provozn´ıho zat´ıˇzen´ı nesm´ı deformace naruˇsit bezpeˇcn´y provoz.”
(b) ”Konstrukce mus´ı b´yt schopna sn´aˇset poˇcetn´ı zat´ıˇzen´ı bez poruˇsen´ı po dobu nejm´enˇe 3 sekund, mimo lok´aln´ı poruchy nebo konstrukˇcn´ı nestability, kter´e se vyskytnou v rozmez´ı provozn´ıho a poˇcetn´ıho zat´ıˇzen´ı, ale kter´e jsou pˇr´ıpustn´e jen v pˇr´ıpadˇe, ˇze konstrukce odol´a poˇzadovan´emu poˇcetn´ımu zat´ıˇzen´ı po dobu nejm´enˇe 3 sekund. Pokud je ale pr˚ukaz pev-nosti prov´adˇen dynamick´ymi zkouˇskami napodobuj´ıc´ımi skuteˇcn´e podm´ınky zat´ıˇzen´ı, doba 3 sekund se neuplatˇnuje.”
3.3 Speci´ aln´ı souˇ cinitel´ e bezpeˇ cnosti [2]
CS 23.619 Zvl´aˇstn´ı souˇcinitele
”Souˇcinitel bezpeˇcnosti stanoven´y v CS 23.303 mus´ı b´yt n´asoben nejvyˇsˇs´ımi pˇr´ısluˇsn´ymi zvl´aˇstn´ımi souˇciniteli bezpeˇcnosti stanoven´ymi v CS 23.621 aˇz 23.625 pro kaˇzdou ˇc´ast konstrukce, jej´ıˇz pevnost:
(1) Je nejist´a;
(2) Se pravdˇepodobnˇe zhorˇs´ı bˇehem provozu pˇred bˇeˇznou pl´anovanou v´ymˇenou; nebo
(3) M´a znaˇcn´y rozptyl v d˚usledku nejistot ve v´yrobn´ım procesu nebo v kontroln´ıch postupech.”
CS 23.623 Souˇcinitele pro uloˇzen´ı
(a) ”Kaˇzd´a souˇc´ast, kter´a m´a v˚uli (voln´e uloˇzen´ı) a je vystavena r´az˚um nebo vibrac´ım, mus´ı m´ıt dostateˇcnˇe velk´y souˇcinitel pro uloˇzen´ı respektuj´ıc´ı vlivy norm´aln´ıho vz´ajemn´eho pohybu.”
(b) ”U z´avˇes˚u ˇr´ıdic´ıch ploch a spoj˚u syst´emu ˇr´ızen´ı postaˇc´ı ke splnˇen´ı poˇzadavk˚u odstavce (a) vyhovˇen´ı souˇcinitel˚um stanoven´ym v CS 23.657 a 23.693.”
CS 23.625 Souˇcinitele pro spoje
”Na kaˇzd´e spoje (ˇc´ast nebo koncovka pouˇzit´e ke spojen´ı jedn´e ˇc´asti konstrukce ke druh´e) se vztahuj´ı n´asleduj´ıc´ı poˇzadavky:
(a) Pro kaˇzd´y spoj, jehoˇz pevnost nen´ı ovˇeˇrena zkouˇskami provozn´ım a poˇcetn´ım zat´ıˇzen´ım napodobuj´ıc´ımi skuteˇcn´e nam´ah´an´ı spoje a pˇrilehl´e konstrukce, mus´ı b´yt pouˇzit souˇcinitel pro spoje alespoˇn 1,15 pro kaˇzdou ˇc´ast:
(1) spoje;
(2) prostˇredku uchycen´ı; a (3) uloˇzen´ı spojen´ych ˇc´ast´ı.
(b) Souˇcinitel pro spoje se nemus´ı pouˇz´ıt pro n´avrhy spoj˚u zaloˇzen´e na d˚ukladn´ych podkladech ze zkouˇsek (jako jsou souvisl´e kovov´e pˇrepl´atovan´e spoje, svaˇrovan´e spoje a ˇsikm´e spoje ve dˇrevˇe).
(c) U kaˇzd´eho integr´aln´ıho spoje mus´ı b´yt ˇc´ast povaˇzov´ana za spojovac´ı aˇz k bodu, ve kter´em se vlastnosti pr˚uˇrezu st´avaj´ı typick´ymi pro dan´y ˇclen.
(d) U kaˇzd´eho sedadla, leh´atka, bezpeˇcnostn´ıho p´asu a popruhu mus´ı b´yt prok´az´ano v´ypoˇctem, zkouˇskou nebo oboj´ım, ˇze jejich pˇripevnˇen´ı ke konstrukci je schopno pˇren´aˇset setrvaˇcn´e s´ıly, stanoven´e v CS 23.561 a vyn´asoben´e souˇcinitelem pro spoje 1,33.”
3.4 Letov´ a zat´ıˇ zen´ı, n´ avrhov´ e rychlosti letu [2]
CS 23.331 Symetrick´e letov´e podm´ınky
(a) ”Pˇrimˇeˇren´e vyvaˇzuj´ıc´ı zat´ıˇzen´ı vodorovn´ych ocasn´ıch ploch mus´ı b´yt vypoˇc´ıt´ano racion´ al-n´ım nebo konzervatival-n´ım zp˚usobem, kter´y stanov´ı zat´ıˇzen´ı kˇr´ıdla a line´arn´ı setrvaˇcn´e zat´ı-ˇ
zen´ı, odpov´ıdaj´ıc´ı vˇsem symetrick´ym letov´ym pˇr´ıpad˚um uveden´ym v CS 23.331 aˇz 23.341.
(b) Pˇr´ır˚ustky zat´ıˇzen´ı vodorovn´ych ocasn´ıch ploch od obrat˚u a poryv˚u mus´ı b´yt uvedeny do rov-nov´ahy ´uhlov´ymi setrvaˇcn´ymi silami letounu racion´aln´ım nebo konzervativn´ım zp˚usobem.
(c) Pˇri stanoven´ı letov´ych zat´ıˇzen´ı mus´ı b´yt vzato v ´uvahu vz´ajemn´e ovlivnˇen´ı aerodynamick´ych ploch.
CS 23.333 Letov´a ob´alka
(a) ”Vˇseobecnˇe. Pevnostn´ı poˇzadavky t´eto Hlavy mus´ı b´yt splnˇeny pro kaˇzdou kombinaci rych-losti letu a n´asobku zat´ıˇzen´ı v r´amci letov´e ob´alky vˇcetnˇe jejich hranic (podobn´e t´e, kter´a je zn´azornˇena v pododstavci (d)), kter´a pˇredstavuje ob´alku letov´eho zat´ıˇzen´ı v podm´ınk´ach urˇcen´ych podm´ınkami obrat˚u uveden´ymi v pododstavci (b) a podm´ınkami poryv˚u uveden´ymi v pododstavci (c).”
(b) ”Obratov´a ob´alka. Pˇredpokl´ad´a se, ˇze kromˇe pˇr´ıpad˚u, kter´e jsou omezeny maxim´aln´ımi (sta-tick´ymi) souˇciniteli vztlaku, je letoun vystaven symetrick´ym obrat˚um, ze kter´ych vyplynou n´asleduj´ıc´ı provozn´ı n´asobky zat´ıˇzen´ı:
(1) Kladn´y n´asobek zat´ıˇzen´ı pˇri obratech, jak je stanoven v CS 23.337 pˇri vˇsech rychlostech aˇz do VD;
(2) Z´aporn´y n´asobek zat´ıˇzen´ı pˇri obratech, jak je stanoven v CS 23.337 pˇri rychlosti VC; (3) N´asobky mˇen´ıc´ı se line´arnˇe s rychlost´ı od stanoven´e hodnoty pˇri VC do 0,0 pˇri VD – pro letouny kategorie norm´aln´ı a pro sbˇernou dopravu; a do -1,0 pˇri VD – pro letouny kategorie akrobatick´a a cviˇcn´a.”
(c) ”Poryvov´a ob´alka
(1) Pˇredpokl´ad´a se, ˇze letoun je ve vodorovn´em letu vystaven symetrick´ym vertik´aln´ım poryv˚um. V´ysledn´e provozn´ı n´asobky zat´ıˇzen´ı mus´ı odpov´ıdat tˇemto podm´ınk´am:
(i) Pˇri rychlosti VC mus´ı b´yt vzaty v ´uvahu kladn´e (nahoru) i z´aporn´e (dol˚u) poryvy o rychlosti 50 ft/s od nulov´e v´yˇsky do v´yˇsky 6 096 m (20 000 ft) nad hladinou moˇre. Rychlost poryvu sm´ı b´yt line´arnˇe sniˇzov´ana z 50 ft/s v nadmoˇrsk´e v´yˇsce 6 096 m (20 000 ft) na hodnotu 25 ft/s ve v´yˇsce 15 240 m (50 000 ft); a
3.4. Letov´a zat´ıˇzen´ı, n´avrhov´e rychlosti letu [2]
(ii) Pˇri rychlosti VD mus´ı b´yt vzaty v ´uvahu kladn´e i z´aporn´e poryvy o intenzitˇe 25 ft/s od nulov´e v´yˇsky do v´yˇsky 6 096 m (20 000 ft) nad hladinou moˇre. Rychlost poryvu sm´ı b´yt line´arnˇe sniˇzov´ana z 25 ft/s v nadmoˇrsk´e v´yˇsce 6 096 m (20 000 ft) na hodnotu 12,5 ft/s ve v´yˇsce 15 240 m (50 000 ft).
(iii) Nav´ıc u letoun˚u kategorie pro sbˇernou dopravu mus´ı b´yt vzaty v ´uvahu kladn´e (nahoru) a z´aporn´e (dol˚u) poryvy v turbulentn´ım ovzduˇs´ı o rychlosti 66 ft/s pˇri rychlosti VB od nulov´e v´yˇsky do 6 096 m (20 000 ft) nad hladinou moˇre. Rychlost poryvu se sm´ı sniˇzovat line´arnˇe z 66 ft/s v nadmoˇrsk´e v´yˇsce 6 096 m (20 000 ft) na hodnotu 38 ft/s ve v´yˇsce 15 240 m (50 000 ft).
(2) Mus´ı b´yt splnˇeny n´asleduj´ıc´ı pˇredpoklady:
(i) Poryv m´a tvar:
U = Ude 2 ·
1 − cos2πs 25¯c
(3.1) kde:
s = vzd´alenost vl´etnut´ı do poryvu (ft);
c¯ = stˇredn´ı geometrick´a tˇetiva kˇr´ıdla (ft); a
Ude = rychlost poryvu odvozen´a podle pododstavce (1) line´arnˇe s rych-lost´ı mezi VC a VD
(ii) N´asobky zat´ıˇzen´ı pˇri poryvu se mezi rychlost´ı VC a VD mˇen´ı line´arnˇe.”
(d) ”Letov´a ob´alka”
Obr´azek 3.1: Letov´a ob´alka [2]
CS 23.335 N´avrhov´e rychlosti letu
”S v´yjimkou ´udaj˚u uveden´ych v pododstavci (a)(4) jsou zvolen´e n´avrhov´e rychlosti ekvivalentn´ı rychlosti letu (EAS).
(a) N´avrhov´a cestovn´ı rychlost VC. Pro VC plat´ı n´asleduj´ıc´ı ustanoven´ı:
(1) VC (v uzlech) nesm´ı b´yt menˇs´ı neˇz:
(i) 33 pW/S (pro letouny kategorie norm´aln´ı, cviˇcn´a a pro sbˇernou dopravu); a (ii) 36pW/S (pro letouny kategorie akrobatick´a). kde W/S = ploˇsn´e zat´ıˇzen´ı kˇr´ıdla
pˇri maxim´aln´ı n´avrhov´e vzletov´e hmotnosti lb/ft2.
(2) Pro hodnoty W/S vˇetˇs´ı neˇz 20 mohou b´yt souˇcinitele (33 a 36) sn´ıˇzeny line´arnˇe s W/S na hodnotu 28,6 pro W/S = 100.
(3) VC nemus´ı b´yt v nulov´e nadmoˇrsk´e v´yˇsce vˇetˇs´ı neˇz 0,9 VH.
(4) V nadmoˇrsk´ych v´yˇsk´ach, ve kter´ych je stanovena rychlost prostˇrednictv´ım MD, m˚uˇze b´yt zvolena hodnota cestovn´ı rychlosti omezen´a stlaˇcitelnost´ı, MC.
(b) N´avrhov´a rychlost strm´eho letu VD. Pro VD plat´ı n´asleduj´ıc´ı ustanoven´ı:
(1) VD/MD nesm´ı b´yt menˇs´ı neˇz 1,25 VC/MC;a
(2) Je-li VCmin minim´aln´ı poˇzadovan´a n´avrhov´a cestovn´ı rychlost, nesm´ı b´yt VD menˇs´ı neˇz:
(i) 1,40 VCmin pro letouny kategorie norm´aln´ı a pro sbˇernou dopravu;
(ii) 1,50 VCmin pro letouny kategorie cviˇcn´a; a (iii) 1,55 VCmin pro letouny kategorie akrobatick´a.
(3) Pro hodnoty W/S vˇetˇs´ı neˇz 20 mohou b´yt souˇcinitel´e u VCmin uv´adˇen´e v pododstavci (2) sn´ıˇzeny line´arnˇe s W/S na hodnotu 1,35 pro W/S = 100.
(4) Vyhovˇen´ı poˇzadavk˚um uveden´ym v pododstavc´ıch (1) a (2) nen´ı nutn´e prokazovat v tom pˇr´ıpadˇe, je-li VD/MD zvolena tak, ˇze nejmenˇs´ı hodnota v rozpˇet´ı rychlost´ı mezi VC/MC a VD/MD je vˇetˇs´ı z n´asleduj´ıc´ıch hodnot:
(i) V´ysledn´a zv´yˇsen´ı rychlosti, kter´e vznikne, kdyˇz se letoun potlaˇc´ı z poˇc´ateˇcn´ıch podm´ınek ust´alen´eho letu pˇri VC/MC a polet´ı 20 sekund po dr´aze sklonˇen´e proti p˚uvodn´ı dr´aze letu o 7,5◦ dol˚u, a potom se vybere s n´asobkem zat´ıˇzen´ı 1,5 (pˇ r´ı-r˚ustkem zrychlen´ı 0,5g). Aˇz do zah´ajen´ı vyb´ır´an´ı se mus´ı pˇredpokl´adat pouˇzit´ı nejm´enˇe 75% maxim´aln´ıho trval´eho v´ykonu u p´ıstov´ych motor˚u a maxim´aln´ıho cestovn´ıho v´ykonu u turb´ınov´ych motor˚u, nebo v´ykonu potˇrebn´eho pro dosaˇzen´ı VC/MC u obou druh˚u motor˚u v pˇr´ıpadˇe, ˇze je menˇs´ı; v tomto bodˇe (tj. pˇri zah´ajen´ı vyb´ır´an´ı) m˚uˇze b´yt v´ykon sn´ıˇzen a mohou b´yt pouˇzity pilotem ovl´adan´e prostˇredky ke zv´yˇsen´ı odporu; a
(ii) 0,05 Machova ˇc´ısla pro letouny kategorie norm´aln´ı, cviˇcn´a a akrobatick´a (v nad-moˇrsk´ych v´yˇsk´ach, ve kter´ych je stanovena MD);
(iii) 0,07 Machova ˇc´ısla pro letouny kategorie pro sbˇernou dopravu (v nadmoˇrsk´ych v´yˇsk´ach, ve kter´ych je stanovena MD), pokud nen´ı pouˇzito racion´aln´ı anal´yzy, zahrnuj´ıc´ı ´uˇcinky automatick´ych syst´em˚u, ke stanoven´ı niˇzˇs´ıho rozd´ılu hodnot.
Pokud je uˇzito racion´aln´ı anal´yzy, mus´ı b´yt nejmenˇs´ı hodnota rozd´ılu rychlost´ı dostateˇcn´a s ohledem na atmosf´erick´e zmˇeny (takov´e, jako horizont´aln´ı poryvy a pr˚unik tryskov´eho proudˇen´ı (jet stream) nebo studen´ych front), chyby pˇr´ıstroj˚u, odchylky pˇri v´yrobˇe draku letounu a nesm´ı b´yt niˇzˇs´ı neˇz 0,05 Machova ˇc´ısla.
(c) N´avrhov´a obratov´a rychlost VA. Pro VA plat´ı n´asleduj´ıc´ı ustanoven´ı:
(1) VA nesm´ı b´yt menˇs´ı neˇz Vs
√n , kde:
(i) Vs je vypoˇcten´a p´adov´a rychlost se zasunut´ymi vztlakov´ymi klapkami pˇri n´ avr-hov´e hmotnosti obvykle stanoven´a pro maxim´aln´ı souˇcinitel norm´alov´e s´ıly le-tounu CN A; a
(ii) n je provozn´ı n´asobek zat´ıˇzen´ı pˇri obratech pouˇzit´y v n´avrhu.
3.4. Letov´a zat´ıˇzen´ı, n´avrhov´e rychlosti letu [2]
(2) Hodnota VA nemus´ı pˇrevyˇsovat hodnotu VC pouˇzitou v n´avrhu.
(d) N´avrhov´a rychlost pˇri maxim´aln´ı intenzitˇe poryv˚u VB. Pro VB plat´ı n´asleduj´ıc´ı ustanoven´ı:
(1) VB nesm´ı b´yt menˇs´ı neˇz rychlost stanoven´a pr˚useˇc´ıkem pˇr´ımek pˇredstavuj´ıc´ıch ma-xim´aln´ı kladn´y vztlak CN M AX a rychlost poryvu v turbulentn´ım ovzduˇs´ı v poryvov´em V-n diagramu, nebo VS1√
ng, podle toho, kter´a je menˇs´ı, kde:
(i) ng je kladn´y n´asobek zat´ıˇzen´ı letounu pˇri poryvu pˇri rychlosti VC (stanoven´y v souladu s CS 23.341) a s uvaˇzov´an´ım vybran´e hmotnosti;
(ii) VS1je p´adov´a rychlost se zasunut´ymi vztlakov´ymi klapkami s uvaˇzov´an´ım vybran´e hmotnosti.
pro letouny kategori´ı norm´aln´ı a pro sbˇernou dopravu (kde W = maxim´aln´ı n´avrhov´a vzletov´a hmotnost v lb), n nemus´ı b´yt vˇetˇs´ı neˇz 3,8;
(2) 4,4 pro letouny cviˇcn´e kategorie; nebo (3) 6,0 pro letouny akrobatick´e kategorie.
(b) Z´aporn´y provozn´ı n´asobek zat´ıˇzen´ı pˇri obratech nesm´ı b´yt menˇs´ı neˇz:
(1) 0,4kr´at kladn´y n´asobek – pro letouny kategorie norm´aln´ı, cviˇcn´a a pro sbˇernou do-pravu;
(2) 0,5kr´at kladn´y n´asobek – pro letouny akrobatick´e kategorie.
(c) Niˇzˇs´ı hodnoty provozn´ıch n´asobk˚u, neˇz jsou stanoveny v tomto odstavci, sm´ı b´yt pouˇzity, pokud konstrukˇcn´ı proveden´ı letounu znemoˇzˇnuje stanoven´e hodnoty n´asobk˚u pˇrekroˇcit za letu.”
CS 23.341 N´asobky zat´ıˇzen´ı pˇri poryvech
(a) ”Kaˇzd´y letoun mus´ı b´yt navrˇzen pro zat´ıˇzen´ı kaˇzd´e nosn´e aerodynamick´e plochy zp˚usoben´e poryvy specifikovan´ymi v CS 23.333 (c).
(b) Poryvov´a zat´ıˇzen´ı pro konfigurace kachna nebo tandemov´e kˇr´ıdlo mus´ı b´yt vypoˇcteny pomoc´ı racion´aln´ı anal´yzy nebo smˇej´ı b´yt vypoˇcteny podle odstavce (c) tohoto odstavce s podm´ınkou, ˇ
ze v´ysledn´a ˇcist´a zat´ıˇzen´ı jsou konzervativn´ı s ohledem na krit´eria poryv˚u podle CS 23.333 (c).
(c) Nen´ı-li k dispozici racion´alnˇejˇs´ı v´ypoˇcet, mus´ı b´yt n´asobky zat´ıˇzen´ı pˇri poryvech vypoˇcteny n´asledovnˇe:
n = 1 ±kgρ0UdeV a
2(W/S) (3.2)
kde
kg= 5,3+µ0,88µg
g = zm´ırˇnuj´ıc´ı souˇcinitel poryvu;
µg= 2(W/S)
ρ ¯Cag = hmotnostn´ı pomˇer letounu;
Ude = odvozen´e rychlosti poryv˚u podle CS 23.333 (c) (m/s);
ρ0 = hustota vzduchu na hladinˇe moˇre (kg/m3);
W/S = ploˇsn´e zat´ıˇzen´ı kˇr´ıdla od hmotnosti letounu pˇri vybran´em pˇr´ıpadu zat´ıˇzen´ı (N/m2);
C¯ = stˇredn´ı geometrick´a tˇetiva (m);
g = gravitaˇcn´ı zrychlen´ı (m/s2);
V = ekvivalentn´ı rychlost letu letounu (EAS) (m/s); a;
a = sklon kˇrivky souˇcinitele norm´alov´e s´ıly CN A na radi´an, zavede-li se racion´aln´ı metodou souˇcasn´e p˚usoben´ı poryvov´ych zat´ıˇzen´ı na kˇr´ıdla a vodorovn´e ocasn´ı plochy. Sklon kˇrivky vztlaku kˇr´ıdla CL
na radi´an m˚uˇze b´yt pouˇzit, kdyˇz se poryvov´e zat´ıˇzen´ı pouˇzije pouze na kˇr´ıdla a poryvov´a zat´ıˇzen´ı vodorovn´ych ocasn´ıch ploch se berou jako zvl´aˇstn´ı pˇr´ıpad zat´ıˇzen´ı.”
CS 23.343 N´avrhov´e zat´ıˇzen´ı palivem
(a) ”Uvaˇzovan´e kombinace zat´ıˇzen´ı mus´ı zahrnovat vˇsechna zat´ıˇzen´ı palivem od nulov´eho po maxim´aln´ı zat´ıˇzen´ı palivem.
(b) Je-li palivo neseno v kˇr´ıdlech, mus´ı b´yt stanovena maxim´aln´ı dovolen´a hmotnost letounu s pr´azdn´ymi palivov´ymi n´adrˇzemi (n´adrˇz´ı) v kˇr´ıdlech jako
”maxim´aln´ı hmotnost s nulov´ym mnoˇzstv´ım paliva v kˇr´ıdle”, jestliˇze je menˇs´ı neˇz maxim´aln´ı hmotnost letounu.”
CS 23.345 Zaˇr´ızen´ı pro zv´yˇsen´ı vztlaku
(a) ”Jsou-li na letounu pouˇzity vztlakov´e klapky nebo podobn´a zaˇr´ızen´ı pro zv´yˇsen´ı vztlaku, po-uˇz´ıvan´a pˇri vzletu, pˇribl´ıˇzen´ı na pˇrist´an´ı nebo pˇri pˇrist´an´ı, pˇredpokl´ad´a se, ˇze letoun s ´uplnˇe vysunut´ymi vztlakov´ymi klapkami pˇri rychlosti VF bude vystaven symetrick´ym obrat˚um a poryv˚um v rozsahu dan´em n´asleduj´ıc´ımi podm´ınkami:
(1) obraty do kladn´eho provozn´ıho n´asobku zat´ıˇzen´ı 2,0; a
(2) kladn´e a z´aporn´e poryvy o rychlosti 7,62 m/s (25 ft/s) p˚usob´ıc´ı kolmo na dr´ahu letu pˇri vodorovn´em letu.
(b) Uvaˇzovan´a hodnota rychlosti VF nesm´ı b´yt menˇs´ı neˇz 1,4 VS, nebo 1,8 VSF (vol´ı se hodnota, kter´a je vˇetˇs´ı), kde:
(1) VS je vypoˇcten´a p´adov´a rychlost se zasunut´ymi vztlakov´ymi klapkami pˇri n´avrhov´e hmotnosti; a
(2) VSF je vypoˇcten´a p´adov´a rychlost s plnˇe vysunut´ymi vztlakov´ymi klapkami pˇri n´ avr-hov´e hmotnosti.
Jestliˇze je vˇsak pouˇzito automatick´e zaˇr´ızen´ı omezuj´ıc´ı zat´ıˇzen´ı vztlakov´ych klapek, m˚uˇze b´yt letoun navrˇzen pro kombinace rychlosti letu a polohy vztlakov´ych klapek, kter´e toto zaˇr´ızen´ı dovoluje.
(c) Pˇri urˇcov´an´ı vnˇejˇs´ıch zat´ıˇzen´ı letounu jako celku mohou b´yt tah vrtule, vrtulov´y proud i klopiv´e zrychlen´ı povaˇzov´any za nulov´e.
3.4. Letov´a zat´ıˇzen´ı, n´avrhov´e rychlosti letu [2]
(d) Vztlakov´e klapky, jejich ovl´adac´ı mechanismus a jejich nosn´a konstrukce mus´ı b´yt navrˇzeny pro podm´ınky uveden´e v pododstavci (a). Nav´ıc jsou-li vztlakov´e klapky plnˇe vysunuty pˇri VF, mus´ı b´yt pˇri v´ypoˇctu zvl´aˇst’ uvaˇzov´any n´asleduj´ıc´ı podm´ınky:
(1) ˇCeln´ı poryvy o rychlosti 7,6 m/s (25 ft/s) (EAS), kombinovan´e s vrtulov´ym proudem odpov´ıdaj´ıc´ım 75% maxim´aln´ıho trval´eho v´ykonu motoru; a
(2) ´Uˇcinek vrtulov´eho proudu odpov´ıdaj´ıc´ıho maxim´aln´ımu vzletov´emu v´ykonu motoru.”
CS 23.347 Nesymetrick´e letov´e podm´ınky
(a) ”Pˇredpokl´ad´a se, ˇze letoun je vystaven nesymetrick´ym letov´ym podm´ınk´am podle CS 23.349 a 23.351. Nevyv´aˇzen´e aerodynamick´e momenty kolem tˇeˇziˇstˇe mus´ı b´yt vyrovn´any racion´ al-n´ım nebo konzervatival-n´ım zp˚usobem s uvaˇzov´an´ım z´akladn´ıch hmot, kter´e vyvozuj´ı reakˇcn´ı setrvaˇcn´e s´ıly.
(b) Letouny akrobatick´e kategorie schv´alen´e pro prov´adˇen´ı rychl´ych (kopan´ych) obrat˚u (v´ y-krut˚u) mus´ı b´yt konstruov´any pro dalˇs´ı asymetrick´a zat´ıˇzen´ı, p˚usob´ıc´ı na kˇr´ıdla a vodorovn´e ocasn´ı plochy.”
CS 23.349 Podm´ınky klonˇen´ı
”Konstrukce kˇr´ıdla a jeho vyztuˇzen´ı mus´ı b´yt navrˇzeny pro n´asleduj´ıc´ı podm´ınky zat´ıˇzen´ı:
(a) Nesymetrick´e zat´ıˇzen´ı kˇr´ıdel pro pˇr´ısluˇsnou kategorii letounu. Jestliˇze z tˇechto hodnot vy-pl´yvaj´ı nere´aln´a zat´ıˇzen´ı, kloniv´a zrychlen´ı smˇej´ı b´yt z´ısk´ana n´asleduj´ıc´ı modifikac´ı symet-rick´ych letov´ych podm´ınek podle CS 23.333 (d):
(1) Pro akrobatickou kategorii se pˇredpokl´ad´a, ˇze v bodech A a F ob´alky p˚usob´ı 100%
aerodynamick´eho zat´ıˇzen´ı poloviny rozpˇet´ı kˇr´ıdla na jedn´e stranˇe letounu od roviny symetrie, a 60% tohoto zat´ıˇzen´ı na druh´e stranˇe; a
(2) Pro letouny kategorie norm´aln´ı, cviˇcn´a a pro sbˇernou dopravu se pˇredpokl´ad´a, ˇze v podm´ınce A ob´alky p˚usob´ı 100% aerodynamick´eho zat´ıˇzen´ı poloviny rozpˇet´ı kˇr´ıdla na jedn´e stranˇe letounu, a 75% tohoto zat´ıˇzen´ı na druh´e stranˇe.
(b) Zat´ıˇzen´ı, vznikaj´ıc´ı od vych´ylen´ı kˇrid´elek a rychlost´ı stanoven´ych podle CS 23.455 v kombi-naci s n´asobkem zat´ıˇzen´ı letounu o velikosti nejm´enˇe dvou tˇretin kladn´eho n´asobku zat´ıˇzen´ı pˇri obratech, kter´y byl pouˇzit pˇri n´avrhu. Jestliˇze n´asleduj´ıc´ı hodnoty vedou na nere´aln´a za-t´ıˇzen´ı, sm´ı b´yt ´uˇcinek pohybu kˇrid´elek na krut kˇr´ıdla zapoˇc´ıt´an pˇriˇcten´ım n´asleduj´ıc´ıho pˇ r´ı-r˚ustku k z´akladn´ımu souˇciniteli v´ysledn´eho momentu profilu nosn´e plochy na ˇc´asti rozpˇet´ı kˇr´ıdla s kˇrid´elky u kritick´e podm´ınky stanoven´e podle CS 23.333 (d):
∆Cm = −0, 01δ kde: ∆Cm je pˇr´ır˚ustek souˇcinitele v´ysledn´eho momentu; a
δje v´ychylka kˇrid´elka smˇerem dol˚u ve stupn´ıch u kritick´e podm´ınky.”
4. Letov´ a zat´ıˇ zen´ı
V´ypoˇcet zat´ıˇzen´ı kˇr´ıdla uveden v t´eto kapitole byl proveden v souladu s pˇredpisem CS-23 [2].
Useky pˇ´ redpisu potˇrebn´e pro tento v´ypoˇcet jsou uvedeny v pˇredchoz´ı kapitole.
4.1 Hmotnostn´ı charakteristiky
Pro sestaven´ı hmotnostn´ı ob´alky letounu je potˇreba vyj´adˇrit hmotnosti a polohy tˇeˇziˇst’ pr´ azd-n´eho letounu a variabiln´ıch poloˇzek (pos´adka a palivo).
V tabulce n´ıˇze jsou zobrazeny hmotnosti a polohy tˇeˇziˇst’ jednotliv´ych poloˇzek.
V tabulce n´ıˇze jsou zobrazeny hmotnosti a polohy tˇeˇziˇst’ jednotliv´ych poloˇzek.