PROJEKT REMONTU KONSTRUKCJI STALOWEJ MOSTU PRZENOŚNIKOWEGO NR 71314

(1)

PROJEKT REMONTU KONSTRUKCJI STALOWEJ MOSTU PRZENOŚNIKOWEGO NR 71314

INWESTOR:

POLSKA GRUPA GÓRNICZA S.A.

ODDZIAŁ KWK”ZIEMOWIT”

UL. POKOJU 4 43-140 LĘDZINY

LOKALIZACJA:

43-140 LĘDZINY UL. POKOJU 4

PROJEKTOWAŁ:

mgr inż. Marcin Zarzycki Uprawnienia Budowlane

do projektowania i kierowania robotami budowlanymi bez ograniczeń w specjalności konstrukcyjno- budowlanej o nr ewid. SLK/6509/WBKb/16 SLK/7559/PBKb/18

Członek Śląskiej Izby Inżynierów Budownictwa o nr ewid. SLK/BO/9619/16 posiada wymagane ubezpieczenie od odpowiedzialności cywilnej do 31.01.2019

Chorzów, 10.2018

(2)

SPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU

SPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU ... 2

1. PRZEDMIOT I ZAKRES OPRACOWANIA ... 3

2. PODSTAWA OPRACOWANIA ... 3

3. LOKALIZACJA OBIEKTU ... 4

4. OPIS OBIEKTU ... 4

5. PRZYCZYNY USZKODZEŃ I STAN TECHNICZNY OBIEKTU ... 5

6. ZAKRES ROBÓT REMONTOWYCH ... 13

6.1. UWAGI OGÓLNE ... 13

6.2. OCZYSZCZENIE Z MUŁU WĘGLOWEGO CAŁEJ KONSTRUKCJI STALOWEJ MOSTU ORAZ OCZYSZCZENIE SKORODOWANYCH ELEMENTÓW POMOSTU PRZEZ PIASKOWANIE I ZABEZPIECZENIE POWŁOKAMI ANTYKOROZYJNYMI ... 13

6.3. ODBUDOWA USZKODZONYCH STUP FUNDAMENTOWYCH ... 14

6.4. WYMIANA SKORODOWANYCH KĄTOWNIKÓW STALOWYCH POD PODESTY Z KRATY WEMA WRAZ Z KRATAMI, WYMIANA USZKODZONYCH I ZDEFORMOWANYCH BALUSTRAD ... 16

6.5. WYMIANĄ WSZYSTKICH KONSTRUKCJI ZABEZPIECZAJĄCYCH SIATEK PLECIONYCH ... 16

6.6. WZMOCNIENIE PASÓW DOLNYCH BLACHOWNIC ODBUDOWA PASÓW GÓRNYCH WRAZ Z WYMIANA STALOWYCH OKAPNIKÓW 16 6.7. WYMIANA PROFILU POD ŁAŃCUCH PRZENOŚNIKA ... 16

6.8. ROBOTY DODATKOWE ... 17

6.9. INNE 7. ZAKRES ROBÓT PROJEKTU KONSTRUKCJI PRZEDŁUŻENIA ZADASZENIA OD STRONY BUDYNKU PŁUCZKI II ... 18

8. CZĘŚĆ OBLICZENIOWA ... 19

9. CZĘŚĆ RYSUNKOWA... 42

(3)

1. PRZEDMIOT I ZAKRES OPRACOWANIA

Przedmiotem opracowania jest projekt remontu konstrukcji stalowej mostu przenośnikowego nr 71314 na terenie KWK "Ziemowit" w Lędzinach.

Zakres robót obejmuje naprawę uszkodzonych elementów konstrukcji stalowej, naprawę i zwiększenie zabezpieczenia przeciwkorozyjnego oraz renowację warstwy przeciwkorozyjnej konstrukcji stalowej.

Szczegółowy zakres opracowania:

1. Oczyszczenie z mułu węglowego całej konstrukcji stalowej mostu oraz oczyszczenie skorodowanych elementów pomostu przez piaskowanie i zabezpieczenie powłokami antykorozyjnymi

2. Odbudowa uszkodzonych stup fundamentowych

3. Wymiana skorodowanych kątowników stalowych pod podesty z kraty WEMA wraz z częściową wymiana krat

4. Wymianą wszystkich konstrukcji zabezpieczających siatek plecionych

5. Wymiana blach okapowych dolnych pasów blachownic oraz skorodowanych żeberek usztywniajacych

6. Wymiana uszkodzonych krat WEMA

7. Wymiana ceownika pod łańcuch przenośnika

8. Projekt konstrukcji przedłużenia zadaszenia pomostu od strony budynku płuczki

W trakcie opracowywania niniejszego projektu nie był znany całkowity stan techniczny konstrukcji stalowej. Na konstrukcji zalegała znaczna ilość mułu węglowego co w znacznym stopniu uniemożliwiło ocenę konstrukcji stalowej. Po wykonaniu oczyszczenia konstrukcji oraz piaskowaniu w ramach nadzoru autorskiego będzie można określić dokładniejszy zakres wzmocnień i naprawy .

2. PODSTAWA OPRACOWANIA

[1] Umowa nr 4318021253 z dn. 02.10.18 zawarta pomiędzy oddział KWK Ziemowit a Zakładem Ekspertyz i Usług Gospodarczych BUDOSERWIS.

[2] Projekt remontu konstrukcji stalowej mostu 71314 – PRG Mysłowice S.A. mgr inż. Bogdan Goczoł , mgr inż. Marek Ostapczyk , wrzesień 2009

[3] Normy oraz Rozporządzenia obowiązujące w trakcie opracowywania niniejszego projektu.

[4] Wizja lokalna i pomiary – Październik 2018 r.

(4)

3. LOKALIZACJA OBIEKTU

Rys 1 . Lokalizacja obiektu

4. Opis obiektu Funkcja obiektu:

Most załadowczy służy do przemieszczania przenośnika taśmowego wraz z wózkiem zrzutowym , który ładuje urobek do wagonów kolejowych po obu stronach mostu. Zakończenie mostu stanowi stacja końcowa a początek budynek płuczki II.

Konstrukcja obiektu:

Wysokość mostu 6,0 m Szerokość mostu 4,6 m Długość mostu 387,0 m

Most załadowczy zaprojektowano jako konstrukcja odkryta. Konstrukcje nośna stanowią blachownice połączone ze sobą stężeniem poziomym typu X.

Schemat blachownic – belki wolnopodparte.

Po obydwu stronach zewnętrznych belek znajdują się przejścia dla obsługi , kryte kratami WEMA i zabezpieczone balustradami .

Oparcie belek na podporach a pomocą łożysk

(5)

Podpory zaprojektowano w międzytorzu w postaci 24 wahaczy oraz 3 podpór stałych Fundamenty zaprojektowano w postaci ław żelbetowych.

5. Przyczyny uszkodzeń i stan techniczny obiektu

Przyczyną uszkodzeń jest naturalne zużycie materiałów, przyspieszone intensywną eksploatacją oraz niekorzystnymi warunkami pracy. Wpływ na część uszkodzeń ma również duża zawartość soli w wydobywanym, transportowanym, wzbogacanym i składowanym materiale. Przedmiotowy obiekt od czasu wniesienia jest bez przerwy eksploatowany, lecz na bieżąco prowadzono w nim doraźne remonty. Trzeba zdawać sobie sprawę z faktu, że most przenośnikowy 71314, z uwagi na prowadzone w nim procesy technologiczne, jest szczególnie narażony na powstanie uszkodzeń. Zalegające wody popłuczkowe i szlamy stanowią dla betonu i stali agresywne środowisko i przyspieszają naturalne procesy starzeniowe.

Wśród największych uszkodzeń w przedmiotowego mostu wymienić należy korozję elementów kątowników podpierających balustrady, korozje stalowych okapników pasów dolnych blachownic, która lokalnie jest bardzo intensywna oraz uszkodzenia otuliny stup fundamentowych.

Dokumentacja fotograficzna:

Rys 2 . Korozja kontowników pod kraty WEMA

(6)

Rys 3 . Uszkodzenia plecionych siatek zabezpeczajacych

Rys 4 . Uszkodzenia i perforacje okapników pasów dolnych blachownic

(7)

Rys 6 . Uszkodzenia i perforacje okapników pasów dolnych blachownic

Rys 7 . Uszkodzenie pasa górnego w rejonie obnizenia pomostu od strony zachodniej

(8)

Rys 8 . Uszkodzenia i perforacje

Rys 9 . Schody do przebudowy w czesci wschodniej

(9)

Rys 6 . Istniejąca czesc zadaszenia tasmyod strony budynku płuczki

Poniżej w tablicach oszacowano stan techniczny elementów mostu. Przyjęto następujące kryteria oceny i klasyfikacji stanu technicznego elementów:

 stan techniczny – dobry. Element mostu (lub rodzaj konstrukcji, wykończenie, wyposażenia) jest dobrze utrzymany, konserwowany, nie wykazuje zużycia i uszkodzeń. Cechy i właściwości wbudowanych materiałów odpowiadają wymogom normowym. Procent zużycia od 0 do 15%.

 stan techniczny – zadowalający. Element budynku utrzymany jest należycie. Celowy jest remont bieżący, polegający na drobnych naprawach uzupełniających, konserwacji i impregnacji. Procent zużycia od 16 do 30%

 stan techniczny – średni. W elementach budynku występują niewielkie uszkodzenia i ubytki, nie zagrażające bezpieczeństwu konstrukcji. Celowy jest częściowy remont kapitalny. Procent zużycia od 31 do 50%.

 stan techniczny – niezadowalający. W elementach występują znaczne uszkodzenia i ubytki. Cechy i właściwości wbudowanych materiałów mają obniżoną klasę.

Wymagany jest kompleksowy remont kapitalny, względnie wymiana. Procent zużycia od 51 do 70%.

 stan techniczny – zły. Elementy bardzo zniszczony. Wymagany remont kapitalny lub rozbiórka. Procent zużycia od 71 do 100%.

(10)

W zależności od stanu technicznego obiektu lub elementu ustala się cztery stopnie pilności wykonania robót budowlanych (od I do IV):

 I – remont w przypadku uszkodzeń, które zagrażają bezpieczeństwu użytkowania lub mogą stać się przyczyną zniszczenia lub awarii obiektu. Wytypowane elementy obiektu budowlanego lub wytypowane roboty budowlane wymagają natychmiastowego zabezpieczenia, naprawy głównej, wymiany lub rozbiórki.

 II – remont, który może być odłożony na okres do 1 roku lub do okresu zimowego bez szkody dla użytkowników obiektu. Okres przesunięcia remontu winien być wykorzystany do opracowania dokumentacji projektowej oraz przeprowadzenia postępowania przetargowego na wybór wykonawcy robót budowlanych.

 III – remont, który może być odłożony na okres do 2 lat bez specjalnej szkody dla użytkowników obiektu.

 IV – remont, który może być odłożony na okres do 3 lat bez specjalnej szkody dla użytkowników obiektu.

Stan techniczny poszczególnych elementów przedmiotowego mostu zamieszczono w tablicy 1. W tablicy 2 podano zaś przyjęte stopnie pilności napraw elementów konstrukcji i wykończenia tego obiektu.

(11)

Tablica 1. Stan techniczny elementów mostu przenośnikowego nr 71314

Element konstrukcji lub wykończenia budynku Stan techniczny

Fundamenty

Ławy fundamentowe zagłębione w ziemi Stan średni – uszkodzenia otuliny stup fundamentowych, stopy w znacznym stopniu

pokryte mułem węglowym Słupy stalowe nośne

Zadowalający – konstrukcja pokryta mułem węglowym, lokalnie skorodowana, korozja

powierzchniowa

Ściany zewnętrzne

Ściany zadaszenia przy budynku płuczki wykonane blachy trapezowej na konstrukcji

stalowej z profili ceowych – korozja powierzchniowa na całej powierzchni konstrukcji słupów, blach z lokalna korozja i

uszkodzeniami mechanicznymi – stan zadowalający, lokalnie średni

Elementy konstrukcji dachu

Pokrycie stalowa płatwiowa z profili ceowych pokryta blacha trapezowa – stan zadowalający

lokalnie średni – korozja elementów konstrukcji

Pokrycie dachu Blacha trapezowa – stan zadowalający , lokalnie średni

Belki nośne

Stan zadowalający, lokalnie średni – blachownice stalowe od strony budynku płuczki wzmocnione poprzez dospawanie blach

do środników zgodnie z projektem [2], stan okapników w pozostałej części mostu w stanie

złym – braki okapników korozja wżerowa Balustrady Stan zadowalający lokalnie średni – głownie

uszkodzenia mechaniczne , deformacje

Podłogi

Stan średni, lokalnie zły – kraty wena skorodowane , kątowniki gównie od strony

wschodniej z duża korozja powodująca rozwarstwienia stali – stan zły

instalacje zadowalający

Tablica 2. Stopień pilności napraw mostu przenośnikowego nr 71314

(12)

Stopień pilności napraw Element budynku

I brak

II

1. Remont kątowników podpierających kraty WEMA

2. Oczyszczenie konstrukcji z mułu węglowego , oczyszczenie poprzez piaskowanie oraz zabezpieczenie antykorozyjne powłokami malarskimi – wzmocnienie mocno pocieniowanych elementów konstrukcji

3. Wymiana stężenia poziomego w pierwszym polu od strony budynku płuczki

4. Naprawa uszkodzeń pasa górnego blachownicy w rejonie obniżenia pomostu od strony zachodniej

5. Naprawa ubytków otuliny ław fundamentowych 6. Wymiana uszkodzonych krat WEMA

7. Wymiana ceownika pod łańcuch przenośnika

III

8. Wymiana plecionych siatek zabezpieczających 9. Odtworzenie zdeformowanych balustrad

IV

1. Doraźne remonty pozostałych elementów wykazujących uszkodzenia oraz remonty elementów, w których powstały nowe uszkodzenia.

(13)

6. ZAKRES ROBÓT REMONTOWYCH

6.1. Uwagi ogólne

• Prace remontowe wymagają zachowania ostrożności oraz dużej staranności i dokładności wykonania. Wszystkie prace powinny być wykonywane pod ścisłym i ciągłym nadzorem, na podstawie opracowanej przez firmę wykonawczą technologii robót.

• Ze względu na prawidłowe wykonanie spoin przed przystąpieniem do robót należy wyłączyć wszystkie urządzenia elektryczne w celu eliminacji drgań konstrukcji oraz w miarę możliwości maksymalnie odciążyć konstrukcję poprzez usunięcie zalegającego mułu węglowego.

• Elementy wzmocnień spawać do istniejących elementów spoinami odcinkowymi długości 60 mm, z przerwami czasowymi niezbędnymi do ostygania poszczególnych odcinków spoin.

• Do wykonania spoin stosować elektrody o grubości nie większej niż 3,5 mm.

• Wszystkie prace spawalnicze powinny być wykonywane przez spawaczy o wysokich kwalifikacjach, z protokólarnym odbiorem spoin.

• Miejsca układania spoin na istniejącej konstrukcji (powierzchnie przetapiane i przylegający do nich pas materiału o szerokości min. 20 mm) należy przed spawaniem oczyścić z farby oraz rdzy aż do metalicznego połysku.

• Wszystkie nowe elementy wzmocnienia konstrukcji pomostu powinny być w warsztacie oczyszczone (za pomocą śrutowania lub piaskowania) i pomalowane farbą podkładową czasowej ochrony. Po zabudowaniu we wzmacnianą konstrukcję należy oczyścić je z zanieczyszczeń, a następnie pomalować zestawem powłok malarskich, który został zastosowany do malowania wzmacnianej konstrukcji przy wykonywaniu jej zabezpieczenia antykorozyjnego.

• Zabezpieczenie przed korozją stalowej konstrukcji pomostu należy wykonać zgodnie z Instrukcją ITB nr 400/2004 "Zabezpieczenie przed korozją stalowych konstrukcji budowlanych za pomocą powłok malarskich" oraz przedmiotowych norm PN-EN ISO 12944:2001, PN-ISO 8501 oraz PN-B-06200:2002.

• Podstawowym warunkiem skuteczności wykonania zabezpieczenia antykorozyjnego jest staranne oczyszczenie istniejącej konstrukcji stalowej z produktów korozji i brudu oraz nakładanie powłok malarskich we właściwych warunkach atmosferycznych.

6.2. Oczyszczenie z mułu węglowego całej konstrukcji stalowej mostu oraz oczyszczenie skorodowanych elementów pomostu przez piaskowanie i zabezpieczenie powłokami antykorozyjnymi

Ze względu na występowanie zalegającego mułu węglowego na konstrukcji nie określono ich stanu technicznego. Przyjmuje się, że stan konstrukcji stalowej będzie niedostateczny.

Konstrukcję należy oczyścić z rdzy oraz zanieczyszczeń aż do uzyskania metalicznego połysku.

W przypadku odkrycia znacznych uszkodzeń lub ubytków konstrukcji należy wykonać wzmocnienie podstaw poprzez dospawanie nakładek z blach gr. 10 mm.

Remont uszkodzeń korozyjnych stalowych elementów polegać będzie na zmyciu konstrukcji z pyłu i zanieczyszczeń, a następnie na oczyszczeniu konstrukcji metodą strumieniowo-ścierną (przez piaskowanie) lub metodą mechaniczną. oczyścić konstrukcje do uzyskania stopnia czystości Sa 2½. Po oczyszczeniu stalowe elementy konstrukcyjne należy zabezpieczyć ochronnymi powłokami malarskimi. (np system Sika ; system Tikurilla - System

(14)

epoksydowo-poliuretanowy z gruntem wysokocynkowym o wysokiej trwałości do agresywnej atmosfery przemysłowej).-Rdzę i zgorzeliny projektuje się usunąć poprzez piaskowanie na sucho, śrutowanie lub ręcznie, ewentualnie mechanicznie szczotkami. Ostre krawędzie należy zeszlifować, a spoiny oczyścić wg PN-71/H-97053. Po oczyszczeniu należy poddać oględzinom wszystkie elementy.

Elementy poddane obróbce strumieniowo-ściernej lub mechanicznej należy pomalować najszybciej jak to jest możliwe, nie później niż 6 godzin po ich oczyszczeniu. Powierzchnie przed malowaniem należy odmuchać suchym sprężonym powietrzem w celu usunięcia z nich pyłu.

Warunki klimatyczne w czasie malowania, odstępy czasowe między nanoszeniem poszczególnych warstw, sposób przygotowania farby oraz metody malowania muszą być zgodne z instrukcją producenta farby. Przy wykonywaniu prac malarskich należy przestrzegać ogólnych przepisów BHP i p-poż. oraz ewentualne szczególnych wymagań podawane przez producenta farby. Zaleca się wykonanie następujących warstw: 2x podkład + 2x nawierzchniowa do grubości 280 µm (klasa środowiska C5-I, trwałość długa > 15 lat).

Przykładowe systemy malarskie:

Producent System

Całkowita grubość powłoki

um

Kategoria korozyjności

Przygotowanie powierzchni

TIKKURILA

Termazic 77

320 C5 SA2 1/2

Temacoat SPA Primer Temathane 50

HEMPEL

1x HEMPADUR ZINC 17360

240 C5 SA2 1/2

1x HEMPADUR MASTIC 45880/W 1x HEMPATHANE HS 55610 SIKA

SIKACORE EG

PHOSPHAT(RAPID) 240 C5 SA2 1/2

SIKACOR EG SYSTEM (RAPID) Specyfikacja czyszczenia i malowania

 oczyszczenie konstrukcji do uzyskania stopnia czystości Sa 2½,

 naniesienie farby podkładowej, ilość warstw oraz grubość wg technolog producenta

 naniesienie warswty nawierzchniowej, ilość warstw oraz grubość wg technolog producenta

6.3. Odbudowa uszkodzonych stup fundamentowych

Naprawa uszkodzeń korozyjnych elementów żelbetowych polegać będzie na usunięciu wypraw w miejscach widocznej korozji zbrojenia, oczyszczeniu zbrojenia i reprofilacji betonu systemami naprawczymi, opartymi na materiałach PCC (Polimer Cement Concrete). Wykonanie naprawy uszkodzeń korozyjnych elementów żelbetowych polegać będzie na:

 Skuciu warstw naprawczych i otuliny prętów w rejonie widocznych uszkodzeń korozyjnych,

 Oczyszczeniu konstrukcji,

 Ewentualnym uzupełnieniu zbrojenia,

 Reprofilacji betonu przy użyciu systemów naprawczych.

Skucie warstw naprawczych i otuliny

(15)

Należy skuć warstwy naprawcze i otulinę betonową prętów w rejonie widocznej korozji prętów zbrojeniowych. Skuć należy dokonać w obszarze min. 0,2 m wokół widocznej korozji pręta, odsłaniając wszystkie pręty zbrojeniowe w tym obszarze. Prace te należy prowadzić ręcznie dokładnie ostukując konstrukcję młotkami murarskimi i przecinakami. Skorodowane fragmenty należy odbijać delikatnie, pamiętając o tym, aby młotkiem uderzać bezpośrednio w zdrowy beton. Należy zwrócić szczególną uwagę, aby podczas odkuwania warstw naprawczych i otuliny nie uszkodzić prętów zbrojeniowych.

Oczyszczenie konstrukcji

Po usunięciu fragmentów wypraw i otuliny należy przystąpić do dokładnego czyszczenia powierzchni betonu i zbrojenia. Usuwanie resztek skorodowanego betonu oraz czyszczenie prętów zbrojeniowych z rdzy należy wykonać metodą strumieniowo-ścierną poprzez piaskowanie. Czyszczenie prowadzić do uzyskania stopnia czystości betonu i stali zbrojeniowej zgodnego z klasą SA 2 1/2 według normy PN-EN ISO 8501-1:2008P Przygotowanie podłoży stalowych przed nakładaniem farb i podobnych produktów -- Wzrokowa ocena czystości powierzchni. Część 1: Stopnie skorodowania i stopnie przygotowania niepokrytych podłoży stalowych oraz podłoży stalowych po całkowitym usunięciu wcześniej nałożonych powłok. Klasa ta oznacza, że na oglądanej bez

powiększenia powierzchni nie może być oleju, smaru, pyłu, zgorzeliny walcowniczej, rdzy, powłoki malarskiej czy obcych zanieczyszczeń w postaci plamek w kształcie kropek lub pasków.

Uwaga: podczas czyszczenia nie uszkodzić istniejącego zbrojenia.

Reprofilacja betonu

Po oczyszczeniu powierzchni betonu i zbrojenia oraz ewentualnym uzupełnieniu zbrojenia należy przystąpić do wykonania reprofilacji betonu. Zarówno do reprofilacji słupów, belek, jak i płyt zaleca się zastosowanie systemów naprawczych firmy Sika.

Reprofilacja elementów żelbetowych powinna polegać na:

Po założeniu warstwy zabezpieczającej zbrojenie i warstwy szczepnej na uszkodzony beton. Projektuje się zastosowanie jednoskładnikowej zaprawy typu PCC/SPCC Sika MonoTop- 910 N. Podczas aplikacji Sika MonoTop-910N należy przestrzegać instrukcji stosowania opracowanej przez producenta. Na oczyszczone zbrojenie, nałożyć pierwszą warstwę o grubości około 1,0 mm, używając pędzla lub agregatu do natrysku. Po 4-5 godz. (w temperaturze +20°C, stwardniały materiał po naciśnięciu paznokciem) nałożyć drugą warstwę o grubości około 1,0 mm. Warstwa sczepna i zaprawy naprawcze mogą być położone po takim samym czasie. Warstwę szczepną należy nakładać szczotką, pędzlem lub odpowiednim agregatem do natrysku, na podłoże nasycone woda do stanu matowo-wilgotnego. Warstwa sczepna musi zostać dobrze wtarta w podłoże i wyprowadzona na około 1 cm poza obszar ubytku. Zaprawa naprawcza musi być nałożona na mokrą warstwę sczepną.

Ułożenie zaprawy naprawczej. Zaleca się zastosowanie jednoskładnikowej zaprawy naprawczej klasy R4 Sika Monotop-412 NFG. Podczas aplikacji Sika MonoTop-412 NFG należy przestrzegać instrukcji stosowania opracowanej przez producenta. Uwaga: zaprawa naprawcza musi być nałożona na mokrą warstwę szczepną.

W przypadku uzyskania nierównych powierzchni naprawianych elementów można zastosować zaprawę wypełniającą i wyrównującą Sika Monotop-723 N. Podczas aplikacji Sika MonoTop-723 N należy przestrzegać instrukcji stosowania opracowanej przez producenta.

(16)

W ramach ewentualnych możliwości ekonomicznych Inwestora, w razie podjęcia decyzji o malowaniu płaszcza komina, zaleca się zastosować system malarski (system firmy Tikkurila – Temadur HB 80 gr 100 um, Tines MEGAprotect® PUR 30 gra od 75-150 um, MC- Bauchemie MCdur 1200VK- grunt MCDUR 1800TX lub , Powłoka nawierzchniowa 300um lub MC-Bauchemie MCDUR 1277-grunt+warstwa posrednia MCDUR VS+ nawierzchnia MCDUR VS POR 300um).

6.4. Wymiana skorodowanych kątowników stalowych pod podesty z kraty WEMA wraz z kratami, wymiana uszkodzonych i zdeformowanych balustrad

Wymiana będzie polegała odtworzeniu kątowników pod kraty pomostowe w postaci demontażu istniejących oraz zastąpieniu ich nowymi kątownikami 120x80x8 w zakresie zgodnym z rys nr 1 .

Następnie należy wymienić zdeformowane balustrady pomostu z kątowników 50x50x5, szacuje się 25 mb balustrad do odtworzenia.

6.5. Wymianą wszystkich konstrukcji zabezpieczających siatek plecionych

Prace polatają na demontażu wszystkich siatek zabezpieczających oraz zastąpienie ich tożsama konstrukcja. Istnieje możliwość wymiany samego wypełnienie z siatek plecionych pozostawiać stelaż z pręta. W miejscu projektowanej konstrukcji zadaszenia należy zastosować wypełnienie z blachy pełnej 3 mm

6.6. Wzmocnienie pasów dolnych blachownic odbudowa pasów górnych wraz z wymiana stalowych okapników

Wzmocnienie pasów blachownic w miejscach mocno skorodowanych lub w miejscach perforacji w postaci dospawania blachy gr 10 zgodnie z rys nr 2. W prześle, w którym zaprojektowano zadaszenie wzmocnienie pasa dolnego występuje na całej długości blachownicy. Wymiana okapników polegać będzie na demontażu istniejących oraz montażu nowych okapników zgodnie z rys 2.

6.7. Wymiana profilu pod łańcuch przenośnika

Uszkodzony profil pod łańcuch przenośniki należy zdemontować i zastąpić go w sposób odtworzeniowy po wcześniejsza naprawa pasów górnych blachownic.

(17)

6.8. Roboty dodatkowe

W przedmiarze robót oraz kosztorysach należy uwzględnić możliwość wystąpienia robót dodatkowych, wynikających z braku możliwości dokładnej oceny stanu technicznego niektórych elementów mostu, ze względu na duże obłożenie konstrukcji mułem węglowym. Dokładna ich ocena będzie możliwa dopiero po przeprowadzeniu czyszczenia i piaskowania konstrukcji.

Zaleca się w przedmiarze robót oraz kosztorysie przyjąć dodatkowe 25 t stali.

6.9. Inne

Wszystkie roboty budowlane należy wykonać na podstawie dokumentacji warsztatowej opracowanej przez Wykonawcę.

(18)

7. ZAKRES ROBÓT PROJEKTU KONSTRUKCJI PRZEDŁUŻENIA ZADASZENIA OD STRONY BUDYNKU PŁUCZKI II

Celem usprawnienia procesu technologicznego w przedmiotowym obiekcie mostu przenośnikowego zaprojektowano przedłużenie zadaszenia części mostu od strony budynku płuczki II.

Konstrukcję zaprojektowano w postaci spawanej przestrzennej ramy z profili ceowych oraz dwuteowych , posadowionych na górnych pasach blachownic mostu przenośnikowego. Płatwie dachowe z profili ceowych oparte na ryglach poprzecznych opartych na słupach nośnych.

Płatwie stanowią konstrukcje pod pokrycie dachowe taśmy przenośnika oraz pokrycie pomostów obsługowych. Konstrukcje ścian bocznych zaprojektowana z profilu C 120 opartych na dolnych istniejących profilach z kątowników. Dodatkowo pod każdym z słupów skrajnych zaprojektowano profil ceowy skręcany do kątowników przyspawanych do dolnych pasów konstrukcji głównej blachownic mostu. Obudowa pokrycia dachu z blachy trapezowe. Obudowa ścian bocznych z blachy trapezowej. W miejscach posadowienia słupów zaprojektowano dodatkowo obustronne żeberka usztywniające blachownice.

Od strony zachodniej należy przedłużyć pomost obsługowy na wysokości górnych pasów blachownic analogicznie do strony wschodniej.

Dolne pasy blachownic w rejonie projektowanej konstrukcji wzmocniono blacha gr 10 mm i szerokości 200 mm na długości 15,0 m licząc od początki istniejącej konstrukcji .

Uszkodzone pasy górne blachownic należy odtworzyć .

Pokrycie zaprojektowano z blachy trapezowej T-14 gr min 0,55 mm, a ściany obudowana z blachy trapezowej elewacyjnej T18 o gr min 0.55mm

W trakcie opracowywania niniejszego projektu nie był znany całkowity stan techniczny konstrukcji stalowej. Na konstrukcji zalegała znaczna ilość mułu węglowego co w znacznym stopniu uniemożliwiło ocenę konstrukcji stalowej. Po wykonaniu oczyszczenia konstrukcji wykonawca konstrukcji powinien zweryfikować wymiary oraz wykonać konstrukcje zgodnie z dokumentacja warsztatowa.

PROJEKTOWAŁ:

mgr inż. Marcin Zarzycki Uprawnienia Budowlane

do projektowania i kierowania robotami budowlanymi bez ograniczeń w specjalności konstrukcyjno- budowlanej o nr ewid. SLK/6509/WBKb/16 SLK/7559/PBKb/18

Członek Śląskiej Izby Inżynierów Budownictwa o nr ewid. SLK/BO/9619/16 posiada wymagane ubezpieczenie od odpowiedzialności cywilnej do 31.01.2019

(19)

8. Część obliczeniowa

Tablica 1.

Lp Opis obciążenia Obc. char.

kN/m²

γ^f kd Obc. obl.

kN/m² 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu

jednopołaciowego wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.2 (strefa 2 -> sk = 0,9 kN/m2, nachylenie połaci 4,8 st. -> 0,8) [0,864kN/m2]

0,86 1,50 0,00 1,29

2. Obciążenie wiatrem dolnej połaci nawietrznej dachu jednospadowego wg PN-B-

02011:1977/Az1/Z1-2 (strefa I, H=265 m n.p.m. ->

qk = 0,30kN/m2, teren C, z=H=3,9 m, -> Ce=0,60, budowla zamknięta, wymiary budynku H=3,9 m, B=4,6 m, L=5,8 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 4,8 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,9, beta=1,80) [-0,292kN/m2]

-0,29 1,50 0,00 -0,43

3. Blacha stalowa, cynkowa lub miedziana o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2]

0,35 1,30 -- 0,45

Σ: 0,92 1,42 -- 1,31

Obciążenie śniegiem wg PN-EN 1991-1-3 Dachy jednopołaciowe

Połać dachowa:

- Dach jednopołaciowy

- Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu:

- strefa obciążenia śniegiem 2 → sk = 0,9 kN/m² - Warunki lokalizacyjne: normalne

- brak wyjątkowych opadów i brak wyjątkowych zamieci → przypadek A - Sytuacja obliczeniowa: trwała lub przejściowa

- Współczynnik ekspozycji:

- teren osłonięty od wiatru → C^e = 1,2 - Współczynnik termiczny → Ct = 1,0

- Współczynnik kształtu dachu:

nachylenie połaci α = 4,8^o µ1 = 0,8

Obciążenie charakterystyczne:

Sk = µ¹·Ce·Ct·sk = 0,8·1,2·1,0·0,900 = 0,864 kN/m² Obciążenie obliczeniowe:

S [kN/m2]

1,296

(20)

S = Sk·γf = 0,864·1,5 = 1,296 kN/m²

Obciążenie wiatrem wg PN-B-02011:1977/Az1 / Z1-2

Połać nawietrzna - część dolna:

- Budynek o wymiarach: B = 4,6 m, L = 5,8 m, H = 3,9 m - Dach jednospadowy, kąt nachylenia połaci α = 4,8^o - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru:

- strefa obciążenia wiatrem I; H = 265 m n.p.m. → qk = 300 Pa qk = 0,300 kN/m²

- Współczynnik ekspozycji:

rodzaj terenu: C; z = H = 3,9 m → Ce(z) = 0,60 - Współczynnik działania porywów wiatru:

β = 1,80

- Współczynnik ciśnienia wewnętrznego:

budynek zamknięty → Cw = 0 - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego:

Cz = -0,9

- Współczynnik aerodynamiczny C:

C = Cz - Cw = -0,9 - 0 = -0,9 Obciążenie charakterystyczne:

pk = qk·Ce·C·β = 0,300·0,60·(-0,9)·1,80 = -0,292 kN/m² Obciążenie obliczeniowe:

p = pk·γ^f = (-0,292)·1,5 = -0,437 kN/m²

Płatew skrajna:

SCHEMAT RAMY Węzły:

nr węzła x [m] y [m] typ podpory kąt

1 0,00 0,00 przegubowa 0

Pręty:

nr pręta węzeł początkowy

węzeł końcowy

typ przekroju

połącznie początek połączenie koniec

1 1 2 pręt sztywne sztywne

2 2 3 C 140 sztywne sztywne

Typy przekrojów prętowych:

nazwa materiał A [cm²] Jx [cm⁴] h [cm] e/h E [MPa] ρo [kg/m³]

pręt Stal 1,00 1,00 10,0 0,500 205000 7850

IPE 140 Stal St3 16,40 541,00 14,0 0,500 205000 7850

p [kN/m2]

kierunek wiatru 1

-0,437 -0,243

0.5·B 0.5·B

B

kierunek wiatru 2

-0,437

-0,243

0.5·B 0.5·B

B

1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3

(21)

OBCIĄŻENIA: (wartości charakterystyczne) Przypadek P1: śnieg (γf = 1,5)

L.p. element opis

1 pręty 1-3 obciążenie rozłożone q = 0,73 kN/m na całej długości pręta Przypadek P2: stałe (γf = 1,20)

L.p. element opis 1 konstrukcja ciężar własny

2 pręty 1-3 obciążenie rozłożone q = 0,29 kN/m na całej długości pręta Przypadek P3: wiatr (γf = 1,5)

L.p. element opis

1 pręty 1-3 obciążenie rozłożone q = -0,24 kN/m na całej długości pręta Tablica opisu kombinacji automatycznych:

nazwa kombinacji składniki kombinacji

K1: stałe 1,0·P2

K2: stałe+śnieg 1,0·P2+1,0·P1

K3: stałe+wiatr 1,0·P2+1,0·P3

K4: stałe+śnieg+0,90·wiatr 1,0·P2+1,0·P1+0,90·P3

K5: stałe+wiatr+0,90·śnieg 1,0·P2+1,0·P3+0,90·P1

WYNIKI:

Kombinacja K1: 1,0·P2

Wykres momentów zginających:

Wykres sił tnących:

Wykres sił osiowych:

Reakcje podporowe:

węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm]

1 (A) 0,30 0,00 --

2 (B) 1,11 0,00 --

3 (C) 1,07 0,00 --

4 (D) 0,20 0,00 --

Siły wewnętrzne:

pręt węzeł/x [m] M [kNm] N [kN] T [kN]

1 1

x = 0,85 m 2

0,00 0,12 -0,22

0,00 0,00 0,00

0,30 0,00 -0,50

2 2

x = 1,16 m 3

-0,22 0,13 -0,18

0,00 0,00 0,00

0,62 -0,01 -0,58

3 3 -0,18 0,00 0,49

0,73 0,73 0,73

0,29 0,29 0,29

0,24 0,24 0,24

0,30 1,11 1,07 0,20

-0,22

0,12

-0,18

0,13

0,04

0,30

-0,50 0,62

-0,58 0,49

-0,20

(22)

x = 0,90 m 4

0,04 0,00

0,00 0,00

0,00 -0,20 Kombinacja K2: 1,0·P2+1,0·P1

Reakcje podporowe:

1 (A) 1,21 0,00 --

2 (B) 4,03 0,00 --

3 (C) 3,05 0,00 --

4 (D) 0,67 0,00 --

Siły wewnętrzne:

1 1

x = 0,85 m 2

0,00 0,51 -0,90

0,00 0,00 0,00

1,21 -0,02 -2,02

2 2

x = 1,25 m 3

-0,90 0,33 -0,48

0,00 0,00 0,00

2,01 -0,03 -1,63

3 3

x = 0,87 m 4

-0,48 0,14 0,00

0,00 0,00 0,00

1,42 0,00 -0,67 Kombinacja K3: 1,0·P2+1,0·P3

Reakcje podporowe:

1 (A) 0,00 0,00 --

2 (B) 0,15 0,00 --

3 (C) 0,41 0,00 --

4 (D) 0,05 0,00 --

Siły wewnętrzne:

1 1

x = 0,85 m 2

0,00 0,00 0,00

2 2

x = 0,89 m

0,00 0,07

0,00 0,00

0,16 0,00

1,21 4,03 3,05 0,67

-0,90

0,51

-0,48

0,33 0,14

1,21

-2,02 2,01

-1,63 1,42

-0,67

0,00 0,15 0,41 0,05

-0,08

0,07

0,01

0,16

-0,23 0,18

-0,05

(23)

x = 1,00 m 4

0,01 0,00

0,00 0,00

0,00 -0,05 Kombinacja K4: 1,0·P2+1,0·P1+0,90·P3

Reakcje podporowe:

1 (A) 0,94 0,00 --

2 (B) 3,17 0,00 --

3 (C) 2,46 0,00 --

4 (D) 0,53 0,00 --

Siły wewnętrzne:

1 1

x = 0,85 m 2

0,00 0,39 -0,70

0,00 0,00 0,00

0,94 -0,01 -1,57

2 2

x = 1,20 m 3

-0,70 0,27 -0,39

0,00 0,00 0,00

1,60 0,02 -1,32

3 3

x = 0,87 m 4

-0,39 0,11 0,00

0,00 0,00 0,00

1,14 0,00 -0,53 Kombinacja K5: 1,0·P2+1,0·P3+0,90·P1

Reakcje podporowe:

1 (A) 0,82 0,00 --

2 (B) 2,78 0,00 --

3 (C) 2,20 0,00 --

4 (D) 0,47 0,00 --

Siły wewnętrzne:

1 1

x = 0,85 m 2

0,00 0,34 -0,61

0,00 0,00 0,00

0,82 -0,01 -1,37

2 2

x = 1,20 m 3

-0,61 0,25 -0,35

0,00 0,00 0,00

1,41 0,01 -1,18

3 3 -0,35 0,00 1,02

0,94 3,17 2,46 0,53

-0,70

0,39

-0,39

0,27 0,11

0,94

-1,57 1,60

-1,32 1,14

-0,53

0,82 2,78 2,20 0,47

-0,61

0,34

-0,35

0,25 0,09

0,82

-1,37 1,41

-1,18 1,02

-0,47

(24)

x = 0,87 m 4

0,09 0,00

0,00 0,00

0,01 -0,47 Obwiednia sił wewnętrznych

Obwiednia momentów zginających:

Obwiednia sił tnących:

Obwiednia sił osiowych:

Ekstremalne reakcje podporowe:

węzeł (podpora) Ry [kN] Rx [kN] M [kNm] kombinacja SGN

1 (A) 1,21

0,00

0,00 0,00

-- --

K2: 1,0·P2+1,0·P1 K3: 1,0·P2+1,0·P3

2 (B) 4,03

0,15

0,00 0,00

-- --

K2: 1,0·P2+1,0·P1 K3: 1,0·P2+1,0·P3

3 (C) 3,05

0,41

0,00 0,00

-- --

K2: 1,0·P2+1,0·P1 K3: 1,0·P2+1,0·P3

4 (D) 0,67

0,05

0,00 0,00

-- --

K2: 1,0·P2+1,0·P1 K3: 1,0·P2+1,0·P3 Ekstremalne siły wewnętrzne:

pręt x [m] M [kNm] N [kN] T [kN] kombinacja SGN

1 0,85

2,23 0,00

0,51 -0,90 0,00

0,00 0,00 0,00

-0,02 -2,02 1,21

K2: 1,0·P2+1,0·P1 K2: 1,0·P2+1,0·P1 K2: 1,0·P2+1,0·P1

2 1,25

0,00 2,23

0,33 -0,90 -0,48

0,00 0,00 0,00

-0,03 2,01 -1,63

K2: 1,0·P2+1,0·P1 K2: 1,0·P2+1,0·P1 K2: 1,0·P2+1,0·P1

3 0,87

0,00 1,28

0,14 -0,48 0,00

0,00 0,00 0,00

0,00 1,42 -0,67

K2: 1,0·P2+1,0·P1 K2: 1,0·P2+1,0·P1 K2: 1,0·P2+1,0·P1

Płatew środkowa:

SCHEMAT RAMY Węzły:

nr węzła x [m] y [m] typ podpory kąt

Pręty:

nr pręta węzeł początkowy

węzeł końcowy

typ przekroju

połącznie początek połączenie koniec

Typy przekrojów prętowych:

0,51 0,33 0,14

-0,90

-0,48

1,21

0,00 0,15

4,03 0,41

3,05 0,05

0,67

-2,02 -1,63

-0,67 1,21

2,01

1,42

1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3

(25)

pręt Stal 1,00 1,00 10,0 0,500 205000 7850

IPE 140 Stal St3 16,40 541,00 14,0 0,500 205000 7850

C 140 Stal St3 20,40 605,00 14,0 0,500 205000 7850

OBCIĄŻENIA: (wartości charakterystyczne) Przypadek P1: śnieg (γf = 1,5)

L.p. element opis

1 pręty 1-3 obciążenie rozłożone q = 1,25 kN/m na całej długości pręta Przypadek P2: stałe (γf = 1,20)

L.p. element opis 1 konstrukcja ciężar własny

2 pręty 1-3 obciążenie rozłożone q = 0,51 kN/m na całej długości pręta Przypadek P3: wiatr (γ^f = 1,5)

L.p. element opis

1 pręty 1-3 obciążenie rozłożone q = -0,42 kN/m na całej długości pręta Tablica opisu kombinacji automatycznych:

nazwa kombinacji składniki kombinacji

K1: stałe 1,0·P2

K2: stałe+śnieg 1,0·P2+1,0·P1

K3: stałe+wiatr 1,0·P2+1,0·P3

K4: stałe+śnieg+0,90·wiatr 1,0·P2+1,0·P1+0,90·P3

K5: stałe+wiatr+0,90·śnieg 1,0·P2+1,0·P3+0,90·P1

WYNIKI:

Kombinacja K1: 1,0·P2

Reakcje podporowe:

1 (A) 0,70 0,00 --

2 (B) 2,07 0,00 --

3 (C) 1,50 0,00 --

4 (D) 0,33 0,00 --

Siły wewnętrzne:

1 1

x = 0,85 m 2

0,00 0,30 -0,44

0,00 0,00 0,00

0,70 0,02 -1,09

1,25 1,25 1,25

0,51 0,51 0,51

0,42 0,42 0,42

0,70 2,07 1,50 0,33

-0,44

0,30

-0,24

0,17 0,07

0,70

-1,09 0,98

-0,80 0,70

-0,33

(26)

2 2 x = 1,25 m 3

-0,44 0,17 -0,24

0,00 0,00 0,00

0,98 -0,02 -0,80

3 3

x = 0,87 m 4

-0,24 0,07 0,00

0,00 0,00 0,00

0,70 0,00 -0,33 Kombinacja K2: 1,0·P2+1,0·P1

Reakcje podporowe:

1 (A) 2,33 0,00 --

2 (B) 6,93 0,00 --

3 (C) 5,01 0,00 --

4 (D) 1,09 0,00 --

Siły wewnętrzne:

1 1

x = 0,85 m 2

0,00 1,01 -1,47

0,00 0,00 0,00

2,33 0,06 -3,64

2 2

x = 1,25 m 3

-1,47 0,55 -0,79

0,00 0,00 0,00

3,29 -0,06 -2,68

3 3

x = 0,87 m 4

-0,79 0,22 0,00

0,00 0,00 0,00

2,33 0,00 -1,09 Kombinacja K3: 1,0·P2+1,0·P3

Reakcje podporowe:

1 (A) 0,15 0,00 --

2 (B) 0,44 0,00 --

3 (C) 0,32 0,00 --

4 (D) 0,07 0,00 --

Siły wewnętrzne:

1 1 0,00 0,00 0,15

2,33 6,93 5,01 1,09

-1,47

1,01

-0,79

0,55 0,22

2,33

-3,64 3,29

-2,68 2,33

-1,09

0,15 0,44 0,32 0,07

-0,09

0,06

-0,05

0,04 0,01

0,15

-0,23 0,21

-0,17 0,15

-0,07

(27)

2 2 x = 1,25 m 3

-0,09 0,04 -0,05

0,00 0,00 0,00

0,21 0,00 -0,17

3 3

x = 0,87 m 4

-0,05 0,01 0,00

0,00 0,00 0,00

0,15 0,00 -0,07 Kombinacja K4: 1,0·P2+1,0·P1+0,90·P3

Reakcje podporowe:

1 (A) 1,83 0,00 --

2 (B) 5,46 0,00 --

3 (C) 3,95 0,00 --

4 (D) 0,86 0,00 --

Siły wewnętrzne:

1 1

x = 0,85 m 2

0,00 0,80 -1,15

0,00 0,00 0,00

1,83 0,05 -2,87

2 2

x = 1,25 m 3

-1,15 0,43 -0,62

0,00 0,00 0,00

2,59 -0,04 -2,11

3 3

x = 0,87 m 4

-0,62 0,18 0,00

0,00 0,00 0,00

1,84 0,00 -0,86 Kombinacja K5: 1,0·P2+1,0·P3+0,90·P1

Reakcje podporowe:

1 (A) 1,62 0,00 --

2 (B) 4,81 0,00 --

3 (C) 3,48 0,00 --

4 (D) 0,76 0,00 --

Siły wewnętrzne:

1 1

x = 0,85 m 2

0,00 0,70 -1,02

0,00 0,00 0,00

1,62 0,04 -2,53

1,83 5,46 3,95 0,86

-1,15

0,80

-0,62

0,43 0,18

1,83

-2,87 2,59

-2,11 1,84

-0,86

1,62 4,81 3,48 0,76

-1,02

0,70

-0,55

0,38 0,16

1,62

-2,53 2,28

-1,86 1,62

-0,76